地下室臨時支撐設(shè)計計算書

地下室臨時支撐設(shè)計計算書地下室臨時支撐設(shè)計計算書全文共1頁，當(dāng)前為第1頁。地下室臨時支撐設(shè)計計算書地下室臨時支撐設(shè)計計算書全文共1頁，當(dāng)前為第1頁。計算依據(jù)：1、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-20172、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20123、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-20184、《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-20105、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20106、《混凝土工程模板與支架技術(shù)》杜榮軍編著7、建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊一、參數(shù)信息1、基本參數(shù)地下室頂板支承工況臨時道路是否設(shè)置回頂架體設(shè)置回頂支撐回頂支撐架體計算原理除結(jié)構(gòu)自重外的所有荷載均由支撐承擔(dān)覆土后回頂架體是否已拆除是地下室層數(shù)n12回頂支撐層數(shù)n2設(shè)計覆土厚度hs（m）1.5覆土的重度γ（kN/m3）18樓板鋼筋混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k（kN/m3）25.1回頂支撐每米高度自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k（kN/m2）0.15建筑結(jié)構(gòu)考慮結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限的荷載調(diào)整系數(shù)γL1結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ０1臨時道路位置頂板類型雙向板頂板計算單元長度L(m)6頂板計算單元寬度B(m)6是否考慮覆土后的臨時道路是地下室臨時支撐設(shè)計計算書全文共2頁，當(dāng)前為第2頁。臨時道路上汽車啟動、剎車時的荷載動力系數(shù)K地下室臨時支撐設(shè)計計算書全文共2頁，當(dāng)前為第2頁。1.12、荷載參數(shù)覆土前：覆土前道路同時通過車輛最大總重T總(噸)45覆土后：覆土后道路同時通過車輛最大總重T2（噸）15覆土后車輛荷載有效分布面積S2(m2)103、樓板參數(shù)（1）地下室頂板：頂板厚度h0(mm)300砼強(qiáng)度等級C40頂板作為臨時道路時混凝土是否達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度是（2）地下室-1層板：樓板厚度h(-1)(mm)180砼強(qiáng)度等級C40層高H(-1)(m)5（3）地下室底板：地下室底板厚度hd(mm)700砼強(qiáng)度等級C40層高Hd(m)5二、設(shè)計簡圖地下室臨時支撐設(shè)計計算書全文共3頁，當(dāng)前為第3頁。地下室臨時支撐設(shè)計計算書全文共3頁，當(dāng)前為第3頁。鋼管支撐立面圖三、荷載計算頂板為雙向板，頂板計算單元長度L=6m，頂板計算單元寬度B=6m參考《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012表5.1.1及表格注釋，對于300kN車輛作用在板跨為3m×3m雙向板時，樓面等效均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取35kN/m2，作用在板跨大于等于6m×6m雙向板時，樓面等效均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值取20kN/m2。當(dāng)雙向板板跨在3m×3m~6m×6m之間時，可按線性插入。參考頂板車輛等效荷載轉(zhuǎn)化相關(guān)論文，通過大量實驗及有限元分析可得，對于相同板寬，雙向板的長寬比越大，等效均布活荷載越小，并且變化趨勢趨于線性關(guān)系。地下室臨時支撐設(shè)計計算書全文共4頁，當(dāng)前為第4頁。根據(jù)以上理論，不同的車輛最大載重作用在不同板跨的雙向板上時，可通過線性插入以及荷載等價換算得到。地下室臨時支撐設(shè)計計算書全文共4頁，當(dāng)前為第4頁。覆土前臨時道路上車輛最大總重T總=45噸=45×9.8=441kN由于雙向板長邊L=6m≥6m，假定最大載重為300kN的車輛作用在該雙向板上時，等效均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012可取20kN/m2。當(dāng)最大載重為441kN的車輛作用在此雙向板上時，等效均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值qe通過進(jìn)行等價換算可得：qe=T總/300×20=441/300×20=29.4kN/m21、總荷載計算由于頂板作為臨時道路時混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度，結(jié)構(gòu)板自重由本身承擔(dān)，施工荷載由架體承擔(dān)，覆土前回頂架體所受總荷載設(shè)計值（覆土前考慮荷載動力系數(shù)）：工況：覆土前Q1=γ0[γG[G2k×(H(-1)+Hd)]+γQγL(K×qe)]=1×[1.3×[0.15×(5+5)]+1.5×1×(1.1×29.4)]=50.46kN/m2工況：覆土后由于回頂架體已拆除，頂板達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度，覆土及施工荷載均由頂板承擔(dān)，頂板所受總荷載設(shè)計值為（覆土后不考慮荷載動力系數(shù)）：Q2=γ0[γG(hs×γ+G1k×h0)+γQγL(9.8×T2/S2)]=1×[1.3×(1.5×18+25.1×0.3)+1.5×1×(9.8×15/10)]=66.939kN/m2四、頂板承載力驗算地下室臨時支撐設(shè)計計算書全文共5頁，當(dāng)前為第5頁。1、頂板設(shè)計承載力計算地下室臨時支撐設(shè)計計算書全文共5頁，當(dāng)前為第5頁。（1）地下室頂板頂板厚度h0(mm)300砼強(qiáng)度等級C40臨時道路部位頂板最小設(shè)計活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k（kN/m2）35Q1k是否為設(shè)計消防車活荷載是考慮覆土后，消防車活荷載折減系數(shù)ks0.8頂板作為臨時道路時混凝土是否達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度是頂板砼設(shè)計彈性模量Et(Mpa)32500地下室頂板設(shè)計承載力:Fmin=γ0×[1.3×（G1k×h0+hs×γ）+1.5×γL×Q1k×ks]=1×[1.3×(25.1×0.3+1.5×18)+1.5×1×35×0.8]=86.889kN/m22、頂板實際承載力復(fù)核由荷載計算章節(jié)可知：覆土前總荷載設(shè)計值為Q1=50.46kN/m2覆土后總荷載設(shè)計值為Q2=66.939kN/m2工況：覆土后覆土后回頂架體已拆除，此時頂板達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度，允許承載力按設(shè)計承載力。頂板受總荷載：F(0)=Q2=66.939kN/m2<Fmin=86.889kN/m2滿足要求！五、支撐結(jié)構(gòu)驗算支撐類型承插型盤扣式鋼管支撐架支架計算依據(jù)《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安地下室臨時支撐設(shè)計計算書全文共6頁，當(dāng)前為第6頁。全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-2010地下室臨時支撐設(shè)計計算書全文共6頁，當(dāng)前為第6頁。立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)600立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)600步距h0(mm)1500頂部步距hd(mm)1000掃地桿高度h2(mm)200立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a1(m)：0.2支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.2支撐鋼管類型Φ48×3.5抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)300可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)180回頂架體承擔(dān)荷載由荷載計算章節(jié)可知：覆土前：Q1=50.46kN/m2Qmax=Q1=50.46kN/m2設(shè)梁板下Φ48×3.5mm鋼管@0.6m×0.6m支承上部施工荷載，可得：N=Qmax×la×lb=50.46×0.6×0.6=18.166kN1、可調(diào)托座承載力驗算【N】=180kN≥N=18.166kN滿足要求！2、長細(xì)比驗算根據(jù)《規(guī)范》JGJ231-2010第5.3.2條規(guī)定可知，立桿計算長度：l0＝max[ηh0，(hd+2ka1)]=max[1.2×1500，(1000+2×0.7×200)]=1800mmη----支架立桿計算長度修正系數(shù)；k----懸臂端計算長度折減系數(shù)，可取0.7；λ=l0/i=1800/15.8=113.924≤[λ]=150滿足要求！地下室臨時支撐設(shè)計計算