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§4.5格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定構(gòu)件由綴材和柱肢組成,穿過柱肢板的軸為實軸,穿過綴材平面的軸為虛軸。對于常見的格構(gòu)式截面形式,只能產(chǎn)生彎曲,其臨界力為:TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"“ 兀2El 1N= --cr12 -n2EI1+ Y121對于繞y軸(實軸)彎曲時,與實腹式相同,Y1很小,因此可以忽略剪切變形,其穩(wěn)定臨界力為:n2ETb=一cry九2y但繞X軸(虛軸)彎曲時,則Y1不能再被忽略N=泌.crx (卩?1)2n2E n2E,b= = —crx(卩.九)2 九2ox九ox——換算長細(xì)比;oxU1+呼Y1—格構(gòu)式桿長度放大因數(shù),也可稱為計算長度因數(shù)。卩0的大小取決于剪切角的大小,不同的體系剪切剛度不同,Y1亦不同,通常有兩種體系,即綴條式和綴板式體系。多層剛架體系(綴板式)多層剛架體系(綴板式)一.綴條式柱(桁架式體系)YA_AdYlcosaII2cosaV=1時,分給兩個綴條面為1/2,斜桿力為:Sd2cosadSl2EAsinacosadA2EAsinacosadd12EAdsinacos2a代入卩的表達(dá)式式:L n21F—i1+ x—212Asinacos2aoxd
—4+2九ox2Adsinacos2a若取a二20。?50。,則sinacos2a?0.35F-:1+27-A\ A1兩個柱肢面積;A1A1兩根綴條的截面面積。則兩肢綴條柱的換算長細(xì)比簡化為:九一’九+27—
ox”xAi<0.7max{九,九}時,單肢不失穩(wěn),不必驗算單肢,否則應(yīng)驗算oxy單肢穩(wěn)定:N1-N1-l—-1;i1<1%-Ab.綴板式柱通常綴板式柱的剛度比綴條式大得多,忽略綴板變形,假定剪力平均分配給兩個柱肢,當(dāng)V=1時,柱肢的單位剪切角就是柱肢的撓度。二tgY1l二tgY1l1/22*(2)3'3ET~'211l224EI1n2EIy=4n2EIy=4+xl2oxl九 =-oxxiy=九ox2+九21A其中:I1=-ii——單肢相對1-1軸的慣性矩l九1=」——單肢相對1-1軸的長細(xì)比i1TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"/2 ''n2EI 九2\o"CurrentDocument"丄 ='1+ —- 1 -24EI /2 12EA\o"CurrentDocument"1 ox?/I=A-i2,xx規(guī)范規(guī)定換算長細(xì)比按以下簡化式計算:其中九]為單肢對自身軸的長細(xì)比。為保證單肢不先于整體失穩(wěn),要求:九<40,且九<0.5max{九,九}及九>251 oxy1
三.縱材計算1.剪力的確定初彎曲軸線zNNcoa-NV=Nsia^Nak鼻uYLYiJJJ77cAN初彎曲軸線zNNcoa-NV=Nsia^Nak鼻uYLYiJJJ77cAN(a)M(c)maxV=NdY/dz±V簡化VM=NY(b)(d)設(shè)撓度曲線y=Ysm —,ml則:.兀z則:.兀zM—Ny—Ysin-mldM 兀V— —NYcosmlldz在z在z=0和z=l處,剪力達(dá)最大值:VmaxVmax?!狽Ylm按邊緣屈服準(zhǔn)則:maxNNY=按邊緣屈服準(zhǔn)則:maxNNY=+Ah-mX——2將將I—Ai2、 —qf帶入上式可得,xxAy2(1—2(1—q)i2xhq對常用的槽鋼組合截面,h沁2.27ihq則:VNY—上N2(1—q巴—°88兀(1—q)N—Nmaxlmlhq其中,令:-爲(wèi)口計算證明,在常用的長細(xì)比九二40?100,綴板柱a的均值為81;采用雙肢x和四肢綴條柱,a的均值為79~98。因此,考慮不同鋼材強(qiáng)度,a可取:Q235 85;Q34570和四肢綴條柱,a的均值為79~98。因此,考慮不同鋼材強(qiáng)度,a可取:Q235 85;Q34570Q290 65;Q42062統(tǒng)則:假定此力沿桿長不變,V二A1L丄max85 \;2352.綴條計算剪力分擔(dān)在兩個綴條面上,V]=V/2,則斜桿力為N二丄
tcosa由于通常用單角鋼作綴條,有偏心作用,計算穩(wěn)定時考慮強(qiáng)度折減0.6+0.0015九<1九 對中間無聯(lián)系的單間鋼壓桿,找最小回轉(zhuǎn)半徑取,當(dāng)九<20時,取九=單面角鋼在計算強(qiáng)度和連接時,強(qiáng)度折減0.85按軸心受力計算。3.縱板體系,取如圖脫離體a——a——兩柱肢軸線距離縱板連接焊縫同時受有彎矩:M=M=T--=-l2i22根據(jù)T和
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