結(jié)構(gòu)工程師-一級(jí)專業(yè)考試-鋼結(jié)構(gòu)

結(jié)構(gòu)工程師-一級(jí)專業(yè)考試-鋼結(jié)構(gòu)[單選題]1.關(guān)于常幅疲勞計(jì)算，下列何項(xiàng)說法正確？()[2018年真題]A.應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)越多，容許應(yīng)力幅越??；構(gòu)件和連接的類別序數(shù)越大，容許應(yīng)力（江南博哥）幅越大B.應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)越多，容許應(yīng)力幅越大；構(gòu)件和連接的類別序數(shù)越大，容許應(yīng)力幅越小C.應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)越少，容許應(yīng)力幅越?。粯?gòu)件和連接的類別序數(shù)越大，容許應(yīng)力幅越大D.應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)越少，容許應(yīng)力幅越大；構(gòu)件和連接的類別序數(shù)越大，容許應(yīng)力幅越小正確答案：D參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）式（16.2.2－2）可知應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)越少，容許應(yīng)力幅越大；構(gòu)件和連接的類別序數(shù)越大，容許應(yīng)力幅越小。答案選D項(xiàng)。[單選題]2.關(guān)于鋼管連接節(jié)點(diǎn)，下列何項(xiàng)說法符合《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）的規(guī)定？()[2018年真題]A.支管沿周邊與主管相焊，焊縫承載力不應(yīng)小于節(jié)點(diǎn)承載力B.支管沿周邊與主管相焊，節(jié)點(diǎn)承載力不應(yīng)小于焊縫承載力C.焊縫承載力必須等于節(jié)點(diǎn)承載力D.支管軸心內(nèi)力設(shè)計(jì)值不應(yīng)大于節(jié)點(diǎn)承載力設(shè)計(jì)值和焊縫承載力設(shè)計(jì)值，至于焊縫承載力，大于或小于節(jié)點(diǎn)承載力均可正確答案：A參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第13.3.8條規(guī)定，在節(jié)點(diǎn)處，支管沿周邊與主管相焊，支管互相搭接處，搭接支管沿搭接邊與被搭接支管相焊。焊縫承載力不應(yīng)小于節(jié)點(diǎn)承載力。因此A項(xiàng)正確，BCD三項(xiàng)錯(cuò)誤。[單選題]3.假定，某一般建筑的屋面支撐采用按拉桿設(shè)計(jì)的交叉支撐，截面采用單角鋼，兩桿截面相同且在交叉點(diǎn)處均不中斷并相互連接，支撐節(jié)間橫向和縱向尺寸均為6m，支撐截面由構(gòu)造確定。試問，采用下列何項(xiàng)支撐截面最為合理？()[2018年真題]截面特性：A.L56×5B.L70×5C.L90×6D.L110×7正確答案：B參考解析：當(dāng)屋面支撐采用按拉桿設(shè)計(jì)的交叉支撐時(shí)，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）表7.4.7，容許長(zhǎng)細(xì)比取400。根據(jù)《鋼標(biāo)》第7.4.2條第2款規(guī)定，支撐的計(jì)算長(zhǎng)度為：。最小回轉(zhuǎn)半徑要求為：i＝8485/400＝21.21mm。根據(jù)《鋼標(biāo)》第7.4.6條，采用與角鋼肢邊平行軸的回轉(zhuǎn)半徑。因此，截面可取L70×5。答案選B項(xiàng)。[單選題]4.某非抗震設(shè)計(jì)的鋼柱采用焊接工字型截面H900×350×10×20，鋼材采用Q235鋼。假定，該鋼柱作為受壓構(gòu)件，其腹板高厚比不符合《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）關(guān)于受壓構(gòu)件腹板局部穩(wěn)定的要求。試問，若腹板不能采用加勁肋加強(qiáng)，在計(jì)算該鋼柱的強(qiáng)度和穩(wěn)定性時(shí)，其截面面積（mm2）應(yīng)采用下列何項(xiàng)數(shù)值？()[2018年真題]提示：計(jì)算截面無削弱。A.86×102mm2B.140×102mm2C.180×102mm2D.226×102mm2正確答案：D參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第7.3.4條第1款第1項(xiàng)規(guī)定，b/t＝（350－10）/20＝8.5＜42εk時(shí)，有效截面系數(shù)ρ＝1.0。其中，εk為鋼號(hào)修正系數(shù)，其值為235與鋼材牌號(hào)中屈服點(diǎn)數(shù)值的比值的平方根（本題條件屈服強(qiáng)度為235，故εk＝1。）根據(jù)第7.3.3式（7.3.3－4）規(guī)定，截面面積為：Ane＝∑ρiAi＝1.0×2×350×20＋1.0×10×（900－40）＝22600mm2答案選D項(xiàng)。[單選題]5.假定，鋼梁按內(nèi)力需求拼接，翼緣承受全部彎矩，鋼梁截面采用焊接H形鋼H450×200×8×12，連接接頭處彎矩設(shè)計(jì)值M＝210kN·m，采用摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接，如圖3-8所示。試問，該連接處翼緣板的最大應(yīng)力設(shè)計(jì)值σ（N/mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()[2017年真題]提示：翼緣板根據(jù)彎矩按軸心受力構(gòu)件計(jì)算。圖3-8A.120B.150C.190D.215正確答案：D參考解析：翼緣板按軸心受力構(gòu)件計(jì)算，根據(jù)已知彎矩可以求出軸力為：N＝210×106/（450－12）×10－3＝479.5kN。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第7.1.1條第2款規(guī)定，高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接的構(gòu)件，其毛截面強(qiáng)度計(jì)算采用式（7.1.1－1），凈截面斷裂應(yīng)按下式計(jì)算：σ＝（1－0.5n1/n）N/An。式中，n1＝2，n＝6，凈截面面積為：An＝（200－2×21.5）×12＝1884mm2。代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得：σ＝（1－0.5×2/6）×479.5×103/1884＝212N/mm2。由式（7.1.1－1）計(jì)算，得毛截面應(yīng)力強(qiáng)度為：σ＝N/A＝479.5×103/（200×12）＝199.8N/mm2。綜上，取兩個(gè)計(jì)算值中的較大值作為最大應(yīng)力設(shè)計(jì)值，即σ＝212N/mm2。因此，D項(xiàng)最為接近。[單選題]6.假定，某工字型鋼柱采用Q390鋼制作，翼緣厚度40mm，腹板厚度20mm。試問，作為軸心受壓構(gòu)件，該柱鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2），應(yīng)取下列何項(xiàng)數(shù)值？()[2017年真題改編]A.295B.330C.325D.335正確答案：B參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）表4.4.1規(guī)定，當(dāng)16＜t≤40時(shí)，Q390鋼的抗拉、抗壓、抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為330Mpa。[單選題]7.某綜合樓標(biāo)準(zhǔn)層樓面采用鋼與混凝土組合結(jié)構(gòu)。鋼梁AB與混凝土樓板通過抗剪連接件（栓釘）形成鋼與混凝土組合梁，栓釘在鋼梁上按雙列布置，其有效截面形式如圖3-11所示。樓板的混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，板厚h＝150mm，鋼材采用Q235B鋼。圖3-11假定，組合樓蓋施工時(shí)設(shè)置了可靠的臨時(shí)支撐，梁AB按單跨簡(jiǎn)支組合梁計(jì)算，鋼梁采用熱軋H型鋼H400×200×8×13，截面面積A＝8337mm2。試問，梁AB按考慮全截面塑性發(fā)展進(jìn)行組合梁的強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，完全抗剪連接的最大抗彎承載力設(shè)計(jì)值M（kN·m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()[2017年真題]提示：塑性中和軸在混凝土翼板內(nèi)。A.380B.440C.510D.570正確答案：D參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第14.1.2條規(guī)定，計(jì)算組合梁混凝土翼板的有效寬度為：7800/6＝1300mm＞（2500－200）/2＝1150mm。取b2＝1150mm，be＝b0＋2b2＝200＋1150×2＝2500mm。鋼梁的腹板和翼板厚度均小于16mm，故鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f＝215N/mm2。梁AB按單跨簡(jiǎn)支組合梁計(jì)算，且塑性中和軸在混凝土翼板內(nèi)，根據(jù)《鋼標(biāo)》14.2.1條第1款第1項(xiàng)，計(jì)算得混凝土翼板受壓區(qū)高度為：x＝Af/（befc）＝8337×215/（2500×14.3）＝50.14mm。鋼梁截面應(yīng)力的合力至混凝土受壓區(qū)截面應(yīng)力的合力間的距離為：y＝200＋150－x/2＝350－50.14/2＝324.93mm。根據(jù)第14.2.1條式（14.2.1－1）計(jì)算，得：Mu＝Afy＝8337×215×324.93×10－6＝582.4kN·m，或Mu＝b<sub>exfcy＝2500×50.14×14.3×324.93×10－6＝582.4kN·m。[單選題]8.試問，某主平面內(nèi)受彎的實(shí)腹構(gòu)件，當(dāng)其截面上有螺栓孔時(shí)，下列何項(xiàng)計(jì)算應(yīng)考慮螺栓孔引起的截面削弱？()[2017年真題]A.構(gòu)件的變形計(jì)算B.構(gòu)件的整體穩(wěn)定性計(jì)算C.高強(qiáng)螺栓摩擦型連接的構(gòu)件抗剪強(qiáng)度計(jì)算D.構(gòu)件的抗彎強(qiáng)度計(jì)算正確答案：D參考解析：A項(xiàng)，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第3.4.2條規(guī)定，計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的變形時(shí)，可不考慮螺栓或鉚釘孔引起的截面削弱。B項(xiàng)，根據(jù)第6.2.2條規(guī)定，整體穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，構(gòu)件截面的截面模量按受壓最大纖維確定的梁毛截面模量。C項(xiàng)，根據(jù)第6.1.3條規(guī)定，在主平面內(nèi)受彎的實(shí)腹構(gòu)件，其抗剪強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，構(gòu)件截面的慣性矩取毛截面慣性矩。D項(xiàng)，根據(jù)第6.1.1條規(guī)定，在主平面內(nèi)受彎的實(shí)腹構(gòu)件，其抗彎強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，構(gòu)件截面的模量取凈截面模量。凈截面指被螺栓孔、切角等破壞的截面，等于截面的總體截面（毛截面）減去截面中孔洞的截面。[單選題]9.吊車梁截面見圖3-14，截面幾何特性見表3-2。假定，吊車梁最大豎向彎矩設(shè)計(jì)值為1200kN·m，相應(yīng)水平向彎矩設(shè)計(jì)值為100kN·m。試問，在計(jì)算吊車梁抗彎強(qiáng)度時(shí)，其計(jì)算值（N/mm2）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？[2016年真題]表3-2圖3-14A.150B.165C.230D.240正確答案：C參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第6.1.1條式（6.1.1）計(jì)算抗彎強(qiáng)度，第6.1.2條第3款規(guī)定，需要計(jì)算疲勞的梁截面塑性發(fā)展系數(shù)宜取γx＝γy＝1.0。上翼緣正應(yīng)力σ＝Mx，max/Wnx上＋My，max/Wny1左＝1200×106/（8085×103）＋100×106/（6866×103）＝163N/mm2。下翼緣正應(yīng)力σ＝M_x，max/Wnx下＝1200×106/（5266×103）＝228N/mm2。計(jì)算吊車梁抗彎強(qiáng)度，取上、下翼緣的強(qiáng)度中較大值，故C項(xiàng)數(shù)值最接近。[單選題]10.假定，吊車梁腹板采用900×10截面。試問，采用下列何種措施最為合理？[2016年真題]A.設(shè)置橫向加勁肋，并計(jì)算腹板的穩(wěn)定性B.設(shè)置縱向加勁肋C.加大腹板厚度D.可考慮腹板屈曲后強(qiáng)度，《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第6.1節(jié)的規(guī)定計(jì)算抗彎和抗剪承載力正確答案：A參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第6.3.2條第2款規(guī)定，直接承受動(dòng)力荷載的吊車梁及類似構(gòu)件，應(yīng)按下列規(guī)定配置加勁肋：①當(dāng)h0/tw＞80εk時(shí)，應(yīng)配置橫向加勁肋；②當(dāng)受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束且h0/tw＞170εk、受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束且h0/tw＞150εk，應(yīng)在彎曲應(yīng)力較大區(qū)格的受壓區(qū)增加配置縱向加勁肋。ABD三項(xiàng)，根據(jù)6.3.1條規(guī)定，承受靜力荷載和間接承受動(dòng)力荷載的焊接截面梁可考慮腹板屈曲后強(qiáng)度，按本標(biāo)準(zhǔn)第6.4節(jié)的規(guī)定計(jì)算其受彎和受剪承載力。不考慮腹板屈曲后強(qiáng)度時(shí)，當(dāng)h0/tw＞80εk，焊接截面梁應(yīng)計(jì)算腹板的穩(wěn)定性。本題中有效高度h0與腹板厚度tw之比為：h0/tw＝900/10＝90。由于，且，故應(yīng)設(shè)置橫向加勁肋，并計(jì)算腹板的穩(wěn)定性。C項(xiàng)，受彎構(gòu)件的腹板厚度取值對(duì)構(gòu)件用鋼量影響很大。一般來說，相同的構(gòu)件承載力，板件寬厚比越大，其截面用鋼量越低，截面延性越差。[單選題]11.假定，廠房位于8度區(qū)，采用輕屋面，屋面支撐布置見圖3-15，支撐采用Q235鋼材。試問，屋面支撐采用下列何種截面最為合理（滿足規(guī)范要求且用鋼量最低）？[2016年真題]圖3-15屋面支撐布置圖各支撐截面特性如表3-3：表3-3A.L70×5B.L110×7C.2L63×5D.2L90×6正確答案：A參考解析：支撐長(zhǎng)度計(jì)算：lbr＝（45002＋60002）1/2＝7500mm。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（附條文說明）（2016年版）第9.2.9條第2款規(guī)定，屋蓋橫向水平支撐、縱向水平支撐的交叉斜桿均可按拉桿設(shè)計(jì)，因此，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第7.4.7條表7.4.7規(guī)定，受拉構(gòu)件的容許長(zhǎng)細(xì)比取350（一般建筑結(jié)構(gòu)桁架構(gòu)件）。根據(jù)《鋼標(biāo)》第7.4.2條第2款規(guī)定，平面外拉桿計(jì)算長(zhǎng)度為：lbr＝7500mm，單角鋼斜平面計(jì)算長(zhǎng)度為：0.5lbr＝7500/2＝3750mm。采用等邊單角鋼時(shí)，構(gòu)造要求的最小回轉(zhuǎn)半徑計(jì)算：ix＝iy≥7500/350＝21.4mm；iv≥3750/350＝10.7mm。因此，A項(xiàng)L70×5截面最合理。[單選題]12.假定，廠房位于8度區(qū)，支撐采用Q235鋼材，吊車肢下柱柱間支撐采用2L90×6，截面面積A＝2128mm2。試問，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）的規(guī)定，圖3-16柱間支撐與節(jié)點(diǎn)板最小連接焊縫長(zhǎng)度l（mm），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？[2016年真題]提示：①焊條采用E43型，焊接時(shí)采用繞焊，即焊縫計(jì)算長(zhǎng)度可取標(biāo)示尺寸；②不考慮焊縫強(qiáng)度折減；角焊縫極限強(qiáng)度fuf＝240N/mm2；③肢背處內(nèi)力按總內(nèi)力的70%計(jì)算。圖3-16A.90B.135C.160D.235正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）第9.2.11條第4款規(guī)定，柱間支撐與構(gòu)件的連接，不應(yīng)小于支撐桿件塑性承載力的1.2倍。根據(jù)《抗規(guī)》式（8.2.8－3）得支撐桿件塑性受拉承載力為：2128×235＝500.08×103N＝500.08kN。則肢背焊縫長(zhǎng)度：0.7×1.2×500.08×103/（2×0.7×8×240）＝156mm；肢尖焊縫長(zhǎng)度：0.3×1.2×500.08×103/（2×0.7×6×240）＝89mm。因此C項(xiàng)數(shù)值最接近。[單選題]13.假定，廠房位于8度區(qū)，采用輕屋面，梁、柱的板件寬厚比均符合《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）彈性設(shè)計(jì)階段的板件寬厚比限值要求，但不符合《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）表8.3.2的要求，其中，梁翼緣板件寬厚比為13。試問，在進(jìn)行構(gòu)件強(qiáng)度和穩(wěn)定的抗震承載力計(jì)算時(shí)，應(yīng)滿足以下何項(xiàng)地震作用要求？[2016年真題]A.滿足多遇地震的要求，但應(yīng)采用有效截面B.滿足多遇地震下的要求C.滿足1.5倍多遇地震下的要求D.滿足2倍多遇地震下的要求正確答案：D參考解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）條文說明第9.2.14條規(guī)定，當(dāng)構(gòu)件的強(qiáng)度和穩(wěn)定承載力均滿足高承載力即2倍多遇地震作用下的要求時(shí)，可采用現(xiàn)行《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）彈性設(shè)計(jì)階段的板件寬厚比限制，即C類。當(dāng)強(qiáng)度和穩(wěn)定的承載力均滿足中等承載力即1.5倍多遇地震作用下的要求時(shí)，可按B類采用；其他情況，則按A類采用。由于梁翼緣板件寬厚比為13，所以板件寬厚比不滿足《抗規(guī)》條文說明第9.2.14條表6中B類截面要求，故屬于C類截面，滿足2倍多遇地震作用下的要求，因此D項(xiàng)答案最合適。[單選題]14.以下為關(guān)于鋼梁開孔的描述：Ⅰ.框架梁腹板不允許開孔；Ⅱ.距梁端相當(dāng)于梁高范圍的框架梁腹板不允許開孔；Ⅲ.次梁腹板不允許開孔；Ⅳ.所有腹板開孔的孔洞均應(yīng)補(bǔ)強(qiáng)。試問，上述說法有幾項(xiàng)正確？[2016年真題]A.1B.2C.3D.4正確答案：A參考解析：根據(jù)《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99—2015）第8.5.6條規(guī)定，當(dāng)管道穿過鋼梁時(shí)，腹板中的孔口應(yīng)給予補(bǔ)強(qiáng)。補(bǔ)強(qiáng)時(shí)，彎矩可僅由翼緣承擔(dān)，剪力由孔口截面的腹板和補(bǔ)強(qiáng)板共同承擔(dān)，并符合下列規(guī)定：①不應(yīng)在距梁端相當(dāng)于梁高的范圍內(nèi)設(shè)孔；②圓形孔直徑小于或等于1/3梁高時(shí)，可不予補(bǔ)強(qiáng)。因此，框架梁和次梁腹板均可以開孔，選項(xiàng)Ⅰ“框架梁腹板不允許開孔”、選項(xiàng)Ⅲ“次梁腹板不允許開孔”說法均錯(cuò)誤；選項(xiàng)Ⅱ“距梁端相當(dāng)于梁高范圍的框架梁腹板不允許開孔”說法正確；選項(xiàng)Ⅳ“所有腹板開孔的孔洞均應(yīng)補(bǔ)強(qiáng)”為說法錯(cuò)誤。因此，只有一項(xiàng)描述正確。[單選題]15.假定，某承受靜力荷載作用且無局部壓應(yīng)力的兩端鉸接鋼結(jié)構(gòu)次梁，腹板僅配置支承加勁肋，材料采用Q235，截面如圖3-26所示，試問，當(dāng)符合《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第4.4.1條的設(shè)計(jì)規(guī)定時(shí)，下列說法何項(xiàng)最為合理？()[2014年真題]提示：“合理”指結(jié)構(gòu)造價(jià)最低。圖3-26A.應(yīng)加厚腹板B.應(yīng)配置橫向加勁肋C.應(yīng)配置橫向及縱向加勁肋D.無須增加額外措施正確答案：D參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第6.3.1條規(guī)定，承受靜力荷載和間接承受動(dòng)力荷載的焊接截面梁可考慮腹板屈曲后強(qiáng)度，按本標(biāo)準(zhǔn)第6.4節(jié)的規(guī)定計(jì)算其受彎和受剪承載力。不考慮腹板屈曲后強(qiáng)度時(shí)，當(dāng)h0/tw＞80εk時(shí)，焊接截面梁應(yīng)計(jì)算腹板的穩(wěn)定性。h0為腹板的計(jì)算高度，tw為腹板的厚度。第6.3.2條規(guī)定，h0/tw≤80εk，對(duì)有局部壓應(yīng)力的梁，宜按構(gòu)造配置橫向加勁肋；當(dāng)局部壓應(yīng)力較小時(shí)，可不配置加勁肋。腹板板件高厚比為：h0/tw＝700/8＝87.5＞80。故而，該梁無須增加額外措施。[單選題]16.下列網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)如圖3-27（a）、（b）、（c）所示，針對(duì)其是否需要進(jìn)行整體穩(wěn)定性計(jì)算的判斷，下列何項(xiàng)正確？()[2014年真題]圖3-27A.（a）、（b）需要；（c）不需要B.（a）、（c）需要；（b）不需要C.（b）、（c）需要；（a）不需要D.（b）需要；（a）、（b）不需要正確答案：A參考解析：根據(jù)《空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ7—2010）第4.3.1條規(guī)定，單層網(wǎng)殼以及厚度小于跨度1/50的雙層網(wǎng)殼均應(yīng)進(jìn)行穩(wěn)定性計(jì)算，故圖（a）需要穩(wěn)定計(jì)算；對(duì)于圖（b），由于0.9m＜50/50＝1m，也需要穩(wěn)定計(jì)算；對(duì)于圖（c），由于1.5m＞60/50＝1.2m，不需要穩(wěn)定計(jì)算。[單選題]17.某高層鋼結(jié)構(gòu)辦公樓，抗震設(shè)防烈度為8度，采用框架－中心支撐結(jié)構(gòu)，如圖3-34所示。試問，與V形支撐連接的框架梁AB，關(guān)于其在C點(diǎn)處不平衡力的計(jì)算，下列說法何項(xiàng)正確？()[2013年真題]圖3-34A.按受拉支撐的最大屈服承載力和受壓支撐最大屈曲承載力計(jì)算B.按受拉支撐的最小屈服承載力和受壓支撐最大屈曲承載力計(jì)算C.按受拉支撐的最大屈服承載力和受壓支撐最大屈曲承載力的0.3倍計(jì)算D.按受拉支撐的最小屈服承載力和受壓支撐最大屈曲承載力的0.3倍計(jì)算正確答案：D參考解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）第8.2.6條第2款規(guī)定，人字支撐和V形支撐的框架梁在支撐連接處應(yīng)保持連續(xù)，并按不計(jì)入支撐支點(diǎn)作用的梁驗(yàn)算重力荷載和支撐屈曲時(shí)不平衡力作用下的承載力；不平衡力應(yīng)按受拉支撐的最小屈服承載力和受壓支撐最大屈曲承載力的0.3倍計(jì)算。必要時(shí)，人字支撐和V形支撐可沿豎向交替設(shè)置或采用拉鏈柱。[單選題]18.某節(jié)點(diǎn)采用C級(jí)普通螺栓連接，連接板件材料為Q345鋼，板件厚度為20mm，螺栓材料強(qiáng)度等級(jí)為4.6級(jí)（Q235鋼），下列設(shè)計(jì)指標(biāo)選用正確的是()。A.承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcb＝510N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f<sub>vb＝140N/mm2B.承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcb＝385N/mm2；抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f_{tb＝170N/mm2C.抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftb＝170N/mm2；承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f_{cb＝305N/mm2D.抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fvb＝140N/mm2；抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f_{tb＝210N/mm2正確答案：B參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第4.4.6條表4.4.6可得，C級(jí)普通螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftb＝170N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f_{vb＝140N/mm2；板件的承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcb＝385N/mm2。[單選題]19.某Q235焊接鋼梁，其上下翼緣的截面尺寸為－300mm×10mm，腹板的截面尺寸為－780mm×8mm，該梁受到作用于腹板平面內(nèi)的豎向靜荷載，可承受的最大彎矩設(shè)計(jì)值為Mx＝γxWnxf，在此條件下，式中的γx值應(yīng)取()。A.1.0B.1.05C.1.15D.1.20正確答案：A參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第3.5.1表3.5.1規(guī)定，Q235的屈服強(qiáng)度為235N/mm2，因此εk＝1。梁受壓翼緣自由外伸寬度為：b＝（300－8）/2＝146mm，b與厚度t之比為：b1/t＝146/10＝14.6＞13εk；腹板高厚比為：h0/tw＝780/8＝97.5＞93εk。因此截面等級(jí)為S4等級(jí)。根據(jù)第6.1.2條第1款規(guī)定，對(duì)工字形和箱形截面，當(dāng)截面板件寬厚比等級(jí)為S4或S5級(jí)時(shí)，截面塑性發(fā)展系數(shù)應(yīng)取為1.0；當(dāng)截面板件寬厚比等級(jí)為S1級(jí)、S2級(jí)及S3級(jí)時(shí)，截面塑性發(fā)展系數(shù)應(yīng)按下列規(guī)定取值：①工字形截面（x軸為強(qiáng)軸，y軸為弱軸）：γx＝1.05，γy＝1.20；②箱形截面：γx＝γy＝1.05。[單選題]20.某屋架中部再分式受壓斜桿，見圖3-37，其上段承受軸壓設(shè)計(jì)值48kN，下段承受軸壓設(shè)計(jì)值60kN，桿長(zhǎng)3300mm，居中分段，選用2個(gè)不等邊角鋼63×40×5，短邊相連，填板t＝6mm，雙角鋼A＝998.6mm2，非對(duì)稱軸ix＝11.2mm，對(duì)稱軸iy＝31.1mm，此受壓斜桿的受壓穩(wěn)定性強(qiáng)度計(jì)算數(shù)值接近()N/mm2。圖3-37屋架再分桿A.169.9B.178.8C.189.5D.194.3正確答案：C參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第7.4.3條規(guī)定，當(dāng)桁架弦桿側(cè)向支承點(diǎn)之間的距離為節(jié)間長(zhǎng)度的2倍且兩節(jié)間的弦桿軸心壓力不相同時(shí)，該弦桿在桁架平面外的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)按下式確定：loy＝l1（0.75＋0.25N2/N1）＝3300×（0.75＋0.25×48/60）＝3135mm長(zhǎng)細(xì)比λx＝1650/11.2＝147.3，λy＝3135/31.1＝100.8；構(gòu)件截面屬b類，查表D.0.2可知穩(wěn)定系數(shù)為φx＝0.317。根據(jù)第7.2.2條第2款第3項(xiàng)規(guī)定，對(duì)于短肢相并的不等邊雙角鋼，根據(jù)式（7.2.2－13），扭轉(zhuǎn)屈曲換算長(zhǎng)細(xì)比為：λz＝3.7b1/t＝3.7×63/5＝46.62＜λy。根據(jù)式（7.2.2－11），換算長(zhǎng)細(xì)比為：λyz＝λy[1＋0.06（λz/λy）2]＝100.8×[1＋0.06×（46.62/100.8）2]＝102.1，因此λx控制。則可計(jì)算得此受壓斜桿的受壓穩(wěn)定性強(qiáng)度為：N/（φxA）＝60×103/（0.317×998.6）＝189.5N/mm2。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]21.某吊車梁支座最大剪力設(shè)計(jì)值V＝1005kN，采用突緣支座，剪切邊的支座加勁肋為400×20，腹板為1300×12，采用Q235－C鋼材，E4315焊條，當(dāng)端部支承加勁肋作為軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定性驗(yàn)算時(shí)，為簡(jiǎn)化計(jì)算不考慮繞對(duì)稱軸的彎扭效應(yīng)，其穩(wěn)定性強(qiáng)度計(jì)算數(shù)值為()N/mm2。圖3-39A.127.3B.115.7C.110.2D.100.2正確答案：D參考解析：計(jì)算截面應(yīng)為圖3-39中T形陰影部分，其截面面積為：A＝400×20＋180×12＝10160mm2。對(duì)y軸的慣性矩為：Iy＝20×4003/12＋180×123/12＝106.7×106mm4。構(gòu)件截面對(duì)主軸y的回轉(zhuǎn)半徑為：其長(zhǎng)細(xì)比為：λy＝loy/iy＝1300/102.5＝12.7；已知該截面條件為：T形、焊接、剪切邊，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）表7.2.1－1可知，該截面對(duì)y軸屬c類，查附錄D表D.0.3可知，穩(wěn)定系數(shù)φy＝0.987；則可得其穩(wěn)定性強(qiáng)度為：N/（φA）＝1005×103/（0.987×10160）＝100.2N/mm2＜205N/mm2。[單選題]22.有一牛腿用5.6級(jí)M22的精制螺栓與柱的翼緣相連。其構(gòu)造形式和尺寸如圖3-42所示。鋼材為Q235。已知：F＝400kN（設(shè)計(jì)值），fvb＝190N/mm2，fcsub>b＝405N/mm2，計(jì)算該牛腿與柱翼緣的連接時(shí)，單個(gè)螺栓受到的最大剪力、螺栓受剪承載力設(shè)計(jì)值、承壓承載力設(shè)計(jì)值分別為()。圖3-42A.126.4kN；64.6kN；123.2kNB.60.0kN；53.4kN；123.2kNC.59.4kN；72.2kN；89.1kND.40.0kN；53.4kN；89.1kN正確答案：C參考解析：F＝400kN，每片連接板受F/2＝200kN，將其移至螺栓群中心，得：剪力為：V＝F/2＝200kN；力矩為：T＝F/2×300＝200×300＝60000kN·mm。由V在每個(gè)螺栓中引起的剪力為：NV＝V/10＝200/10＝20kN。螺栓群中心距平方和為：∑xi2＋∑yi}2＝10×802＋2×（2×2002＋2×1002）＝264000mm2由T在最外角點(diǎn)螺栓上產(chǎn)生剪力的水平分量為：N1xT＝Ty1/（∑xi2＋∑yi}2）＝6×107×200/264000＝45.5kN。由T在最外角點(diǎn)螺栓上產(chǎn)生剪力的豎向分量為：N1yT＝Ty1/（∑xi2＋∑yi}2）＝6×107×80/264000＝18.2kN。單個(gè)螺栓受到的最大剪力為：螺栓受剪承載力設(shè)計(jì)值為：Nvb＝nv（πd2/4）fv}b＝1×（π×222/4）×190＝72200N＝72.2kN。螺栓承壓承載力設(shè)計(jì)值為：Ncb＝d∑tfcb＝22×10×405＝89100N＝89.1kN。[單選題]23.根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）的規(guī)定，計(jì)算鋼與混凝土組合梁的正截面抗彎強(qiáng)度時(shí)，鋼梁部分應(yīng)符合的標(biāo)準(zhǔn)是()。A.按彈性理論設(shè)計(jì)B.按簡(jiǎn)單塑性理論設(shè)計(jì)C.考慮部分塑性發(fā)展D.應(yīng)嚴(yán)格限制上翼緣的寬厚比正確答案：B參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）條文說明第14.2.1條規(guī)定，完全抗剪連接組合梁是指混凝土翼板與鋼梁之間抗剪連接件的數(shù)量足以充分發(fā)揮組合梁截面的抗彎能力。組合梁設(shè)計(jì)可按簡(jiǎn)單塑性理論形成塑性鉸的假定來計(jì)算組合梁的抗彎承載能力。[單選題]24.有一鋼與混凝土組合梁，截面如圖3-43所示，混凝土板強(qiáng)度等級(jí)為C20，fc＝9.6N/mm2，bcsub>＝1620mm，鋼梁的鋼材牌號(hào)為Q235，則此組合梁的抗彎設(shè)計(jì)值（kN·m）為()。圖3-43A.203B.193C.186D.170正確答案：A參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第14.2.1條第1款第1項(xiàng)規(guī)定，塑性中和軸在混凝土翼板內(nèi)時(shí)，混凝土翼板受壓區(qū)高度為：x＝Af/（bcfc）＝（2×180×10＋200×6）×215/（1620×9.6）＝66.4mm則組合梁的抗彎設(shè)計(jì)值為：M＝bcxfcy＝1620×66.4×9.6×（340－66.4/2－220/2）＝203kN·m。[單選題]25.重級(jí)工作制吊車梁疲勞計(jì)算采用容許應(yīng)力幅法時(shí)，下列可不計(jì)算疲勞的部位是()。A.簡(jiǎn)支實(shí)腹吊車梁的下翼緣板B.簡(jiǎn)支桁架式吊車梁端壓桿C.簡(jiǎn)支桁架式吊車梁端拉桿D.簡(jiǎn)支桁架式吊車梁下弦桿正確答案：B參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第16.1.3條規(guī)定，疲勞計(jì)算應(yīng)采用基于名義應(yīng)力的容許應(yīng)力幅法，名義應(yīng)力應(yīng)按彈性狀態(tài)計(jì)算，容許應(yīng)力幅應(yīng)按構(gòu)件和連接類別、應(yīng)力循環(huán)次數(shù)以及計(jì)算部位的板件厚度確定。對(duì)非焊接的構(gòu)件和連接，其應(yīng)力循環(huán)中不出現(xiàn)拉應(yīng)力的部位可不計(jì)算疲勞強(qiáng)度。所以簡(jiǎn)支桁架式吊車梁端壓桿可不計(jì)算疲勞。[單選題]26.在吊車梁的設(shè)計(jì)中，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)n等于或大于()次時(shí)，應(yīng)進(jìn)行疲勞計(jì)算。A.104B.5×104C.105D.106正確答案：B參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第16.1.1條規(guī)定，直接承受動(dòng)力荷載重復(fù)作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)n等于或大于5×104次時(shí)，應(yīng)進(jìn)行疲勞計(jì)算。[單選題]27.按塑性設(shè)計(jì)某鋼框架時(shí)，其對(duì)鋼材力學(xué)性質(zhì)的要求與按彈性設(shè)計(jì)相比，()。A.僅要求有更高的強(qiáng)度B.僅要求有更高的伸長(zhǎng)率C.要求有更高的強(qiáng)屈比和伸長(zhǎng)率D.沒有不同正確答案：C參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第4.3.6條規(guī)定，采用塑性設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)及進(jìn)行彎矩調(diào)幅的構(gòu)件，所采用的鋼材應(yīng)符合下列規(guī)定：①屈強(qiáng)比不應(yīng)大于0.85；②鋼材應(yīng)有明顯的屈服臺(tái)階，且伸長(zhǎng)率不應(yīng)小于20%。[單選題]28.塑性設(shè)計(jì)應(yīng)按不同的荷載組合，分別進(jìn)行內(nèi)力分析。按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，其荷載組合方法()。A.跟彈性設(shè)計(jì)方法不同，每一荷載采用標(biāo)準(zhǔn)值B.跟彈性設(shè)計(jì)方法不盡相同，考慮塑性分析帶來的一些不利因素，故其荷載分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)增大1.1C.跟一般彈性設(shè)計(jì)方法相同D.跟一般彈性設(shè)計(jì)方法不相同正確答案：C參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第10.1.3條規(guī)定，結(jié)構(gòu)或構(gòu)件采用塑性或彎矩調(diào)幅設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)符合下列規(guī)定：①按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)采用荷載的標(biāo)準(zhǔn)值，并應(yīng)按彈性理論進(jìn)行計(jì)算；②按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)采用荷載的設(shè)計(jì)值，用簡(jiǎn)單塑性理論進(jìn)行內(nèi)力分析；③柱端彎矩及水平荷載產(chǎn)生的彎矩不得進(jìn)行調(diào)幅。共享題干題題1～6：某非抗震設(shè)計(jì)的單層鋼結(jié)構(gòu)平臺(tái)，鋼材均為Q235B，梁柱均采用軋制H型鋼，X向采用梁柱剛接的框架結(jié)構(gòu)，Y向采用梁柱鉸接的支撐結(jié)構(gòu)，平行滿鋪t＝6mm的花紋鋼板，見圖3-1。假定，平臺(tái)自重（含梁自重）折算為1kN/m2（標(biāo)準(zhǔn)值），活荷載為4kN/m2（標(biāo)準(zhǔn)值），梁均采用H300×150×6.5×9，柱均采用H250×250×9×14，所有截面均無削弱。不考慮樓板對(duì)梁的影響。[2018年真題]圖3-1截面特性：[單選題]1.假定，荷載傳遞路徑為板傳遞至次梁，次梁傳遞至主梁。試問，在設(shè)計(jì)彎矩作用下，②軸主梁正應(yīng)力計(jì)算值（N/mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()A.80B.90C.120D.160正確答案：D參考解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條規(guī)定，荷載組合由可變荷載控制，且可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值不大于4kN/m2。選取恒載分項(xiàng)系數(shù)1.2和活載分項(xiàng)系數(shù)1.4，傳遞至②軸主梁的集中力設(shè)計(jì)值為：Nd＝（1.2×1＋1.4×4）×1×6＝40.8kN。②軸主梁跨中彎矩設(shè)計(jì)值為：Md＝40.8×（3/2）×2－40.8×1＝81.6kN·m根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）表3.5.1規(guī)定，翼緣板件寬厚比≈（150－6.5）/（2×9）≈8＜13，因此截面為S3截面。根據(jù)第6.1.2條規(guī)定，，截面塑性發(fā)展系數(shù)γx＝1.05。根據(jù)第6.1.1條式（6.1.1）可得：Md/（γxWx）＝81.6×106/（1.05×481×103）＝162N/mm2。選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是160，因此答案選D項(xiàng)。[單選題]2.假定，內(nèi)力計(jì)算采用一階彈性分析，柱腳鉸接，取K2＝0。試問，②軸柱X向平面內(nèi)計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()A.0.9B.1.0C.2.4D.2.7正確答案：C參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第8.3.1條第1款規(guī)定，框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)μ應(yīng)按本標(biāo)準(zhǔn)附錄E表E.0.2有側(cè)移框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)確定。按附錄E表E.0.2可得：K1＝（I1/H1）/（I2/H2）＝（2×7210/600）/（10700/400）＝0.9。K2＝0，則μ＝2.64－（2.64－2.33）/（1－0.5）×（0.9－0.5）＝2.39。選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是2.4，因此答案選C項(xiàng)。[單選題]3.假定，某框架柱軸心壓力設(shè)計(jì)值為163.2kN，X向彎矩設(shè)計(jì)值為Mx＝20.4kN·m，Y向計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)取為1。試問，對(duì)于框架柱X向，以應(yīng)力形式表達(dá)的彎矩作用平面外穩(wěn)定性計(jì)算最大值（N/mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()提示：所考慮構(gòu)件段無橫向荷載作用。A.20B.40C.60D.80正確答案：B參考解析：框架柱對(duì)y軸的長(zhǎng)細(xì)比為：λy＝4000/63.1＝63.4，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）表7.2.1-1和注1，軋制H型鋼，b/h=1＞0.8，Q235鋼對(duì)y軸截面為C類。查表D.0.2得φy＝0.680，φb＝1.07－λy2/44000＝1.07－63.42/44000＝0.98。根據(jù)《鋼標(biāo)》第8.2.1條式（8.2.1－12）和式（8.2.1－3）可得，βtx＝0.65＋0.35M2/M1＝0.65。則有N/（φyA）＋ηβtxMx/（φbW1x）＝163.2×1000/（0.680×91.43×100）＋1.0×0.65×20.4×106/（0.98×860×103）＝26.25＋15.7＝41.95N/mm2選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是40，因此答案選B項(xiàng)。[單選題]4.假定，柱腳豎向壓力設(shè)計(jì)值為163.2kN，水平反力設(shè)計(jì)值為30kN。試問，關(guān)于圖3-2柱腳，下列何項(xiàng)說法符合《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）規(guī)定？()圖3-2A.柱與底板必須采用熔透焊縫B.底板下必須設(shè)抗剪鍵承受水平反力C.必須設(shè)置預(yù)埋件與底板焊接D.可以通過底板與混凝土基礎(chǔ)間的摩擦傳遞水平反力正確答案：D參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第12.7.4條規(guī)定，柱腳錨栓不宜用以承受柱腳底部的水平反力，此水平反力由底板與混凝土基礎(chǔ)間的摩擦力（摩擦系數(shù)可取0.4）或設(shè)置抗剪鍵承受。本題中摩擦力為：162.3×0.4＝64.92kN＞30kN。由于摩擦力大于水平反力，也說明了水平反力可由底板與混凝土基礎(chǔ)間的摩擦力承受。答案選D項(xiàng)。[單選題]5.由于生產(chǎn)需要圖示處（圖3-3）增加集中荷載，故梁下增設(shè)三根兩端鉸接的軸心受壓柱，其中，邊柱（、軸）軸心壓力設(shè)計(jì)值為100kN，中柱（軸）軸心壓力設(shè)計(jì)值為200kN。假定，Y向?yàn)閺?qiáng)支撐框架，軸框架柱總軸心壓力設(shè)計(jì)值為486.9kN，、軸框架柱總軸心壓力設(shè)計(jì)值均為243.5kN。試問，與原結(jié)構(gòu)相比，關(guān)于框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度，下列何項(xiàng)說法最接近《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）規(guī)定？()圖3-3A.框架柱X向計(jì)算長(zhǎng)度增大系數(shù)為1.2B.框架柱X向、Y向計(jì)算長(zhǎng)度不變C.框架柱X向及Y向計(jì)算長(zhǎng)度增大系數(shù)均為1.2D.框架柱Y向計(jì)算長(zhǎng)度增大系數(shù)為1.2正確答案：A參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第8.3.1條第1款第2項(xiàng)規(guī)定，設(shè)有搖擺柱時(shí)，搖擺柱自身的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)應(yīng)取1.0，框架柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)應(yīng)乘以放大系數(shù)η。由式（8.3.1－2）得：選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是1.2，因此答案選A項(xiàng)。[單選題]6.假定，以用鋼量最低作為目標(biāo)，題5中的軸心受壓鉸接柱采用下列何種截面最為合理？()A.軋制H型截面B.鋼管截面C.焊接H形截面D.焊接十字形截面正確答案：B參考解析：雙向計(jì)算長(zhǎng)度相同的軸心受壓柱穩(wěn)定控制時(shí)，從用鋼量考慮，選擇X、Y向回轉(zhuǎn)半徑相近的截面最為合理。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第7.2.1條可知，軸心受壓構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比越大，其穩(wěn)定承載力越低，焊接十字形截面明顯不合理，而H形截面強(qiáng)弱軸回轉(zhuǎn)半徑相差較多。采用鋼管截面較H形截面更為合理。答案選B項(xiàng)。題8～11：某4層鋼結(jié)構(gòu)商業(yè)建筑，層高5m，房屋高度20m，抗震設(shè)防烈度8度，X方向采用框架結(jié)構(gòu)，Y方向采用框架-中心支撐結(jié)構(gòu)，樓面采用50mm厚C30混凝土樓板，鋼梁頂采用抗剪栓釘與樓板連接，如圖3-4所示。框架梁柱采用Q345，各框架柱截面均相同，內(nèi)力計(jì)算采用一階彈性分析。[2018年真題]圖3-4[單選題]7.假定，框架柱每層幾何長(zhǎng)度為5m，Y方向滿足強(qiáng)支撐框架要求。試問，關(guān)于框架柱計(jì)算長(zhǎng)度，下列何項(xiàng)符合《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）的規(guī)定？()A.X方向計(jì)算長(zhǎng)度大于5m，Y方向計(jì)算長(zhǎng)度不大于5mB.X方向計(jì)算長(zhǎng)度不大于5m，Y方向計(jì)算長(zhǎng)度大于5mC.X、Y方向計(jì)算長(zhǎng)度均可取為5mD.X、Y方向計(jì)算長(zhǎng)度均大于5m正確答案：A參考解析：本結(jié)構(gòu)X方向?yàn)榭蚣芙Y(jié)構(gòu)，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第8.3.1條第1款第1項(xiàng)及附錄E表E.0.2，可知其計(jì)算長(zhǎng)度大于5m。本結(jié)構(gòu)Y方向?yàn)閺?qiáng)支撐結(jié)構(gòu)，根據(jù)《鋼標(biāo)》第8.3.1條第2款及附錄E表E.0.1，可知其計(jì)算長(zhǎng)度不大于5m。答案選A項(xiàng)。[單選題]8.試問，關(guān)于梁柱剛性連接，下列何種說法符合規(guī)范規(guī)定？()A.假定，框架梁柱均采用H形截面，當(dāng)滿足《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第12.3.5條規(guī)定時(shí)，采用柱貫通型的H形柱在梁翼緣對(duì)應(yīng)處可不設(shè)置橫向加勁肋B.進(jìn)行梁與柱剛性連接的極限承載力驗(yàn)算時(shí)，焊接的連接系數(shù)大于螺栓連接C.柱在梁翼緣上下各500mm的范圍內(nèi)，柱翼緣與柱腹板間的連接焊縫應(yīng)采用全熔透坡口焊縫D.進(jìn)行柱節(jié)點(diǎn)域屈服承載力驗(yàn)算時(shí)，節(jié)點(diǎn)域要求與梁內(nèi)力設(shè)計(jì)值有關(guān)正確答案：C參考解析：A項(xiàng)，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第12.3.5條第1款規(guī)定，H形鋼柱腹板對(duì)應(yīng)于梁翼緣部位宜設(shè)置橫向加勁肋，箱形（鋼管）柱對(duì)應(yīng)于梁翼緣的位置宜設(shè)置水平隔板，A項(xiàng)錯(cuò)誤。B項(xiàng)，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）第8.2.8條表8.2.8規(guī)定，梁柱連接焊接的連接系數(shù)小于螺栓連接，B項(xiàng)錯(cuò)誤。C項(xiàng)，根據(jù)《抗規(guī)》第8.3.6條規(guī)定，梁與柱剛性連接時(shí)，柱在梁翼緣上下各500mm的范圍內(nèi)，柱翼緣與柱腹板間或箱形柱壁板間的連接焊縫應(yīng)采用全熔透坡口焊縫。C項(xiàng)正確。D項(xiàng)，根據(jù)《抗規(guī)》第8.2.5條第2款規(guī)定，節(jié)點(diǎn)域屈服承載力與兩側(cè)梁的全塑性受彎承載力有關(guān)，D項(xiàng)錯(cuò)誤。[單選題]9.假定，次梁采用Q345，截面采用工字形，考慮全截面塑性發(fā)展進(jìn)行組合梁的強(qiáng)度計(jì)算，上翼緣為受壓區(qū)。試問，上翼緣最大的板件寬厚比，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()A.15B.13C.9D.7.4正確答案：D參考解析：根據(jù)《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JQ99—2015）第7.4.1條表7.4.1注2，組合梁中鋼梁的受壓區(qū)板件寬厚比應(yīng)不大于，則上翼緣最大的板件寬厚比為：。選項(xiàng)中與結(jié)果最接近的是7.4，因此答案選D項(xiàng)。[單選題]10.假定，不按抗震設(shè)計(jì)考慮，柱間支撐采用交叉支撐，支撐兩桿截面相同并在交叉點(diǎn)處均不中斷并相互連接，支撐桿件一桿受拉，一桿受壓。試問，關(guān)于受壓支撐桿，下列何種說法錯(cuò)誤？()A.平面內(nèi)計(jì)算長(zhǎng)度取節(jié)點(diǎn)中心至交叉點(diǎn)間距離B.平面外計(jì)算長(zhǎng)度不大于桁架節(jié)點(diǎn)間距離的倍C.平面外計(jì)算長(zhǎng)度等于桁架節(jié)點(diǎn)中心間的距離D.平面外計(jì)算長(zhǎng)度與另一桿的內(nèi)力大小有關(guān)正確答案：C參考解析：A項(xiàng)，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第7.4.2條規(guī)定，確定在交叉點(diǎn)相互連接的桁架交叉腹桿的長(zhǎng)細(xì)比時(shí)，在桁架平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)取節(jié)點(diǎn)中心到交叉點(diǎn)的距離。BCD三項(xiàng)，根據(jù)《鋼標(biāo)》第7.4.2條第1款第3項(xiàng)規(guī)定，在桁架平面外的計(jì)算長(zhǎng)度，當(dāng)兩交叉桿長(zhǎng)度相等且在中點(diǎn)相交時(shí)，一桿受拉，一桿受壓，兩桿均不中斷時(shí)，平面外的計(jì)算長(zhǎng)度為：可知BD兩項(xiàng)正確，C項(xiàng)錯(cuò)誤。因此本題選C項(xiàng)。題15～21：某商廈增建鋼結(jié)構(gòu)入口大堂，其屋面結(jié)構(gòu)布置如圖3-5所示，新增鋼結(jié)構(gòu)依附于商廈的主體結(jié)構(gòu)。鋼材采用Q235B鋼，鋼柱GZ－1和鋼梁GL－1均采用熱軋H型鋼H446×199×8×12制作，其截面特性為：A＝8297mm2，Ix＝28100×104mm4，Iy＝1580×104mm4，ix＝184mm，iy＝43.6mm，Wx＝1260×10<sup>3mm<sup>3>，Wy＝159×103mm<sup>3。鋼柱高15m，上、下端均為鉸接，弱軸方向5m和10m處各設(shè)一道系桿XG。[2017年真題]圖3-5[單選題]11.假定，鋼梁GL－1按簡(jiǎn)支梁計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖3-6所示，永久荷載設(shè)計(jì)值G＝55kN，可變荷載設(shè)計(jì)值Q＝15kN。試問，對(duì)鋼梁GL－1進(jìn)行抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算時(shí)，最大彎曲應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N/mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()提示：不計(jì)鋼梁的自重圖3-6A.170B.180C.190D.200正確答案：C參考解析：該梁上受對(duì)稱荷載，因此可求出支座反力RA＝（Q＋G）×2＝（55＋15）×2＝140kN?？缰袕澗貫椋篗max＝140×3－（55＋15）×（1.8＋0.6）＝252kN·m，或Mmax＝140×2.4－（55＋15）×1.2＝252kN·m。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第6.1.1條規(guī)定，在主平面內(nèi)受彎的實(shí)腹構(gòu)件，其抗彎強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算：Mx/（γxWnx）＋My/（γyWny）≤f。式中，截面塑性發(fā)展系數(shù)γx＝1.05，My＝0。代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：σx＝Mx/（γxWnx）＝252×106/（1.05×1260×103）＝190.5N/mm2。[單選題]12.假定，鋼柱GZ－1軸心壓力設(shè)計(jì)值N＝330kN。試問，對(duì)該鋼柱進(jìn)行穩(wěn)定性驗(yàn)算，由N產(chǎn)生的最大應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N/mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()A.50B.65C.85D.100正確答案：C參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）式（7.2.1－1）、（7.2.1－2），計(jì)算構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比：主軸平面內(nèi)：λx＝l0x/ix＝15000/184＝82，查附錄D表D.0.1，a類截面，得：φx＝0.77。主軸平面外：λy＝l0y/iy＝5000/43.6＝115，查附錄D表D.0.2，b類截面，得：φy＝0.464。由此可知，主軸平面外的截面為危險(xiǎn)截面。作用于主軸平面外的應(yīng)力為：σy＝N/（φyA）＝330×103/（0.464×8297）＝85.7N/mm2。即最大應(yīng)力為：σmax＝σy＝85.7N/mm2。[單選題]13.假定，鋼柱GZ－1主平面內(nèi)的彎矩設(shè)計(jì)值Mx＝88.0kN·m。試問，對(duì)該鋼柱進(jìn)行平面內(nèi)穩(wěn)定性驗(yàn)算，僅由Mx產(chǎn)生的應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N/mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()提示：N/NEX'＝0.135，βmx＝1.0。A.75B.90C.105D.120正確答案：A參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第8.2.1條規(guī)定，彎矩作用在平面內(nèi)的實(shí)腹式壓彎構(gòu)件，穩(wěn)定性按下式計(jì)算：式中，不考慮軸力產(chǎn)生的應(yīng)力值。根據(jù)表8.1.1可知，截面塑性發(fā)展系數(shù)γx＝1.05。代入數(shù)據(jù)，計(jì)算可得[單選題]14.設(shè)計(jì)條件同題17。試問，對(duì)鋼柱GZ－1進(jìn)行彎矩作用平面外穩(wěn)定性驗(yàn)算，僅由Mx產(chǎn)生的應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N/mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()提示：等效彎矩系數(shù)βtx＝1.0，截面影響系數(shù)η＝1.0。A.70B.90C.100D.110正確答案：B參考解析：彎矩作用平面外柱的長(zhǎng)細(xì)比：λy＝5000/43.6＝115＜120，。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）附錄C公式（C.0.5－1），工字型截面，雙軸對(duì)稱時(shí)，計(jì)算整體穩(wěn)定系數(shù)φb為：φb＝1.07－λy2/（44000ε<sub>k2）＝1.07－1152/44000＝0.769＜1.0。根據(jù)第8.2.1條式8.2.1-3規(guī)定，彎矩作用平面外的穩(wěn)定性，按下式計(jì)算：N/（φxA）＋ηβtxMx/（φbW1x）≤f。式中，截面影響系數(shù)η＝1.0，βtx＝1.0（已知條件），不考慮軸力產(chǎn)生的應(yīng)力值。代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：σm＝ηβtxMx/（φbW1x）＝1.0×（1.0×88×106）/（0.769×1260×103）＝90.8N/mm2。[單選題]15.假定，系桿XG采用鋼管制作。試問，該系桿選用下列何種截面的鋼管最為經(jīng)濟(jì)？()A.d76×5鋼管i＝2.52cmB.d83×5鋼管i＝2.76cmC.d95×5鋼管i＝3.19cmD.d102×5鋼管i＝3.43cm正確答案：C參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第7.4.6條表7.4.6規(guī)定，用以減小受壓構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度的桿件，容許長(zhǎng)細(xì)比[λ]為200。故回轉(zhuǎn)半徑為：i＝l/[λ]＝600/200＝3.0cm。選用d95×5鋼管，其中i＝3.19cm＞3.0cm，滿足要求。[單選題]16.假定，次梁和主梁連接采用8.8級(jí)M16高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接，接觸面噴砂處理，采用標(biāo)準(zhǔn)孔，連接節(jié)點(diǎn)如圖3-7所示，考慮連接偏心的影響后，次梁剪力設(shè)計(jì)值V＝38.6kN。試問，連接所需的高強(qiáng)度螺栓個(gè)數(shù)應(yīng)為下列何項(xiàng)數(shù)值？()[2017年真題改編]提示：按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）作答。圖3-7A.2B.3C.4D.5正確答案：A參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）表11.4.2－l，對(duì)于Q235鋼，鋼材摩擦面的抗滑移系數(shù)：μ＝0.40。根據(jù)表11.4.2－2，查表可得：P＝80kN。根據(jù)式（11.4.2－1）計(jì)算，得單個(gè)高強(qiáng)度螺栓的抗剪承載力為：Nvb＝0.9kn<sub>fμP＝0.9×1×1×0.40×80＝28.8kN。故所需的高強(qiáng)度螺栓個(gè)數(shù)為：n＝V/Nvb＝38.6/28.8＝1.34，取n＝2。[單選題]17.假定，構(gòu)造不能保證鋼梁GL－1上翼緣平面外穩(wěn)定。試問，在計(jì)算鋼梁GL－1整體穩(wěn)定時(shí)，其允許的最大彎矩設(shè)計(jì)值Mx（kN·m），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()提示：梁整體穩(wěn)定的等效臨界彎矩系數(shù)βb＝0.83。A.185B.200C.215D.230正確答案：A參考解析：彎矩作用平面外柱的長(zhǎng)細(xì)比：λy＝l0y/iy＝6000/43.6＝138。雙軸對(duì)稱截面ηb＝0，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）附錄C式（C.0.1－1），計(jì)算整體穩(wěn)定系數(shù)為故需要按式（C.0.1－7）進(jìn)行替換：φb′＝1.07－0.282/0.72＝0.68。取φb＝φ′b＝0.68。根據(jù)式（6.2.2）計(jì)算，得最大彎矩設(shè)計(jì)值為：Mx＝φbWxf＝0.68×1260×103×215×10－6＝184kN·m。題24～25：某桁架結(jié)構(gòu)，如圖3-9所示。桁架上弦桿、腹桿及下弦桿均采用熱軋無縫鋼管，桁架腹桿與桁架上、下弦桿直接焊接連接；鋼材均采用Q235B鋼，手工焊接使用E43型焊條。[2017年真題]圖3-9[單選題]18.桁架腹桿與上弦桿在節(jié)點(diǎn)C處的連接如圖3-10所示。上弦桿主管貫通，腹桿支管搭接，主管規(guī)格為d140×6，支管規(guī)格為d89×4.5，桿CD與上弦主管軸線的交角為θt＝42.51°。假定，節(jié)點(diǎn)C處受壓支管CB的承載力設(shè)計(jì)值Nck＝125kN。試問，受拉支管CD的承載力設(shè)計(jì)值Ntk（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()圖3-10A.195B.185C.175D.165正確答案：D參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第13.3.2條第3款第2項(xiàng)規(guī)定，受拉支管在管節(jié)點(diǎn)處的承載力設(shè)計(jì)值Ntk，應(yīng)按下式計(jì)算：Ntk＝（sinθc/sinθt）Nck。式中，θc＝90°，θt＝42.51°，Nck＝125kN。代入數(shù)據(jù)計(jì)算，得：Ntk＝（sinθc/sinθt）Nck＝（sin90°/sin42.51°）×125＝185kN。根據(jù)第13.3.3條第2款規(guī)定，空間KK形節(jié)點(diǎn)，取平面K形節(jié)點(diǎn)相應(yīng)支管支撐承載力設(shè)計(jì)值Ntk乘以空間調(diào)整系數(shù)μkk計(jì)算。對(duì)于支管非安全搭接，μkk＝0.9。即：Ntk＝0.9×185＝166.5kN。[單選題]19.設(shè)計(jì)條件及節(jié)點(diǎn)構(gòu)造同題24。假定，支管CB與上弦主管間用角焊縫連接，焊縫全周連續(xù)焊接并平滑過渡，焊腳尺寸ht＝6mm。試問，該焊縫的承載力設(shè)計(jì)值（kN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()提示：正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大系數(shù)β＝l.0。A.190B.180C.170D.160正確答案：A參考解析：管徑比：Di/D＝89/140＝0.64≤0.65，支管軸線與主管軸線的夾角θi＝90°。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第13.3.9條第1款規(guī)定，當(dāng)Di/D≤0.65時(shí)，按照式（13.3.9－2）計(jì)算角焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度為：lw＝（3.25di－0.025d）×[（0.534/sinθi）＋0.446]＝（3.25×89－0.025×140）×0.98＝280.035mm。根據(jù)第11.2.2條第1款規(guī)定，在通過焊縫形心的拉力、壓力或剪力作用下，正面角焊縫的應(yīng)力為：σf＝N/（helw）≤βfffw。式中，βf＝1.0，heub>＝0.7hf。則焊縫的承載力設(shè)計(jì)值為：N≤0.7hflwβfffw＝0.7×6×280.035×1×160×10－3＝188.18kN。選項(xiàng)中與188.18最接近的是190，因此選A項(xiàng)。題28～29：某冷軋車間單層鋼結(jié)構(gòu)主廠房，設(shè)有兩臺(tái)起重量為25t的重級(jí)工作制（A6）軟鉤吊車。吊車梁系統(tǒng)布置見圖3-12，吊車梁鋼材為Q345。[2016年真題]圖3-12[單選題]20.假定，非采暖車間，最低日平均室外計(jì)算溫度為－7.2℃。試問，焊接吊車梁鋼材選用下列何種質(zhì)量等級(jí)最為經(jīng)濟(jì)？提示：最低日平均室外計(jì)算溫度為吊車梁工作溫度。A.Q345AB.Q345BC.Q345CD.Q345D正確答案：C參考解析：重級(jí)工作制吊車梁應(yīng)進(jìn)行疲勞計(jì)算，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）條文說明第4.3.2條第7款規(guī)定，對(duì)直接承受動(dòng)力荷載或需驗(yàn)算疲勞的構(gòu)件或處于低溫工作環(huán)境的鋼材尚應(yīng)具有沖擊韌性合格保證。根據(jù)《鋼標(biāo)》第4.3.3條第2款規(guī)定，需驗(yàn)算疲勞的焊接結(jié)構(gòu)用鋼材應(yīng)符合下列規(guī)定：①當(dāng)工作溫度高于0℃時(shí)其質(zhì)量等級(jí)不應(yīng)低于B級(jí)；②當(dāng)工作溫度不高于0℃但高于－20℃時(shí)，Q235、Q345鋼不應(yīng)低于C級(jí)，Q390、Q420及Q460鋼不應(yīng)低于D級(jí)；③當(dāng)工作溫度不高于－20℃時(shí)，Q235鋼和Q345鋼不應(yīng)低于D級(jí)，Q390鋼、Q420鋼、Q460鋼應(yīng)選用E級(jí)。故對(duì)應(yīng)的質(zhì)量等級(jí)不低于C級(jí)，考慮經(jīng)濟(jì)因素，C項(xiàng)Q345C鋼材最合適。[單選題]21.吊車資料見表3-1。試問，僅考慮最大輪壓作用時(shí)，吊車梁C點(diǎn)處豎向彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（kN·m）及相應(yīng)較大剪力標(biāo)準(zhǔn)值（kN，剪力絕對(duì)值較大值），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？表3-1圖3-13A.430，35B.430，140C.635，60D.635，120正確答案：D參考解析：吊車為移動(dòng)荷載，進(jìn)行抗彎計(jì)算時(shí)，首先需要計(jì)算產(chǎn)生最大彎矩時(shí)荷載的位置，在圖3-13中，合力點(diǎn)和C點(diǎn)間的中點(diǎn)在跨中時(shí)，彎矩最大。求合力點(diǎn)位置2a＋（2a＋2×955）＝4600－2a，解得a＝448mm。已知最大輪壓Pk，max＝178kN，吊車梁最大豎向彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：MCk＝（4.5－0.448）2/9×3Pk，max－2×0.955×Pk，max＝3.65×178＝634kN·m；C點(diǎn)的剪力標(biāo)準(zhǔn)值：VCk＝（4.5＋0.448）/9×3Pk，max－Pk，max＝0.65×178＝116kN。因此D項(xiàng)數(shù)值最接近。題35～40：某9層鋼結(jié)構(gòu)辦公建筑，房屋高度H＝34.9m，抗震設(shè)防烈度為8度，布置如圖3-17所示，所有連接均采用剛接。支撐框架為強(qiáng)支撐框架，各層均滿足剛性平面假定?？蚣芰褐捎肣345?？蚣芰翰捎煤附咏孛?，除跨度為10m的框架梁截面采用H700×200×12×22外，其他框架梁截面均采用H500×200×12×16，柱采用焊接箱形截面B500×22。梁柱截面特性如表3-4：[2016年真題]表3-4圖3-17（a）圖3-17（b）[單選題]22.試問，當(dāng)按剖面1—1（?軸框架）計(jì)算穩(wěn)定性時(shí)，框架柱AB平面外的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.0.89B.0.95C.1.80D.2.59正確答案：B參考解析：采用剛性平面假定，因此平面外為無側(cè)移框架。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第8.3.1條第2款規(guī)定，K1、K2分別為相交于柱上端、柱下端的橫梁線剛度之和與柱線剛度之和的比值。根據(jù)附錄E表E.0.1，對(duì)K1、K2分別進(jìn)行線性內(nèi)插可得，計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)為0.946。選項(xiàng)中與0.946最接近的是0.95，因此答案選B項(xiàng)。表3-4圖3-17（a）圖3-17（b）[單選題]23.假定，剖面1－1中的框架柱CD在?軸框架平面內(nèi)計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)取為2.4，平面外計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)取為1.0，試問，當(dāng)按公式N/（φxA）＋βmxMx/[γxWx（1－0.8N/NEx′）]＋η×βtyMy/（φbyWy）進(jìn)行平面內(nèi)（Mx方向）穩(wěn)定性計(jì)算時(shí)。NEx′的計(jì)算值（N）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.2.40×107B.3.50×107C.1.40×108D.2.20×108正確答案：B參考解析：框架柱平面內(nèi)長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算：λx＝2.4×3800/195＝47。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第8.2.1條公式（8.2.1－2）：NEx′＝π2EA/（1.1λ<sub>x2）＝π2×2.06×105×42064/（1.1×472）＝3.52×107N。因此B項(xiàng)數(shù)值最接近。表3-4圖3-17（a）圖3-17（b）[單選題]24.假定，地震作用下圖3-17（b）子圖1－1中B處框架梁H500×200×12×16彎矩設(shè)計(jì)值最大值為Mx，左＝Mx，右＝163.9kN·m，試問，當(dāng)按公式ψ（Mpb1＋Mpb2）/VP≤4fyv/3，驗(yàn)算梁柱節(jié)點(diǎn)域屈服承載力時(shí)，剪應(yīng)力ψ（Mpb1＋Mpb2）/VP計(jì)算值（N/mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？A.36B.80C.100D.165正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）表8.1.3規(guī)定，可知本建筑物抗震等級(jí)為三級(jí)，根據(jù)第8.2.5條第3款規(guī)定取ψ＝0.6，則Mpb1＝Mpb2＝2.21×106×345＝7.62×108N·mm。根據(jù)《抗規(guī)》式（8.2.5－5）得框架梁剪力值為：VP＝1.8hb1hc1tw＝1.8×（500－16）×（500－22）×22＝9161539.2mm3根據(jù)《抗規(guī)》式（8.2.5－3），得框架梁剪應(yīng)力為：τ＝ψ（Mpb1＋Mpb2）/VP＝（0.6×7.62×108×2）/9161539.2＝99.8N/mm2因此C項(xiàng)數(shù)值最接近。表3-4圖3-17（a）圖3-17（b）[單選題]25.假定，次梁采用H350×175×7×11，底模采用壓型鋼板，he＝76mm，混凝土樓板總厚為130mm，采用鋼與混凝土組合梁設(shè)計(jì)，沿梁跨度方向栓釘間距約為350mm。試問，栓釘應(yīng)選用下列何項(xiàng)？A.采用d＝13mm栓釘，栓釘總高度100mm，垂直于梁軸線方向間距a＝90mmB.采用d＝16mm栓釘，栓釘總高度110mm，垂直于梁軸線方向間距a＝90mmC.采用d＝16mm栓釘，栓釘總高度115mm，垂直于梁軸線方向間距a＝125mmD.采用d＝19mm栓釘，栓釘總高度120mm，垂直于梁軸線方向間距a＝125mm正確答案：B參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第14.7.4條第2款規(guī)定，連接件的外側(cè)邊緣與鋼梁翼緣邊緣之間的距離不應(yīng)小于20mm，故栓釘應(yīng)滿足下式：（梁上翼緣寬度－栓釘橫向間距－栓釘直徑）/2＝（175－a－d）/2≥20mm，CD項(xiàng)不符合要求。只有AB兩項(xiàng)符合要求。根據(jù)《鋼標(biāo)》第14.7.5條規(guī)定，栓釘應(yīng)符合下列條件：①栓釘長(zhǎng)度≥4d，AB兩項(xiàng)均符合；②垂直于梁軸線方向間距a≥4d，AB兩項(xiàng)均符合；③栓釘直徑≤19mm，栓釘高度：76＋30＝106mm≤hd≤76＋75＝151mm，只有B項(xiàng)符合要求。表3-4圖3-17（a）圖3-17（b）[單選題]26.假定，結(jié)構(gòu)滿足強(qiáng)柱弱梁要求，比較如圖3-18所示的栓焊連接。試問，下列說法何項(xiàng)正確？圖3-18A.滿足規(guī)范最低設(shè)計(jì)要求時(shí)，連接1比連接2極限承載力要求高B.滿足規(guī)范最低設(shè)計(jì)要求時(shí)，連接1比連接2極限承載力要求低C.滿足規(guī)范最低設(shè)計(jì)要求時(shí)，連接1與連接2極限承載力要求相同D.梁柱連接按內(nèi)力計(jì)算，與承載力無關(guān)正確答案：A參考解析：連接1為梁與柱的剛性連接，根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016版）第8.2.8條第3款規(guī)定，梁與柱剛性連接的極限承載力，應(yīng)按下列公式驗(yàn)算：Muj≥ηjMp，Vuj≥1.2（2Mp/l_{n>）＋VGb。連接2為梁的拼接，根據(jù)第8.2.8條第4款規(guī)定，驗(yàn)算公式為：Mub,spj≥ηjMp}。其中連接系數(shù)根據(jù)表8.2.8取值，根據(jù)《抗規(guī)》表8.2.8可知，梁柱連接的連接系數(shù)有著下列規(guī)律：螺栓連接大于焊接，普通鋼材大于建筑結(jié)構(gòu)用鋼板（GJ鋼），Q235大于Q345，同類連接的梁柱連接連接系數(shù)大于構(gòu)件拼接連接系數(shù)。因此連接1比連接2的連接系數(shù)ηj大，所以其極限承載力要求高。因此A項(xiàng)答案符合要求。表3-4圖3-17（a）圖3-17（b）[單選題]27.假定，支撐均采用Q235。截面采用P299×10焊接鋼管，截面面積為9079mm2，回轉(zhuǎn)半徑為102mm。當(dāng)框架梁EG按不計(jì)入支撐支點(diǎn)作用的梁，驗(yàn)算重力荷載和支撐屈曲時(shí)不平衡力作用下的承載力，試問，計(jì)算此不平衡力時(shí)，受壓支撐提供的豎向力計(jì)算值（kN），與下列何項(xiàng)最為接近？A.430B.550C.1400D.1650正確答案：A參考解析：首先計(jì)算支撐計(jì)算長(zhǎng)度：，長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算：4968/102＝49。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）表7.2.1－1規(guī)定，可知焊接鋼管為b類截面，查表D.0.2，可知軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)φ＝0.861。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）第8.2.6條第2款規(guī)定，不平衡力應(yīng)按受拉支撐的最小屈服承載力和受壓支撐最大屈曲承載力的0.3倍計(jì)算，因此受壓支撐提供的豎向力為：0.3×0.861×9079×235×3800/4968＝422kN。因此A項(xiàng)數(shù)值最接近。題42～48：某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房，鋼材均為Q235B。邊列單階柱截面及內(nèi)力見圖3-19，上段柱為焊接工字形截面實(shí)腹柱，下段柱為不對(duì)稱組合截面格構(gòu)柱，所有板件均為火焰切割。柱上端與鋼屋架形成剛接。無截面削弱。[2014年真題]圖3-19表3-5截面特性[單選題]28.假定，廠房平面布置如圖3-20時(shí)，試問，柱平面內(nèi)計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()提示：格構(gòu)式下柱慣性矩取為I2＝0.9×1202083cm4。圖3-20框架柱平面布置圖A.上柱1.0、下柱1.0B.上柱3.52、下柱1.55C.上柱3.91、下柱1.55D.上柱3.91、下柱1.72正確答案：B參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）附錄E表E.0.4，求出K1和η1值：K1＝（I1/I2）×（H2/H1）＝[279000/（0.9×1202083）]×（11.3/4.7）＝0.6根據(jù)《鋼標(biāo)》附錄E表E.0.4，查表得到下柱計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)為：μ2＝1.72。根據(jù)第8.3.3條式（8.3.3－4）計(jì)算，上柱計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)為：μ2＝μ2/η1＝1.72/0.44＝3.91。根據(jù)框架柱平面布置圖，查表8.3.3，得折減系數(shù)為0.9。因此，上柱計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)為0.9×3.91＝3.52，下柱計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)為0.9×1.72＝1.55。由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]29.假定，上柱長(zhǎng)細(xì)比λ＝41.7，試問，上柱強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()提示：①考慮是否需要采用有效截面；②取應(yīng)力梯度α0＝（σmax－σmin）/σmax＝1.59，γx＝1.0。A.175B.191C.195D.209正確答案：D參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第8.4.1條規(guī)定，實(shí)腹壓彎構(gòu)件要求不出現(xiàn)局部失穩(wěn)者，其腹板高厚比、翼緣寬厚比應(yīng)符合本標(biāo)準(zhǔn)表3.5.1規(guī)定的壓彎構(gòu)件S4級(jí)截面要求。因采用Q235B鋼，εk＝1。因此查表3.5.1，工字形截面實(shí)腹柱壓彎構(gòu)件S4級(jí)截面要求：（45＋25α01.66）εkub>＝（45＋25×1.591.66）×1＝99.0＜972/8＝121.5因此不滿足截面局部穩(wěn)定要求，采用有效截面計(jì)算強(qiáng)度。根據(jù)第8.4.3條規(guī)定，腹板截面兩側(cè)考慮20tw＝20×8＝160mm，故有效截面積為：Ae＝2×320×14＋2×160×8＝11520mm2有效截面抵抗矩為：We＝[279000×104－1/12×8×（1000－2×14－2×160）3]/（1000/2）＝5210×103mm3考慮到腹板屈曲，取γx＝1.0，根據(jù)8.1.1條規(guī)定，上柱強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：σ＝N/A＋M/（γxWx）＝610×103/（115.2×102）＋810×106/（1.0×5210×103）＝53.0＋155.5＝208.5N/mm2由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]30.假定，下柱在彎矩作用平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)為2，由換算長(zhǎng)細(xì)比確定：φx＝0.916，NEX'＝34476kN。試問，以應(yīng)力形式表達(dá)的平面內(nèi)穩(wěn)定性計(jì)算最大值（N/mm2），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()提示：①βmx＝1；②按全截面有效考慮。A.125B.143C.156D.183正確答案：C參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第8.2.2條規(guī)定，彎矩繞虛軸作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，其彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性應(yīng)按下式計(jì)算：屋蓋肢受壓，代入數(shù)據(jù)計(jì)算，其按穩(wěn)定性計(jì)算的強(qiáng)度值為：吊車肢受壓，代入數(shù)據(jù)計(jì)算，其按穩(wěn)定性計(jì)算的強(qiáng)度值為：以應(yīng)力形式表達(dá)的平面內(nèi)穩(wěn)定性計(jì)算最大值取二者較大值，為156.2kN。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]31.假定，綴條采用單角鋼∟90×6，如圖3-21所示，其截面特性為：面積A1＝1063.7mm2，回轉(zhuǎn)半徑ix＝27.9mm，iu＝35.1mm，iv＝18.0mm。試問，綴條應(yīng)力設(shè)計(jì)值（N/mm2）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()圖3-21A.120B.127C.136D.168正確答案：D參考解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第7.2.7規(guī)定，軸心受壓構(gòu)件應(yīng)按下式計(jì)算剪力：V＝Af/（85εk）。根據(jù)第8.2.7條規(guī)定，計(jì)算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴件時(shí)，應(yīng)取構(gòu)件的實(shí)際剪力和按本規(guī)范公式（7.2.7）計(jì)算的剪力兩者中的較大值進(jìn)行計(jì)算。由軸心受壓構(gòu)件受到的剪力V＝180kN＞236.4×102×215/85＝59.8kN，故取剪力計(jì)算值為180kN。綴條長(zhǎng)度；A1＝1063.7mm2；iv＝18.0mm，根據(jù)第5.3.1條表5.3.1可得，計(jì)算長(zhǎng)度為0.9l，故長(zhǎng)細(xì)比為：λv＝（0.9×1793）/18＝90；根據(jù)附錄D表D.0.2可得，影響系數(shù)為：φ＝0.621。綴條壓力為：N＝（1793/1454）×（180/2）＝111kN。故綴條應(yīng)力設(shè)計(jì)值為：N/（φA1）＝（111×103）/（0.621×1063.7）＝168.0N/mm2。由此可知，D項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]32.假定，抗震設(shè)防烈度8度，采用輕屋面，2倍多遇地震作用下水平作用組合值為400kN且為最不利組合，柱間支撐采用雙片支撐，布置見圖3-22，單片支撐截面采用槽鋼12.6，截面無削弱，槽鋼12.6截面特性：面積A1＝1569mm2，回轉(zhuǎn)半徑ix＝49.8mm，iy＝15.6mm。試問，支撐桿的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()提示：①按拉桿計(jì)算，并計(jì)及相交受壓桿的影響；②支撐平面內(nèi)計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比大于平面外計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比。圖3-22柱間支撐布置圖A.86B.118C.159D.323正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011—2010）（2016年版）第9.2.10條規(guī)定，柱間X形支撐、V形或Λ形支撐應(yīng)考慮拉壓桿共同作用，其地震作用及驗(yàn)算可按本規(guī)范附錄K第K.2節(jié)的規(guī)定按拉桿計(jì)算，并計(jì)及相交受壓桿的影響，但壓桿卸載系數(shù)宜改取0.30，即ψc＝0.3。交叉支撐可按受拉構(gòu)件設(shè)計(jì)，其計(jì)算長(zhǎng)度為：平面內(nèi)計(jì)算長(zhǎng)度為：0.5lbr＝8116mm，柱間凈距sc＝12m；長(zhǎng)細(xì)比為：λ＝8116/49.8＝163。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）附錄D表D.0.2可得，壓桿穩(wěn)定系數(shù)φ＝0.267。則單肢軸力為：Nbr＝Vbrlbr/[（1＋ψcφ）sc]＝（400000/2）×16232/[（1＋0.3×0.267）×12000]＝250kN。故該結(jié)構(gòu)支撐桿的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為：Nbr/An＝250000/1569＝159N/mm2。由此可知，C項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]33.假定，吊車肢柱間支撐截面采用2∟90×6其所承受最不利荷載組合值為120kN。支撐與柱采用高強(qiáng)螺栓摩擦型連接，如圖3-23所示。試問，單個(gè)高強(qiáng)螺栓承受的最大剪力設(shè)計(jì)值（kN）與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？()圖3-23A.60B.70C.95D.120正確答案：B參考解析：螺栓中心與構(gòu)件形心偏差產(chǎn)生的彎矩為：120×103×（50－24.4）＝120×103×25.6＝3.07×106N·mm，故高強(qiáng)螺栓承受的最大剪力設(shè)計(jì)值為：由此可知，B項(xiàng)數(shù)值最為接近。[單選題]34.假定，吊車梁需進(jìn)行疲勞計(jì)算，試問，吊車梁設(shè)計(jì)時(shí)下列說法何項(xiàng)正確？()A.疲勞計(jì)算部位主要是受壓板件及焊縫B.盡量使腹板板件高厚比不大于C.吊車梁受拉翼緣上不得焊接懸掛設(shè)備的零件D.疲勞計(jì)算采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法正確答案：C參考解析：A項(xiàng)錯(cuò)誤，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017—2017）第16.1.3條規(guī)定，對(duì)非焊接的構(gòu)件和連接，其應(yīng)力循環(huán)中不出現(xiàn)拉應(yīng)力的部位可不計(jì)算疲勞強(qiáng)度。B項(xiàng)錯(cuò)誤，根據(jù)第6.3.2條第1款規(guī)定，，對(duì)有局部壓應(yīng)力的梁，宜按構(gòu)造配置橫向加勁肋；當(dāng)局部壓應(yīng)力較小時(shí)，可不配置加勁肋。一般吊車梁腹板板件高厚比越大，經(jīng)濟(jì)性越好。C項(xiàng)正確，根據(jù)第16.3.2條第11款規(guī)定，吊車梁的受拉翼緣（或吊車桁架的受拉弦桿）上不得焊接懸掛設(shè)備的