結(jié)構工程師-二級專業(yè)考試-地基與基礎

結(jié)構工程師-二級專業(yè)考試-地基與基礎[單選題]1.《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）規(guī)定，在計算地基變形時，所采用的荷載中，不應計入風荷載，則下列分析的理由中正確的是（）（江南博哥）。A.地基變形計算的是地基沉降，是豎向變形，所以只計入豎向荷載B.地基變形計算的是最終的沉降，是在荷載長期作用下產(chǎn)生的固結(jié)變形。風荷載是重復荷載，不是恒定的荷載，不會產(chǎn)生固結(jié)變形C.在風荷載作用下，建筑物只會產(chǎn)生側(cè)向的變形和位移D.風荷載是水平荷載，對基礎只產(chǎn)生力矩的作用，引起建筑物的傾斜正確答案：B參考解析：基礎底面的附加壓力可以由各多種荷載引起，包括風荷載。如果需要計算風荷載產(chǎn)生的變形，計算公式中所用的指標就不能用壓縮模量，而應當采用重復荷載作用下測得的彈性模量。在規(guī)范所給定的變形計算公式中規(guī)定采用壓縮模量，即在室內(nèi)試驗中每級荷載作用下按穩(wěn)定變形求得的指標，用以計算的結(jié)果是固結(jié)變形，即最終沉降，因此，與之相應的荷載必然不能包括重復作用的風荷載。[單選題]2.用來對砌體承重結(jié)構進行變形驗算的地基變形特征值是（）。A.局部傾斜值B.傾斜值C.沉降差D.沉降量正確答案：A參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.3條第1款規(guī)定，由于建筑地基不均勻、荷載差異很大、體型復雜等因素引起的地基變形，對于砌體承重結(jié)構應由局部傾斜值控制；對于框架結(jié)構和單層排架結(jié)構應由相鄰柱基的沉降差控制；對于多層或高層建筑和高聳結(jié)構應由傾斜值控制；必要時尚應控制平均沉降量。[單選題]3.下列各項土類中，不以塑性指數(shù)IP命名的是（）。A.黏土B.粉質(zhì)黏土C.粉土D.砂土正確答案：D參考解析：D項，根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第4.1.7條規(guī)定，砂土為粒徑大于2mm的顆粒含量不超過全重50%、粒徑大于0.075mm的顆粒超過全重50%的土。由此可知，砂土是根據(jù)粒徑大小與顆粒含量來命名的。AB兩項，根據(jù)第4.1.9條規(guī)定，黏土為塑性指數(shù)IP大于10的土。黏性土按塑性指數(shù)IP值分為黏土和粉質(zhì)黏土。C項，根據(jù)第4.1.11條規(guī)定，粉土為介于砂土和黏性土之間，塑性指數(shù)IP小于或等于10且粒徑大于0.075mm的顆粒含量不超過全重50%的土。[單選題]4.通過標準貫入試驗，得到砂土的錘擊數(shù)N＝28，則可判定砂土的密實度為（）。A.松散B.稍密C.中密D.密實正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第4.1.8條表4.1.8可知，砂土的密實度可按標準貫入試驗錘擊數(shù)分為松散、稍密、中密、密實，具體如表5-1所示。故當砂土的錘擊數(shù)N＝28時，可判定砂土的密實度為中密。表5-1砂土的密實度[單選題]5.某建筑物基礎如圖5-1所示，基礎埋深為2m，底面尺寸為4m×2m。在設計地面標高處有偏心荷載680kN，偏心距1.31m。則基礎底面的最大壓力最接近于（）kPa。圖5-1A.267.4B.300.3C.323.5D.347.7正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條規(guī)定，偏心作用時，偏心距為：e＝M/（Fk＋Gk），式中，M為相應于作用的標準組合時，作用于基礎底面的力矩值，經(jīng)計算為：M＝680×1.31＝890.8kN·m；Gk為基礎自重和基礎上的土重，經(jīng)計算為：Gk＝20×4×2×2＝320kN；Fk為相應于作用的標準組合時，上部結(jié)構傳至基礎頂面的豎向力矩，F(xiàn)k＝680kN。則偏心距為：e＝M/（Fk＋Gk）＝890.8/（680＋320）＝0.891m＞b/6＝0.667m。根據(jù)式（5.2.2-4）計算，則基礎底面最大壓力為：pmax＝2（Fk＋Gk）/（3la）＝2（Fk＋Gk）/（3×2.0×1.109）＝2×1000/（3×2.0×1.109）＝300.57kPa。其中，合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離a＝4/2－e＝2－0.891＝1.109。選項中與結(jié)果最接近的是300.3，因此答案選B項。[單選題]6.某建筑物矩形基礎底面尺寸4m×2m，其受上部結(jié)構軸心荷載300kN，土的重度γ＝16kN/m3，當埋深分別為2m和4m時，基底附加壓力p0最接近于（）。A.45.5kPa；53.5kPaB.45.5kPa；13.5kPaC.55.5kPa；13.5kPaD.77.5kPa；53.5kPa正確答案：A參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條第1款規(guī)定，當軸心荷載作用時，基礎底面壓力按下列公式計算：pk＝（Fk＋Gk）/A。①當基礎埋深為2.0m時：基底壓力為：p＝（F＋G）/A＝（300＋20×4×2×2）/（4×2）＝77.5kPa?；A埋深范圍內(nèi)土重為：pc＝γd＝16×2.0＝32kPa。則基底附加壓力為：p0＝p－pc＝77.5－32＝45.5kPa。②當基礎埋深為4.0m時：基底壓力為：p＝（F＋G）/A＝（300＋20×4×2×4）/（4×2）＝117.5kPa?；A埋深范圍內(nèi)土重為：pc＝γd＝16×4.0＝64kPa。則基底附加壓力為：p0＝p－pc＝117.5－64＝53.5kPa。[單選題]7.已知某建筑物矩形基礎尺寸為4m×2m（見圖5-2），上層為黏性土，壓縮模量Es1＝8.5MPa，修正后的地基承載力特征值fa＝180kPa；下層為淤泥質(zhì)土，Es2＝1.7MPa，承載力特征值fak＝78kPa，基礎頂面軸心荷載標準值F＝680kN，則軟弱下臥層頂面處的附加壓力值pz與自重應力值pcz的和最接近于（）kPa。圖5-2A.43.2B.54.8C.66.7D.88正確答案：D參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.7條第2款規(guī)定，矩形基礎的軟弱下臥層頂面處的附加壓力值為：pz＝bl（pk－pc）/[（b＋2ztanθ）（l＋2ztanθ）]。式中，pc為基礎底面處土的自重壓力，經(jīng)計算為：pc＝18×2.0＝36kPa。pk為基底壓力，經(jīng)計算為：pk＝（F＋G）/A＝（680＋4×2×2×20）/（4×2）＝125kPa。查表5.2.7可得，由于Es1/Es2＝8.5/1.7＝5，z/b＝4/2＝2.0＞0.5，取θ＝25°。則軟弱下臥層頂面處的附加壓力值為：軟弱下臥層頂面處，土的自重應力為：pcz＝18×2＋（19.0－10）×4＝72kPa。則總和為：pc＋pcz＝16.07＋72＝88.07kPa。選項中與結(jié)果最接近的是88，因此答案選D項。[單選題]8.某矩形基礎上作用均布荷載，已知中點下1m深度處的附加應力為200kPa，則可知角點下2m深度處的附加應力為（）kPa。A.10B.50C.100D.150正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）附錄K表K.0.1-1可知，設基礎寬度為B，中點應力用角點法計算時取1/4的基礎面積，計算寬度b取基礎寬度B的一半，用z/b查應力系數(shù)，再乘以4求得。計算角點應力時計算寬度取基礎寬度B，Z＝2z處的應力（用Z/B＝2z/2b＝z/b查應力系數(shù)）等于1/4基礎面積的應力值，即為中點應力的1/4。故角點下計算深度為中點下計算深度的2倍時，附加應力值為中點的1/4，即200×1/4＝50kPa。[單選題]9.某一內(nèi)墻基礎傳至室內(nèi)地面處的荷載值Fk＝204kN，基礎埋深d＝1.20m，基礎自重和基礎上的土重二者折算平均重度γG＝20kN/m3；換填材料采用中、粗砂，其承載力特征值fak＝160kPa，重度γ＝18kN/m3，壓縮模量Es＝18MPa；建筑場地是很厚的淤泥質(zhì)土，其承載力特征值fak＝70kPa，重度γ＝17.5kN/m3，壓縮模量E_{s＝1.7kPa。則該內(nèi)墻的最小基礎寬度和最小砂墊層厚度分別為（）。A.2.5m；1.5mB.2.0m；1.0mC.1.5m；1.5mD.1.5m；1.0m正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.1和第5.2.2條規(guī)定，當軸心作用時，基礎底面的壓力應符合：pk≤fa，式中，pk為基礎底面的平均壓力值，計算公式為：pk＝（Fk＋Gk）/A，fa為修正后的承載力特征值。將已知的地基承載力特征值代入即可求得基礎寬度為：b＝Fk/（fak－γGd）＝204/（160－20×1.2）＝1.50m。則基礎底面處的平均壓力值為：pk＝（Fk＋Gk）/A＝（204＋1.5×1.2×20）/1.5＝160kN/m2。設砂墊層厚度為1.50m，則基礎底面的附加應力為：pk－pc＝160－17.5×1.2＝139kN/m2。由Es1/Es2＝18/1.7＞10，z/b＝1.5/1.5≥0.5，查表5.2.7可得，地基壓力擴散角為：θ＝30°。根據(jù)式（5.2.7-2），墊層底面處的附加壓力值為：砂墊層底面處的土自重壓力標準值為：pcz＝17.5×1.2＋18×1.5＝48.00kN/m2，故墊層底面處總壓力值為：pz}＋pcz＝64.55＋48.00＝112.55kN/m2。根據(jù)第5.2.4條規(guī)定，承載力修正系數(shù)為：ηd＝1.0。根據(jù)式（5.2.4）規(guī)定，砂墊層底面處經(jīng)深度修正后的地基承載力特征值為：滿足規(guī)范要求，所以砂墊層的最小厚度取1.50m。[單選題]10.已知某條形基礎底面寬b＝2.0m，埋深d＝1.5m，荷載合力的偏心距e＝0.05m。地基為粉質(zhì)黏土，內(nèi)聚力ck＝10kPa，內(nèi)摩擦角φk＝20°，地下水位距地表1.0m，地下水位以上土的重度γ＝18kN/m3，地下水位以下土的飽和重度γsat＝19.5kN/m3，則可計算得地基土的抗剪強度承載力設計值最接近于（）kPa。A.98.2B.116.7C.135.9D.152.3正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.5條規(guī)定，由于偏心距e＝0.05m＜0.033×b＝0.066m，所以土的抗剪強度承載力設計值可按下式計算：fa＝Mbγb＋Mdγmd＋Mcck。式中，Mb、Md、Mc為承載力系數(shù)，由內(nèi)摩擦角φk＝20°，查表5.2.5可得，承載力系數(shù)為：Mb＝0.51，Md＝3.06，Mc＝5.66。γm為基底以上土的加權重度，經(jīng)計算為：γm＝[18×1.0＋（19.5－10）×0.5]/（1.0＋0.5）＝15.17kN/m3。則地基土的抗剪強度承載力設計值為：選項中與結(jié)果最接近的是135.9，因此答案選C項。[單選題]11.某墻下條形基礎如圖5-3所示，形心處承受荷載F＝430kN/m，總彎矩M＝0。該基礎埋深d＝1.7m，室內(nèi)外高差0.45m，地基土為紅黏土，且含水比αw≤0.8，γ＝17kN/m3，γsat＝18kN/m3，地下水位位于地下0.5m，地基承載力特征值fak＝120kN/m2，則基礎寬度最接近于（）m。圖5-3A.2.0B.2.8C.3.9D.4.2正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.1條和第5.2.4條計算如下：①假定基礎寬度b＜3m由于地基土為紅黏土，且含水比αw≤0.8，查表5.2.4可得，承載力修正系數(shù)為：ηb＝0.15，ηd＝1.4?；滓陨贤恋募訖嗥骄囟葹椋害胢＝[0.5×17＋1.2×（18－10）]/（0.5＋1.2）＝10.65kN/m3。根據(jù)式（5.2.4），則修正的地基承載力特征值為：fa＝fak＋ηdγm（d－0.5）＝120＋1.4×10.65×1.2＝137.89kPa?；讓挾刃铦M足：與假設相反。②假設基礎寬度b＝3.9m根據(jù)式（5.2.4），修正的地基承載力特征值為：則基礎寬度需滿足：取b＝3.9m，滿足假設。由此可知，C項數(shù)值最為接近。[單選題]12.已知甲、乙兩基礎，底面積、基底壓力和壓縮層內(nèi)土質(zhì)都相同，甲基礎埋置深度大于乙基礎，則兩者的沉降狀況應為（）。A.甲基礎沉降大B.乙基礎沉降大C.兩者沉降相等D.無法確定正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.5條可知，基礎沉降決定于土的壓縮性和土中的附加應力。乙基礎埋置深度小，基底處自重應力小，則基底附加壓力大，產(chǎn)生的附加應力就大，故乙基礎沉降大。[單選題]13.下列關于無筋擴展基礎的論述不正確的觀點是（）。A.無筋擴展基礎系指由磚、毛石、混凝土或毛石混凝土、灰土和三合土等材料組成的墻下條形基礎或柱下獨立基礎B.無筋擴展基礎只能用于墻下條形基礎或柱下獨立基礎C.如在墻下條形磚基礎中配了縱向鋼筋以加強縱向剛度，就不能稱為無筋擴展基礎D.無筋擴展基礎的臺階寬高比隨基底平均壓力的增大而減小正確答案：C參考解析：C項，為了加強縱向剛度而在磚基礎中配置了縱向鋼筋，但不會改變橫向的受力條件，仍然是無筋擴展基礎。[單選題]14.下列對各類基礎設計條件的表述正確的是（）。A.采用無筋擴展基礎時，在同一場地條件下，基礎材料的強度越低，基礎臺階的寬高比允許值越小；同一種材料的基礎，當場地地基土的承載力越高，基礎臺階的寬高比允許值也越小B.對單幢建筑物，在地基土比較均勻的條件下，基底平面形心宜與承載能力極限狀態(tài)下荷載效應基本組合荷載的重心重合C.基礎底板的配筋，應按抗彎計算確定，計算彎矩中計入了考慮分項系數(shù)的基礎自重和臺階上土重的影響D.按基底反力直線分布計算的梁板式筏基，其基礎梁的內(nèi)力可按連續(xù)梁分析，邊跨的反力宜乘以1.2的系數(shù)正確答案：A參考解析：B項，考慮平面形心和荷載重心的重合是為了防止建筑物在過大偏心荷載作用下出現(xiàn)傾斜，因此其作用荷載應當是正常使用極限狀態(tài)下荷載效應準永久荷載組合而不是承載能力極限狀態(tài)下的荷載效應基本組合；C項，根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第8.2.11條規(guī)定，計算公式中確實出現(xiàn)了考慮分項系數(shù)的基礎自重和臺階上土重的符號，但這是為了扣除在計算基底反力時已經(jīng)計算在內(nèi)的考慮分項系數(shù)的基礎自重和臺階上土重的影響，而不是說明存在這種影響；D項，根據(jù)第8.4.15條規(guī)定，按基底反力直線分布計算的梁板式筏基，其基礎梁的內(nèi)力可按連續(xù)梁分析，邊跨跨中彎矩以及第一內(nèi)支座的彎矩值宜乘以1.2的系數(shù)。并不是加大邊跨反力。[單選題]15.某方柱邊長400mm，下設等邊三角形承臺，樁的平面布置如圖5-15。基本組合時作用于承臺頂面的荷載為F＝1500kN，My＝200kN·m（朝y負方向）。則作用于板帶上的彎矩設計值M最接近于（）kN·m。圖5-15A.340B.350C.360D.370正確答案：D參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第8.5.18條第2款式（8.5.18-3）規(guī)定，對于等邊三樁承臺，作用于板帶上的彎矩設計值為：式中，Nmax為扣除承臺和其上填土自重后的三樁中相應于作用的基本組合時的最大單樁豎向力設計值，經(jīng)計算為：則作用于板帶上的彎矩設計值為：[單選題]16.已知地基土的天然孔隙比為1.05，采用直徑為600mm的砂石樁擠密，要求處理后的孔隙比減小到0.75，若按等邊三角形布置，則置換率應為（）。A.0.17B.0.15C.0.12D.0.10正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.2.2條第4款第2項式（7.2.2-1）規(guī)定，按等邊三角形布置時，砂石樁間距應按下式計算：根據(jù)第7.1.5條第1款規(guī)定，等邊三角形布樁時，de＝1.05s＝1.56m。則面積置換率為：m＝d2/de2＝0.62/1.562＝0.15。[單選題]17.有一雜填土地基建筑場地，該土層無地下水，擬采用灰土擠密樁進行地基處理。已知地基擠密前土的平均干密度為1.54t/m3，擠密后樁間土的最大干密度為ρdmax＝1.82t/m<su<sub="">p>3，現(xiàn)采用樁孔直徑為400mm，等邊三角形布樁。則樁的間距應設計為（）m。A.1.0B.1.55C.1.8D.2.0正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.5.2條第3款規(guī)定，樁孔直徑為300mm～600mm。樁孔宜按等邊三角形布置，樁孔之間的中心距離，可為樁孔直徑的（2.0～3.0）倍，也可按下式進行估算：已知地基擠密前土的平均干密度為：d＝1.54t/m3，樁徑400mm，則可計算得樁間距為：[單選題]18.某自重式擋土墻墻體的重度γ＝22kN/m3，墻背的土為黏土夾塊石（γ＝20kN/m3），夯實，墻背粗糙，排水良好，不考慮墻趾前土的影響。已知土對擋土墻墻背的摩擦角δ＝15°，干重度為19kN/m3，土對擋土墻基底的摩擦系數(shù)μ＝0.4，如圖5-17所示。則擋土墻的抗傾覆和抗滑移安全系數(shù)分別為（）。圖5-17A.3.0；1.40B.3.0；1.55C.3.3；1.40D.3.3；1.55正確答案：D參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第6.7.3條規(guī)定，計算如下：①根據(jù)式（6.3.7-1），擋土墻的主動土壓力為：Ea＝ψaγh2kaub>/2。式中，ka為主動土壓力系數(shù)，根據(jù)附錄L確定；墻背的土為黏土夾塊石，且干重度為19kN/m3，則填土類別為Ⅲ類。已知α＝90°，β＝0，q＝0，則由圖L.0.2，查得主動土壓力系數(shù)ka＝0.2。則主動土壓力為：Ea＝ψaγh2kaub>/2＝1.1×0.2×20×52/2＝55kN。則Eax＝Ea·cos15°＝55×cos15°＝53.1kN；Eay＝Ea·sin15°＝55×sin15°＝14.2kN。②抗傾覆驗算根據(jù)第6.7.5條第2款式（6.7.5-6）規(guī)定，進行抗傾覆穩(wěn)定性計算：傾覆力矩為：M＝Eaxzf＝Eax×5/3＝53.1×1.67＝88.68kN·m?？箖A覆力矩為：則抗傾覆安全系數(shù)為：K＝[M]/M＝266.83/80.66≈3.3≥1.6，符合要求。③抗滑移驗算根據(jù)第6.7.5條第1款規(guī)定，進行抗滑移穩(wěn)定性驗算：滑力＝Eat－Gt＝Easin（α－α0－δ）－Gsinα0＝50×sin（90°－0－15°）－0＝48.3kN；抗滑力＝（Gn＋Ean）μ＝[Gcosα0＋Eacos（α－α0－δ）]μ＝4.0×（29.04＋96.8＋48.4＋12.9）＝74.86。則抗滑移安全系數(shù)為：K＝74.86/48.3≈1.55＞1.3，滿足要求。共享題干題基底承受建筑物上部結(jié)構傳遞的壓力為：基本組合為180kPa，標準組合為165kPa，準永久組合為150kPa；土和基礎的自重壓力為60kPa。已知基礎埋置深度為3m，基礎底面以上土的平均重度為12kN/m3。[單選題]1.確定基礎尺寸時，地基承載力特征值應大于（）kPa。A.150B.165C.225D.243正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第3.0.5條第1款規(guī)定，按地基承載力確定基礎底面積及埋深或接單樁承載力確定樁數(shù)時，傳至基礎或承臺底面上的作用效應應按正常使用極限狀態(tài)下作用的標準組合；相應的抗力應采用地基承載力特征值或單樁承載力特征值。故確定基礎尺寸時，地基承載力特征值＝壓力標準組合＋土和基礎的自重壓力＝165＋60＝225kPa。[單選題]2.計算地基變形時，基礎底面壓力應取（）kPa。A.150B.174C.189D.204正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第3.0.5條第2款規(guī)定，計算地基變形時，傳至基礎底面上的作用效應應按正常使用極限狀態(tài)下作用的準永久組合，不應計入風荷載和地震作用；相應的限值應為地基變形允許值。故變形計算時，基礎底面附加壓力＝上部結(jié)構傳至基礎頂面的壓力的準永久組合＋土和基礎的自重－基礎底面處土的有效自重壓力＝150＋60－36＝174kPa。[單選題]3.計算基礎結(jié)構內(nèi)力時，基礎底面反力應?。ǎ﹌Pa。A.180B.240C.243D.250正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第3.0.5條第4款和第3.0.6條規(guī)定，計算基礎結(jié)構內(nèi)力時，上部結(jié)構傳來的作用效應和相應的基底反力，應按承載能力極限狀態(tài)下作用的基本組合，采用相應的分項系數(shù)。取相應于荷載標準值的基本組合180kPa，乘以1.35的分項系數(shù)，故基礎底面反力設計值為243kPa。[單選題]4.驗算基礎裂縫寬度時，基礎底面壓力應?。ǎ﹌Pa。A.225B.223C.165D.160正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第3.0.5條第4款規(guī)定，當需要驗算基礎裂縫寬度時，應按正常使用極限狀態(tài)下作用的標準組合。故基礎底面壓力為165kPa。由鉆探取得某原狀土樣，經(jīng)試驗測得該土的天然重度γ＝17kN/m3，含水量ω＝13.2%，土粒相對密度ds＝2.69。[單選題]5.土的孔隙比e最接近于（）。A.0.791B.0.613C.0.442D.0.350正確答案：A參考解析：根據(jù)《土工試驗方法標準》（GB/T50123—2019）第17.2.3條式（17.2.3-1）規(guī)定，土的孔隙比為：[單選題]6.土的孔隙率n最接近于（）。A.0.391B.0.442C.0.561D.0.80正確答案：B參考解析：孔隙率是指塊狀材料中孔隙體積與材料在自然狀態(tài)下總體積的百分比。該土的孔隙率為：n＝e/（1＋e）＝0.791/（1＋0.791）＝0.442。[單選題]7.土的飽和度Sr最接近于（）。A.0.198B.0.360C.0.448D.0.640正確答案：C參考解析：飽和度是指土體中孔隙水體積與孔隙體積之比值。該土的飽和度為：Sr＝ωds/e＝（0.132×2.69）/0.791＝0.449。選項中與結(jié)果最接近的是0.448，因此答案選C項。[單選題]8.土的干重力密度γd最接近于（）kN/m3。A.1.50B.12.00C.15.02D.34.00正確答案：C參考解析：土的干密度為：故土的干重力密度為：γd＝ρdg＝1.502×10＝15.02kN/m3。[單選題]9.土的飽和重度γsat最接近于（）kN/m3。A.19.44B.17C.15.2D.14.0正確答案：A參考解析：土的飽和密度為：故土的飽和重度為：γsat＝ρsatg＝1.944×10＝19.44kN/m3。[單選題]10.土的有效重度γ′最接近于（）kN/m3。A.6.5B.9.44C.11.4D.13.85正確答案：B參考解析：土的有效密度為：ρ′＝ρsat－ρw＝1.944－1.0＝0.944t/m3。故土的有效重度為：γ′＝ρ′g＝0.944×10＝9.44kN/m3。某回填土經(jīng)夯實后取土樣做試驗，環(huán)刀的容積為200cm3，土重為3.68N；從環(huán)刀內(nèi)取出0.294N，烘干后測得干土重為0.252N。[單選題]11.土的干重度γd最接近于（）kN/m3。A.12.1B.15.8C.16.2D.18.4正確答案：B參考解析：土的天然重度為：γ＝W/V＝3.68×10－3/（200×10－6）＝18.4kN/m3。土的含水量為：故土的干重度為：[單選題]12.已知土的最大干重度為17kN/m3，則回填土的壓實系數(shù)λc最接近于（）。A.0.93B.0.90C.0.88D.0.85正確答案：A參考解析：根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2012）第4.2.4條注1規(guī)定，壓實系數(shù)λc為土的控制干密度ρd與最大干密度ρdmax的比值。故回填土的壓實系數(shù)為：λc＝γd/γdmax＝15.8/17＝0.93。某矩形基礎底面尺寸3m×3m，自重應力和附加應力分布圖如圖5-4（a）所示，第②層土的室內(nèi)壓縮曲線如圖5-4（b）所示。圖5-4[單選題]13.根據(jù)圖5-4所示的應力分布圖和壓縮曲線，第②層土的壓縮系數(shù)a最接近于（）。A.0.0013B.0.0018C.0.003D.0.006正確答案：A參考解析：根據(jù)《土工試驗方法標準》（GB/T50123—2019）第17.2.3條式（17.2.3-3）規(guī)定，某一壓力范圍內(nèi)的壓縮系數(shù)為：a＝（e1－e2）/（p2－p1）。p1相當于第②層土的平均自重應力，經(jīng)計算為：pc＝（55.6＋77.2）/2＝66.4kN/m2。p2相當于第②層土的平均自重應力與平均附加應力之和，p2＝pc＋p0z。式中，p0z為第②層土的平均附加應力，經(jīng)計算為：p0z＝（108＋60.6）/2＝84.3N/m2。則：p2＝pc＋p0z＝66.4＋84.3＝150.7kN/m2。由圖5-4（b）查得，p1＝pc＝66.4kN/m2時的孔隙比為：e1＝1.06，p2＝150.7kN/m2時的孔隙比為：e2＝0.95，則壓縮系數(shù)為：a＝（e1－e_{2）/（p2－p1）＝（1.06－0.95）/（150.7－66.4）＝0.0013。[單選題]14.第②層土的壓縮模量Es最接近于（）kN/m2。A.1584.6B.1200C.568D.158.46正確答案：A參考解析：根據(jù)《土工試驗方法標準》（GB/T50123—2019）第17.2.3條式（17.2.3-4）規(guī)定，某一壓力范圍內(nèi)的壓縮模量，應按下式計算：Es＝（1＋e0）/a。則土的壓縮模量為：Es＝（1＋e0）/a＝（1＋e1）/a＝（1＋1.06）/0.0013＝1584.62kN/m2。選項中與結(jié)果最接近的是1584.6，因此答案選A項。[單選題]15.第②層土的壓縮變形量最接近于（）mm。A.64.1B.55.3C.43.7D.36.2正確答案：A參考解析：根據(jù)《土工試驗方法標準》（GB/T50123—2019）第17.2.3條式（17.2.3-2）規(guī)定，各級壓力下試樣固結(jié)穩(wěn)定后的孔隙比為：ei＝e0－（1＋e0）Δhi/h0。則第②層土的壓縮變形量為：si＝Δhi＝（e1－e2）×h2/（1＋e1），式中，h2為第②層土厚度；則壓縮變形量為：Δsi＝（1.06－0.95）×1200/（1＋1.06）＝64.1mm。某柱下獨立基礎的底面尺寸為1.6m×2.4m。上部結(jié)構傳至基礎頂面的荷載準永久組合值Fk＝600kN，基礎埋深d＝2.0m，其余如圖5-5所示。圖5-5[單選題]16.確定地基變形計算深度zn最接近于（）m。A.3.70B.3.90C.4.12D.5.20正確答案：A參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.8條規(guī)定，當無相鄰荷載影響，基礎寬度在1m～30m范圍內(nèi)時，基礎中點的地基變形計算深度也可按下列簡化公式計算：zn＝b（2.5－0.4lnb）＝1.6×（2.5－0.4ln1.6）＝3.70m。在計算深度范圍內(nèi)存在基巖時，zn可取至基巖表面；當存在較厚的堅硬黏性土層，其孔隙比小于0.5、壓縮模量大于50MPa，或存在較厚的密實砂卵石層，其壓縮模量大于80MPa時，zn可取至該層土表面。故地基變形計算深度為3.70m。[單選題]17.確定用于地基變形計算的基底中心附加壓力p0最接近于（）kPa。A.156.25B.158.25C.176.35D.196.25正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條第1款規(guī)定，當軸心荷載作用時，基底壓力可按下式計算：pk＝（Fk＋Gk）/A，式中，F(xiàn)k為相應于荷載效應標準組合時，上部結(jié)構傳至基礎頂面的豎向力值；Gk為基礎自重和基礎上的土重；A為基礎底面面積。則基底附加壓力為：[單選題]18.確定分層總和法算出的基底中心的地基變形量s′最接近于（）mm。A.36.2B.43.5C.48.8D.50.3正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.5條規(guī)定，計算地基變形時，地基內(nèi)的應力分布，可采用各向同性均質(zhì)線性變形體理論。其最終變形量可按下式計算：由l/b＝1.2/0.8＝1.5，根據(jù)附錄K表K.0.1-2可知，附加應力系數(shù)i計算如表5-2所示。表5-2故基底中心的地基變形量：s′＝48.8mm。[單選題]19.確定計算深度范圍內(nèi)土層壓縮模量的當量值s（MPa）與（）項接近。A.5.3B.5.5C.5.7D.5.9正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.6條規(guī)定，變形計算深度范圍內(nèi)壓縮模量的當量值s，應按下式計算：s＝∑Ai/∑（Ai/Esi），式中，Ai為第i層土附加應力系數(shù)沿土層厚度的積分值。根據(jù)題（3）得到的附加應力系數(shù)可得：A1＝0.2217，A2＝0.2023。故計算深度范圍內(nèi)土層壓縮模量的當量值為：s＝∑Ai/∑（Ai/Esi）＝（0.2217＋0.2023）/（0.2217/4.6＋0.2023/7.0）＝5.5MPa。[單選題]20.確定基底中心的最終變形量s最接近于（）mm。A.65.4B.60.3C.58.2D.56.1正確答案：D參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.5條規(guī)定，計算地基變形時，地基內(nèi)的應力分布，可采用各向同性均質(zhì)線性變形體理論。由Es＝5.5MPa，p0＝158.25kPa＞fak＝155kPa，根據(jù)表5.3.5可知，內(nèi)插得沉降計算經(jīng)驗系數(shù)為：ψs＝1.3＋（5.5－4）×（1.0－1.3）/（7－4）＝1.15。則可得最終變形量為：s＝ψss′＝1.15×48.8＝56.12mm。選項中與結(jié)果最接近的是56.1，因此答案選D項。某柱下獨立基礎，基礎埋深為d＝1.5m，基礎平面和各層土的壓縮模量如圖5-6所示。設基礎底面處地基承載力特征值為fak＝153kPa，由上部結(jié)構傳至基礎頂面的準永久荷載標準組合產(chǎn)生的軸心壓力fk＝1080kN。圖5-6[單選題]21.確定基礎Ⅰ基底中心的附加壓力p0最接近于（）kPa。A.183B.180C.160D.153正確答案：A參考解析：基底附加壓力為由土體自重以外的荷載對土體產(chǎn)生的壓力，則基底附加壓力為：p0＝（Fk＋Gk）/A－γd＝（1080＋20×1.5×3×2）/（3×2）－18×1.5＝183kPa。[單選題]22.假定考慮基礎Ⅱ?qū)AⅠ的影響，基礎Ⅰ基底中心在基底下深度4m范圍內(nèi)的土層壓縮量s′最接近于（）mm。A.36.1B.45.2C.60.3D.78.3正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.9條規(guī)定，計算地基變形，當存在相鄰荷載時，應計算相鄰荷載引起的地基變形，其值可按應力疊加原理，采用角點法計算。對基礎Ⅰ：荷載面積為odea：長寬比為：l/b＝1.5/1＝1.5；對于Ⅰ中心o點，應為4倍荷載面積odea產(chǎn)生壓縮量?；AⅡ?qū)AⅠ的影響：荷載面積為odgc－odfb：odgc長寬比為：l/b＝5/1.5＝3.3；odfb長寬比為：l/b＝3/1.5＝2。對Ⅰ中心o點，應為2倍荷載面積（odgc－odfb）產(chǎn)生壓縮量。查附錄K表K.0.1-2可知，列表5-3進行計算：表5-3考慮基礎Ⅱ影響，基礎Ⅰ基底中心在基底下深度4m內(nèi)土壓縮量為：s′＝45.2mm。某鋼筋混凝土條形基礎底面寬度為b，埋置深度為1.2m。取條形基礎長度1m計算，其上部結(jié)構傳至基礎頂面處的標準組合值：豎向力Fk，彎矩Mk。已知計算Gk（基礎自重和基礎上土重）用的加權平均容重γG＝20kN/m3，基礎及工程地質(zhì)剖面如圖5-7所示。圖5-7[單選題]23.已知黏性土層①的天然孔隙比e0＝0.84。當固結(jié)壓力為100kPa和200kPa時，其孔隙比分別為0.83和0.81。試計算其壓縮系數(shù)a1-2并判斷該黏性土屬于（）壓縮性土。A.非B.低C.中D.高正確答案：C參考解析：根據(jù)《土工試驗方法標準》（GB/T50123—2019）第17.2.3條式（17.2.3-3）規(guī)定，某一壓力范圍內(nèi)的壓縮系數(shù)，應按下式計算：aν＝（ei－ei＋1）/（pi＋1－pi）。所以該粘性土的壓縮系數(shù)為：a1－2＝（e1－e2）/（p2－p1）＝（0.83－0.81）×103/（200－100）＝0.2MPa－1。根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第4.2.6條第2款規(guī)定，當0.1MPa－1≤a1－2≤0.5MPa<sup>－1時，該土為中壓縮性土。[單選題]24.假定Mk≠0，則圖5-8中尺寸x滿足下列何項關系式時，其基底反力呈矩形均勻分布狀態(tài)？（）圖5-8A.x＝b/2－Mk/（Fk＋Gk）B.x＝Gkb/（2Fk）－Mk/FkC.x＝b－Mk/FkD.x＝b/2－Mk/Fk正確答案：D參考解析：各力對B點的力矩取平衡，如圖5-8所示，則可得：Fk（b－x）＋Gkb/2＝Mk＋（Fk＋Gk）b/2；Fkx＝bFk/2－Mk。解得x為：x＝b/2－Mk/Fk。[單選題]25.已知黏性土層①的天然孔隙比e0＝0.84，液性指數(shù)IL＝0.83，則修正后的基底處地基承載力特征值fa最接近于（）kPa。提示：假設基礎寬度b＜3m。A.172.4B.169.8C.168.9D.158.5正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條計算，黏性土的天然孔隙比為：e0＝0.84，液性指數(shù)IL＝0.83，均小于0.85，查表5.2.4可知，承載力修正系數(shù)為：ηd＝1.6，ηb＝0.3?；滓陨贤恋募訖嗥骄囟葹椋害胢＝（17×0.8＋19×0.4）/（0.8＋0.4）＝（13.6＋7.6）/1.2＝17.7kN/m3。代入式（5.2.4），則修正后的地基承載力特征值為：fa＝fak＋ηdγm（d－0.5）＝150＋1.6×17.7×（1.2－0.5）＝150＋19.8＝169.8kPa。[單選題]26.假定fa＝165kPa，F(xiàn)k＝300kN/m，Mk＝150kN·m/m。當x值滿足題（2）的要求（即基底反力呈矩形均勻分布狀態(tài)）時，其基礎底面最小寬度b最接近于（）m。A.2.07B.2.13C.2.66D.2.97正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.1和第5.2.2條規(guī)定，當軸心荷載作用時，基礎寬度應滿足：b≥Fk/（fa－γGd）＝300/（165－20×1.2）＝2.128m。選項中與結(jié)果最接近的是2.13，因此答案選B項。[單選題]27.當Fk＝300kN/m，Mk＝0，b＝2.2m，x＝1.1m，驗算條形基礎翼板抗彎強度時，假定可按永久荷載效應控制的基本組合進行，則翼板根部處截面的彎矩設計值最接近于（）kN·m。A.61.53B.72.36C.83.07D.97.69正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑結(jié)構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條第1款第1項規(guī)定，對由永久荷載效應控制的組合，永久荷載的分項系數(shù)應取1.35。故條形基礎基底凈反力設計值為：p＝1.35×300/2.2＝184.1kN/m2。翼板根部處截面的彎矩設計值按均布荷載作用下的公式計算如下：[單選題]28.假定Fk、Mk、b和x值同題（5），并已計算出相應于荷載效應標準組合時，基礎底面處的平均壓力值pk＝160.36kPa。已知：黏性土層①的壓縮模量Es1＝6MPa，淤泥質(zhì)土層②的壓縮模量Es2＝2MPa，則淤泥質(zhì)土層②頂面處的附加壓力值pz最接近于（）kPa。A.63.20B.64.49C.68.07D.69.47正確答案：D參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.7條規(guī)定，對于條形基礎，軟弱下臥層頂面處的附加壓力值可按下式計算：pz＝b（pk－pc）/（b＋2ztanθ）。式中，（pk－pc）為基底附加應力，經(jīng)計算為：pk－pc＝160.36－（17×0.8＋19×0.4）＝139.16kPa。θ為地基壓力擴散角，由Es1/Es2＝6.0/2＝3，z/b＝2.6/2.2＝1.182，查表5.2.7可得，θ＝23°。則淤泥質(zhì)土層②頂面處的附加壓力值pz為：pz＝b（pk－pc）/（b＋2ztanθ）＝2.2×139.16/（2.2＋2×2.6×tan23°）＝69.47kPa。[單選題]29.淤泥質(zhì)土層②頂面處土的自重壓力值pcz和經(jīng)深度修正后地基承載力特征值faz分別為（）kPa。A.70.6；141.3B.73.4；141.3C.70.6；119.0D.73.4；119.0正確答案：A參考解析：淤泥質(zhì)土層②頂面處的自重壓力值為：pcz＝17×0.8＋19×3.0＝13.6＋57＝70.6kPa。根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條規(guī)定，地基承載力特征值可按下式修正：fa＝fak＋ηbγ（b－3）＋ηdγm（d－0.5）。查表5.2.4可得，淤泥質(zhì)土的承載力修正系數(shù)為：ηb＝0，ηd＝1.0，則修正后的地基承載力特征值為：某承重墻下條形基礎，底寬2.6m，埋深1.2m，板高0.35m，如圖5-9所示，已知上部結(jié)構傳來荷載設計值F＝290kN/m，M＝10.4kN·m。采用C20混凝土，HPB235鋼筋。[單選題]30.若F＝250kN/m，則基底凈反力的最大值最接近于（）kN/m2。A.105.5B.110.9C.115.6D.121.4正確答案：D參考解析：偏心荷載的偏心矩為e＝M/F＝10.4/290＝0.0359m＜b/6＝2.6/6＝0.433m。根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條第2款式（5.2.2-2），在偏心作用下，基地凈反力的最大值為：選項中與結(jié)果最接近的是121.4，因此答案選D項。[單選題]31.當F＝290kN/m時，基底凈反力如圖5-9中所示，則Ⅰ—Ⅰ截面的剪力最接近于（）kN。圖5-9A.105.9B.110.6C.121.8D.130.3正確答案：D參考解析：如圖5-9所示，b1＝b/2－b0/2＝2.6/2－（0.37＋0.12）/2＝1.055m。采用內(nèi)插法，由基底邊緣最大和最小反力值可求得Ⅰ—Ⅰ截面處的凈反力為：pI－I＝102.31＋（120.77－102.31）×（2.6－1.055－0.06）/2.6＝112.85kPa。則可按均布荷載作用下剪力計算公式：V＝ql，計算Ⅰ—Ⅰ截面處的剪力值為：選項中與結(jié)果最接近的是130.3，因此答案選D項。[單選題]32.如題中條件時，則Ⅰ—Ⅰ截面處的彎矩最接近于（）kN·m。A.60.91B.72.67C.83.42D.87.95正確答案：B參考解析：Ⅰ—Ⅰ截面處彎矩可按三角形和矩形均布荷載兩部分計算，再求和，則Ⅰ—Ⅰ截面處的彎矩為：選項中與結(jié)果最接近的是72.67，因此答案選B項。某雙柱下條形基礎梁，由柱傳至基礎梁頂面的豎向力設計值分別為F1和F2。基礎梁尺寸及工程地質(zhì)剖面如圖5-10所示。假定基礎梁為無限剛度，地基反力按直線分布。圖5-10[單選題]33.假定F1＝1100kN，F(xiàn)2＝900kN，右邊支座懸挑尺寸b＝1000mm。若地基反力呈均勻（矩形）分布狀態(tài)，則基礎梁左邊支座懸挑尺寸c應為（）mm。A.1100B.1200C.1300D.1400正確答案：D參考解析：豎向作用力的合力為：∑F＝F1＋F2＝1100＋900＝2000kN。對左邊支座中心取矩，則可得合力中心距左支座中心的距離為：xa＝4F2/∑F＝4×900/2000＝1.8m。由地基反力呈均勻分布狀態(tài)，且b＝1000mm，可得：c＋xa＝4－1.8＋b＝3.2m。則基礎梁左邊支座懸挑尺寸為：c＝3.2－xa＝3.2－1.8＝1.40m＝1400mm。[單選題]34.已知中密中砂層地基承載力特征值fak＝250kPa，試確定基底地基承載力特征值fa最接近（）kPa。提示：可假定基礎寬度bf＜3m。A.278B.288C.302D.326正確答案：D參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條規(guī)定，修正后的承載力特征值可按下式計算：fa＝fak＋ηbγ（b－3）＋ηdγm（d－0.5），式中，ηb、ηd為承載力修正系數(shù)，由地基土為中砂查表5.2.4可得，ηb＝3.0，ηd＝4.4。γm為基底以上土的加權平均重度，經(jīng)計算為：γm＝（γ1h1＋γ2h2）/（h1＋h2）＝（16×0.5＋18×1.0）/1.5＝17.33kN/m3。假定基礎寬度bf＜3m，則修正后的地基承載力特征值為：fa＝fak＋ηbγ（b－3）＋ηdγm（d－0.5）＝250＋4.4×17.33×（1.5－0.5）＝326.25kPa。選項中與結(jié)果最接近的是326，因此答案選D項。[單選題]35.假定豎向荷載標準值F1＝1206kN，F(xiàn)2＝804kN，c＝1800mm，b＝1000mm，地基承載力特征值fa＝300kPa，設計算基礎梁自重和基礎梁上的土重標準值用的平均重度γG＝20kN/m3，地基反力可按均勻分布考慮。試確定基礎梁翼板的最小寬度b為（）mm。A.1000B.1095C.1200D.1300正確答案：B參考解析：已知豎向荷載的合力為：∑F＝F1＋F2＝1206＋804＝2010kN，fa＝300kPa，γG＝20kN/m3，基礎梁長為：L＝1.8＋4.0＋1.0＝6.8m。根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條規(guī)定，基礎梁翼緣寬度應滿足：bf≥F/[L（fa－γGd）]＝2010/[6.8×（300－1.5×20）]＝1.095m＝1095mm。[單選題]36.假定設計值F1＝1206kN，F(xiàn)2＝804kN，c＝1800mm，b＝1000mm，混凝土強度等級為C20，鋼筋中心至混凝土下邊緣的距離a＝40mm。當基礎梁翼板寬度bf＝1250mm時，其翼板最小厚度hf應為（）mm。A.150B.200C.300D.350正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條式（5.2.2-1）規(guī)定，軸心荷載作用時，基底凈反力為：p＝（F1＋F2）/（Lbf）＝（1206＋804）/（6.8×1.25）＝236.47kPa。翼板邊緣到梁邊的距離為：（1250－450）/2＝400mm，則底板于梁邊的剪力為：V＝236.47×0.4/2＝94.59kN/m。根據(jù)第8.2.9條式（8.2.9-2）規(guī)定，截面高度影響系數(shù)為：βh＝（800/800）1/4＝1。則翼板厚度為：h0≥V/（0.7bft）≥94.59/（0.7×1.10）＝122.84mm，且翼板最終厚度應滿足：hf≥122.84＋40＝162.84mm。故翼板最小厚度取200mm。[單選題]37.F1、F2、c和b值同題（4）。當柱支座寬度的影響略去不計時，其基礎梁支座處最大彎矩設計值，最接近于（）kN·m。A.123.16B.147.80C.399.05D.478.86正確答案：D參考解析：因F1、F2、c和b值同題（4），故計算得基底凈反力為：p＝236.47kPa。由c＝1800mm＞b可知，左支座處彎矩最大，則基礎梁支座處的最大彎矩值為：MA＝（1/2）×1.25×236.47×1.82＝478.85kN·m。選項中與結(jié)果最接近的是478.86，因此答案選D項。[單選題]38.條件同（5）。試確定基礎梁的最大剪力設計值最接近于（）kN。A.673.95B.591.18C.561.63D.493.03正確答案：A參考解析：根據(jù)V＝（F1＋F2）·l/A，分別計算得各控制點截面的剪力值，并進行比較分析如下：A點左剪力為：Va左＝（1206＋804）×1.8/6.8＝295.6×1.8＝532.06kN；A點右剪力為：Va右＝1206－532.06＝673.94kN。B點右剪力為：Vb右＝（1206＋804）×1.0/6.8＝295.59kN；B點左剪力為：Vb左＝804－295.59＝508.41kN。中點剪力為：V中＝（1206＋804）×3.8/6.8－1206＝－82.76kN。所以最大剪力設計值為673.94kN。選項中與結(jié)果最接近的是673.95，因此答案選A項。[單選題]39.條件同（5），則基礎梁的跨中最大彎矩設計值最接近于（）kN·m。A.－519.18B.－289.30C.－231.56D.－205.85正確答案：B參考解析：彎矩最大點在剪力等于0處，該點距左端距離應為：x＝6.8×1206/（1206＋804）＝4.08m。則取結(jié)構左半部分為研究對象，可計算得跨中彎矩最大值為：選項中與結(jié)果最接近的是－289.30，因此答案選B項。某基礎承受上部結(jié)構傳遞的F、M、V等荷載作用?；A自重設計值和基礎上的土重設計值為G＝155kN，已知計算出基礎底面邊緣的最大和最小壓力設計值分別為pmax＝315kN/m2和pmin}＝105kN/m2，如圖5-11所示。圖5-11[單選題]40.基礎柱邊截面Ⅰ—Ⅰ的彎矩設計值MⅠ最接近于（）kN·m。A.191.5B.168.4C.155.3D.145.5正確答案：A參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第8.2.11條規(guī)定，對于矩形基礎，任意截面的底板彎矩可按下式計算：MI＝a12[（2l＋a′）（pmaxub>＋p－2G/A）＋（pmax－p）l]/12。式中，p為地基反力設計值，經(jīng)計算為：p＝105＋（315－105）×1.5/2.5＝231kPa。已知：a1＝1m，l＝2m，a′＝0.4m，pmax＝315kPa。則可計算得基礎柱邊截面Ⅰ—Ⅰ的彎矩設計值MⅠ為：MI＝a12[（2l＋a′）（pmaxub>＋p－2G/A）＋（pmax－p）l]/12＝1×12×{（2×2＋0.4）×[315＋231－2×155/（2.5×2）]＋（315－231）×2}/12＝191.5kN·m。[單選題]41.基礎柱邊截面Ⅱ—Ⅱ的彎矩設計值MⅡ最接近于（）kN·m。A.98.5B.105.0C.116.5D.122.3正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第8.2.11條規(guī)定，已知l＝2m，a′＝0.4m，b＝2.5m，b′＝0.5m，pmax＝315kPa，pmin＝105kPa。代入式（8.2.11-2），基礎柱邊截面Ⅱ—Ⅱ的彎矩設計值為：MⅡ＝（l－a′）2（2b＋b′）（pmaxb>＋pmin－2G/A）/48＝（2－0.4）2×（2×2.5＋0.5）×[315＋105－2×155/（2.5×2）]/48＝105.0kN·m。某建筑物的地基設計等級為乙級，獨立柱基的尺寸及樁的布置見圖5-12。荷載效應的基本組合為：由上部結(jié)構傳至基礎頂面的豎向荷載設計值Fk＝8000kN，力矩設計值Mk＝1200kN·m；基礎采用泥漿護壁鉆孔灌注樁，樁徑d＝600mm，承臺埋置深度3m，各土層的樁基礎設計參數(shù)見表5-4。[單選題]42.根據(jù)題目的已知條件，計算得單樁樁側(cè)總摩阻力特征值最接近于（）kN。A.1200B.1000C.950D.850正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.3.5條規(guī)定，已知各層土的樁側(cè)摩阻力標準值，由樁穿過各土層的長度和樁的周長，可得單樁樁側(cè)總摩阻力特征值為：Rsa＝up∑liqsia＝3.14×0.6×（2×30＋5×25＋3×25＋4×40＋2×50）＝979.68kN。選項中與結(jié)果最接近的是1000，因此答案選B項。[單選題]43.根據(jù)題目的已知條件，單樁樁端阻力特征值最接近于（）kN。A.650B.670C.700D.780正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.3.5條規(guī)定，由樁徑600mm，qpa＝2500kPa，可計算得單樁樁端阻力特征值為：Rpa＝Apqpa＝3.14×（0.62/4）×2500＝706.5kN。選項中與結(jié)果最接近的是700，因此答案選C項。[單選題]44.由豎向荷載引起的3號樁的豎向力最接近于（）kN。A.800B.880C.9800D.1130正確答案：D參考解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.1.1條第1款式（5.1.1-1）規(guī)定，荷載施加于基礎的軸心，各樁所分擔的豎向力相等。單樁承擔的軸心豎向力由下式計算：Q＝（Fk＋Gk）/n＝（F＋d·b2·γGsub>）/n＝（8000＋3×36×20）/9＝1128.89kN。選項中與結(jié)果最接近的是1130，因此答案選D項。[單選題]45.由豎向荷載和力矩共同作用下產(chǎn)生的3號樁的豎向力最接近于（）kN。A.950B.1100C.1200D.1300正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.1.1條式（5.1.1-2）計算，本題計算的是由豎向荷載和力矩共同作用下產(chǎn)生的3號樁的豎向力，由圖5-12可知，1號、2號和3號樁的豎向力都是最大值，得：Qi＝（F＋G）/n＋Myi/∑yi2＝（8000＋3×36×20）/9＋1200×2/（6×22）＝1228.89kN。選項中與結(jié)果最接近的是1200，因此答案選C項。[單選題]46.驗算承臺抗沖切承載力時，作用在由柱邊至樁頂內(nèi)邊緣形成沖切破壞錐體上的沖切力最接近于（）kN。A.8000B.7570C.7100D.6500正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.9.7條第2款式（5.9.7-2）規(guī)定，受柱（墻）沖切承載力可按下列公式計算：Fl＝F－∑Qi。式中，F(xiàn)為不計承臺及其上土重，在荷載效應基本組合作用下柱（墻）底的豎向荷載設計值；∑Qi為不計承臺及其上土重，在荷載效應基本組合下沖切破壞錐體內(nèi)各基樁或復合基樁的反力設計之和。代入數(shù)據(jù)可得根樁沖切承載力設計值為：Fl＝F－∑Qi＝8000－8000/9＝7111.11kN。在沖切破壞錐體內(nèi)的樁只有1根，故其結(jié)果為7111kN。選項中與結(jié)果最接近的是7100，因此答案選C項。[單選題]47.根據(jù)題意，單樁豎向承載力特征值最接近于（）kN。A.867B.1800C.1900D.2100正確答案：A參考解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.2.2條式（5.2.2）規(guī)定，單樁豎向承載力特征值Ra應按下式確定：Ra＝Quk/K，式中，Quk為單樁豎向極限承載力標準值；K為安全系數(shù)，取K＝2。根據(jù)式（5.3.5），Quk＝qpaAp＋up∑qsiali＝1034＋706＝1740kN。所以單樁豎向承載力特征值為：Ra＝Quk/K＝1740/2＝870kN。選項中與結(jié)果最接近的是867，因此答案選A項。[單選題]48.樁基承臺受彎計算的最大彎矩最接近于（）kN·m。A.4700B.4900C.5900D.6200正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.9.2條第1款規(guī)定，承臺可承受最大彎矩為：式中，Ni為不計承臺及其上土重，在荷載效應基本組合下樁的豎向凈反力，經(jīng)計算為：則承臺可承受最大彎矩為：選項中與結(jié)果最接近的是5900，因此答案選C項。[單選題]49.在驗算樁身混凝土強度時，下列（）不符合《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）的規(guī)定。A.預制樁的工藝系數(shù)取0.85B.灌注樁的工藝系數(shù)取0.7～0.8C.取結(jié)構重要性系數(shù)1.0D.取安全系數(shù)1.0正確答案：D參考解析：D項，在計算公式中，采用了的混凝土軸心抗壓強度設計值，采用分項系數(shù)描述的設計表達式，不存在安全系數(shù)的問題。AB兩項，根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.8.3條規(guī)定，混凝土預制樁、預應力混凝土空心樁，工藝系數(shù)取0.85；泥漿護壁和套管護壁非擠土灌注樁、部分擠土灌注樁、擠土灌注樁，工藝系數(shù)取0.7～0.8。C項，在條文說明表14中可知，說明是參考了上海地區(qū)的經(jīng)驗，未考慮結(jié)構重要性系數(shù)，即取這個系數(shù)為1.0。某獨立柱基的基底尺寸為2600mm×5200mm，柱底由荷載標準值組合所得的內(nèi)力值為：F1＝2000kN，F(xiàn)2＝200kN，M＝1000kN·m，V＝200kN；柱基自重和覆土標準值G＝486.7kN。基礎埋深和工程地質(zhì)剖面如圖5-13所示。圖5-13[單選題]50.基礎的偏心距e值最接近于（）m。A.0.515B.0.87C.0.93D.1.05正確答案：A參考解析：基底作用彎矩為：∑M＝1000＋200×0.62＋200×1.3＝1384kN·m。豎向荷載為：∑N＝2000＋200＋486.7＝2686.7kN。則可計算得偏心距為：e＝∑M/∑N＝1384/2686.7＝0.515m。[單選題]51.偏心距為e＝0.85時的基底壓力最大值最接近于（）kN/m2。A.316.8B.393.6C.400.1D.409.1正確答案：A參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.2條式（5.2.2-2）規(guī)定，當偏心荷載作用時，基底壓力最大值的計算公式為：pkmax＝（Fk＋Gk）/A＋Mk/W。由于偏心距為：e＝0.85＜l/6＝5.2/6＝0.87m。則代入數(shù)據(jù)可得基底邊緣最大壓力值為：pkmax＝（Fk＋Gk）/A＋Mk/W＝2686.7/（2.6×5.2）＋1384/（1×2.6×5.22/6）＝316.83kN/m2。選項中與結(jié)果最接近的是316.8，因此答案選A項。[單選題]52.基底土的承載力特征值fa最接近于（）kN/m2。A.251.7B.259.6C.267D.276.3正確答案：C參考解析：黏粒含量大于10%的粉土，根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條表5.2.4可得，承載力修正系數(shù)為：ηb＝0.3，ηd＝1.5。根據(jù)式（5.2.4），可得修正后的基底土的承載力特征值為：fa＝fak＋ηbγ（b－3）＋ηdγm（d－0.5）＝230＋1.5×19×（1.8－0.5）＝267.05kN/m2。選項中與結(jié)果最接近的是267，因此答案選C項。[單選題]53.軟弱下臥層頂面處地基承載力特征值最接近于（）kN/m2。A.137.3B.147.8C.156.9D.169.3正確答案：A參考解析：地基土為軟弱土，根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條表5.2.4可得，承載力修正系數(shù)為：ηb＝0，ηd＝1.0。加權平均重度為：γm＝（19×1.8＋10×2.5）/（1.8＋2.5）＝13.77kN/m3。軟弱下臥層不進行寬度修正，可計算得承載力特征值為：fa＝fak＋ηdγm（d－0.5）＝85＋1.0×13.77×（4.3－0.5）＝137.33kN/m2。選項中與結(jié)果最接近的是137.3，因此答案選A項。[單選題]54.軟弱下臥層頂面處自重壓力最接近于（）kN/m2。A.48.4B.59.2C.156.9D.169.3正確答案：B參考解析：由軟弱下臥層以上土層重度及厚度可計算得，軟弱下臥層頂面處的自重壓力為：pcz＝19×1.8＋10×2.5＝59.2kN/m2。[單選題]55.軟弱下臥層頂面處附加壓力最接近于（）kN/m2。A.46.7B.55.4C.64.33D.82.26正確答案：C參考解析：Es1/Es2＝7.5/2.5＝3，z/b＝2.5/2.6＞0.5，根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.7條表5.2.7可得，地基壓力擴散角為23°。代入式（5.2.7-3），矩形基礎基底附加壓力為：某柱下鋼筋混凝土承臺，承臺采用C40混凝土，混凝土保護層厚度取100mm，柱及承臺相關尺寸如圖5-14所示。已知柱為方柱，承臺居中心，柱相應于荷載效應基本組合的軸力設計值N＝900kN。圖5-14[單選題]56.已知求得β0x＝β0y＝0.7，則驗算柱對承臺的沖切時，承臺的抗沖切承載力設計值最接近于（）kN。A.2150B.4290C.8580D.8800正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第8.5.19條第1款式（8.5.19-1）規(guī)定，柱下樁基礎獨立承臺受沖切承載力的計算，當柱對承臺的沖切，可按下式計算：Fl＝2[β0x（bc＋a0y）＋β0y（hc＋a0x）]βhpfth0。式中，ft為混凝土軸心抗拉強度；已知混凝土強度等級為C40，則ft＝1.71N/mm2；h0為沖切破壞錐體的有效高度，經(jīng)計算為：h0＝h－as＝1150－110＝1040mm；β0x、β0y為沖切系數(shù)，題中給出為：βox＝βoy＝0.7。根據(jù)第8.2.8條規(guī)定，βhp為受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，插值法求得為：βhp＝1.0－（1150－800）/（2000－800）×0.1＝0.971。由圖5-14可知，bc＝hc＝700mm，a0x＝a0y＝1200－300/2＝1050mm＞h0＝1040mm，取a0x＝h0＝1040mm。則承臺的抗沖切承載力設計值為：Fl＝2[β0x（bc＋a0y）＋β0y（hc＋a0x）]βhpfth0＝2×2×0.7×（700＋1040）×0.971×1.71×1040＝8413.1kN。選項中與結(jié)果最接近的是8580，因此答案選C項。[單選題]57.試問，承臺的斜截面抗剪承載力設計值最接近于（）kN。A.5870B.6285C.7180D.7520正確答案：A參考解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第8.5.20條規(guī)定，柱下樁基獨立承臺應分別對柱邊和樁邊、變階處和樁邊聯(lián)線形成的斜截面進行受剪計算。當柱邊外有多排樁形成多個剪切斜截面時，尚應對每個斜截面進行驗算。根據(jù)式（8.2.9-2）規(guī)定，截面高度影響系數(shù)為：βhs＝（800/h0）1/4＝（800/1040）1/4＝0.9365。剪跨比為：λ＝ax/h0＝1050/1040＝1.01。根據(jù)式（8.5.21-2）規(guī)定，剪切系數(shù)為：β＝1.75/（λ＋1.0）＝1.75/2.01＝0.871。代入式（8.5.21-1），承臺的斜截面抗剪承載力設計值為：Vu＝βhsβftb0h0＝0.9365×0.871×1.71×4000×1040＝5802.5kN。選項中與結(jié)果最接近的是5870，因此答案選A項。某群樁基礎的平面，本樁基設計等級為乙級。剖面和地基土層分布情況如圖5-16所示。地質(zhì)情況如下：圖5-16[單選題]58.如果樁基直徑為0.4m，則基樁總極限側(cè)阻力標準值（kN）與下列（）項值接近。A.435.9B.450.9C.467.47D.475.94正確答案：C參考解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.3.5條規(guī)定，基樁極限側(cè)阻力標準值可按下式計算：Qsk＝u∑qsikli。又樁徑為0.4m，已知各土層樁的極限側(cè)阻力標準值，則基樁極限側(cè)阻力標準值為：Qsk＝0.4π×（20×15＋60×1.2）＝467.469kN。選項中與結(jié)果最接近的是467.47，因此答案選C項。圖5-16[單選題]59.如果樁身直徑為0.4m，則基樁端阻力標準值（kN）與下列（）項值接近。A.327.69B.339.29C.346.78D.350.1正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.3.5條式（5.3.5）規(guī)定，基樁總極限端阻力標準值可按下式計算：Qpk＝qpkAp。已知樁徑為0.4m，查表5.3.5-2可知，樁的極限端阻力標準值為2700kPa。則基樁端阻力標準值為：Qpk＝（π/4）×0.42×2700＝339.29kN。圖5-16[單選題]60.當Qsk＝440.59kN，Qpk＝301.24kN時，基樁的豎向承載力特征值（kN）與下列（）項值接近。A.370.92B.465.64C.473.59D.480.16正確答案：A參考解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.2.5條規(guī)定，由于承臺底面以下存在高靈敏軟土，不考慮承臺效應，即承臺效應系數(shù)ηc＝0。根據(jù)式（5.2.5-1）規(guī)定，基樁的豎向承載力特征值為：R＝（Qsk＋Qpk）/K＋ηcfakAc＝（440.59＋301.24）/2＋0＝370.92kN。圖5-16[單選題]61.軟弱下臥層頂面處自重應力（kPa）與下列（）項值接近。A.149.56B.157.96C.172.34D.184.1正確答案：D參考解析：由各土層重度及厚度，可得軟弱下臥層頂面處自重應力為：σcz＝17.8×1.5＋17.8×1.0＋7.8×14＋9.5×3.2＝184.1kPa。圖5-16[單選題]62.軟弱下臥層地基承載力設計值（kPa）與下列（）項值接近。A.249.52B.267.47C.273.82D.284.31正確答案：A參考解析：先求得加權平均重度為：γm＝9.35kN/m3，根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.2.4條表5.2.4可得，承載力修正系數(shù)為：ηd＝1.0。則可計算得修正后的軟弱下臥層地基承載力特征值為：fa＝fak＋ηdγm（d＋z－0.5）＝70＋1.0×9.35×（1.5＋15＋3.2－0.5）＝249.52kPa。某軟弱地基采用換填法處理：[單選題]63.確定該內(nèi)墻的最小基礎寬度b最接近于（）m。A.1.6B.1.4C.1.2D.1.0正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2012）第3.0.4條第2款規(guī)定，其他處理地基，基礎寬度的地基承載力修正系數(shù)應取零，僅對砂墊層的承載力特征值進行深度修正，基礎埋深的承載力修正系數(shù)為：ηd＝1.0。根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007—2011）式（5.2.4）規(guī)定，修正后的承載力特征值為：fa＝fak＋ηdγm（d－0.5）＝160＋1.0×17.5×（1.2－0.5）＝172.25kPa。根據(jù)第5.2.1、第5.2.2條進行計算，（Fk＋Gk）/b≤fa。則基礎寬度應滿足：b≥204/（fa－γGd）＝204/（172.25－20×1.2）＝1.38m。選項中與結(jié)果最接近的是1.4，因此答案選B項。[單選題]64.若砂墊層的厚度為1.5m，條基寬度b＝1.5m，則墊層底面的附加壓力pz最接近于（）kPa。A.60B.65C.70D.75正確答案：B參考解析：根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79—2012）第4.2.2條第2款規(guī)定，墊層的厚度z應根據(jù)需置換軟弱土（層）的深度或下臥層的承載力確定，對于條形基礎，應按下式計算：pz＝b（