環(huán)錠細(xì)紗機(jī)vc型牽伸裝置的探討

環(huán)錠細(xì)紗機(jī)vc型牽伸裝置的探討

靜脈追蹤是ina-v的擴(kuò)展，后區(qū)輥曲線(xiàn)追蹤是細(xì)線(xiàn)追蹤的發(fā)展。在牽伸后區(qū)加裝壓力棒后,紡紗條件發(fā)生了變化,特別是牽伸力的變化造成牽伸不開(kāi)、強(qiáng)力不勻、設(shè)備損壞等問(wèn)題,因此,加強(qiáng)對(duì)VC型牽伸工藝的優(yōu)化,對(duì)提高成紗質(zhì)量具有積極意義。1用于復(fù)合加工的cnc機(jī)及對(duì)螺紋的質(zhì)量影響1.1控制輥式v型曲線(xiàn)牽伸VC型牽伸裝置后區(qū)壓力棒的位置及羅拉中心距如圖1所示。壓力棒的直徑為6mm,壓力棒中心距后羅拉中心為24mm,與第二羅拉的垂直距離為18mm。控制輥式VC型曲線(xiàn)牽伸是在后區(qū)V型曲線(xiàn)牽伸羅拉配置的基礎(chǔ)上,在后區(qū)增加一根直徑為8mm~10mm的控制輥使后區(qū)中部曲線(xiàn)牽伸發(fā)展為控制輥式?？刂戚佅聣杭啑l產(chǎn)生接觸包圍弧,形成后區(qū)中部較強(qiáng)的附加摩擦力場(chǎng)、拓展了紗條在后羅拉表面的包圍弧長(zhǎng),使后羅拉包圍弧的摩擦力場(chǎng)向前延伸,并與控制輥形成的中部摩擦力界連成一片,增加了中后區(qū)摩擦力場(chǎng)的縱向長(zhǎng)度,有利于對(duì)牽伸紗條和纖維的控制,使變速點(diǎn)向中鉗口前移、集中和穩(wěn)定,后區(qū)牽伸力比V型曲線(xiàn)牽伸有所增大。1.2后區(qū)壓力棒壓力在后牽伸區(qū),牽伸過(guò)程中須條纖維在張力的作用下產(chǎn)生伸展及部分纖維滑移,使須條上的部分捻回消失,并使捻回向中鉗口移動(dòng),從而使靠近中鉗口紗條上的捻回增多、靠近后鉗口須條的捻回減少,即形成捻回重分布［１］。捻回重分布會(huì)使中部的摩擦力界減弱、紗條變松,對(duì)成紗條干不利。在后區(qū)加裝壓力棒后,可利用須條在壓力棒表面形成的包圍弧阻止紗條翻滾及捻回向中鉗口移動(dòng),從而減少捻回重分布及捻回?fù)p失問(wèn)題。另外,由于壓力棒具有阻止解捻及減少捻回重分布的作用,可使后牽伸區(qū)須條較多的剩余捻度輸送至前牽伸區(qū),從而使上、下膠圈間的纖維在受到張力作用時(shí)產(chǎn)生向心壓力,增強(qiáng)了須條的緊密度及中部的摩擦力界強(qiáng)度,可有效地控制纖維運(yùn)動(dòng)、使纖維變速點(diǎn)向前鉗口集中,有利于改善成紗條干質(zhì)量。在后區(qū)無(wú)壓力棒時(shí)須條上的捻回較少、喂入中鉗口的須條較粗、緊密度較差,導(dǎo)致較寬的纖維須條擴(kuò)散。加裝壓力棒后,由于壓力棒與須條的緊密接觸,須條上的捻回較多、喂入前區(qū)的須條較細(xì),緊密度較好。在V型牽伸和VC型牽伸的機(jī)臺(tái)上做質(zhì)量對(duì)比,效果十分明顯,具體見(jiàn)表1。1.3后區(qū)隔距和牽伸個(gè)數(shù)的配合VC型牽伸,在機(jī)織紗的前區(qū)存在“三小”的緊控制,其面臨緊控制之后的牽伸力、控制力之間的平衡矛盾。在針織紗方面,“兩大兩小”的工藝原則,存在大和小的后區(qū)隔距之間惡化質(zhì)量的矛盾。VC型牽伸的主要目的,是通過(guò)控制后區(qū)的摩擦力界長(zhǎng)度和寬度、增大后區(qū)牽伸倍數(shù),來(lái)提高整體的牽伸能力;但是,存在后區(qū)隔距和牽伸倍數(shù)的配合問(wèn)題,即過(guò)于集中的后區(qū)隔距無(wú)法滿(mǎn)足大的粗紗捻系數(shù)牽伸區(qū)要求,一旦采用了這種工藝后會(huì)出現(xiàn)牽伸不開(kāi)的問(wèn)題,同樣會(huì)影響生產(chǎn)的正常進(jìn)行。同時(shí),會(huì)出現(xiàn)牽伸膠輥前、后檔搭配影響條干穩(wěn)定,前鉗口偏緊影響強(qiáng)力CV值,前區(qū)隔距控制過(guò)緊影響條干CV值,牽伸后區(qū)牽伸倍數(shù)影響牽伸效率,牽伸搖架壓力過(guò)大損壞羅拉座,壓力控制過(guò)緊損傷膠輥、膠圈的問(wèn)題。2引入vc-s機(jī)械手術(shù)2.1前拉方成紗質(zhì)量根據(jù)牽伸原理,細(xì)紗工藝遵循“重加壓、緊隔距、較大粗紗捻系數(shù)、較小后區(qū)牽伸倍數(shù)”的原則［２］。其主要工藝參數(shù):粗紗定量為5.2g/(10m),粗紗捻系數(shù)為116,膠圈鉗口隔距為3.25mm,后牽伸倍數(shù)為1.21,QYJ-132V型氣動(dòng)加壓搖架,BYC-2170型不處理膠輥。不同羅拉隔距紡CJ14.6tex紗成紗質(zhì)量對(duì)比見(jiàn)表2。由表2結(jié)果分析:較小的前羅拉隔距減小了浮游區(qū)長(zhǎng)度,使纖維移距偏差減小,提高了成紗條干;但羅拉隔距過(guò)小,個(gè)別紗錠有出硬頭問(wèn)題,錠間差異大,因此,適度的前區(qū)隔距、大后區(qū)羅拉隔距,有利于成紗質(zhì)量穩(wěn)定。2.2細(xì)紗的質(zhì)量對(duì)紗線(xiàn)摩擦強(qiáng)度的影響膠輥受壓變形與羅拉形成牽伸或握持鉗口,膠輥控制鉗口的寬度,隨膠輥直徑、膠輥的壓縮變形量的增大而加寬,隨牽伸倍數(shù)的提高而減小。牽伸倍數(shù)大,鉗口截面控制的纖維量少。VC型牽伸細(xì)紗的牽伸幾何尺寸發(fā)生了變化,須條在羅拉和膠輥的正負(fù)包圍弧上縱向運(yùn)動(dòng),要求控制穩(wěn)定,因此對(duì)膠輥的硬度有一定的要求。具體試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比見(jiàn)表3。表3結(jié)果分析:前小、后大,細(xì)節(jié)減少、后區(qū)控制穩(wěn)定;前大、后小,條干穩(wěn)定、纖維變速控制較穩(wěn)定;同小,膠輥握持力弱、成紗條干差;同大,握持力強(qiáng),對(duì)中區(qū)控制有一定的影響。因此,前、后檔差異控制在合理的范圍內(nèi),對(duì)質(zhì)量控制較為穩(wěn)定。2.3膠圈鉗口隔距前牽伸區(qū)摩擦力場(chǎng)的布置對(duì)浮游纖維的運(yùn)動(dòng)控制和變速至關(guān)重要,且直接影響牽伸過(guò)程中控制力的大小,對(duì)條干不勻影響很大［３］。膠圈鉗口一方面要控制浮游纖維,另一方面也要保證順利牽伸,膠圈鉗口隔距是膠圈摩擦力場(chǎng)強(qiáng)度的可調(diào)參數(shù)。它應(yīng)根據(jù)紡紗線(xiàn)密度、膠圈材質(zhì)和厚度、纖維性狀、喂入定量及羅拉加壓等因素選定,一般原則是在可能條件下偏小掌握。試驗(yàn)證明:鉗口較小時(shí),牽伸力的不勻率較低,對(duì)條干有利;但對(duì)強(qiáng)力及強(qiáng)力CV值影響非常大。膠圈鉗口隔距對(duì)成紗質(zhì)量的影響見(jiàn)表4。由表4結(jié)果分析:隔距偏小掌握,牽伸控制過(guò)緊、纖維變速較為集中,但是出現(xiàn)滯后纖維的集聚,造成須條牽伸不勻、強(qiáng)力偏低,強(qiáng)力不勻等問(wèn)題,同時(shí)易出硬頭;偏大掌握有利于牽伸力的平衡,對(duì)成紗強(qiáng)力有利。2.4重加壓、以壓壓VC型牽伸前區(qū)緊控制、重加壓,對(duì)成紗條干有利,但是,過(guò)緊的控制造成牽伸力與控制力失衡,容易出現(xiàn)牽伸不開(kāi),以及機(jī)件損壞的問(wèn)題,具體見(jiàn)表5。表5結(jié)果分析:緊隔距必須重加壓,否則導(dǎo)致?tīng)可炝κШ?在前區(qū)緊控制的情況下,沒(méi)有有效的重加壓,最終易造成牽伸不開(kāi)。臨界狀態(tài)下的牽伸,往往生活難做,影響產(chǎn)品質(zhì)量。因此,選用VC型牽伸時(shí)應(yīng)注意合理控制。2.5現(xiàn)場(chǎng)工藝測(cè)試VC型牽伸后區(qū)牽伸倍數(shù),應(yīng)按產(chǎn)品質(zhì)量要求選擇,一般機(jī)織用紗的粗節(jié)容易顯現(xiàn),后區(qū)牽伸倍數(shù)宜偏大選用;而針織紗對(duì)細(xì)節(jié)十分敏感,后區(qū)牽伸倍數(shù)宜偏小選用［４］。然而,經(jīng)常推薦采用細(xì)紗后區(qū)牽伸倍數(shù)偏小、粗紗捻系數(shù)偏大、細(xì)紗后區(qū)隔距偏大的針織用紗工藝。在VC型牽伸工藝中,選用牽伸后區(qū)時(shí)應(yīng)注意牽伸效率,避免工藝一致性差異造成的質(zhì)量差異,具體測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表6。表6結(jié)果分析:小后區(qū)牽伸倍數(shù)配合小隔距,實(shí)現(xiàn)了集中牽伸并提高牽伸效率的目的,但是,后區(qū)的纖維整理空間有限,造成細(xì)節(jié)增多、容易出現(xiàn)質(zhì)量波動(dòng)的問(wèn)題,特別是紡針織用紗時(shí)比較明顯。在具體的工藝設(shè)計(jì)中,對(duì)機(jī)織紗有利,但不是一種通用工藝,往往造成品種調(diào)換時(shí)的隔距變動(dòng)工作量增加。粗紗配合大的捻系數(shù),可以綜合的解決問(wèn)題。2.6搖架加壓及成紗質(zhì)量的影響搖架加壓大小是影響羅拉鉗口握持力的主要因素。羅拉鉗口握持力是指膠輥或膠圈與羅拉鉗口對(duì)須條的動(dòng)摩擦力［５］。其大小由羅拉加壓、鉗口與須條間的摩擦因數(shù)以及被握持須條粗細(xì)的幾何形態(tài)所確定。提高羅拉握持力,相應(yīng)可增大作用于須條的牽伸力,提高纖維伸直平行度,防止或減少牽伸時(shí)膠輥、膠圈的滑溜,穩(wěn)定膠輥、膠圈的速度,改善條干不勻率,減少紗疵和防止“出硬頭”;提高羅拉鉗口握持力的主要途徑,是增加搖架加壓力并改善膠輥狀態(tài)。搖架加壓過(guò)大會(huì)引起膠輥?zhàn)冃?、羅拉彎曲、扭振、耗電增加,甚至規(guī)律性條干不勻,嚴(yán)重時(shí)還會(huì)引起傳動(dòng)齒輪爆裂和機(jī)件損壞;因此,在滿(mǎn)足工藝要求前提下,搖架加壓不宜過(guò)大。羅拉加壓選用參考值見(jiàn)表7。緊隔距、重加壓有一定限度,一味追求重加壓使成紗條干反而惡化。壓力主要取決于搖架壓力［６］。加壓原件在動(dòng)態(tài)生產(chǎn)中,受加壓元件變形和人為誤差等因素的影響,搖架與搖架的壓力不一致,有的相差30N,成紗質(zhì)量很不穩(wěn)定。工藝一致,可減輕傳動(dòng)齒輪磨損和羅拉振動(dòng),成紗質(zhì)量穩(wěn)定。搖架壓力對(duì)紡CJ14.6tex紗質(zhì)量的影響見(jiàn)表8。表8結(jié)果分析:搖架壓力的均勻一致性對(duì)成紗質(zhì)量至關(guān)重要。為了確保壓力穩(wěn)定一致,確保壓力值為(180±1)N/雙錠,彈簧搖架要注重壓力的統(tǒng)一和校正。在VC型牽伸中,主要是改變其運(yùn)行的結(jié)合曲線(xiàn),以防止纖維擴(kuò)散為主要目的［７］。此工藝配合膠輥大直徑、小檔差,效果更為明顯。2.7后區(qū)的調(diào)整后把握成紗性能一般而言,前膠輥前沖2mm,中上羅拉后移2mm,后膠輥按照工藝尺寸后移。在VC型牽伸裝置中,后區(qū)捻系數(shù)可以偏大掌握,因此前區(qū)前移要注意具體的調(diào)節(jié),具體對(duì)比見(jiàn)表9。表9結(jié)果分析:中上羅拉位置由48mm調(diào)整到47mm處,加大后區(qū)控制紗條的長(zhǎng)度,有利于纖維伸直平行、條干有所改善,但加捻三角區(qū)無(wú)變化、成紗毛羽較差。為了減少毛羽,將前膠輥和中上羅拉整體前移2mm,使前膠輥前沖量達(dá)4mm,保持較短的浮游區(qū)長(zhǎng)度不變,減少了加捻三角區(qū),既改善條干又降低了毛羽。2.8膠圈運(yùn)行不同步下膠圈張力架維修工作很容易被各企業(yè)忽視,造成下膠圈張力差異大、回轉(zhuǎn)呆滯,使下膠圈運(yùn)行與中羅拉不同步,產(chǎn)生膠圈打頓、上吊、粗紗打彎、出硬頭等問(wèn)題［８］。這種情況在VC型牽伸中尤其嚴(yán)重,特別是新膠圈上車(chē)更為嚴(yán)重,斷頭增多、條干惡化。試驗(yàn)證明,張力架扭簧彈力均勻一致、回轉(zhuǎn)靈活,是保證質(zhì)量的關(guān)鍵,具體對(duì)比見(jiàn)表10。3評(píng)價(jià)4c型多重結(jié)合帶來(lái)的影響通過(guò)對(duì)牽伸工藝和配合進(jìn)行優(yōu)化后,取得了明顯的效果,具體對(duì)比見(jiàn)表11。4控制合理的工況,使各點(diǎn)標(biāo)準(zhǔn)模4.1VC型牽伸是INA-V型牽伸的發(fā)展,其采用后區(qū)控制輥下壓紗條產(chǎn)生接觸包圍弧,形成后區(qū)中部較強(qiáng)的附加摩擦力場(chǎng),增加了中后區(qū)摩擦力場(chǎng)的縱向長(zhǎng)度,有利于對(duì)牽伸紗條和纖維的控制,使變速點(diǎn)向中鉗口前移、集中和穩(wěn)定,后區(qū)牽伸力比V型曲線(xiàn)牽伸有所增大。4.2采用了這種工藝,易出現(xiàn)