龍門吊基礎(chǔ)檢算

.z.2：120T龍門吊條形混凝土根底檢算書一、120T龍門吊條形混凝土根底受力檢算1、計(jì)算參數(shù)根據(jù)龍門吊構(gòu)造形式，每個輪子作用的鋼軌長度保守計(jì)算按1米計(jì)。1米長50kg/m鋼軌底面積：0.132×1=0.132m2，重量：50kg。龍門吊自重為75t，左右兩側(cè)各2個輪子，輪距為5米。根據(jù)每片梁197t知，龍門吊單側(cè)、單輪受力為P1=197t÷2÷4×1.015=24.99t；承受自重P2=75t÷4=18.75t。1米圍最大反力：24.99+18.75+0.05=43.79T。根底混凝土標(biāo)號為C25。2、計(jì)算依據(jù)混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)〔GB50010-2010〕第6.5節(jié)：板受沖切承載力計(jì)算中規(guī)定，在局部荷載或集中反力作用下不配置箍筋或彎起鋼筋的板，其受沖切承載力應(yīng)符合以下規(guī)定：r0Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ημmh0，公式中：η：應(yīng)按以下兩個公式計(jì)算，并取其中較小值:η1=0.4+1.2/βs；η2=0.5+αsh0/4μm;Fl：局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反向設(shè)計(jì)值；βh：截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時，取βh=0.9；其間按線性插法取用；ft：混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；σpc,m：臨界截面周長上兩個方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2圍；μm：臨界截面的周長，距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長；h0：截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值；η1：局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)；η2：臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)；βs：局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸的比值，βs：不宜大于4；當(dāng)βs＜2時，取βs=2；αs：板柱構(gòu)造中柱類型的影響系數(shù)：對中柱，取αs=40；對邊柱，取αs=30；對角柱，取αs=20；根據(jù)上述公式，假設(shè)龍門吊混凝土條形根底為無筋構(gòu)造，混凝土條形根底為混凝土板，根據(jù)龍門吊根底構(gòu)造尺寸：〔1〕、第一層根底寬400mm，高度300mm，得到系數(shù)值如下：βs：局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸的比值：每個車輪輪壓圍按1m長鋼軌計(jì)，鋼軌寬度0.132m,所以1/0.132=7.58＞2，所以βs取值4；αs：按中柱計(jì)，取αs=40；h0：鋼筋保護(hù)層厚度按40mm計(jì)，h0=〔300-40〕=260mm；μm：其中，擴(kuò)散角：tgθ=[〔400-132〕/2]/300=0.44，θ=24。；因此臨界截面周長：2×[〔400-132〕/2+132+1000]=2532mm；η：η1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/4=0.7；η2=0.5+αsh0/4μm=0.5+40×260/〔4×2532〕=1.527因此η=0.7；r0：取值0.9；βh：h=300mm≤800mm,因此取值1.0；ft：C25混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：1.27N/mm2；σpc,m：取值1N/mm2；所以各值代入公式中：r0Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ημmh01×Fl≤〔0.7×1.0×1.27N/mm2+0.25×1N/mm2〕×0.7×2532mm×260mm化簡得到Fl≤1.14×460824N=525KN≥43.79×10=437.9KN，證明混凝土條形根底第一階在無構(gòu)造構(gòu)造筋的情況下受力滿足要求，因此在增加構(gòu)造筋的情況下同樣滿足受力要求?！?〕、第二層根底寬1100mm，高度350mm，得到系數(shù)值如下：βs：局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸的比值：每個車輪輪壓圍按1m長鋼軌計(jì)，鋼軌寬度0.132m,所以1/0.132=7.58＞2，所以βs取4；αs：按中柱計(jì)，取αs=40；h0：鋼筋保護(hù)層厚度按40mm計(jì)，h0=〔350-40〕=310mm；μm：其中，擴(kuò)散角：tgθ=[〔1100-400〕/2]/350=1，θ=45。因此臨界截面周長：2×[〔1100-400〕/2+400+1000]=3500mm；η：η1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/4=0.7；η2=0.5+αsh0/4μm=0.5+40×310/〔4×3500〕=1.771因此η=0.7；r0：取值0.9；βh：h=350mm≤800mm,因此取值1.0；ft：C25混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：1.27N/mm2；σpc,m：取值1N/mm2；所以各值代入公式中：r0Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ημmh01×Fl≤〔0.7×1.0×1.27N/mm2+0.25×1N/mm2〕×0.7×3500mm×310mm化簡得到Fl≤1.14×759500N=865.9KN≥43.79×10=437.9KN，證明混凝土條形根底在無構(gòu)造構(gòu)造筋的情況下受力滿足要求，因此在加設(shè)構(gòu)造筋的情況下同樣滿足受力要求?！?〕、第三層根底寬2000mm，高度300mm，得到系數(shù)值如下：βs：局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸的比值：每個車輪輪壓圍按1m長鋼軌計(jì)，鋼軌寬度0.132m,所以1/0.132=7.58＞2，所以βs取4；αs：按中柱計(jì)，取αs=40；h0：鋼筋保護(hù)層厚度按40mm計(jì)，h0=〔300-40〕=260mm；μm：其中，擴(kuò)散角：tgθ=[〔2000-400〕/2]/350=2.28，θ=24。因此臨界截面周長：2×[〔2000-400〕/2+400+1000]=4400mm；η：η1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/4=0.7；η2=0.5+αsh0/4μm=0.5+40×310/〔4×4400〕=1.2因此η=0.7；r0：取值0.9；βh：h=350mm≤800mm,因此取值1.0；ft：C25混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：1.27N/mm2；σpc,m：取值1N/mm2；所以各值代入公式中：r0Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ημmh01×Fl≤〔0.7×1.0×1.27N/mm2+0.25×1N/mm2〕×0.7×4400mm×310mm=1087KN化簡得到Fl≤1.14×1087517N=1240KN≥43.79×10=437.9KN，證明混凝土條形根底在無構(gòu)造構(gòu)造筋的情況下受力滿足要求，因此在加設(shè)構(gòu)造筋的情況下同樣滿足受力要求。二、120T龍門吊條形混凝土地基承載力檢算1、龍門吊根底檢算〔1〕、地質(zhì)條件地表土質(zhì)為粉質(zhì)粘土，土質(zhì)技術(shù)參數(shù)為：fak=110kPaEs=6.5MPa?！?〕、根底設(shè)計(jì)龍門吊根底受力分析可分為兩局部：一局部為根底自身產(chǎn)生的應(yīng)力荷載，屬均布荷載；另一局部是根底受龍門吊軌道上的輪壓，屬集中荷載?！?〕、120T龍門吊根底檢算120T龍門吊技術(shù)參數(shù)：自重75t/臺，每臺每側(cè)2個輪，輪間距5米；吊重120T/臺，軌道使用50*鋼軌；1〕荷載圖示2〕軌道根底斷面圖3〕集中荷載計(jì)算龍門吊自重為75t，左右兩側(cè)各2個輪子，輪距為5米。根據(jù)每片梁197t知，龍門吊單側(cè)、單輪受力為P1=197t÷2÷4×1.015=24.99t；承受自重P2=75t÷4=18.75t；軌道自重：50kg/m；因此根底受力荷載：G0=2(P1+P2)g/L,g=10kg/N,L=5m；G0=2×〔24.99+18.75〕×1000×10/5=174960N/m,按175KN/m計(jì)。4〕均布荷載計(jì)算,根底長度按1m為單位進(jìn)展計(jì)算；輪壓荷載：G1=G0×1m=88KN/m×1m=88KN;混凝土根底荷載：G2=(0.4×0.3+2×0.4)m×1m×25KN/m3=32.625KN；鋼軌局部荷載：G3=50kg/m×0.01kN/kg×1m=0.5KN;混凝土根底底地基承受應(yīng)力：σ=〔G1+G2+G3〕/〔1×d〕=〔175+32.625+0.5〕/(1×2)=104Kpa＜[σ]=