污水處理廠AO工藝設(shè)計

污水處理廠AO工藝設(shè)計?A1/O工藝設(shè)計一設(shè)計參數(shù)參考值1水力停留時間HRT（h）A1段0.5~1.0(≯2)，O段2.5~62污泥齡θc(d)＞103污泥負(fù)荷Ns[kgBOD5/kgMLSS.d]0.1~0.7(≯0.18)4污泥濃度X（mg/L）2000~5000(≮3000)5總氮負(fù)荷率[kgTN/(kgMLSS.d)]≯0.056混合液回流比RN(%)200~5007污泥回流比R(%)50~100二工藝設(shè)計計算1已知條件：Q、SO、Se、TNO、TNe、SSO、SSeQ：污水進水量，m3/dSO：進水的平均BOD5，mg/LSe：出水的平均BOD5，mg/LTNO：進水的平均總氮，mg/LTNe：出水的平均總氮，mg/LSSO：進水的平均懸浮物，mg/LSSe：出水的平均懸浮物，mg/L設(shè)定條件：Ns、XNs：BOD－污泥負(fù)荷，kgBOD5/kgMLSS.dX：曝氣池內(nèi)MLSS濃度，mg/L2計算步驟（1）需氣量的計算降解BOD的需氧量：1.47Q(SO—Se)；硝化需氧量：4.57Q(TNo—TNe)排放剩余污泥所減少的BOD5量，因此部分BOD5并末耗氧，在需氧量計算中應(yīng)予從扣除：－1.42×Xw×f反硝化過程的產(chǎn)氧量：－2.6△NO3排放剩余污泥所減少的NH3—N，此部分NH3—N不耗氧，也應(yīng)予以扣除：－0.56×Xw×f其中：Xw為每天生成的剩余污泥量（kg/d）,f為0.75R=1.47Q(SO—Se)+4.57Q(TNo—TNe)－1.42×Xw×f－2.6△NO3－0.56×Xw×f（2）供氣量氧的轉(zhuǎn)移速率，取決于下列因素：氣相中氧的分壓梯度；液相中氧的濃度梯度；氣液之間接觸面積和接觸時間、水溫、污水的性質(zhì)以及水流的紊流程度等。在標(biāo)準(zhǔn)條件下，轉(zhuǎn)移到曝氣池混合液的總氧量為R0=R×Csb(20)/α（βρCsb(T)-C）×1.024（T-20）R0：水溫20℃，氣壓1.013×10Pa時，轉(zhuǎn)移到曝氣池混合液的總氧量，kg/d實際條件下，轉(zhuǎn)移到曝氣池混合液的總氧量，kg/d，Cs(20)：水溫為20℃時，大氣壓R：在力條件下氧的飽和度，mg/l，取9.17mg/lα：污水中雜質(zhì)影響修正系數(shù)，α＝0.78～0.99β：污水含鹽量影響修正系數(shù)，β＝0.95ρ：氣壓修正系數(shù)，C：混和液溶解氧濃度，取2mg/lρ=Pa/1.013×105Pa：所在地區(qū)的實際大氣壓，PaCsb（T）：T℃時池內(nèi)曝氣時溶解氧飽和度的平均值，mg/lCs（T）：T℃時在大氣壓力條件下氧的飽和度，mg/l，具體值見下表氧在蒸餾水中的飽和溶解度（部分溫度）Pb：空氣擴散裝置出口處的絕對壓力，Pb＝P+9.8×103HH：空氣擴散裝置的安裝深度(曝氣裝置距水面的距離)，mP：大氣壓力，Pa，P=1.013×105Qt：氣泡離開池面時，氧的百分比，％EA：空氣擴散裝置的氧的轉(zhuǎn)移效率，多元微孔管式曝氣器取值為20％,其它設(shè)備EA參見下表?？諝鈹U散裝置的供氣量：G：供氣量，m3/d幾種空氣擴散裝置的氧的轉(zhuǎn)移效率EA（3）反應(yīng)池容積計算Vo=Vo——O段容積（m3）VA=(1/4~1/3)VoVA——A段容積（m3）（4）剩余污泥量計算Xw=aQ(SO—Se)-bVXf+0.5Q(SSO