2023隱式鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)

隱式鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)PAGEPAGE1目 次目 次 1總則 3術(shù)語和符號 222材料 77接料 7凝土 8基本設(shè)計規(guī)定 10般定 10平移值舒度要求 震級 13構(gòu)震能設(shè)計 14結(jié)構(gòu)體系和結(jié)構(gòu)分析 15構(gòu)系 15構(gòu)析 16隱式框架構(gòu)件設(shè)計 21心力件計算 21彎壓構(gòu)的算 22造求 35力計驗算 37梁鋼混土合梁 42抗側(cè)力構(gòu)件設(shè)計 547.154板力墻 57肋混土防曲鋼墻 76框內(nèi)混土力墻板 79節(jié)點設(shè)計 82柱接 82子接 898.391鋼結(jié)構(gòu)防護(hù) 94火94腐設(shè)計 9410施工 97一規(guī)定 97隱框柱件作和工 97混土工 98附表A軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) 100本標(biāo)準(zhǔn)用詞說明 100ContentsContents 1Generalprovisions 3andsymbols 22Symbols 2Materials 7Steel 7ConnectionsandFastenersMaterials 7Concrete 8Basicrequirementsofdesign 10Generalrequirements 10Driftlimitandcomfortrequirements Gradesinseismicresistance 13Performancedesigninseismicresistanceofstructure 14Systemsofstructuralandanalysis 15Systemsofstructural 15Structuralanalysis 16Designofhiddenframemembers 21Axiallyloadedmembers 21Membersundercombinedaxialforceandbending 22Detailingrequirements 35Capacitydesign 37Steelbeamsandcompositesteelandconcretebeams 42Designoflateralforce-resistingmembers 54Diagonalbracing 54Steelplateshearwall 57Buckling-restrainedsteelplateshearwallwithtransverseribandconcretepanel767.4SteelframefilledwithRCshearwall Designofjoints 82Beam-columnjoints 82Spliceofcolumn 89Columnfooting 91Protectionofsteelstructures 94Fire-resistancedesign 94Corrosionpreventiondesign 94Erection 97Generalrequirements 97Fabricationandconstructionofhiddencolumns 97Concreteproject 98AppendixAStabilitycoefficientsofmembersunderaxialcompression 100Explanationofwordinginthisspecification 100PAGEPAGE1001總則2H本標(biāo)準(zhǔn)適用于多、高層民用建筑的隱式鋼管混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計、制作、施工與驗收。隱框架 hiddenframe和Hframewithhiddencolumns本標(biāo)準(zhǔn)特指可以隱藏在建筑墻體內(nèi)的框架柱，包括寬鋼管混凝土柱、異形鋼管混凝土柱。deepconcrete-filledsteeltubularcolumn24異鋼混土柱 specialshapedconcrete-filledsteeltubularcolumn由若干矩形鋼管和鋼板拼裝組成具有多個豎向空腔的異形單元，并在空腔內(nèi)澆筑混凝土使得異形單元和管內(nèi)混凝土共同承擔(dān)荷載的構(gòu)件，異形單元的形式有L形、T形等。隱鋼混土構(gòu) hiddenconcrete-filledsteeltubularstructure由隱式框架柱、鋼梁和抗側(cè)力構(gòu)件共同組成的承受豎向和水平作用的結(jié)構(gòu)。鋼剪墻 steelplateshearwall設(shè)置在框架梁柱間的鋼板，以承擔(dān)水平剪力為主，也可用于承擔(dān)豎向力。鋼剪墻級塊 primarypanelofsteelwall由相鄰的水平加勁肋之間或水平加勁肋與鋼梁之間所圍成的鋼板區(qū)格。鋼剪墻級塊 secondarypanelofsteelwall由相鄰的豎向加勁肋、水平加勁肋或鋼梁之間所圍成的鋼板區(qū)格。M——彎矩設(shè)計值；Mu——截面受彎承載力設(shè)計值；Muk——框架柱的全塑性受彎承載力標(biāo)準(zhǔn)值；Mun——凈截面受彎承載力設(shè)計值；ukMb——框架梁的全塑性受彎承載力標(biāo)準(zhǔn)值；ukuMj——節(jié)點的受彎承載力設(shè)計值；uN——軸心壓（拉）力設(shè)計值；Nu——截面受壓承載力設(shè)計值；Nuk——截面受壓承載力標(biāo)準(zhǔn)值；Nun——凈截面受壓承載力設(shè)計值；NE——歐拉臨界力；Nf——火災(zāi)時作用于柱子的軸向力設(shè)計值；Nuf——火災(zāi)時柱子承載力設(shè)計值；R——承載力設(shè)計值；S——不考慮地震作用時的荷載效應(yīng)組合設(shè)計值；SE——考慮多遇地震作用時，荷載和地震作用效應(yīng)組合的設(shè)計值；V——剪力設(shè)計值；Vj——環(huán)梁與柱結(jié)合面處剪力設(shè)計值；Vjs——環(huán)梁與柱結(jié)合面的直剪承載力設(shè)計值；Vjb——環(huán)梁與柱結(jié)合面處助鋼筋上混凝土的局部承壓力設(shè)計值；Vsu——矩形環(huán)梁的受剪承載力設(shè)計值；uVj——節(jié)點的受剪承載力設(shè)計值。uEc——混凝土的彈性模量；Es——鋼材的彈性模量；f——鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計值；fv——鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值；fce——鋼材的端面承壓強(qiáng)度設(shè)計值；fcftfyfck——混凝土的抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；fcu——混凝土的150mm立方體試塊強(qiáng)度；ftk——混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；fw——焊縫的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值；G——鋼材的剪變模量；tf——構(gòu)件的設(shè)計耐火極限；——鋼材的線膨脹系數(shù)；——鋼材的質(zhì)量密度。As——鋼管的截面面積；Asn——鋼管的凈截面面積；Ash——環(huán)梁外側(cè)彎起鋼筋的面積；Asv——柱寬或3倍框架梁寬二者之小者范圍內(nèi)的箍筋面積；c——鋼管角部的有效焊縫厚度；b,h——矩形鋼管截面的邊長；bc,hc——管內(nèi)混凝土截面的邊長；bb——鋼梁截面的寬度；b0,b1,b2——分別為弦桿、受壓腹桿和受拉腹桿的截面寬度；d——肋鋼筋直徑，助鋼板的挑出寬度；dn——管內(nèi)混凝土受壓區(qū)高度；e——偏心距；hb——鋼梁截面的高度；h0,h1,h2——分別為弦桿、受壓腹桿和受拉腹桿的截面高度；Is——鋼管截面的慣性矩；Ic——管內(nèi)混凝土截面的慣性矩；l——肋鋼筋、肋鋼板的長度；l0——軸心受壓構(gòu)件的計算長度；r0——矩形鋼管混凝土軸心受壓構(gòu)件截面的當(dāng)量回轉(zhuǎn)半徑；t——厚度；tj——內(nèi)、外隔板厚度；——長細(xì)比；0——相對長細(xì)比；1,2——分別為受壓腹桿、受拉腹桿與弦桿間的夾角。kscmx,tx——等效彎矩系數(shù)；c——混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)；1——管內(nèi)混凝土局部受壓強(qiáng)度提高系數(shù)；mv——軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；——系數(shù)；0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；RE——承載力抗震調(diào)整系數(shù)；—一設(shè)計強(qiáng)度的降低系數(shù)；c——強(qiáng)柱系數(shù)；m——環(huán)梁的彎短放大系數(shù)；v——環(huán)梁的剪力放大系數(shù)。材料Q235Q355Q390Q420和Q345GJGB／T700GB／T1591GB／T19879GB50017GBJGJ99Z《厚度方向性能鋼板》GB/T5313的規(guī)定。Q235A不應(yīng)用于焊接結(jié)構(gòu)。各類牌號的AGB50017GB500186.3.4GB50018的3.1.8 結(jié)構(gòu)中鋼筋混凝土構(gòu)件的鋼筋應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010HRB400HRB500GB／T5ll7GB/TGB／T-CGB／T5780-ABGB／T5782GB／T1228、GB／T1229GB／T1230GB／T1231GB/T3632GB／T363350017GB／T10433235N／mm2。GBT15856.1～15856.4、GB/T3098.11或《自攻螺栓》GB／T5282～5285的規(guī)定。GB50010GB50107C30Q235C30~C40Q355C40~C60Q390Q420C50JGJ/T283GBJGJ3JGJ99GB50009GB1當(dāng)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時應(yīng)考慮荷載效應(yīng)的基本組合，必要時尚應(yīng)考慮荷載GB:0SR

(4.1.4-1)0—GB5006850年；S—不考慮地震作用時，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計值；R—承載力設(shè)計值。:SE

1RE

(4.1.4-2)式中：SE—多遇地震作用時，荷載和地震作用效應(yīng)組合的設(shè)計值；RE—承載力抗震調(diào)整系數(shù)，對隱式鋼管混凝土結(jié)構(gòu)，按表4.1.4的規(guī)定選用。表4.1.4承載力抗震調(diào)整系數(shù)構(gòu)件名稱強(qiáng)度驗算穩(wěn)定驗算梁柱支撐節(jié)點板件連接焊縫柱支撐γRE0.750.850.90.8注：當(dāng)僅計算豎向地震作用時，承載力抗震調(diào)整系數(shù)RE宜取1.0。GB500102 GB50017GB50017JGJ991/300?！緱l文說明】：寬鋼管混凝土框架柱的混凝土工作承擔(dān)系數(shù)一般小于0.3，底部1/3的柱子0.21/2501/300。（）bht混凝土工作承擔(dān)系數(shù)cbht混凝土工作承擔(dān)系數(shù)c16030060.32818040080.30116035080.273180450100.25816040080.281180500100.264160450100.239180550120.230160500100.244180600120.234160550120.211180600160.178160600140.185200600160.193160600160.1611/275。）1/50。9150m4.2.57III、IV8表4.2.5 宜行塑變形算豎不則構(gòu)高范圍烈度、場地類別房屋高度范圍（m）8度I、II類場地和7度>1008度III、IV類場地>809度>60JGJ3隱式鋼管混凝土結(jié)構(gòu)的風(fēng)振舒適度驗算及樓蓋結(jié)構(gòu)舒適度驗算應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)JGJ99GB50223GB當(dāng)建筑場地為IIIIV0.15g0.30g8（0.2g）90.15g0.30g4.3.3確定。表4.3.3 隱鋼混結(jié)構(gòu)抗等級結(jié)構(gòu)類型烈度6度7度8度9度隱式鋼管混凝土框架高度（m）≤24>24≤24>24≤24>24框架四級三級三級二級二級一級一級隱式鋼管混凝土框架-支撐(鋼板墻)高度（m）≤60>60≤60>60≤60>60框架四級三級三級二級二級一級一級隱式鋼管混凝土框架-混凝土剪力墻高度（m）≤60>60≤60>60≤60>60框架四級三級三級二級二級一級一級混凝土墻三級二級三級二級二級一級一級隱式鋼管混凝土框架-混凝土核心筒高度（m）≤60>60≤60>60≤60>60框架四級三級三級二級二級一級一級核心筒三級二級三級二級一級一級一級筒中筒高度（m）≤180>180≤150>150≤120>120內(nèi)筒二級二級二級一級一級一級一級外筒三級二級二級一級一級一級一級注：1高度接近或等于高度分界時，應(yīng)允許結(jié)合房屋不規(guī)則程度和場地、地基條件確定抗震等級；2合下的內(nèi)力要求時，7～9（8.5）度的構(gòu)件抗震等級應(yīng)允許按降低一度確定。當(dāng)框架-60m6度、7度、8度、9時應(yīng)分別取四、三、二、一級。JGJ99GB-（5.1.3IV表5.1.3 隱鋼混結(jié)構(gòu)系適高（m）結(jié)構(gòu)體系抗震設(shè)防烈度6度和7度(0.1g)7度(0.15g)8度（0.2g）8度（0.3g）9度隱式鋼管混凝土框架8070605040隱式鋼管混凝土框架-支撐(鋼板剪力墻)16015013010080隱式鋼管混凝土框架－混凝土剪力墻(核心筒)130100907565框筒，筒中筒200160140120100注：1（不包括局部突出屋頂部分；781250mm,適用高度參照《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》執(zhí)行。隱鋼混土構(gòu)體民房適的大高比不大表5.1.4的定。表5.1.4 隱鋼混結(jié)構(gòu)系適高比烈度6度、7度8度9度最大高寬比765注：1計算高寬比的高度從室外地面算起；10.5；隱式框架-支撐(延性墻板)構(gòu)件。7650m24m0.9~1.0。903000MPa0.8～0.9。nniGj/iji

(5.2.5-1)隱式框架-0.80.8HGEJ2EJd i1

(5.2.5-2)核心筒1.61.6HGEJ2EJd i1

(5.2.5-3)式中：Di——第i樓層的抗側(cè)剛度(kN/mm)，可取該層剪力與層間位移的比值；hi——第i樓層層高(mm)；GGjN1.315倍的樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值的組合值；H（Edk2作用下結(jié)構(gòu)頂點位移相等的原則，將結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度折算為豎向懸臂受彎構(gòu)件的等效側(cè)向剛度；【條文說明】：結(jié)構(gòu)的剛度和重力荷載之比是影響重力P-效應(yīng)的主要參數(shù)。隱式鋼管混凝P-20隱式鋼管混凝土結(jié)構(gòu)的彈性計算模型應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的剛度和質(zhì)量分布以及各結(jié)構(gòu)構(gòu)JGJ99析方法時，假想水平荷載的取值宜符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ99-2015軸向剛度彎曲剛度剪切剛度

IsIc

（5.2.9-1）（5.2.9-2）（5.2.9-3）式中 Is—管面所算方對形軸慣矩；Ic—管內(nèi)混凝土截面在所計算方向?qū)ζ湫涡妮S的慣性矩；As、Ac—鋼管、鋼管內(nèi)混凝土的截面面積；50m50m且小于100m時可取0.035；房屋高度不小于100m時宜取0.03；0.05；0.02~0.030.01~0.015。表5.2.10 多地下式鋼混土構(gòu)尼比結(jié)構(gòu)類型結(jié)構(gòu)高度（H）H≤50m50m<H≤100mH>100m隱式鋼管混凝土框架0.040.035-隱式鋼管混凝土框架-支撐(鋼板剪力墻)0.040.0350.03隱式鋼管混凝土框架-混凝土剪力墻（核心筒）0.040.040.035（251.81.1應(yīng)按桿件特性確定。桿件的恢復(fù)力模型也可由試驗研究確定。GB的地震影響系數(shù)曲線得到，或由建筑場地的地震安全性評價提出的加速度反應(yīng)譜曲線得到。GBNNun

(6.1.1-1)式中：

N——軸心壓力設(shè)計值；

Nunffc

(6.1.1-2)Nun——軸心受壓時凈截面受壓承載力設(shè)計值；Asn——鋼管的凈截面面積；

0；有地震作用組合時，RE。Acn—鋼管內(nèi)混凝土的凈截面面積；f fc—混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值。當(dāng)時，

NNu

(6.1.2-1)n當(dāng)時，n

10.652

(6.1.2-2) 2(0.9652)242n n n n nn22n式中——軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，其值可從附錄A查得；n——隱式框架柱的正則化長細(xì)比，按第6.1.3條計算；

(6.1.2-3)Nu——軸心受壓時截面屈服承載力設(shè)計值：NuAsfAcfc

(6.1.2-4)NukNENukNENukAsfyAcfck

(6.1.3-2)s2EIsN sIc

(6.1.3-3)lE 2l0式中：fy——鋼材的屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；fck—混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；n——軸心受壓構(gòu)件的長細(xì)比；l0GB50017的NukNE

——軸心受壓時截面受壓承載力標(biāo)準(zhǔn)值。—軸心壓桿彈性屈曲壓力。NAsnf

(6.1.4)式中：N——軸心拉力設(shè)計值；6.2.1 N 1 N

N MNc:

c

(6.2.1-1)u 1cNun

1c

Nun

MunNNc:NNu

NN

1βM1

(6.2.1-2)cM un uncM式中：

Mun

1c2)2

MPm

(6.2.1-3)MPmMPs

1bh2f8ccc

(6.2.1-4)a 0.08min

(6.2.1-5),

a

(6.2.1-6)繞強(qiáng)軸彎曲時：

0.175

(6.2.1-7)x aminx a 0.2y y

0.175min

(6.2.1-8)N——M——彎矩設(shè)計值；

amaxc——混凝土工作承擔(dān)系數(shù)，按式(6.3.5)計算；Mun——只有彎矩作用時凈截面的受彎承載力設(shè)計值；bh——t——鋼管壁厚；MPs—鋼截面繞自身的形心軸彎曲時的塑性彎矩設(shè)計值；—指數(shù)，繞強(qiáng)軸和繞弱軸取不同的值；h)；maxb,hxy(6.2.1-1)6.2.1-2)參數(shù)不同。方鋼管混凝土和寬鋼管混凝土的軸力與彎矩相關(guān)關(guān)系曲線的四個算例如圖C6.2.1-2“”(6.2.1-2)yxbhxhbyGB50017（6.2.1-6）yxbhxhby圖C6.2.1-1160*160*5,Q355,C40m160*160*5,Q355,C40mx分段曲線CECS159折線mx54ck=0.3mx數(shù)據(jù)點拋物線0.8p0.60.40.20.0-0.2-0.4-0.60.0 0.2 0.4 0.6 0.8 mx,my

1.0cc屈服初始9折線S15CEC曲線分段線拋物點數(shù)據(jù)2658ck=0.屈服初始9折線15CSCE合曲線擬分段線拋物點數(shù)據(jù)476k=0.40.80.70.60.5p0.40.30.20.10.0-0.1-0.2-0.3-0.4-0.5-0.60.0 0.2 0.4 0.6m0.8 1.0 1.2 1.41.00.8

160*560*14,Q355,C60mx數(shù)據(jù)點

1.00.6p0.40.20.0

分段曲線m分段曲線my折線ck=0.2822

mm拋物線

0.80.60.4p0.20.0-0.2-0.4-0.6160*320*8,Q355,C40mx數(shù)據(jù)點m數(shù)據(jù)點y拋物線ck=0.308mx分段曲線擬合m分段曲線擬合yCECS159三折線折減后三曲線初始屈服mx初始屈服my

mx my

-0.4-0.60.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.00.0 0.2 0.4 0.6 0.8 mx,my

mx,myC6.2.1-2(6.2.2) 5/3

M 5/30.6Mx

y

(6.2.2)Mucx Mucy 式中Mucx——在軸力P同時作用下繞x軸的抗彎承載力，根據(jù)6.2.1條計算；Mucy——在軸力P同時作用下繞y軸的抗彎承載力，根據(jù)6.2.1條計算?！緱l文說明】：按照6.2.1條計算，即按照如下兩個公式計算N 1 N 1 N2c:Muc 1c

Mun

(C6.2.2-1)Nu

1c

Nun

1cNunN M Nβc:Mucun 1

(C6.2.2-2)cNu 1βc

Nun分別對ｘ軸和ｙ軸應(yīng)用以上兩式子。對框架柱的兩端，均應(yīng)采用式(6.2.2)計算。對框架柱的兩端，均應(yīng)采用式(6.2.2)計算(6.2.3-1,6.2.3-2)N1cc

6N21NE

mM1

(6.2.3-1)Nu

1

1p1

NMu 1p6N21N NENu

NE

mM

(6.2.3-2)Nu

NNMu11

2c

N c式中

n u Em—彎矩作用平面內(nèi)失穩(wěn)的等效彎矩系數(shù)；1.0；(6.2.3-3)計算； 0.60.4M2

(6.2.3-3)MmxM1—軸壓桿的穩(wěn)定系數(shù)；M1,M2

—兩端彎矩中的較大彎矩和較小彎矩；xy數(shù)的取值如下圖。對鋼管柱在線性彎矩作用下的壓彎桿的彈塑性穩(wěn)定分析表明，采用0.65+0.35m0.6＋0.4ｍ0.20.20.6+0.4m065+0.355+0.5m0.90.8m0.0.0.7.4.6.50.40.0.1p=00.80.6mx0.40.20.0-1.0

-0.5

0.0m

0.5

1.06.2.4MxNyNu

0.7txMxMux

(6.2.4)式中：

y——彎矩作用平面外的軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)，按式(6.1.2-2)、式(6.1.2-3)計算，或從附錄A查得；Mux——只有彎矩Mx作用時截面的受彎承載力設(shè)計值；tx——彎矩作用平面外彎扭屈曲的等效彎矩系數(shù)；等效彎矩系數(shù)tx應(yīng)按下列規(guī)定采用：l tx1.0；1)無橫向荷載作用時：0.60.4Mx20.4；MtxMx1Mx1Mx2——繞x取異號，Mx1Mx2；tx使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率時，tx0.85；tx。(0.285(1+(0.285(1+)+0.430.65+0.35m0.6+0.4m>=0.4數(shù)值分析結(jié)果m=M2/M10.90.80.7tx0.60.50.40.30.2-1.0 -0.5 0.0 0.5 1.00.7Mx分擔(dān)系數(shù)有關(guān)，可以取(1ck)（6.2.4） 5/3

5/30.6Mx

My

(6.2.5-1)M式中

uax

uay Muax——在軸力P同時作用下繞x軸的抗彎承載力，根據(jù)6.2.3條計算；Muay——在軸力P同時作用下繞y軸的抗彎承載力，根據(jù)6.2.3條計算；mxmy

——繞6.2.4——繞6.2.4【條文說明】：由6.2.3條計算的Muax,即為下面兩個式子中的較小值。1N N

NNM xu 1x

(C6.2.5-1)uax

6N2

1

c x N N uxmx

1NN

c

u Ex Exuux 1Nux M

xNu

1pxxxx

N

(C6.2.5-2)xuaxx

1x1

6NN

1

11p

1

NxNx cx cMuay1N N

NNMuay yu 1y

2cy

M

(C6.2.5-3) 6N2

1c

NuNEymy1NN Eyuuy yu 1uy yu N

1py

NMuay 1yy1y

(C6.2.5-4) 6N2 1py

NEymy1cy

NNEyuNN

NxNu

，

NyNuN Mx

My

(6.2.6)f Munx

Muny L(6.2.7-1，6.2.7-2，6.2.7-3，6.2.7-4)當(dāng)Mux2MxMux1,Muy1MyMuy2時：MM

1

MM

111 1x ux2

y

(6.2.7-1)Mux1Mux2 Muy2Muy1 當(dāng)Mux3MxMux2,Muy3MyMuy2時：MM

2

MM

122 1x ux3

y

(6.2.7-2)Mux2Mux3 MM 當(dāng)Mux3MxMux4,Muy4MyMuy3時：MM

3

MM

133 1x ux3

y

(6.2.7-3)Mux4Mux3 MM 當(dāng)Mux4MxMux1,Muy4MyMuy1時：MM

4

MM

144 1x ux4

y

(6.2.7-4)Mux1Mux4 MM 式中：MxMy——yMy以x0部分受壓為正(圖6.2.7-1)；

Mx以翼緣肢受壓為正，Mux1Muy1——Lx軸xyffc；Mux2Muy2Ly軸時，截面繞xyMux3Muy3Lx軸時，截面繞xyMux4Muy4Ly軸時，截面繞xy1,2,3,4——指數(shù)，計算式為；12p21.60.5p1.62p

(6.2.7-5)(6.2.7-6)(6.2.7-7)3 342pp——L形鋼管混凝土柱的軸力設(shè)計值與全截面受壓承載力之比；p=NNu

(6.2.7-8)(6.2.7-9)左翼緣上翼緣中翼緣

bhby b1ttb1hxtChxth2h2ysc彈性形心軸ysctytx下翼緣

右腹板圖6.2.7-1L形鋼管混凝土柱截面L形CFT6.2.7-12、本條給出的四個公式與圖6.2.7-2所示的封閉曲線的四段對應(yīng)；36.2.7-2xy翼緣肢y22mx1my31mx344腹板肢圖6.2.7-2LCFT截面彎矩相關(guān)關(guān)系分段6.2.8L形截面的穩(wěn)定計算，仍采用式(6.2.7-1)~式(6.2.7-4)計算，但彎矩應(yīng)按式（6.2.8-1）和(6.2.8-2)式修正；Mxe

11N/

mxMx

250

(6.2.8-1)Ex Mye

11N/N

myMyNl0y250

(6.2.8-2)Ey 式中l(wèi)0x,l0y—分別是x和y方向的計算長度，當(dāng)采用二階分析時，取幾何長度；mx,my—等效彎矩系數(shù)，采用6.2.3條的規(guī)定計算；N—軸力設(shè)計值；NEx,NEy—繞x軸和繞y軸彈性彎曲屈曲的臨界荷載，分別按照式(6.1.3-3)計算。520-251/250，mxMxT應(yīng)滿足式(6.2.9-1)和式(6.2.9-2)的要求：當(dāng)MxMux2時：MM

2.1-

1M 2.1-pp 1x ux2

y

(6.2.9-1)Mux1Mux2 M 當(dāng)MxMux2時：MM

1M 1.6p 1x ux2

y

(6.2.9-2)Mux3Mux2 M 式中M2,M2—（x0，圖6..1平行于y軸時，繞x軸和繞y軸的塑性彎矩； Bx h1 h1 Bx h1 h1 t1yt1xt2b2b1h2Bh2Bymmux1mx0.01.0my0.5mux3.(m,m)-1.0 -0.5 0.0 0.5 1.0圖6.2.9-2 T形CFT柱雙壓相曲線段T形CFT6.2.9-12、本條給出的兩個公式與圖6.2.9-2所示的封閉曲線的兩段對應(yīng)；當(dāng)彎矩my是負(fù)的，曲線關(guān)于mx軸對稱；6.2.9-2曲線上的mxx矩，1是翼緣肢受壓時的彎矩，3是翼緣肢受拉時的彎矩。2,2是塑性中yxyT6.2.96.2.8條計算。6.2.11 fvVyfv式中：Vx,Vy—隱式框架柱中沿主軸xyfv—鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值?！獂x—yy

(6.2.11-1)(6.2.11-2)120mm4mm0.40.254800mmL3,350mm；T形鋼管混凝土柱的翼緣肢總寬度不宜大于腹板肢凈寬度的3倍，翼緣肢凈寬不宜小于300mmLT26.3.3表6.3.3 寬管凝的長比值抗震等級一二三四框架柱60k70k80k100k50k60k70k85kb/t,h/t（圖6.3.634的規(guī)定。 bttb b t拉 bt h 1 bttb b t拉 bt h 11壓1hhh壓 壓 壓 壓hhh壓 壓拉

拉 壓拉 壓（a）軸壓 (b)純彎 （c）壓彎圖6.3.4 寬管凝截面表6.3.4寬厚比限值構(gòu)件類型b/th/t軸壓比>0.6≤0.6>0.6≤0.6軸壓（圖6.3.3-a）54k60k54k60k彎曲（圖6.3.3-b）54k60k135k150k壓彎（圖6.3.3-c）54k60k當(dāng)01時270.921.72.8k當(dāng)10時270.7421.442.8k當(dāng)01時300.921.72.8k當(dāng)10時300.7421.442.8k注：1

k ；fy

fy=235N/mm2，對Q355鋼fy=355N/mm2，對Q390鋼/fyfy=390N/mm2，對420鋼fy/fy2，,（/m1 215/0當(dāng)工段算表4.4.3中限值以1.5，但k ，0應(yīng)第4.1.65/0段荷載作用下的板件實際應(yīng)力設(shè)計值，壓彎時0取0。c0.15～0.6c按式(6.3.5)計算：c

Acfcf

(6.3.5)式中:f,fc—鋼材、混凝土的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；As,Ac—鋼管、管內(nèi)混凝土的截面面積。當(dāng)混凝土的分擔(dān)率小于0.3時，可以參照鋼結(jié)構(gòu)決定側(cè)移指標(biāo)。6.3.6N

N

N(ffc

n0

(6.3.6)Nf,fcs A,A（2s 表6.3.6隱式框架柱軸壓比限值[n0]柱子類型抗震等級一級二級三級四級鋼管混凝土柱，寬鋼管混凝土柱，異形柱0.650.70.750.83mC6.3.6。C6.3.63m)柱窄邊尺寸抗震等級一級二級三級四級1600.540.580.620.661800.560.600.640.682000.580.620.660.702200.600.640.670.72350和異形柱0.650.700.750.80形和T20mm。 5/30.6M1My M

M

(6.4.1-1)

ucxk

c uxk 5/30.61Mx

M

（6.4.1-2）式中：

Mucxk

uykMucxk——強(qiáng)軸平面內(nèi)交匯于節(jié)點的框架柱的全塑性受彎承載力標(biāo)準(zhǔn)值，按6.2.1條計算，但材料強(qiáng)度取標(biāo)準(zhǔn)值；Mucyk——弱軸平面內(nèi)交匯于節(jié)點的框架柱的全塑性受彎承載力標(biāo)準(zhǔn)值，按6.2.1條計算，但材料強(qiáng)度取標(biāo)準(zhǔn)值；c——強(qiáng)柱系數(shù)，一級取1.15，二級取1.10，三級取1.05，四級取1.0；MbMMbM

b,h——分別為寬鋼管截面的寬度和高度；Nuk——寬鋼管混凝土柱軸心受壓時，截面受壓承載力標(biāo)準(zhǔn)值；fck——框架柱管內(nèi)混凝土的抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；Mx,My

——計算時采用的柱軸力和柱端彎矩，按多遇地震作用組合的柱軸力設(shè)計值和彎矩設(shè)計值；計算時采用的軸壓承載力和抗彎承載力，采用材料的標(biāo)準(zhǔn)值計算?！緱l文說明】：1、抗震設(shè)計時才需要能力設(shè)計法進(jìn)行第二階段設(shè)計。2、按照6.2.1條計算，即按照如下兩個公式計算：N N 1 N2ck:Muck1ck

Muk

(C6.4.1-1)Nuk

Nuk

1ckNukN M Nβck:Muckuk 1

(C6.4.1-2)Nuk

1β

NukMuk

1ck2)2

MP,max

(C6.4.1-3)MP,maxMPs,k

1bh2f8ccck

(C6.4.1-4)ck

AcfckAfAf

(6.4.1-5)sy cckNukfyfck式中：N——按多遇地震作用組合的柱軸力設(shè)計值；Nuk——fck——框架柱管內(nèi)混凝土的抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；bc——鋼管內(nèi)混凝土與彎曲軸平行的寬度；hc——鋼管內(nèi)混凝土與彎曲軸垂直的高度；——公式的指數(shù)，參照6.2.1條；

(6.4.1-6)對x軸和對y6.4.116.42Mk,Mk。LMkMk

bMMc

(6.4.2-1)(6.4.2-2)當(dāng)Mux2kMxMux1k,Muy1kMyMuy2k時： MM

111McxkMux2k1y

Mux1kMux2k

(6.4.2-3) MMuy1k MM

111McykM1x ux1k

Muy2kMuy1k

(6.4.2-4) MkMk當(dāng)Mux3kMxMux2k,Muy3kMyMuy2k時： MM

122McxkMux3k1y

Mux2kMux3k

(6.4.2-5) MM MM

122McykM1x ux3k

MM

(6.4.2-6) MkMk當(dāng)Mux3kMxMux4k,Muy4kMyMuy3k時： MM

133McxkMux3k1y

Mux4kMux3k

(6.4.2-7) MMuy4k MM

133McykM1x ux3k

MM

(6.4.2-8) MkMk當(dāng)Mux4kMxMux1k,Muy4kMyMuy1k時： MM

144McxkMux4k1y

Mux1kMux4k

(6.4.2-9) MM MM

144McykM1x ux4k

MM

(6.4.2-10) MkMkMux1kMuy1k——x軸xyfyfck；Mux2kMuy2ky軸時，截面繞xyMux3k,Muy3k——給定軸力下，L形截面的翼緣側(cè)混凝土受拉，塑性中性軸平行于x軸時，截面繞xyMux4kMuy4ky軸時，截面繞xy1,2,3,4——指數(shù)，按照式（6.2.7-5）～式6.2.7-8）計算，式中的p為Np (6.4.2-11)NNuk【參考6.2.7條和6.4.1條的條文說明】T(6.4.2-1)(6.4.2-2)MxMucxk2時： M

12.1-p2.1pMcxkMucxk21y

Mucxk1Mucxk2

(6.4.3-1) M MM

12.1-p2.1pMcyk1

x ucxk2

M

(6.4.3-2) M1M2 當(dāng)MxMucxk2時： M

11.6+p1.6pMcxkMucxk21y

Mk3M2

(6.4.3-3) M MM

11.6+p1.6pMcyk1x ucxk2

M

(6.4.3-4) M3M2 式中M2,M2—（x0y軸時，繞x軸和繞y軸的塑性彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；Mucxk1—給定軸力下，翼緣肢受壓，塑性中性軸平行于x軸時的塑性彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；Mucxk3—給定軸力下，翼緣肢受拉，塑性中性軸平行于x軸時的塑性彎矩標(biāo)準(zhǔn)值。p—軸壓比，按照式(6.4.2-11)計算?！緟⒖?.2.9條和6.4.1條的條文說明】25%；20%；柱軸壓比不超過0.4；N2Nu時N22)。GB50017JGJ99GB500176.5.3hwttfthwttfte0r0h0<0.7hr0hwbtfbl0 s0twhth h0hbtfthwttfthwte0h0l0=h0 s0hwbtfbtwhth h0hb圖6.5.3－1開孔梁的尺寸表6.5.3孔的布置要求圓孔矩形孔最大孔高h(yuǎn)00.8h0.7hT形截面最小高度tf30mm0.1h上弦T最小高度tf30mm0.1h；未加勁時尚應(yīng)0.1l0上弦T與下弦T截面高度的比例0.5hb3ht1hb2ht未加勁時孔寬l0最大值高剪力區(qū)；低剪力區(qū)2.5h0水平加勁時孔寬l0最大值高剪力區(qū)2.5h0低剪力區(qū)4h0相鄰孔間橋墩最小寬度s0低剪力區(qū)高剪力區(qū)低剪力區(qū)0.5l0高剪力區(qū)l0矩形孔四角圓弧半徑第一個孔離端部距離0.5h0max(l0,h0)離集中荷載的最小距離未加勁0.5h加勁孔0.25h0未加勁h水平加勁孔0.5h0注：高剪力區(qū)是指截面剪力大于最大剪力0.5倍的區(qū)域。be0.2L

(6.5.3-1)0.187L0.25L0.2L。6.5.3-2CentroidztheffzbCentroid hcCentroidztheffzbCentroid hccNb,RdcNb,RdNb,RdzNb,RdNc,Rd

(b)圖6.5.4整體抗彎計算

Nb,Rd

(c)Tfv

(6.5.5-1)1T1TN2ATf

(6.5.5-2)式中fv—考慮下弦拉應(yīng)力影響后的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值，NT—下弦拉力設(shè)計值；—下弦的兩端塑性鉸彎矩時應(yīng)考慮下弦拉力的影響；也可采用邊緣屈服準(zhǔn)則計算兩端的屈服彎矩；由兩端彎矩計算下弦和上弦能夠承擔(dān)的剪力Vms；cCpw

(6.5.5-3)fckC10.18k(100f)1/3,0.035k1.5 fck

(6.5.5-4) 1ck c 200hck1 200hc

(6.5.5-5)式中：

1

Aslbwhc

(6.5.5-6)Asl

—抗裂鋼筋網(wǎng)提供的有效寬度范圍內(nèi)的鋼筋面積，也包含開孔部位額外增加的配筋，這些額外增加的配筋必須在外伸到有效寬度范圍外三個樓板寬度以上。c1.4是抗力分項系數(shù)。hc—樓板厚度，壓型鋼板時取壓型鋼板上部的厚度；bw—樓板參與空腹桁架工作的有效寬度，取鋼梁寬度加兩倍樓板厚度；cp—5VminVrsVrc,Vms

(6.5.5-7)2部的鋼－混凝土組合作用。當(dāng)孔比較長時，比如孔長與上弦鋼截面的高度相比大于3，加密的雙排栓釘能夠顯著改善剛度和承載力。nn

(6.5.6-1)式中nc—開孔寬度范圍內(nèi)的栓釘數(shù)量；Ns—一顆栓釘?shù)某休d力；Nv

nNsh z

(6.5.6-2)cs,R cv t c式中hslab

—樓板總厚度，hc—壓型鋼板時是壓型鋼板以上的樓板厚度，zt—上弦鋼截面的形心到鋼梁上翼緣表面的距離Vcs,R

Mcs,Rl0

(6.5.6-3)與下弦空腹桁架機(jī)構(gòu)提供的抗剪能力迭加后作為開孔段的抗剪承載力。nNs(h 0.5h)n—栓釘?shù)牧袛?shù)；

Fst

cv slab cnl0

(6.5.6-4)l0—孔凈寬；v v

2/3NsNVNs

(6.5.6-5)

v

0.8Ns Ns—一顆栓釘?shù)某休d力；按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017計算；NvNv—栓釘承擔(dān)的剪力，由整體計算得到?！緱l文說明】：整體計算是開孔部位彎矩到支座0彎矩這一段范圍內(nèi)的栓釘?shù)募袅Γ也恍∮诎凑?彎矩截面到最大彎矩截面計算的栓釘平均剪力。由此可知，除按照未開孔梁那樣布置栓釘外，在開孔的端部各增補(bǔ)一個栓釘可以避免附加計算。235/fy235/fy當(dāng)孔上剩余腹的高比于10 （性235/fy235/fy性設(shè)計）時，宜設(shè)置水平加勁肋；水平加勁肋參與上下弦的受力。235/fy6.5.7a8mm,10150mm，且應(yīng)滿足lr/的要求，235/fy2當(dāng)腹板的高厚比大于70

時，尚應(yīng)在背面增加豎向加勁肋或采用雙面水平加勁肋。豎向加勁肋的厚度tvtr，寬度可與翼緣齊平減10mm。(a)hw(a)hwtw<70lrlhwh bthwlhwllr(b)hwtw>70bbtht圖6.5.7孔邊加強(qiáng)1從受力角度分析，孔邊設(shè)置豎向加勁肋是沒有必要的，因為開孔釋放的孔兩側(cè)腹板的應(yīng)力，查閱資料發(fā)現(xiàn)，國外很多不設(shè)加勁肋或僅設(shè)水平加勁肋，如圖所示。(b)(c) (d)圖6.5.7-1組合梁的開孔及開孔加強(qiáng)（a）空腹桁架破壞模式圖6.5.7-2單個開孔的破壞機(jī)構(gòu)圖6.5.7-3單孔破壞模式圖6.5.7-4雙孔破壞模式6.5.8所1計算孔間腹板水平剪力shs

(6.5.8-1)s—兩個孔中心間距V—橋墩豎向截面的剪力，

0 b bVh—橋墩水平截面的剪力；zb—下弦截面形心到下表面的距離；hb—下弦截面高度；h0—孔高度；b—下弦分配到的截面剪力的百分比，可以按照上下截面的慣性矩分配，也可以按照上下截面的抗剪承載力分配。

(0.4~

，即40%-50%被假設(shè)分配到h 0.5hhz了下弦。

0 b bv1.5Vhfs0twv

(6.5.8-2)式中s0—橋墩的寬度。w0ts2/6w0

(6.5.8-3)s0h0s0h0fytw

(6.5.8-4)當(dāng)不滿足(6.5.8-4)式時，應(yīng)按照下式計算穩(wěn)定性：30.84 30.84 02kh

s0f， (6.5.8-5)h0s0fh0s0fyEt2w

(6.5.8-6)或設(shè)置孔口豎向邊緣加勁肋。hh hb s

0.5h0Vb

Vhhb z s b

圖6.5.8孔間橋墩w

xx2lI 0 0

(6.5.9-1)add

19.21 2

1w跨中集中荷載：

w

LLLIx0 xx2lI 0 0

(6.5.9-2)add

121 2 1w式中xw是未開孔梁的撓度。

LLLIx0 Ix0削弱后截面的慣性矩，不考慮滑移影響；Ix原截面的慣性矩，不考慮滑移影響； 2xl3Iws,add

1.61

0 xL I

(6.5.9-3)跨中集中荷載：

2xl3Iws,add

1

0 xL I

(6.5.9-4) 式中IxT是上弦T和下弦T的慣性矩的平均值。wws,add。（a）彎撓增加 （b）剪撓度圖C6.5.9開孔使撓增加0.76.5.46.5.525%,高剪力區(qū)橋墩寬度不應(yīng)小于梁高。hwlrlrhhwlrlrh0l0h圖6.5.10腹板單側(cè)開孔:H-7.1.1-1(a)～(d)7.1.1-2(a)(b)7.1.1-2(c)（a） （b） （c） 圖7.1.1-1 中支類型 (b)(c)7.1.1-2678、91.57br)

（7.1.2-1）式中：br－是兩個方向的支撐的正則化長細(xì)比的較大值，按式（6.1.3-1）計算。120k180。JGJ99的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。,VN

brf/1

(7.1.3-1)式中：br

br1brr1br

(7.1.3-2)A—支撐斜桿的毛截面面積(mm2)；Abr—500177.1.4120mm,48mmC30。圖7.1.4鋼筋混凝土圈梁用于減小支撐計算長度影響；H9度（(7.1.5)；抗震設(shè)計時，支撐節(jié)點連接的極限承載力應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計規(guī)GB8.2.8GB50017 圖7.1.5支撐與梁柱的貼板和插板連接節(jié)點JGJ99參與承擔(dān)豎向荷載的鋼板剪力墻，采用各向同性的平面應(yīng)力單元參與結(jié)構(gòu)整體的hshsaas圖7.2.4未加勁鋼板抗剪墻0,

0,fv1311310.86 60,

(7.2.4-1)(7.2.4-2)0,τ

(7.2.4-3)fy30,ek2fy30,e0,e

0, s2)a2s

(7.2.4-4)1:k 5.34 4

(7.2.4-5)a 0,

(h/a)2s 1:k 4

s s 5.34

(7.2.4-6)a 0,

(h/a)2s 式中：fv——鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值；

s s 0,

——剪切屈曲的穩(wěn)定系數(shù)；——剪切屈曲的正則化長細(xì)比；——剪切屈曲的嵌固系數(shù)，取1.23；hs,as,t——分別為鋼板剪力墻的高度、寬度和厚度(mm)。(7.2.4-1).p

.p1

31310.8 3.6 3.60,

(7.2.4-7)(7.2.4-8)

―――考慮屈曲后強(qiáng)度的剪切強(qiáng)度折減系數(shù)。式(7.2.4-9)計算：p0sf

(7.2.4-9)式中N—拉力場在鋼梁內(nèi)產(chǎn)生的壓力。頂部橫梁尚應(yīng)考慮拉力場的均布豎向分力產(chǎn)生的彎矩，與豎向荷載產(chǎn)生的彎矩疊加。拉力場的均布豎向分力按下式計算：0,1)tbfv(0,2)tufv式中tb—下層鋼板墻厚度；

(7.2.4-10)tu—上層鋼板墻厚度；,p1,

—分別是下層和上層鋼板墻剪切屈曲后強(qiáng)度的剪切強(qiáng)度折減系數(shù)；0,1,0,2—分別是下層和上層鋼板墻的剪切屈曲穩(wěn)定系數(shù)；qv,b—上下層鋼板墻之間的鋼梁承擔(dān)的鋼板墻拉力場的豎向分量。

qh.c(.p0,)tfv—作用于邊框柱的鋼板墻拉力場的水平分量。

(7.2.4-11)形的區(qū)格。豎向加勁肋的豎向強(qiáng)度、剛度應(yīng)分別滿足下列公式的要求：Ntp0xfvEIsy60

(7.2.4-12)(7.2.4-13)xy xpEt3pD12(12)

(7.2.4-14)式中：ax——豎向加勁肋之間的水平距離(mm)，在閉口截面加勁肋的情況下是區(qū)格凈寬。Gravity0.50,σf 1fy0,e0,σ0,σ (1fy0,e0,σ

(7.2.4-15)(7.2.4-16)0,σ

(7.2.4-17)k2E t2

0,σ as1212 as

(7.2.4-18)h a h2s1:a

0,

ssh a

(7.2.4-19)s1:

s s

(7.2.4-20)as式中：σ－嵌固系數(shù)，取1.6。

0, 鋼板剪力墻分擔(dān)的重力荷載對應(yīng)的應(yīng)力按下式計算：G

Ni

(7.2.4-21)Ni(N)As——剪力墻的截面面積。0,b

b0,bf1310.81310.86 60,b

(7.2.4-22)(7.2.4-23)0,b

(7.2.4-24)fyb0,ek2fyb0,eb0,e

0,b as2) as

(7.2.4-25)0.67as

k0,b

(7.2.4-26)h h2 a2 s0.67:k 11s142.2s

(7.2.4-27)a 0,b b a2 h2s s s 式中：b－彎曲屈曲嵌固系數(shù)，可取1.3-1.6。 2 2

b

(7.2.4-28)0,fv 0,bf

0,fy

EIsyDmin(asp

,

(7.2.4-29)當(dāng)鋼板剪力墻考慮屈曲后強(qiáng)度時，豎向邊緣構(gòu)件宜采用工字形截面或雙加勁肋，0.7C7.2.4,TT用屈曲后強(qiáng)度，對邊緣構(gòu)件有所要求，但是不是太大的要求。斜拉力場將把壁板拉彎變形斜拉力場將把壁板拉彎變形T設(shè)內(nèi)加勁肋，給拉力場提供錨固C7.2.415層－20 jNDead,2NLive(j20)NDead1Gravity

AAk sND1，ND2)傳遞給鋼板墻的折減系數(shù)。假設(shè)后固定的樓層數(shù)20j(7.2.4-28)式剪應(yīng)力項的分母也可以采用屈曲后強(qiáng)度，條件是兩側(cè)立柱不會產(chǎn)生圖C7.2.4鋼管混凝土柱aspasp1asp鋼管混凝土柱aspasp1asp鋼管混凝土柱1-1圖7.2.5-1僅設(shè)置豎向加勁肋的鋼板墻（圖7.2.510.7倍。Isy.th

1310.81310.86 6sp,τ

0,

athfathfsppsv

(7.2.5-1)sp,

(7.2.5-2)sp,τ

(7.2.5-3)fy,fy,esp.ekτ,sp12(12)a2kτ,sp

(7.2.5-4) 1:k

5.342

(7.2.5-5)sp τ,sp 1:k 42sp τ,sp

(7.2.5-6)開口截面加勁肋:

sp τ,sp sp 1e6p3)

(7.2.5-7)閉口截面加勁肋：

10.085

(7.2.5-8)1.7sp

sp 式中Isy——豎向加勁肋的慣性矩； hsphs0,asp當(dāng)

—按照式(7.2.4-2)計算；—加勁區(qū)格的水平寬度；Isy.thsp,τfv

(7.2.5-9)Isy.τth時

I

0.60τ0yfv

(7.2.5.10) Isy.τth

—扣除加勁肋上承受的軸壓力的影響后的豎向加勁肋的有效慣性矩，見本條第5款；7.2.5GB500177.2.5閉口加勁肋開口加勁肋單側(cè)加勁肋曲線c曲線d雙側(cè)加勁肋曲線b曲線cdstsbdstsbstptpdstpybsxbs tstsbstptptpdstp tp圖7.2.5-2加勁肋－墻板有效截面的組合壓桿截面 12(0.327sp,σ)

(7.2.5-11)fysp,efysp,ek

2Et

(7.2.5-12)2sp,e2

σ.sp12(1

)asp)a

(7.2.5-13) k.

41st st(1.161.05)2

(7.2.5-14)st

st GJs

(7.2.5-15)(2asptpAs)cs

(7.2.5-16)st (atA)f式中

spp s—按加勁肋－鋼板墻有效寬度組合壓桿計算的承載力除以組合截面面積得到的應(yīng)力；

As—單根加勁肋的面積； )

(7.2.5-17)g,cr 0.e sp.e 式中Iy,σth是剛度參數(shù)門檻值

Isy.σthσy

nA

k h2I 1vs

0 st3

(7.2.5-18)sy,σth

2)

at

1n)2a psp v y40hp3nv是加勁肋的道數(shù)

(7.2.5-19)g(2a(2asptp)fy(asptp)g,cr

1

(7.2.5-20)(7.2.5-21)g,σ計算加勁板件的承載力stp g st /3stp g st stp—加勁鋼板墻受壓穩(wěn)定系數(shù);g,cr1，01cr,c

(7.2.5-22)(7.2.5-23)cr,c—加勁肋組合壓桿（加勁肋+兩側(cè)一半的區(qū)格寬度組成的壓桿）的彈性屈曲臨界應(yīng)力；按照毛截面計算；stpf

(7.2.5-24)【條文說明】：考慮豎向加勁肋承擔(dān)豎向力，則豎向加勁肋沒有門檻剛度：只要不停地施加這樣，按照壓桿計算的加勁鋼板剪力墻的平均穩(wěn)定系數(shù)的方法是：建模階段要輸入板厚tmodel；hv1111nhvs 234選定板厚tpas(tmodeltp)nnv

ts

確定；計算單側(cè)閉口加勁肋的寬度bs

。bs應(yīng)大于50，小于100，超出100的應(yīng)注意墻的總厚4,55tp)Ae(2tpds)tp2bstsdftsdtbb2tysss ss0 AI(2td)ty22t

y3(by)3dt(by)2sy p sp

3s 0 s 0 sss 0Isy/AIsy/Aehs/iyE/fyE/fyg g 在雙側(cè)對稱加勁肋的情況下，有效寬度系數(shù)計算公式中的長細(xì)比可以采用下式cscssp,e因為cs(7.2.5-12)計算。接下去是按照正交異性板件計算整體屈曲的彈性臨界應(yīng)力以及屈曲后強(qiáng)度系數(shù)，插值得到加勁板件的屈曲系數(shù)stp(7.2.5-17)IsyIsy.σth，計算得到的臨界應(yīng)力可以大于小區(qū)格屈曲的臨界應(yīng)力。27.2.5條第3款進(jìn)行，其中st仍按照(7.2.5-16)計算；加勁肋不是均布時，st按照相鄰區(qū)格板塊的有效寬度計算取平均值。g

1

10g.b

(7.2.5-25)g,b

(7.2.5-26)(2asptp)fy(pt(2asptp)fy(ptpsr

3

g.cr

(7.2.5-27)0 stp g st 0 stp g st 1st1stpf

(7.2.5-28)(7.2.5-29)(7.2.5-30)式中：1

—鋼板墻受力較大邊緣的應(yīng)力；—鋼板墻受力較小側(cè)的應(yīng)力；—第一道加勁肋處的豎向應(yīng)力；g.cr—按照軸壓計算的臨界應(yīng)力；當(dāng)僅有一道加勁肋時，按(7.2.5-33)式驗算加勁板壓彎承載力：712

512

cf

(7.2.5-31)（7.2.5-2） Ah2Isy

st.essI2E

(7.2.5-32)As

ptpfvstfst

(7.2.5-33)小區(qū)格在組合內(nèi)力作用下的彈塑性穩(wěn)定承載力按下式計算： 2 2

b

(7.2.5-34)sp,τfv sp.σf sp.bf1sp,σ

(7.2.5-35),sp

(7.2.5-36)fyfysp,eb,spsp,b b,sp

(7.2.5-37)sp,b

(7.2.5-38)fysp,be Afysp,beIsyIsy

st.ess2E

(7.2.5-39)式中：sp,τ——小區(qū)格的彈塑性剪切屈曲穩(wěn)定系數(shù)；sp.σ——小區(qū)格鋼板墻軸壓穩(wěn)定系數(shù)；sp.b——小區(qū)格鋼板墻彎曲屈曲穩(wěn)定系數(shù)；sp,e—小區(qū)格軸壓屈曲應(yīng)力；sp,be—小區(qū)格彎曲屈曲應(yīng)力；,b,—st.e

—加勁肋有效截面上的應(yīng)力；I 2.4sx,σth x.p4

4tata

(7.2.6-1)yyppc3pcsp,e

(7.2.6-2)sp

0sp1.0， (7.2.6-3)s 鋼管混凝土柱鋼梁鋼梁1ay1ay鋼梁a鋼管混凝土柱鋼梁鋼梁1ay1ay鋼梁ax=as圖7.2.6僅橫向加勁的鋼板墻 2Et2ycr,c 2)a2y

(7.2.6-4)2a a2

2E t2sp.ehσsy2 2

(7.2.6-5)ay )hσ

73ep

(7.2.6-6)sp st0.147sp st 1sp

(7.2.6-7) 1c 2.724

(7.2.6-8)fyfysp.ec,sp

(7.2.6-9)fycr,cfycr,cay

hsn1

(7.2.6-11)開口加勁肋時閉口加勁肋時：

hxσ.p h8xσ.p 2.1tanh0.251.8

(7.2.6-12)xσ.ph

1e4Ks

(7.2.6-13)Ksx

Jsx6I

(7.2.6-14) GJsx

(7.2.6-15)sxay——nh——

Das——區(qū)的高，

，通常大于1。asp spayh—系數(shù)，一道閉口加勁肋時取1，二道及以上時取0.67.ata2fI

ysy

(7.2.6-16)sx.th

sp.τ

32Esp0.218sp

2.7711.976

K0.487sp 2.7711.242 sp

(7.2.6-17)0.137

1 K0.4870.144 sx

3.081.sp

sp 1310.81310.86 6.sp

(7.2.6-18)fy3sp.e.spfy3sp.esp.e kτ,spsp.e kτ,sp2

2E t2s

(7.2.6-20)

ayay

1:1:

5.34τ,sp0 τ,sp0 4τ,sp0 τ,sp0

(7.2.6-21)(7.2.6-22)按照三邊簡支一邊固定計算時： k 7.132

(7.2.6-23)asp 3s1f sp spay k 3.972

(7.2.6-24)sp a 3s1f sp 3y sp小區(qū)格鋼板墻的剪切屈曲系數(shù)為：kτ,sp

,sp0(h1v

(7.2.6-25)h0.40.08sp

1.152

3Jsxa

(7.2.6-26)sp yJsxIsx——.spfv

(7.2.6-27)

/f

5/3 IsxIsx.σth,Isx,τth, 1 2Isx.thv 0,

Isx.τth

(7.2.6-28) 2s

式中1,

—兩側(cè)的豎向應(yīng)力，12。 2 2b

(7.2.6-29) f ( f)2 f)2c.sp b.sp sp.v7.2.77.2.5

n1

取值；一級板塊在豎向軸壓、彎h矩和剪應(yīng)力作用下，滿足7.2.5條的要求。4,5,6鋼梁鋼梁1鋼梁鋼梁11鋼梁鋼梁10010010010048067207200480900126020001260900加勁肋的間距可以計算確定抗壓抗彎為主板塊寬厚比50抗壓抗彎為主板塊寬厚比50抗壓抗彎抗剪寬厚比75抗剪為主的板塊寬厚比110~170抗壓抗彎抗剪寬厚比75鋼管混凝土柱鋼管混凝土柱hs鋼管混凝土柱鋼管混凝土柱1-1asp1-1

asp2

asp3圖7.2.7同時設(shè)置橫向和豎向加勁肋的鋼板墻Isxth,

2.4N a3 csu s14E a

1

(7.2.7-1)y h 式中Ncsu—加勁板一級板塊的豎向軸壓承載力；Nup2iitif

(7.2.7-2)53n82n

22

(7.2.7-3)xσ.pe

.p

—豎向加勁鋼板墻的修正高寬比：as Day Dy4pas Day Dy4fyg,cr —級塊照7.2.5計算豎軸屈的則化細(xì)；fyg,crσ.sp

Et3

σ.spD—鋼板墻的抗彎剛度，D12(12)Dy—單位寬度豎向加勁鋼板墻的抗彎剛度，含加勁肋均攤的部分；單側(cè)加勁肋上，考慮鋼板墻的有效截面部分與加勁肋形成的截面計算；iaspiAyi

—二級板塊參與一級板塊加勁肋的有效寬度系數(shù)，按照7.2.5條計算；—二級板塊的寬度；—

ata2I II

ysf

(7.2.7-5)sx,th x sp.τ

2E v式中：0.——未加勁墻板的彈塑性剪切屈曲穩(wěn)定系數(shù)，整個墻板區(qū)格

ashs；II——二級板塊aa的彈塑性剪切屈曲穩(wěn)定系數(shù)；sp.τ x yx.τ—修正系數(shù)，按照(7.2.6-14)式計算，其中sp采用修正的一級板塊的修正寬高比(7.2.7-4)式；75

/f

5/3Isx1 2Isx,th

v II

Isx,

(7.2.7-6)同時要滿足：

u

sp.τ0.

IxxIh,Ih

(7.2.7-7)（7.2.4-29）7.2.47.2.57.2.6條；(7.2.8)Q cV

(7.2.8)capacity whcapacity——Vcapacity——門洞上方鋼梁截面的抗剪承載力；h——層高；c——若門洞開在墻體中部，取門洞一側(cè)的鋼板剪力墻寬度；若門洞開在墻體兩端，取剩余部分的鋼板剪力墻寬度；w——鋼板剪力墻的剪力增大系數(shù)，一級取1.4，二級取1.3，三級取1.2。JGJ99(7.2.8)EBF0.25倍;1/3;8,為承載面積參與計算時，加勁肋應(yīng)延伸過孔邊不少于150，不少于單側(cè)寬度的2.5倍，延伸長度的焊縫與加勁肋的抗拉強(qiáng)度等強(qiáng)。8003m3m12aaayIayIaaayIayIIhsaaaayIIayIIIaayhsayhs(d)IIIIaayayhsayIIayIIIayhsayaa(e)IIayayayayhsaIIayIIayhIIIaysayaa(f)

(g)IIIayIIIIIayhsayaaa(h)IIIayIIIayhIIIsxIIaysayaaa(i)貫通加勁肋支承樓板豎肋下部留縫避免豎向傳力底部與樓板結(jié)合形成整體貫通加勁肋支承樓板豎肋下部留縫避免豎向傳力底部與樓板結(jié)合形成整體鋼柱或鋼管混凝土柱鋼柱或鋼管混凝土柱圖7.3.1-2肋－板防屈曲鋼板墻構(gòu)造3)sIsx,σths

spy4Eay

ta4

(7.3.2)式中：E——鋼材彈性模量(N/mm2)；fy——鋼板剪力墻的鋼材屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm2)；t——鋼板剪力墻的厚度(mm)；ay——上下水平加勁肋的間距(mm)；ax——鋼板剪力墻的凈寬度，當(dāng)設(shè)置豎向加勁肋時，取區(qū)格凈寬度(mm)；n——水平加勁肋的數(shù)量，11.5（。式(7.3.2)axax2,3公式(7.3.2)ay

越小，對加勁肋的剛度要求越大，這個看上去1m3000（3000-350-100）/3=2550/3=850mm準(zhǔn)層可以統(tǒng)一規(guī)定n=2,2atfh2EI xys

(7.3.3)sv 2式中：ax——設(shè)置豎向加勁肋時區(qū)格的寬度(mm)?！緱l文說明】：豎向加勁肋要能夠完全替代鋼板墻的豎向承載力，即2EI svatfh2 xyhs取安全系數(shù)2，即可以得到(7.3.3)式。(1.4.1)3.2a

t3 7EAxyy

ca

(7.3.4)s h2 2E 500

xc0c0 式中：Ec——混凝土彈性模量(N/mm2)；h0——混凝土板有效厚度(mm)；ay——水平加勁肋的豎向間距(mm)；As——混凝土板外側(cè)的配筋面積(mm2)。850m1300mm(7.3.5-1)(7.3.5-2)y ftay 5301n5301n

(7.3.5-1)M tfyah

(7.3.5-2)sv 350xsMsxNmm)；MsvNmm)。M≤Mu

(7.3.6-1)M NcmaxNcmay500(NcmNcmax)

(7.3.6-2)Ncmax2axtfy2ax 3 1

(7.3.6-3)aNcm 20.002Et12(0.22Ec3.75Eah)a

(7.3.6-4)y x0