腳手架計算書

第一節(jié)編制根據(jù)《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社、《鋼構(gòu)造設計規(guī)范》GB50017-中國建筑工業(yè)出版社；《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》GB50009-中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）》中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-中國建筑工業(yè)出版社；《混凝土構(gòu)造設計規(guī)范》GB50010-中國建筑工業(yè)出版社；《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工安全檢查原則》JGJ59-99中國建筑工業(yè)出版社。第二節(jié)工程概況樓施工地點位于西至勝利路,南至長春街,東至光輝路,北至解放街總建筑面積29952㎡。地上三十二層，會所一到五層為商品樓；12#樓一層到三十二層為住宅樓。建筑物層高：3.15米、地下室為4.95m，其它原則層為3.15m.第三節(jié)腳手架方案選擇本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全規(guī)定，故在選擇方案時，應充足考慮下列幾點：1、架體的構(gòu)造設計，力求做到構(gòu)造要安全可靠，造價經(jīng)濟合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充足滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉(zhuǎn)運用，便于保養(yǎng)維修。4、構(gòu)造選型時，力求做到受力明確，構(gòu)造方法到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查原則規(guī)定，要符合江西省文明標化工地的有關(guān)原則。6、結(jié)合以上腳手架設計原則，同時結(jié)合本工程的實際狀況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用下列腳手架方案：普通懸挑架第四節(jié)腳手架的材質(zhì)規(guī)定普通懸挑架l、鋼管腳落地手架，選用外徑48mm，壁厚3.20mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有有關(guān)國家資質(zhì)的實驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學實驗，實驗成果滿足設計規(guī)定后，方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鍛造扣件，應符合建設部《鋼管腳手扣件原則》JGJ22-85的規(guī)定，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺點，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不不大于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有有關(guān)國家資質(zhì)的實驗單位，進行扣件抗滑力等實驗，實驗成果滿足設計規(guī)定后方可在施工中使用。3、搭設架子前應進行保養(yǎng)，除銹并統(tǒng)一涂色，顏色力求環(huán)境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統(tǒng)一漆黃色，剪力撐統(tǒng)一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。4、腳手板、腳手片采用符合有關(guān)規(guī)定。5、安全網(wǎng)采用密目式安全網(wǎng)，網(wǎng)目應滿足目/100cm2，做耐貫穿實驗不穿透，1.6×1.8m的單張網(wǎng)重量在3kg以上，顏色應滿足環(huán)境效果規(guī)定，選用綠色。規(guī)定阻燃，使用的安全網(wǎng)必須有產(chǎn)品生產(chǎn)許可證和質(zhì)量合格證，以及由溫州市建筑安全監(jiān)督管理部門發(fā)放的準用證。6、連墻件采用鋼管，其材質(zhì)應符合現(xiàn)行國標《碳素鋼構(gòu)造》（GB/T700）中Q235A鋼的規(guī)定。7、型鋼水平懸挑桿采用16a號槽鋼，斜桿采用支桿采用5.6號角鋼56×3×6.0mm鋼管。8、預埋螺栓的直徑為20.0mm。第五節(jié)腳手架的搭設流程及規(guī)定普通懸挑架懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網(wǎng)。定距定位。根據(jù)構(gòu)造規(guī)定在建筑物四角用尺量出內(nèi)、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應精確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內(nèi)設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體構(gòu)造的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內(nèi)排。其它按一下構(gòu)造規(guī)定搭設。1、主桿基礎本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后扎實，采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不不大于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設規(guī)定（具體計算數(shù)據(jù)參閱腳手架計算書）。2、立桿間距(1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距1.05m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立桿距建筑物0.3m。(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向互相錯開500mm以上，且規(guī)定相鄰接頭不應在同時同跨內(nèi)，以確保腳手架的整體性。(3)立桿應設立墊木，并設立縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。(4)立桿的垂直偏差應控制在不不不大于架高的1/400。3、大橫桿、小橫桿設立(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，方便立網(wǎng)掛設，大橫桿置于立桿里面，每側(cè)外伸長度為150mm。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設立小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間構(gòu)造整體受力。4、剪刀撐腳手架外測立面的兩端各設立一道剪刀撐，并應由底至頂持續(xù)設立；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應不不大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不不大于1m，應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線離主節(jié)點的距離不適宜不不大于150mm。5、腳手板、腳手片的鋪設規(guī)定(1)腳手架里排立桿與構(gòu)造層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采用有效的防護方法。(3)腳手片須用18鉛絲雙股并聯(lián)綁扎，不少于4點，規(guī)定綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發(fā)現(xiàn)有破損的要及時更換。6、防護欄桿(1)腳手架外側(cè)使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網(wǎng)封閉，且將安全網(wǎng)固定在腳手架外立桿里側(cè)。(2)選用18鉛絲張掛安全網(wǎng)，規(guī)定嚴密、平整。(3)腳手架外側(cè)必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內(nèi)側(cè)形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內(nèi)側(cè)設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。7、連墻件(1)腳手架與建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，設一拉結(jié)點。樓層高度超出4m，則在水平方向加密，如樓層高度超出6m時，則按水平方向每6m設立一道斜拉鋼絲繩。(2)拉結(jié)點在轉(zhuǎn)角范疇內(nèi)和頂部處加密，即在轉(zhuǎn)角l米以內(nèi)范疇按垂直方向每3.6米設一拉結(jié)點。(3)拉結(jié)點應確保牢固，避免其移動變形，且盡量設立在外架大小橫桿接點處。(4)外墻裝飾階段拉結(jié)點，也須滿足上述規(guī)定，確因施工需要除去原拉結(jié)點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結(jié)，以確保外架安全可靠。8、架體內(nèi)封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因構(gòu)造設計的限制不不大于200mm的必須鋪設站人片，站人片設立平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層下列外架每隔3步以及底部用密目網(wǎng)或其它方法進行封閉。支承構(gòu)造型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相似，立桿直接支承在懸挑的支承構(gòu)造上。上部腳手架立桿與支承構(gòu)造應有可靠的定位連接方法，以確保上部架體的穩(wěn)定。普通采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm、外徑φ40mm的鋼管，立桿套座其外，并同時在立桿下部設立掃地桿。第六節(jié)腳手架計算書普通懸挑架一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為15.0米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為1.00米，立桿的步距為1.80米；內(nèi)排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；腳手架沿墻縱向長度為120米；采用的鋼管類型為Φ48×3.2；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載原則值(kN/m):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)本工程地處浙江省溫州市，查荷載規(guī)范基本風壓為0.600，風荷載高度變化系數(shù)μz為0.740，風荷載體型系數(shù)μs為0.649；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的構(gòu)造自重荷載原則值(kN/m):0.1248；腳手板自重原則值(kN/m):0.300；欄桿擋腳板自重原則值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)自重原則值(kN/m):0.005；腳手板鋪設層數(shù):5層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內(nèi)錨固段長度2.00米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C25；6.拉繩與支桿參數(shù)支撐數(shù)量為:1；鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):1.200；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.20m。二、大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨持續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重原則值:P1=0.035kN/m；腳手板的自重原則值:P2=0.300×1.000/(2+1)=0.100kN/m；活荷載原則值:Q=2.000×1.000/(2+1)=0.667kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.035+1.2×0.100=0.162kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.667=0.933kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎揭韵?跨中最大彎距為M1max=0.08×0.162×1.500+0.10×0.933×1.500=0.239kN.m；支座最大彎距計算公式以下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.162×1.500-0.117×0.933×1.500=-0.282kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.239×10,0.282×10)/4730.0=59.619N/mm；大橫桿的最大彎曲應力為σ=59.619N/mm不大于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm，滿足規(guī)定！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨持續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式以下：其中：靜荷載原則值:q1=P1+P2=0.035+0.100=0.135kN/m；活荷載原則值:q2=Q=0.667kN/m；最大撓度計算值為：V=0.677×0.135×1500.0/(100×2.06×10×113600.0)+0.990×0.667×1500.0/(100×2.06×10×113600.0)=1.626mm；大橫桿的最大撓度1.626mm不大于大橫桿的最大允許撓度1500.0/150mm與10mm，滿足規(guī)定！三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重原則值：p1=0.035×1.500=0.053kN；腳手板的自重原則值：P2=0.300×1.000×1.500/(2+1)=0.150kN；活荷載原則值：Q=2.000×1.000×1.500/(2+1)=1.000kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.053+0.150)+1.4×1.000=1.644kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的原則值最不利分派的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式以下:Mqmax=1.2×0.035×1.000/8=0.005kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式以下:Mpmax=1.644×1.000/3=0.548kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.553kN.m；最大應力計算值σ=M/W=0.553×10/4730.000=116.959N/mm；小橫桿的最大應力計算值σ=116.959N/mm不大于小橫桿的抗壓強度設計值205.000N/mm，滿足規(guī)定！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分派的撓度和小橫桿自重均布荷載引發(fā)的最大撓度計算公式以下:Vqmax=5×0.035×1000.0/(384×2.060×10×113600.000)=0.020mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.053+0.150+1.000=1.203kN；集中荷載原則值最不利分派引發(fā)的最大撓度計算公式以下:Vpmax=1203.100×1000.0×(3×1000.0-4×1000.0/9)/(72×2.060×10×113600.0)=1.825mm；最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.020+1.825=1.844mm；小橫桿的最大撓度和1.844mm不大于小橫桿的最大允許撓度1000.000/150=6.667與10mm,滿足規(guī)定！四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重原則值:P1=0.035×1.500×2/2=0.053kN；小橫桿的自重原則值:P2=0.035×1.000=0.035kN；腳手板的自重原則值:P3=0.300×1.000×1.500/2=0.225kN；活荷載原則值:Q=2.000×1.000×1.500/2=1.500kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.035+0.225)+1.4×1.500=2.412kN；R<6.40kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足規(guī)定!五、腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載原則值涉及下列內(nèi)容：(1)每米立桿承受的構(gòu)造自重原則值(kN)，為0.1248NG1=[0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.035/1.80]×15.00=3.200；(2)腳手板的自重原則值(kN/m)；采用竹笆片腳手板，原則值為0.30NG2=0.300×5×1.500×(1.000+0.3)/2=1.463kN；(3)欄桿與擋腳手板自重原則值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，原則值為0.15NG3=0.150×5×1.500/2=0.563kN；(4)吊掛的安全設施荷載，涉及安全網(wǎng)(kN/m)；0.005NG4=0.005×1.500×15.000=0.112kN；經(jīng)計算得到，靜荷載原則值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.337kN；活荷載為施工荷載原則值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載原則值NQ=2.000×1.000×1.500×2/2=3.000kN；風荷載原則值按照下列公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m)，按照《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》(GB50009-)的規(guī)定采用：Wo=0.600kN/m；Uz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》(GB50009-)的規(guī)定采用：Uz=0.740；Us--風荷載體型系數(shù)：取值為0.649；經(jīng)計算得到，風荷載原則值Wk=0.7×0.600×0.740×0.649=0.202kN/m；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.337+1.4×3.000=10.604kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.337+0.85×1.4×3.000=9.974kN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah/10=0.850×1.4×0.202×1.500×1.800/10=0.117kN.m；六、立桿的穩(wěn)定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=10.604kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參考《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參考《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.500；計算長度,由公式lo=kμh擬定：l0=3.119m；長細比Lo/i=196.000；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算成果查表得到：φ=0.188；立桿凈截面面積：A=4.50cm；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm；σ=10604.000/(0.188×450.000)=125.348N/mm；立桿穩(wěn)定性計算σ=125.348N/mm不大于立桿的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm，滿足規(guī)定！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=9.974kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參考《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參考《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.500；計算長度,由公式l0=kuh擬定：l0=3.119m；長細比:L0/i=196.000；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的成果查表得到：φ=0.188立桿凈截面面積：A=4.50cm；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.73cm；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205.000N/mm；σ=9974.400/(0.188×450.000)+116656.499/4730.000=142.564N/mm；立桿穩(wěn)定性計算σ=142.564N/mm不大于立桿的抗壓強度設計值[f]=205.000N/mm，滿足規(guī)定！七、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載原則值Wk=0.202kN/m；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積Aw=16.200m；按《規(guī)范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=4.575kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=9.575kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l0/i=300.000/15.900的成果查表得到φ=0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又：A=4.50cm；[f]=205.00N/mm；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4.500×10×205.000×10=87.545kN；Nl=9.575<Nf=87.545,連墻件的設計計算滿足規(guī)定！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=9.575不大于雙扣件的抗滑力16.0kN，滿足規(guī)定！連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的持續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1000mm，內(nèi)排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=866.20cm，截面抵抗矩W=108.30cm，截面積A=21.95cm。受腳手架集中荷載N=1.2×5.337+1.4×3.000=10.604kN；水平鋼梁自重荷載q=1.2×21.950×0.0001×78.500=0.207kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖通過持續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R[1]=13.782kN；R[2]=8.274kN；R[3]=-0.124kN。最大彎矩Mmax=1.651kN.m；最大應力σ=M/1.05W+N/A=1.651×10/(1.05×108300.0)+0.000×10/2195.0=14.517N/mm；水平支撐梁的最大應力計算值14.517N/mm不大于水平支撐梁的抗壓強度設計值215.000N/mm,滿足規(guī)定！九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:水平鋼梁采用16a號槽鋼,計算公式以下其中φb--均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：φb=570×10.0×63.0×235/(1200.0×160.0×235.0)=1.87由于φb不不大于0.6，查《鋼構(gòu)造設計規(guī)范》(GB50017-)附表B，得到φb值為0.919。通過計算得到最大應力σ=1.651×10/(0.919×108300.00)=16.582N/mm；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算σ=16.582不大于[f]=215.000N/mm,滿足規(guī)定!十、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=19.491kN；十一、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=19.491kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的允許拉力按照下式計算：其中[Fg]--鋼絲繩的允許拉力(kN)；F