模板支撐體系安全施工專項方案

目錄一、概況 2二、編制依據(jù)及設計要求 2三、施工部署 23.1人員準備 23.2材料準備 3四、施工方案及措施 44.1施工工藝總流程 44.3.頂板支撐體系 84.4.施工準備 94.5.樓板圍護架 94.6．腳手架的驗收 94.7架子拆除 10五、安全施工技術措施及規(guī)范要求 11六、架子施工安全保證措施 15七、架子的驗收、使用及管理 16八、應急預案 198.1應急預案的方針與原則 198.3．應急準備 198.4．突發(fā)事件及風險預防措施 21九、模板設計計算書 239.1、計算用數(shù)據(jù) 239.2、頂板模板驗算 239.3、框架梁模板驗算 329.3.1500*1000框架梁驗算 329.3.2800*800框架梁驗算 489.4其余框架梁驗算 639.5地基處理 63一、概況1.1工程概況富興國際1#總部辦公樓等七項工程位于北京經(jīng)濟開發(fā)區(qū)榮華中路與天華北街交叉口，本工程結構采用鋼筋混凝土框架結構，地下一層車庫層高為5.8米，其中2#、3#、4#樓負一層層高為7.45米，根據(jù)建質【2009】87號文件附件一：此負一層屬于危險c性較大分部分項工程范圍，特制訂此模板支撐體系安全專項方案。1.2腳手架概況1、腳手架整體搭設概況本工程支撐腳手架最大高度為7.2m；（板厚180）架體立桿間距為900×900mm，當模數(shù)不足時取900*1200；5.8m層高搭設高度為5.5m（板厚250）間距900×900mm；當模數(shù)不足時900*1200,1200*1200，框架梁梁高≤1400mm支撐腳手架立桿間距為600×900mm；橫桿間距（步距）均為1200mm。二、編制依據(jù)及設計要求1、施工組織設計文件：《富興國際施工組織設計》。2、設計圖紙：《北京富興國際施工圖》，包括建筑和結構專業(yè)，由中國建筑技術集團有限公司出圖。3、應用的主要規(guī)范、規(guī)程及標準：序號類別規(guī)范、規(guī)程名稱編號1地方標準鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規(guī)程DB11/T583-20082國家混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204-20023行業(yè)建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ166-20084國家建筑施工手冊（第四版）/三、施工部署3.1人員準備3.1.1項目管理人員項目技術負責人：燕連文工程技術總負責并參加支撐體系的驗收技術員：羅波負責方案、交底并參加支撐體系的驗收項目副經(jīng)理：王學標工程總調度、總協(xié)調并參加支撐體系的驗收質檢員：夏正教負責質量檢查并參加支撐體系的驗收安全員：趙石軍負責工程中的安全檢查和管理并參加支撐體系的驗收3.1.2作業(yè)人員作業(yè)人員必須是經(jīng)過國家標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》考核合格的專業(yè)架子工。上崗前對作業(yè)人員進行體檢、技術交底、安全教育培訓，體檢合格并進行安全交底后方可上崗作業(yè)。3.2材料準備本工程采用碗扣式鋼管腳手架，項目部專業(yè)工程師連同監(jiān)理工程師在材料進場時檢查生產單位生產許可證、合格證、檢測報告是否齊全。并對外觀進行檢查，對鋼管壁厚進行檢測，不合格產品嚴禁使用。3.2.1碗扣架鋼管采用Φ48×3.5焊接鋼管。材質選用力學性能適中的Q235A鋼材。執(zhí)行標準GB/T700。外觀應完好無損，鋼管無彎曲、壓扁、裂紋或嚴重銹蝕。3.2.2碗扣及U托采用鑄鐵或鑄鋼制造，其材料性能符合GB978-67有關規(guī)定。不得有脆裂、變形、滑扣等不良現(xiàn)象3.2.3腳手板選材腳手板應采用松木制作，厚度不小于50mm，寬度不小于200mm，長度為4--6m，其材質應符合國家現(xiàn)行標準《木結構設計規(guī)定》(GBJ5—88)中對II級木材的規(guī)定，不得有開裂、腐朽。腳手板的兩端應采用直徑為4mm的鍍鋅鐵絲各捆兩道箍。3.2.4扣件支架扣件使用直角扣件（十字扣件）、回轉扣件、對接扣件（一字扣件）。3.2.4.1根據(jù)《可鑄鐵分類及技術條件》(GB978-67)及《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規(guī)定，扣件采用機械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制造。鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼、澆冒口殘余披縫，毛刺、氧化皮等清除干凈。3.2.4.2扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。3.2.4.3舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；3.2.4.4扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。3.2.4.5新舊扣件均應進行防銹處理。3.2.5安全網(wǎng)安全網(wǎng)應有生產許可證、法定檢測單位的檢測報告和產品質量合格證，在使用前必須進行質量檢查。3.2.6可調頂托、可調底座（執(zhí)行《可鍛鑄鐵件》GB9440及《一般工程用鑄造碳鋼件》GB11352標準?？烧{頂托、可調底座螺紋部分必須完好無損、無滑絲現(xiàn)象，可調構件的外露長度不應大于200mm，若大于200mm時設置水平桿進行連接。3.2.7所有材料在進場時均要有進場檢測報告。四、施工方案及措施4.1施工工藝總流程定位測量（彈線、放墊板、立桿定位）→擺放墊木→擺放掃地桿→豎立桿并與掃地桿扣緊→裝掃地桿，并與立桿和掃地桿扣緊→裝第一步縱向橫桿并與各立桿扣緊→安第縱向步大橫桿→加設臨時斜撐桿，上端與第二步縱向橫桿扣緊(裝設與柱連接桿后拆除)→搭設剪刀撐→安放可調頂托→安放主龍骨→鋪設次龍骨（安裝梁橫擔的豎向橫桿→安梁底?！⒘阂贿厒饶！佋O木方）在有梁部位使用→安放底模→（綁扎梁鋼筋→驗收鋼筋→封梁另一邊側?！庸塘喊迥＃荏w驗收→綁扎板鋼筋→引測500mm線→隱蔽驗收。1、基層處理本工程立桿坐落在負二層頂板上，為鋼筋混凝土樓面2、定位測量根據(jù)滿堂腳手架布置方案，量出立桿距或梁的距離及立桿橫距、縱距，并用紅油漆進行標記，保證上下層立桿中心在同一條垂直線上，保證上部荷載沿立桿傳遞。立桿的位置必須準確均勻，用鋼尺丈量并畫出標記，使間距均勻受力分配合理。3、墊木放置在立桿位置紅油漆標記處安放墊板板100*100*20。當遇到后澆帶時，必須放置腳手板，腳手板必須朝向一致、鋪放平整，不得漏放、翹頭、懸空。4、立桿支設（1）立桿加放底托豎直放置于基底硬化后放置的墊木上，由柱邊或墻邊向兩邊搭設（當遇到高低跨部位）。立桿垂直度不應大于架高的1/200。底部立桿高度應間隔錯開，使相鄰立桿對接頭位于不同高度上，上下相鄰大橫桿的對接位置也應錯開布置，且接頭應靠近立桿，距離不應大于500mm，立桿頂部自由端高度嚴格控制在500（2）2#3#4#樓負一層地面標高為-7.55m，厚度180mm；負一層頂板標高為-0.1m。地下車庫負一層地面標高為-7.55m，板厚250mm，負一層頂板標高為-1.75，支撐立桿高度分別取：7.45-0.18-0.15-0.2-0.05=6.9m，支撐立桿高度?。?.8-0.25-0.15-0.2-0.05=5.15m5、掃地桿、橫桿搭設本工程模板支撐采用碗扣件支撐體系。碗扣件縱向、橫向掃地桿距地面高度為400mm。5.8m層高框架區(qū)域橫桿間距按0.9m布置，不合模數(shù)的作適當調整，但間距不得大于1.2m；2-4#樓立桿縱橫間距0.9m布置，將支設立桿連成整體，保證立桿整體穩(wěn)定性。6、剪刀撐搭設在搭設完的碗扣腳手架模板支撐架四周從底到頂連續(xù)施豎向剪刀撐，中間縱、橫向由底至頂設置豎向剪刀撐，其間距不大于4.5m，豎向剪刀撐應在整個立面上連續(xù)設置，每到剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角應在45°～60°之間。如下表：剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)剪刀撐斜桿與地面的傾角α45°50°60°剪刀撐跨越立桿的最多根數(shù)n765水平剪刀撐必須設置在頂端和底部，中間水平剪刀撐設置間距小于4.8m，其中剪刀撐上扣件應扣在立桿上，以增強整個架體穩(wěn)定性。剪刀撐斜桿的接長采用“一”字對接扣件連接。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的立桿上，搭接接頭長度不應小于1m，并應等距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至立桿的距離不應小于100mm，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。7、安放可調頂托選用合格頂托，將頂托絲杠豎向插入頂桿插孔內，頂托螺桿伸出鋼管頂部的長度不大于200mm，螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安放時應保持上下同心，U型凹口朝向應一致。8、安放主龍骨主龍骨擱置在可調頂托凹口中部，雙向板時方向垂直于墻邊線，單向板時垂直于樓板短邊。9、鋪設次龍骨在主龍骨上用尺量出布置間距并做標記，將50*100mm方木等距擺放在畫線位置，鋪設方向與主龍骨垂直。10、連墻件設置為避免在砼澆筑過程中的不確定因素對架體產生側壓力，導致架體變形、失穩(wěn)，腳手架應與框架柱之間設置水平拉接，水平拉結點垂直距離不超過4m，水平距離為軸距。水平拉結點應均勻布置，必須從底部第一根縱向水平桿開始設置。11、安全網(wǎng)布置本工程頂板支撐腳手架搭設高度超過4.0m，需在操作平臺處設置一道水平安全網(wǎng)。4.2框架梁支撐體系5）梁板模板支撐采用Φ48，δ=3.5，碗口架。圖一：梁小于800的梁支模示意圖圖二：梁高度大于等于800支模示意圖模板支撐圖三（梁高500*1000）說明：梁寬250≤B≤500mm，高550<H≤1000mm的梁均按照此類型模板支撐體系施工，底模次龍骨間距不大于250mm均布。即：300×700、400×800、400×800、500×900、800*800模板結構體系設計表1頂板主龍骨均用48*3.5mm鋼管,間距1200mm。次龍骨均為50×100mm方木，間距≤300mm。面板15mm厚的木膠合板，2頂板支撐立桿采用（Φ48×3.5）多功能碗扣架頂板厚180mm（搭設高度6.9米）、立桿間距900*900；頂板厚250mm，立桿間距1200*1200。碗扣架每隔三道間距設置一道剪刀撐。橫桿立桿步距均為1200mm，第一道橫桿距地的高度為400mm。3框架梁1、500×1000框架梁按照圖三模板支撐體系施工，底模次龍骨間距不大于250mm均布。2、其余的框架梁按照圖一二模板支撐體系施工，底模次龍骨間距300mm均布。5、梁寬250≤B≤500mm，高550<H≤1000mm的梁均按照此類型模板支撐體系三施工，底模次龍骨間距不大于250mm均布。4模板預拱度設置跨度大于4米的梁、板，按照全長跨度的2/1000設置。5脫模劑木膠合板使用水性脫模劑。4.3.頂板支撐體系4.3.1本工程頂板厚度共兩種：250mm、180mm，施工時模板采用15mm木膠板，主龍骨48×3.5mm鋼管、次龍骨50×100mm方木，主龍骨間距間距1200（900）,900*900mm，次龍骨間距300mm（180mm及250mm厚樓板次龍骨間距為250mm），板底支撐采用Φ48×3.5多功能鋼管碗扣架，每隔三道間距均縱橫向各設置一道剪力撐，剪力撐水平角60度。頂板支撐橫桿在靠近梁側模處均與兩側模相頂緊，對側模起到支撐作用。施工簡圖如下圖六：圖六4.4.施工準備1、按放樣圖立好碗扣架，支完梁模，安上底托及頂托（可調U托）。2、立碗扣架立桿，板厚180mm、250mm立桿間距為900mm×900mm，其余樓板立桿間距為1200mm×1200mm，碗扣架立桿步距1200mm，掃地桿離地面400。立桿間距不足1200的用900mm立桿進行補充。4.5.樓板圍護架在樓層施工的最外側搭設一圈樓板圍護架用于放置一些小型工具及提供工人操作平臺。采用雙排鋼管腳手架，鋼管采用φ48×3.5mm，排距1200mm，立桿間距1200mm，橫桿步距1200mm，每三道立桿之間設一道剪力撐。4.6．腳手架的驗收頂板、梁支撐腳手架搭設完畢后，由技術負責人組織相關部門（包括技術員、施工員、安全員、質檢員、搭設單位負責人和使用單位負責人）共同驗收，按照下表驗收合格后，報請監(jiān)理單位現(xiàn)場驗收合格、方可進行下道工序的施工。序號檢查內容檢查結果備注1施工技術交底情況：1、是否有技術交底。2、施工逐層進行、直到作業(yè)層。3、各級簽領是否齊全、真實。4、交底內容是否符合規(guī)范和方案的要求。2基礎處理是否滿足承載力要求并做相關檢測試驗、雨季施工時場地周圍要有截排設施、周圍有排水去向、確保不浸泡基礎。3穩(wěn)定性檢查、支架布置是否滿足強度、剛度和穩(wěn)定性要求。4支架拼裝質量應符合設計要求及有關規(guī)范規(guī)定，桿件間距、剪刀撐、是否按規(guī)定設置。5支架桿件、鋼管、工字鋼等材料是否符合國家標準，是否有材質證明、出場合格證、檢查報告等相關資料。6支架是否有不同直徑的桿件混合使用。7腳手架搭設下部必須設置掃地桿、橫桿立桿間距必須符合方案設計間距要求，下部頂托設置在方木上要平衡，為了保持頂托橫向穩(wěn)定性、頂托插入鋼管式的長度不得小于300mm。8作業(yè)人員是否經(jīng)培訓后持證上崗。9爬梯、通道、作業(yè)平臺護欄、安全網(wǎng)等安全措施是否符合要求。10剪刀撐采用扣件與立桿緊扣，6m長斜撐桿聯(lián)接點不少于5個，2米長時不少于3個。剪刀撐必須到地面，頂部到頂剪刀撐搭接不少于1米，搭接處采用2個扣件連接緊扣。4.7架子拆除4.74.4.4.4.4.4.4.4.4.4.五、安全施工技術措施及規(guī)范要求5.1模板支架架體構造5.14m～10m立桿縱向間距(mm)1200900900900600600立桿橫向間距(mm)900900600300300300立桿步距(mm)1200120012006006006005.2搭設要求5.2梁側邊距離不得大于150mm。(見圖7.3.1-1、7.3.1-2)圖5.2.1圖5.2.15.25.3.3模板支架搭設時梁下橫向水平桿應伸入梁兩側板的模板支7.4.45.5.5離不應大于500mm。(見圖7.3.5)圖5.5.55.6.圖5.6.圖7.3.9-2碗扣式模板支架專用斜桿布置平面示意圖圖5.65.7.5.7.22表5.2.（續(xù)）板厚（mm）搭設高度（m）180以下181～300301～600601～900901～12001201～15004m～10m立桿縱橫向間距(mm)1500900900900600600立桿步距(mm)1200120012006006006005.7表5.梁高（mm）搭設高度（m）180～300301～600601～900901～15001501～24002401～30004m以下立桿縱向間距(mm)12001200900900600600立桿橫向間距(mm)900900600300300300立桿步距(mm)12001200120012006006005.8材質及其使用的安全技術措施5.8.1扣件的緊固程度應在40~50N·m，并不大于65N·m，對接扣件的抗拉承載力為3KN5.8.25.5.5.9腳手架搭設的安全技術措施5.5.5.5.5.5.10腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施5.5.10.25.10.35.5.堅固穩(wěn)定，確保施工安全。5.11安全教育流程六、架子施工安全保證措施6.1原材料保證措施6.1.1材料供應管理制度本工程所有周轉料，包括扣件、鋼管等，先將生產廠家簡介、材料技術資料和試驗數(shù)據(jù)及材料樣品、實地試驗結果等各種技術指標報請業(yè)主和監(jiān)理工程師審批。凡是資料不齊全或未經(jīng)批準的材料，一律不準進入施工現(xiàn)場。用量大而對質量又至關重要的原材料，具備上述各種資料后，仍將對生產廠家的生產工藝、質量控制的檢測手段進行實地調查。6.1.2材料、設備進場驗收①對所有材料進場時，項目部材料部、質量員等根據(jù)樣板及有關技術指標對進場材料進行嚴格驗收，包括材料出廠合格證、質量檢驗報告等。②按規(guī)定應進行抽樣復驗的材料，嚴格按規(guī)定比例、抽樣方法進行抽樣，送試驗室進行試驗，試驗合格后方可用于工程。③項目部驗收合格后，及時連同合格證等技術資料提交監(jiān)理工程師進行材料驗收。杜絕不合要求的材料進入現(xiàn)場。6.2作業(yè)人員要求6.2.1高處作業(yè)人員必須年滿18歲，兩眼視力均不低于1.0，無色盲，無聽覺障礙，無高血壓、心臟病、癲癇、眩暈和突發(fā)性昏厥等疾病，無妨害登高架設作業(yè)的其他疾病和生理缺陷。6.2.2操作的工人責任心強，工作認真負責，熟悉本作業(yè)的安全技術操作規(guī)程。嚴禁酒后作業(yè)和作業(yè)中玩笑戲鬧。6.2.3明確使用個人防護用品和采取安全防護措施。進入施工現(xiàn)場，必須戴好安全帽，在無可靠防護高度大于2m以上處作業(yè)必須系好安全帶，使用工具要放在工具套內。6.2.4操作工必須經(jīng)過培訓教育，考試、體檢合格，持證上崗，任何人不得安排未經(jīng)培訓的無證人員上崗作業(yè)。6.2.5作業(yè)人員應定期進行體檢(每年體檢一次)。6.2.6作業(yè)所用材料要堆放平穩(wěn)，高處作業(yè)地面環(huán)境要整潔，不能雜亂無章，亂擺亂放，所用工具要全部清點回收，防止遺留在作業(yè)現(xiàn)場掉落傷人。七、架子的驗收、使用及管理7.1驗收項目及目標值7.1.1序號項目允許偏差檢查工具1無縫鋼管尺寸外徑48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端端面切斜偏差△1.70塞尺、拐角尺3鋼管內外表面銹蝕深度（△=△1+△2）≤0.50游標卡尺4立桿鋼管彎曲3m≤1≤4m3m≤1≤4m≤12≤20金剛板尺立平桿、斜桿的鋼管彎曲1≤6.5m≤307.1.2扣件擰緊項次檢查項目安裝扣件數(shù)量（個）提檢數(shù)量（個）允許的不合格數(shù)1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件1201~32005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節(jié)點處）1201~320050107.1.3腳手架搭設的項次項目技術要求允許偏差△(mm)檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-10最后驗收垂直度+1002搭設中檢查偏差的高度（m）H=2H=10H=20±7±20±40用經(jīng)緯儀3間距步距±20鋼板尺縱距±50橫距±204縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水桿高差±105水橫桿外伸長度外伸500mm-50綱板尺7.2使用要求7.2.1使用按3kN／m27.2.27.2.37.3管理要求7.3.1把好驗收關。搭設過程中的架子，每搭設一個施工施工段必須由項目技術負責人組織技術人員、安全人員與搭設班組、工長進行檢查，符合要求后方可使用7.3.27.3.3在雨天不得進行腳手架作業(yè)，雨后上架前要有7.3.47.4人員素質要求7.4.17.4.27.4.3明確使用個人防護用品和采取安全防護措施。進入施工現(xiàn)場，必須戴好安全帽，在無可靠防護高度大于2m7.4.47.4.57.4.67.5勞保用品要求7.5.1安全帽安全帽必須使用建設部認證的廠家供貨，無合格證的安全帽禁止使用。工程使用的安全帽一律由分公司統(tǒng)一提供，各架子隊不準私購安全帽。安全帽必須具有抗沖擊、抗側壓力、絕緣、耐穿刺等性能，使用中必須正確佩戴，安全帽使用期為2.5年。7.5.2安全帶采購安全帶必須要有勞動保護研究所認可合格的產品。安全帶使用2年后，根據(jù)使用情況，必須通過抽驗合格方可使用。安全帶應高掛低用(架子工除外)，注意防止擺動碰撞，不準將繩打結使用，也不準將鉤直接掛在安全繩上使用，應掛在連接環(huán)上用，要選擇在牢固構件上懸掛。安全帶上的各種部件不得任意拆掉，更新繩時要注意加繩套。八、應急預案8.1應急預案的方針與原則堅持“安全第一，預防為主”、“保護人員安全優(yōu)先”的方針，貫徹“常備不懈、統(tǒng)一指揮高效協(xié)調”的原則，給員工在施工場區(qū)創(chuàng)造更好的安全施工環(huán)境。保證各種應急資源處于良好的備戰(zhàn)狀態(tài)，指導應急行動按計劃有序地進行。防止因應急行動組織不力或現(xiàn)場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援，有效地避免或降低人員的傷亡和財產損失，救助實現(xiàn)應急行動的快速、有序、高效，充分體現(xiàn)應急救援的“應急精神”。8.2突發(fā)事件風險分析和預防本工程在分析、辨識施工中，危險因素是一層樓面梁板層高達7.7m，板厚250mm，支架受荷偏大，可能產生支架的不穩(wěn)定性，扣件滑移造成框架梁砼倒塌，高空墜落、高空落物傷人等。在工地已采取機電管理，安全管理各種防范措施的基礎上，還需要作好以下危險因素產生的應急方案。8.3．應急準備8.一旦發(fā)生施工安全事故，公司領導及有關部門負責人必須立即趕赴現(xiàn)場，組織指揮搶險，成立現(xiàn)場搶險領導小組。組長：湯德虎副組長：王學標、趙石軍組員：夏正教郁二白王正中張宏偉羅波應急組織的分工職責組長職責：（聯(lián)系電話①決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制。②復查和評估事故可能發(fā)展的方向，確定其可能的發(fā)展過程。③指導設施的部分停工，并與領導小組的有關人員配合指揮現(xiàn)場人員撤離，確保任何傷害者都能得到足夠的重視。④與現(xiàn)場外應急機構取得聯(lián)系，及時對緊急情況的記錄作出安排。⑤在場內實行交通管制，協(xié)助場外應急機構開展服務工作。⑥在緊急狀態(tài)結束后，控制受影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理。副組長職責（聯(lián)系電話①評估事故的規(guī)模和發(fā)展趨勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設施和財產損失。②如有必要，在救援服務機構來之前直接參與救護工作。③安排尋找受傷者及安排重傷人員撤離現(xiàn)場到安全地帶集中。④設立與應急救援中心的通訊聯(lián)絡，為應急服務機構提供建議和信息。⑤協(xié)助組長組織指揮，協(xié)調救援工作，組長不在現(xiàn)場時，可代替組長的職責。組員職責：（聯(lián)系電話1870534711318705347107）在組長或副組長的指揮下，負責現(xiàn)場的維護，搶救，警戒等工作，具體落實執(zhí)行組長或副組長下達的救援方法、措施的指令等。8.應急資源的設備是應急救援工作的重要保障，項目部根據(jù)潛在事件性質和后果分析，配備應急救援所需的救援手段、救援設備、交通工具，醫(yī)療設備藥品，生活保障物資等如下表列數(shù)。主要應急救援物資設備表序號材料設備名稱單位數(shù)量存放位子1小車臺1現(xiàn)場2滅火器個20現(xiàn)場3藥箱及藥品個/批1現(xiàn)場8.3.3在工程進行施工前一周，由組長組織救援小組人員進行搶險知識教育，及應急預案演練，全面提高應急救援能力。8.4．突發(fā)事件及風險預防措施8.4.1施工工作面外腳手架必須高于工作面8.4.2本8.8.8.8.8.4.7認真通過審核審定本8.8.8.5應急響應出現(xiàn)事故時，在現(xiàn)場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發(fā)展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現(xiàn)場警戒、觀察事故發(fā)展的動態(tài)并及時將現(xiàn)場的信息向組長報告。組長接到事故發(fā)生后，立即趕赴現(xiàn)場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作，并立即向京滬高速鐵路濟南指揮部及站房監(jiān)理六標報告，隨后匯報公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由京滬高速鐵路濟南指揮部視事態(tài)發(fā)展情況向外向上匯報。8.6模板支撐架倒塌事故的應急救援8.模板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財產損失、作業(yè)環(huán)境破壞。8.8.組長、副組長接到通知后馬上到現(xiàn)場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。8.人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮，指揮人員疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各組員和現(xiàn)場其他的各人員對現(xiàn)場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員被支架或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方可進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。應急通訊電話：1、通訊電話120、9992、火警電話1193、值班電白天）、值班表（夜晚）8.休克、昏迷的傷員救援讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。立即撥打120急救電話或送醫(yī)院。8.由具體的組員帶領警衛(wèi)人員在事故現(xiàn)場設置警戒區(qū)域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛(wèi)人員旁站監(jiān)護，防止閑人進入。8.7．現(xiàn)場恢復充分辨識恢復過程中存在的危險，當安全隱患徹底清除后，方可恢復正常工作狀態(tài)。九、模板設計計算書9.1、計算用數(shù)據(jù)1.1鋼材強度設計值本工程都采用A3鋼，所以：抗拉及抗壓強度fl=205N/mm2抗剪強度fv=120N/mm2彈性模量E=2.06x105N/mm2M16螺栓的抗拉力Rp=170N/mm2M16螺栓的凈截面面積A0=144.1mm2Φ48×3.5鋼管的截面抵抗拒W=5.08*103mm3Φ48×3.5鋼管的截面慣性矩I=12.18*103mm3Φ48×3.5鋼管的截面面積A=489mm21.2松木木材（TCH11）抗彎fw=12.5×1.5×0.9=17N/mm2彈性模量E=10000×1=10000N/mm21.3木膠板N彈性模量E=5200N/mm2×0.9=4680N/mm2抗彎fw=15N/mm2/1.55=9.7N/mm2垂直方向44N/mm2備注：木材強度設計值和彈性模量的調整系數(shù)（根據(jù)《木結構設計規(guī)范》GBJ5-88的規(guī)定）。9.2、頂板模板驗算9.2.1180mm厚頂板驗算立桿間距取1200*1200驗算180mm厚頂板驗算，次龍骨選用50*100方木，間距為300mm，模板采用竹膠板厚度15mm,主龍骨用100*100方木，間距1200mm。板下支撐采用多功能碗扣架，立桿間距1200*1200mm，橫桿步距1200mm，掃地桿離地面高400布置。1、荷載設計值1.1砼壓力設計值1.1.1砼壓力F1=24*0.16*1.2=4.61KN/m21.2模板荷載設計值F2=0.5*1.2=0.6KN/m21.3鋼筋荷載設計值F3=1.1*0.16*1.2=0.212KN/m21.4施工荷載設計值F4=2.5*1.4=3.5KN/m21.4荷載組合F1=F1+F2+F3+F4=4.61+0.6+0.212+3.5=8.922KN/m2F2=4.61+0.6+0.212=5.422KN/m2F3=（4.61+0.6+0.212）/1.2=2.711KN/m2集中荷載P=2.5*1.4=3.5KN/m22、次龍骨驗算2.1計算簡圖（方木間距300mm）化為線荷載：q1=F1×L=8.922*10-3*300=2.68N/mmq2=F2×L=5.422*10-3*300=1.63N/mmq3=F3×L=2.711*10-3*300=0.82N/mm2.2抗彎強度驗算M2>M1，用M2驗算2.3撓度驗算[W]=1200/400=3mm∴次龍骨滿足要求3、主龍骨驗算3.1計算簡圖（方木間距1200mm，立桿順龍骨方向間距1200mm）次龍骨傳給主龍骨的集中荷載：F1=2.68*1.2=3.22KNF3=0.82*1.2=0.99KN3.2抗彎強度驗算3.3撓度驗算主龍骨滿足要求。4.碗扣架驗算4.1荷載計算4.1.1靜載則4.1.2活載4.1.3承載力驗算P=1.2×P靜+1.4×P活=1.2×6.503+1.4×6.48=16.88KN4.2強度驗算滿足要求。4.3穩(wěn)定驗算=1200mm，I=1.219×105mm4（查鋼管截面軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)表）經(jīng)驗算碗扣架立桿受力滿足要求4.4鋼管立桿容許荷載：查建筑施工手冊表8-76，取立桿容許荷載[f]=33.1KN,則單根鋼管支撐最大受力為:F=16.44KN≤[f]，可以滿足要求。5、木膠板驗算5.1、荷載設計值5.1.1砼壓力設計值F1=24*0.16*1.2=4.61KN/m25.1.2F2=0.5*1.2=0.6KN/m25.1.3F3=1.1*0.16*1.2=0.212KN/m25.1.4F4=2.5*1.4=3.5KN/m25.1.5荷載組合F1=F1+F2+F3+F4=4.61+0.6+0.212+3.5=8.922KN/m2F2=4.61+0.6+0.212=5.422KN/m2F3=（4.61+0.6+0.212）/1.2=4.52KN/m2集中荷載P=2.5*1.4=3.5KN/m25.2、木膠板驗算5.2.1計算簡圖（方木間距300mm化為線荷載（取1m為計算單元）：q1=F1×L=8.922×10-3×1000=8.922N/mmq2=F2×L=5.422×10-3×1000=5.422N/mmq3=F3×L=4.51×10-3×1000=4.51N/mm2.2抗彎強度驗算M2>M1，有用M2驗算2.3撓度驗算模板及龍骨受力滿足要求。9.2.2250mm厚頂板驗算取1200*1200驗算250mm厚頂板驗算，次龍骨選用50*100方木，間距為300mm，模板采用竹膠板厚度15mm,主龍骨用100*100方木，間距900mm。板下支撐采用多功能碗扣架，立桿間距1200*1200mm，橫桿步距1200mm，掃地桿離地面高400布置。1、荷載設計值1.1砼壓力設計值1.1.1砼壓力F1=24*0.25*1.2=7.2KN/m21.2模板荷載設計值F2=0.5*1.2=0.6KN/m21.3鋼筋荷載設計值F3=1.1*0.25*1.2=0.33KN/m21.4施工荷載設計值F4=2.5*1.4=3.5KN/m21.4荷載組合F1=F1+F2+F3+F4=7.2+0.6+0.33+3.5=11.63KN/m2F2=7.2+0.6+0.33=8.13KN/m2F3=（7.2+0.6+0.33）/1.2=6.775KN/m2集中荷載P=2.5*1.4=3.5KN/m22、次龍骨驗算2.1計算簡圖（方木間距250mm）化為線荷載：q1=F1×L=11.63*10-3*250=2.326N/mmq2=F2×L=8.13*10-3*250=1.626N/mmq3=F3×L=6.775*10-3*250=1.335N/mm2.2抗彎強度驗算M2>M1，用M2驗算2.3撓度驗算[W]=1200/400=3mm∴次龍骨滿足要求3、主龍骨驗算3.1計算簡圖（方木間距900mm，立桿順龍骨方向間距900mm）次龍骨傳給主龍骨的集中荷載：F1=2.33*0.9=2.097KNF3=1.335*0.9=1.202KN3.2抗彎強度驗算3.3撓度驗算主龍骨滿足要求。4.碗扣架驗算4.1荷載計算4.1.1靜載則4.1.2活載4.1.3承載力驗算P=1.2×P靜+1.4×P活=1.2×5.488+1.4×3.645=11.69KN4.2強度驗算滿足要求。4.3穩(wěn)定驗算=900mm，I=1.219×105mm4（查鋼管截面軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)表）經(jīng)驗算碗扣架立桿受力滿足要求4.4鋼管立桿容許荷載：查建筑施工手冊表8-76，取立桿容許荷載[f]=33.1KN,則單根鋼管支撐最大受力為:F=16.44KN≤[f]，可以滿足要求。5、木膠板驗算5.1、荷載設計值5.1.1砼壓力設計值F1=24*0.25*1.2=7.2KN/m25.1.2F2=0.5*1.2=0.6KN/m25.1.3F3=1.1*0.25*1.2=0.33KN/m25.1.4F4=2.5*1.4=3.5KN/m25.1.5荷載組合F1=F1+F2+F3+F4=7.2+0.6+0.33+3.5=11.63KN/m2F2=7.2+0.6+0.33=8.13KN/m2F3=（7.2+0.6+0.33）/1.2=6.775KN/m2集中荷載P=2.5*1.4=3.5KN/m25.2、木膠板驗算5.2.1計算簡圖（方木間距200mm化為線荷載（取1m為計算單元）：q1=F1×L=11.63×10-3×1000=11.63N/mmq2=F2×L=8.13×10-3×1000=8.13N/mmq3=F3×L=6.775×10-3×1000=6.775N/mm2.2抗彎強度驗算M2>M1，有用M2驗算2.3撓度驗算經(jīng)驗算滿足要求9.3、框架梁模板驗算由于本工程框架梁類型較多，只選幾種有代表性截面面積較大的梁進行驗算。9.3.1500*1000框架梁驗算高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。9.3.1.11.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.50；梁截面高度D(m):1000混凝土板厚度(mm):180；立桿梁跨度方向間距La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.15；立桿步距h(m):0.60；梁支撐架搭設高度H(m)：6.4；梁兩側立柱間距(m):1.20；承重架支設:多根承重立桿，方木支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.60；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):43.2；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：松木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：600；次楞根數(shù)：7；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：300mm，500mm，600mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M16；主楞龍骨材料：木楞,，寬度100mm，高度100mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；9.3.1.21.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.800m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為50.994kN/m2、43.200kN/m2，取較小值43.200kN/m2作為本工程計算荷載。9.3.1.3面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數(shù)為7根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=60×1.5×1.5/6=22.5cm3；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.6×43.2×0.9=27.99kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.6×2×0.9=1.51kN/m；q=q1+q2=27.994+1.512=29.506kN/m；計算跨度(內楞間距):l=266.67mm；面板的最大彎距M=0.1×29.506×266.6672=2.10×105N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=2.10×105/2.25×104=9.325N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=9.325N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=43.2×0.6=25.92N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=266.67mm；E--面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=60×1.5×1.5×1.5/12=16.88cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×25.92×266.674/(100×9500×1.69×105)=0.554mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=266.667/250=1.067mm；面板的最大撓度計算值ω=0.554mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.067mm，滿足要求！9.31.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內楞的最大彎距(N.mm)；W--內楞的凈截面抵抗矩；[f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2×43.2×0.9+1.4×2×0.9)×0.267=13.11kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=600mm；內楞的最大彎距:M=0.1×13.11×600.002=4.72×105N.mm；最大支座力:R=1.1×13.114×0.6=8.655kN；經(jīng)計算得到，內楞的最大受彎應力計算值σ=4.72×105/8.33×104=5.665N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值σ=5.665N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）.內楞的撓度驗算其中E--面板材質的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=43.20×0.27=11.52N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=600mm；I--面板的截面慣性矩：I=8.33×106mm4；楞的最大撓度計算值:ω=0.677×11.52×6004/(100×10000×8.33×106)=0.121mm；內楞的最大容許撓度值:[ω]=600/250=2.4mm；內楞的最大撓度計算值ω=0.121mm小于內楞的最大容許撓度值[ω]=2.4mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力8.655kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度100mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=100×1002×2/6=333.33cm3；I=100×1003×2/12=1666.67cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=2.885kN.m外楞最大計算跨度:l=600mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值:σ=2.88×106/3.33×105=8.655N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；外楞的受彎應力計算值σ=8.655N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為1.083mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=600/250=2.4mm；外楞的最大撓度計算值ω=1.083mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=2.4mm，滿足要求！9.3.1驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:16mm；穿梁螺栓有效直徑:13.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=144mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=43.2×0.6×0.6=15.552kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×144/1000=24.48kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=15.552kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=24.48kN，滿足要求！9.3面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=500×15×15/6=1.88×104mm3；I=500×15×15×15/12=1.41×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=250.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.50×1.80×0.90=24.79kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×0.50×0.90=0.19kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.4×2.00×0.50×0.90=1.26kN/m；q=q1+q2+q3=24.79+0.19+1.26=26.24kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×26.235×0.252=0.164kN.m；σ=0.164×106/1.88×104=8.745N/mm2；梁底模面板計算應力σ=8.745N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×1.800+0.35）×0.50=23.13KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=250.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=250.00/250=1.000mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×23.125×2504/(100×9500×1.41×105)=0.458mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.458mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=250/250=1mm，滿足要求！9.31.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.8×0.25=11.475kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.35×0.25×(2×1.8+0.5)/0.5=0.717kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)×0.25=1.125kN/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值q=1.2×11.475+1.2×0.717=14.631kN/m；活荷載設計值P=1.4×1.125=1.575kN/m；荷載設計值q=14.631+1.575=16.206kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=10×10×10/6=1.67×102cm3；I=10×10×10×10/12=8.33×102cm4；3.支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下：彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)方木的邊支座力N1=N2=0.205KN，中間支座的最大支座力N=3.846KN;方木最大應力計算值：σ=0.119×106/166666.67=0.714N/mm2；方木最大剪力計算值：T=3×3.846×1000/(2×100×100)=0.577N/mm2；方木的最大撓度：ω=0.018mm；方木的允許撓度：[ω]=0.35×103/250=1.4mm；方木最大應力計算值0.714N/mm2小于方木抗彎強度設計值[f]=17.000N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值0.577N/mm2小于方木抗剪強度設計值[T]=1.700N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度ω=0.018mm小于方木的最大允許撓度[ω]=1.400mm，滿足要求！9.3作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=0.205KN.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.03kN.m；最大變形Vmax=0.029mm；最大支座力Rmax=0.545kN；最大應力σ=0.03×106/(5.08×103)=5.961N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值5.961N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.029mm小于600/150與10mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=3.846KN.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.567kN.m；最大變形Vmax=0.537mm；最大支座力Rmax=10.202kN；最大應力σ=0.567×106/(5.08×103)=111.584N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值111.584N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.537mm小于600/150與10mm,滿足要求!9.3.1.9立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=0.545kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×7.8=1.394kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.60/2+(1.20-0.50)/2)×0.60×0.35=0.164kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(0.60/2+(1.20-0.50)/2)×0.60×0.200×(1.50+24.00)=2.387kN；N=0.545+1.394+0.164+2.387=4.489kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×0.6=1.178m；Lo/i=1178.1/15.8=75；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.75；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=4489.293/(0.75×489)=12.241N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=12.241N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=0.9按照表2取值1.025；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.025×(0.6+0.15×2)=1.147m；Lo/i=1146.668/15.8=73；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.76；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=4489.293/(0.76×489)=12.08N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=12.08N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=10.202kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×(7.8-1.8)=1.394kN；N=10.202+1.394=11.274kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.243；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.243×1.7×0.6=1.268m；Lo/i=1267.86/15.8=80；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.722；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=11274.351/(0.722×489)=31.933N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=31.933N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.243；k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=0.9按照表2取值1.025；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.025×(0.6+0.15×2)=1.147m；Lo/i=1146.668/15.8=73；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.76；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=11274.351/(0.76×489)=30.337N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=30.337N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！9.3.1.10a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。9.3.2800*800框架梁驗算高支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。9.3.2.11.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.80；梁截面高度D(m):0.8混凝土板厚度(mm):250；立桿梁跨度方向間距La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.15；立桿步距h(m):0.60；梁支撐架搭設高度H(m)：6；梁兩側立柱間距(m):1.20；承重架支設:多根承重立桿，方木支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.60；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):38.4；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：松木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：600；次楞根數(shù)：6；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：300mm，500mm，600mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M16；主楞龍骨材料：木楞,，寬度100mm，高度100mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；9.3.2.21.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.600m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為50.994kN/m2、38.400kN/m2，取較小值38.400kN/m2作為本工程計算荷載。9.3.2.3面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=60×1.5×1.5/6=22.5cm3；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.6×38.4×0.9=24.88kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.6×2×0.9=1.51kN/m；q=q1+q2=24.883+1.512=26.395kN/m；計算跨度(內楞間距):l=296mm；面板的最大彎距M=0.1×26.395×2962=2.31×105N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=2.31×105/2.25×104=10.278N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=10.278N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13