蒸發(fā)器的設(shè)計計算

./蒸發(fā)器設(shè)計計算已知條件：工質(zhì)為R22,制冷量,蒸發(fā)溫度,進口空氣的干球溫度為,濕球溫度為,相對濕度為％；出口空氣的干球溫度為,濕球溫度為,相對濕度為％；當(dāng)?shù)卮髿鈮毫??！?蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)參數(shù)選擇選用紫銅管,翅片厚度的鋁套片,肋片間距,管排方式采用正三角排列,垂直于氣流方向管間距,沿氣流方向的管排數(shù),迎面風(fēng)速取?！?計算幾何參數(shù)翅片為平直套片,考慮套片后的管外徑為沿氣流方向的管間距為沿氣流方向套片的長度為設(shè)計結(jié)果為每米管長翅片表面積：每米管長翅片間管子表面積：每米管長總外表面積：每米管長管內(nèi)面積：每米管長的外表面積：肋化系數(shù)：每米管長平均直徑的表面積：〔3計算空氣側(cè)的干表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)=1\*GB3①空氣的物性空氣的平均溫度為空氣在下的物性參數(shù)=2\*GB3②最窄截面處空氣流速=3\*GB3③干表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)干表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)用小型制冷裝置設(shè)計指導(dǎo)式<4-8>計算〔4確定空氣在蒸發(fā)器內(nèi)的變化過程根據(jù)給定的進出口溫度由濕空氣的焓濕圖可得。在空氣的焓濕圖上連接空氣的進出口狀態(tài)點1和點2,并延長與飽和氣線相交于點w,該點的參數(shù)是。在蒸發(fā)器中空氣的平均比焓值由焓濕圖查得析濕系數(shù)〔5循環(huán)空氣量的計算進口狀態(tài)下干空氣的比體積循環(huán)空氣的體積流量〔6空氣側(cè)當(dāng)量表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的計算對于正三角形排列的平直套片管束,翅片效率小型制冷裝置設(shè)計指導(dǎo)式〔4-13計算,叉排時翅片可視為六角形,且此時翅片的長對邊距離和短對邊距離之比肋折合高度為凝露工況下翅片效率為當(dāng)量表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)〔7管內(nèi)R22蒸發(fā)時的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)R22在時的物性參數(shù)為：飽和液體密度飽和蒸氣密度液體粘度氣體粘度汽化熱液體熱導(dǎo)率蒸氣熱導(dǎo)率液體普朗特數(shù)蒸氣普朗特數(shù)R22在管內(nèi)蒸發(fā)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)由小型制冷裝置設(shè)計與指導(dǎo)式〔4-5計算。計算查的R22進入蒸發(fā)器時的干度,出口干度。則R22的總質(zhì)量流量為作為迭代計算的初值,取,R22在管內(nèi)的質(zhì)量流速。則總流通面積為每根管子的有效流通截面積蒸發(fā)器的分路數(shù)結(jié)合分液器的實際產(chǎn)品現(xiàn)狀,取分路數(shù)為Z=2每一分路中R22的質(zhì)量流量為每一分路中R22在管內(nèi)的實際質(zhì)量流速為于是〔8傳熱溫差的初步計算〔9傳熱系數(shù)的計算管內(nèi)污垢熱阻可以忽略,接觸熱阻以及導(dǎo)熱熱阻之和取為〔10核算假設(shè)的值計算表明,假設(shè)的初值與核算的值較接近,故假設(shè)有效,可用。〔11蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)尺寸的確定蒸發(fā)器所需的表面?zhèn)鳠崦娣e蒸發(fā)器所需傳熱管總長迎風(fēng)面積取蒸發(fā)器的寬度,高。實際迎風(fēng)面積為。已選定垂直于氣流方向的管間距為,故垂直于氣流方向的每排管子數(shù)為深度方向為4排,共布置48根傳熱管,故傳熱管的實際總長為傳熱管的實際內(nèi)表面?zhèn)鳠崦娣e為下面計算蒸發(fā)器的實際外表面積48根長的管其翅片間管子表面積管子左右兩邊都要伸出一定距離,分別取為,；U型管需要用彎頭相接,取彎頭半徑為。由于管徑很小,伸出部分換熱可以忽略不計。每一翅片〔寬,深約為總的外表面積總翅片數(shù)為再加1為141片翅片的總外表面積套片管的總外表面積根據(jù)"計算單元"計算的總外表面積只有二者有一定差距,但是在誤差范圍之內(nèi)。綜上分析設(shè)計,可以定出翅片結(jié)構(gòu)參數(shù)如下：高度為,深度為,寬度為。〔12空氣側(cè)阻力計算空氣側(cè)阻力計算根據(jù)