混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范課件

第一章概論修訂經(jīng)過修訂原則修訂內(nèi)容試設(shè)計(jì)分析返回第一節(jié)修訂經(jīng)過規(guī)範(fàn)的修訂由中國(guó)建築科學(xué)研究所主持，參加修訂工作的單位17個(gè)，成員27名，主編李明順，副主編徐有鄰；修訂工作歷時(shí)四年半，召開全體會(huì)議七次，大小專題研討會(huì)五十五次，與相關(guān)規(guī)範(fàn)協(xié)調(diào)會(huì)八次，參與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)可靠度研討會(huì)四次；1997年6月開始修訂，1998年提出規(guī)範(fàn)修訂初稿，1999年提出規(guī)範(fàn)徵求意見稿，向全國(guó)116個(gè)單位徵求意見和建議共1089條，並有五個(gè)單位對(duì)八種類型的混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行了試設(shè)計(jì)，2000年9月完成第一次送審稿，2001年4月完成第二次送審稿，12月規(guī)範(fàn)報(bào)批稿正式上報(bào)，2002年4月開始實(shí)施。返回第二節(jié)修訂原則修訂原則：統(tǒng)一、接軌、補(bǔ)充、完善、安全；與國(guó)內(nèi)各專業(yè)規(guī)範(fàn)協(xié)調(diào)統(tǒng)一，如水工、公路、橋樑橋涵、港口工程等規(guī)範(fàn)組成員的共同參與；與國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)規(guī)範(fàn)接軌，儘量與MC-90等國(guó)際規(guī)範(fàn)基本一致；設(shè)計(jì)方法的補(bǔ)充，如補(bǔ)充了混凝土耐久性的規(guī)定、結(jié)構(gòu)分析的原則和方法等內(nèi)容；設(shè)計(jì)理論和方法的完善，如提高了混凝土強(qiáng)度等級(jí)和主導(dǎo)鋼筋的要求、改進(jìn)了正截面和斜截面承載力的計(jì)算模式、完善了預(yù)應(yīng)力設(shè)計(jì)方法和深受彎構(gòu)件設(shè)計(jì)方法等；適當(dāng)提高了安全度約10-15%，造價(jià)約提高5%。返回第三節(jié)修訂內(nèi)容在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基本規(guī)定方面增加了耐久性的規(guī)定、提高了混凝土的強(qiáng)度等級(jí)和鋼筋的要求、調(diào)整了設(shè)計(jì)參數(shù)、增加了結(jié)構(gòu)分析的內(nèi)容；在設(shè)計(jì)計(jì)算方面提高了預(yù)應(yīng)力的張拉控制應(yīng)力、改進(jìn)了預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算、考慮了超靜定後張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件由於約束變形產(chǎn)生的次內(nèi)力影響、規(guī)定了高效預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的端部構(gòu)造措施、改進(jìn)了正截面、斜截面、受壓構(gòu)件和其他一些承載力的設(shè)計(jì)方法；在構(gòu)造方面增加了保護(hù)層厚度的要求、重新規(guī)定了受力鋼筋的錨固和連接要求、提高了鋼筋的最小配筋率、加大了鋼筋的延伸長(zhǎng)度，增加了裂縫控制條款，完善了框架節(jié)點(diǎn)和深受彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)方法；在抗震設(shè)計(jì)方面提高了安全度、調(diào)整了軸壓比的限值以及抗震構(gòu)造措施。返回第四節(jié)試設(shè)計(jì)分析試設(shè)計(jì)由建設(shè)部建築設(shè)計(jì)院等五個(gè)設(shè)計(jì)單位進(jìn)行，共分析了五種結(jié)構(gòu)型式的八個(gè)工程，得到不少重要的結(jié)果；規(guī)範(fàn)的修訂對(duì)民用建築配筋量影響明顯，總用鋼量增加約6%，對(duì)工業(yè)建築影響不大；梁、板的用鋼量增加較多，總用鋼量增加約10%，牆、柱用鋼量增加不多；如果考慮為控制溫度和收縮而增加的構(gòu)造配筋，總用鋼量可能增加10-15%；採(cǎi)用強(qiáng)度價(jià)格比高的HRB400級(jí)鋼筋可控制材料價(jià)格上升不超過5%。返回第二章術(shù)語(yǔ)與符號(hào)術(shù)語(yǔ)符號(hào)返回第一節(jié)術(shù)語(yǔ)新規(guī)範(fàn)定義了在規(guī)範(fàn)中常用的24個(gè)專用術(shù)語(yǔ)，其中要重點(diǎn)理解深受彎構(gòu)件、深梁、基本組合、標(biāo)準(zhǔn)組合和準(zhǔn)永久組合的概念；跨高比小於5的受彎構(gòu)件為深受彎構(gòu)件；跨高比不大於2的單跨梁和不大於2.5的多跨連續(xù)梁為深梁；承載力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，永久荷載和可變荷載的組合為基本組合；正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算時(shí)，對(duì)可變荷載採(cǎi)用標(biāo)準(zhǔn)值、組合值為荷載代表值的組合為標(biāo)準(zhǔn)組合；正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算時(shí)，對(duì)可變荷載採(cǎi)用準(zhǔn)永久值為荷載代表值的組合為準(zhǔn)永久組合。返回第二節(jié)符號(hào)新規(guī)範(fàn)定義了在規(guī)範(fàn)中常用的121個(gè)專用符號(hào)，其中要重點(diǎn)理解符號(hào)規(guī)則；工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)通用符號(hào)應(yīng)由主體符號(hào)或主體符號(hào)帶上、下標(biāo)構(gòu)成，主體符號(hào)一般代表物理量，上、下標(biāo)用以進(jìn)一步闡明主體符號(hào)的涵義；主體符號(hào)應(yīng)以單個(gè)斜體字母表示，可分別採(cǎi)用大、小寫拉丁字母或大、小寫希臘字母；大寫斜體拉丁字母代表力學(xué)物理量，小斜斜體拉丁字母代表幾何類物理量；大寫希臘字母代表除力學(xué)和幾何類以外的物理量及數(shù)學(xué)符號(hào)，小寫希臘字母代表無(wú)量綱量；上、下標(biāo)可採(cǎi)用正體字母、縮寫詞、數(shù)字或其他標(biāo)記表示，上標(biāo)一般採(cǎi)用一個(gè)，下標(biāo)可採(cǎi)用一個(gè)或多個(gè)，各下標(biāo)之間可用逗號(hào)分開。返回第三章基本設(shè)計(jì)規(guī)定一般規(guī)定承載力極限狀態(tài)計(jì)算規(guī)定（上）承載力極限狀態(tài)計(jì)算規(guī)定（下）正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算規(guī)定耐久性的規(guī)定返回第一節(jié)一般規(guī)定新規(guī)範(fàn)仍採(cǎi)用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法，以可靠指標(biāo)度量結(jié)構(gòu)構(gòu)件的可靠度，採(cǎi)用分項(xiàng)係數(shù)的設(shè)計(jì)運(yùn)算式進(jìn)行設(shè)計(jì)；新規(guī)範(fàn)體現(xiàn)了“以人為本”的思想，通過提高某些荷載標(biāo)準(zhǔn)值，改風(fēng)、雪載30年一遇為50年一遇，調(diào)整材料分項(xiàng)係數(shù)，修改結(jié)構(gòu)抗力計(jì)算公式，加強(qiáng)配筋構(gòu)造措施等辦法，提高了安全度，與安全有關(guān)的條款被列為強(qiáng)制性條文，如增加了未經(jīng)技術(shù)鑒定或設(shè)計(jì)許可，不得改變結(jié)構(gòu)的用途和使用環(huán)境的強(qiáng)制性條款；新規(guī)範(fàn)除了繼續(xù)要求按承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行計(jì)算和驗(yàn)算外，增加了耐久性的設(shè)計(jì)。返回第二節(jié)承載力極限狀態(tài)計(jì)算規(guī)定（上）新規(guī)範(fàn)仍把建築結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)分為三個(gè)級(jí)別，但由於增加了由永久荷載效應(yīng)控制的荷載組合，提高了其中的永久荷載係數(shù)，因此取消了舊規(guī)範(fàn)中屋架、托架、恒載為主的軸心受壓柱、小偏心受壓柱安全等級(jí)應(yīng)提高一級(jí)，預(yù)製構(gòu)件施工階段安全等級(jí)可降低一級(jí)的規(guī)定；承載力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)運(yùn)算式仍為：γ0S≤R；確定結(jié)構(gòu)重要性係數(shù)γ0時(shí)，規(guī)定了設(shè)計(jì)使用年限為100年及以上的結(jié)構(gòu)構(gòu)件與安全等級(jí)一級(jí)相當(dāng)，設(shè)計(jì)使用年限為50年的結(jié)構(gòu)構(gòu)件與安全等級(jí)二級(jí)相當(dāng)，設(shè)計(jì)使用年限為5年及以下的結(jié)構(gòu)構(gòu)件與安全等級(jí)三級(jí)相當(dāng)。返回第二節(jié)承載力極限狀態(tài)計(jì)算規(guī)定（下）荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值S按基本組合或偶然組合進(jìn)行；按照新的《建築結(jié)構(gòu)荷載規(guī)範(fàn)》GB50009的規(guī)定，對(duì)於基本組合，應(yīng)取下列最不利值：

1)由可變荷載效應(yīng)控制的組合：

S=γGSGk+γQ1SQ1+∑ni=2γQiψciSQik

對(duì)於一般排架、框架結(jié)構(gòu)可簡(jiǎn)化為：

S=γGSGk+γQ1SQ1

S=γGSGk+0.9∑ni=1γQiSQik

2)由永久荷載效應(yīng)控制的組合：

S=γGSGk+∑ni=1γQiψciSQik

γG應(yīng)取1.35，參與組合的可變荷載僅限於豎向荷載；偶然組合與舊規(guī)範(fàn)相同。返回第三節(jié)正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算規(guī)定新規(guī)範(fàn)規(guī)定對(duì)於正常使用極限狀態(tài)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)分別按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合、準(zhǔn)永久組合或標(biāo)準(zhǔn)組合並考慮長(zhǎng)期作用影響採(cǎi)用下列極限狀態(tài)設(shè)計(jì)運(yùn)算式為：Ｓ≤Ｃ；標(biāo)準(zhǔn)組合即舊規(guī)範(fàn)中的短期效應(yīng)組合，準(zhǔn)永久組合即舊規(guī)範(fàn)中的長(zhǎng)期效應(yīng)組合；受彎構(gòu)件的最大撓度計(jì)算應(yīng)按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合並考慮荷載長(zhǎng)期作用影響，與舊規(guī)範(fàn)相同；結(jié)構(gòu)構(gòu)件正截面裂縫控制等級(jí)仍分為三級(jí)，其中二級(jí)裂縫控制的構(gòu)件，舊規(guī)範(fàn)在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下拉應(yīng)力不超過αctγftk的規(guī)定改為不超過ftk，而一級(jí)和三級(jí)裂縫控制的構(gòu)件與舊規(guī)範(fàn)相同；新規(guī)範(fàn)中裂縫控制等級(jí)及最大裂縫寬度限值改由環(huán)境類別和結(jié)構(gòu)類型確定，與舊規(guī)範(fàn)按構(gòu)件類型、鋼筋品種和室內(nèi)外環(huán)境分類的規(guī)定不同。返回第四節(jié)耐久性的規(guī)定新規(guī)範(fàn)關(guān)於耐久性設(shè)計(jì)的內(nèi)容有兩種形式：

1)特別增加了耐久性規(guī)定這一節(jié)，直接規(guī)定環(huán)境的分級(jí)方法以及各類環(huán)境對(duì)結(jié)構(gòu)混凝土耐久性的基本要求等；

2)對(duì)於分散在各章節(jié)中的影響混凝土耐久性的有關(guān)條款作必要的修改，如加大混凝土保護(hù)層的厚度，在“構(gòu)件”和“構(gòu)造”章節(jié)中表達(dá)與耐久性有關(guān)的構(gòu)造措施等；影響耐久性的最重要因素是環(huán)境，新規(guī)範(fàn)把環(huán)境分為五類，與模式規(guī)範(fàn)MC-90基本相同，環(huán)境是耐久性設(shè)計(jì)的主要依據(jù)；影響耐久性的另一個(gè)重要因素是混凝土本身的品質(zhì)，而混凝土的品質(zhì)與混凝土強(qiáng)度等級(jí)、水灰比、水泥用量密切有關(guān)，此外混凝土中的氯離子含量和堿的含量也對(duì)耐久性有重大影響，新規(guī)範(fàn)為保證結(jié)構(gòu)混凝土的耐久性，對(duì)使用年限50年和100年的混凝土結(jié)構(gòu)的混凝土品質(zhì)提出了規(guī)定；應(yīng)該指出，新規(guī)範(fàn)只是採(cǎi)用宏觀控制的辦法，還不能定量地確定結(jié)構(gòu)的耐久性。返回混凝土結(jié)構(gòu)的環(huán)境類別環(huán)境類別條件一室內(nèi)正常環(huán)境二a室內(nèi)潮濕環(huán)境；非嚴(yán)寒和非寒冷地區(qū)的露天環(huán)境、與無(wú)侵蝕性的水或土壤直接接觸的環(huán)境b嚴(yán)寒和寒冷地區(qū)的露天環(huán)境、與無(wú)侵蝕性的水或土壤直接接觸的環(huán)境三使用除冰鹽的環(huán)境；嚴(yán)寒和寒冷地區(qū)冬季水位變動(dòng)的環(huán)境；濱海室外環(huán)境四海水環(huán)境五受人為或自然的侵蝕性物質(zhì)影響的環(huán)境返回結(jié)構(gòu)混凝土耐久性的基本要求環(huán)境類別最大水灰比最小水泥用量(kg/m3)最低混凝土強(qiáng)度等級(jí)最大氯離子含量(%)最大堿含量(kg/m3)一0.65225C201.0不限制二a0.60250C250.33.0b0.55275C300.23.0三0.50300C300.13.0返回第四章混凝土結(jié)構(gòu)的材料混凝土強(qiáng)度混凝土的設(shè)計(jì)參數(shù)鋼筋的選擇鋼筋的設(shè)計(jì)參數(shù)返回第一節(jié)混凝土強(qiáng)度新規(guī)範(fàn)取消了舊規(guī)範(fàn)中的C7.5級(jí)和C10級(jí)低強(qiáng)度混凝土，增加了C65、C70、C75和C80級(jí)高強(qiáng)度混凝土，標(biāo)誌了我國(guó)混凝土技術(shù)的進(jìn)步和施工、設(shè)計(jì)水準(zhǔn)的提高；新規(guī)範(fàn)對(duì)結(jié)構(gòu)混凝土的強(qiáng)度等級(jí)提出了最低要求，是下限值，不是最佳值；隨著混凝土強(qiáng)度等級(jí)的提高，強(qiáng)度價(jià)格比迅速提高，採(cǎi)用較高強(qiáng)度的混凝土，對(duì)柱、牆、基礎(chǔ)等受壓為主的構(gòu)件以及預(yù)應(yīng)力構(gòu)件有顯著的經(jīng)濟(jì)效益；受彎構(gòu)件選用C20-C30，受壓構(gòu)件選用C30-C40，預(yù)應(yīng)力構(gòu)件選用C30-C50，高層建築底層柱選用C50或以上，不僅承載力得到了提高，抗剪及裂縫控制性能也隨之提高。返回第二節(jié)混凝土的設(shè)計(jì)參數(shù)混凝土的強(qiáng)度等級(jí)只是混凝土力學(xué)性能的一個(gè)基本標(biāo)誌，作為其代表值的立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fcu,k也不具備直接作為設(shè)計(jì)參數(shù)的條件，只能作為確定設(shè)計(jì)參數(shù)的依據(jù)；混凝土的設(shè)計(jì)參數(shù)主要有：軸心抗壓強(qiáng)度f(wàn)c、軸心抗拉強(qiáng)度f(wàn)t、彈性模量Ec、剪變模量Gc、泊松比ν、線膨脹係數(shù)αc以及疲勞強(qiáng)度修正係數(shù)γρ；新規(guī)範(fàn)刪除了舊規(guī)範(fàn)中的彎曲抗壓強(qiáng)度f(wàn)cm，改用軸心抗壓強(qiáng)度f(wàn)c乘以反映高強(qiáng)混凝土特性的降低係數(shù)α1來(lái)表示，理由如下：

1)與國(guó)際接軌；

2)協(xié)調(diào)正截面承載力的計(jì)算；

3)簡(jiǎn)化計(jì)算；

新規(guī)範(fàn)調(diào)整了軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值、軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值與立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值之間的關(guān)係式；為提高安全度，混凝土材料分項(xiàng)係數(shù)由1.35提高為1.40；

彈性模量、剪變模量、泊松比、線膨脹係數(shù)以及疲勞強(qiáng)度修正係數(shù)等與舊規(guī)範(fàn)一致，僅補(bǔ)充了C65-C80高強(qiáng)混凝土相應(yīng)的參數(shù)。返回與國(guó)際接軌目前，世界各國(guó)及國(guó)際組織的混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)範(fàn)中都沒有“混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度”的概念，一般均用混凝土軸心抗壓強(qiáng)度作為設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行正截面承載力設(shè)計(jì)。混凝土彎曲抗壓時(shí)的一些特徵，完全可以用係數(shù)進(jìn)行調(diào)整，新規(guī)範(fàn)取消了我國(guó)特有的“混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度”這個(gè)設(shè)計(jì)參數(shù)，對(duì)於我國(guó)設(shè)計(jì)規(guī)範(fàn)與國(guó)際接軌，遵從國(guó)際慣例是必要的。返回協(xié)調(diào)正截面承載力計(jì)算混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度不是通過直接量測(cè)得到的強(qiáng)度，只是一個(gè)概念上的強(qiáng)度。混凝土正截面承載力設(shè)計(jì)時(shí)，在彎矩Ｍ和軸力Ｎ的共同作用下，由純彎曲、大偏心受壓、小偏心受壓到軸心受壓是一個(gè)連續(xù)漸變的過程，舊規(guī)範(fàn)對(duì)受彎狀態(tài)為主計(jì)算取彎曲抗壓強(qiáng)度，而對(duì)受壓狀態(tài)為主的計(jì)算取軸心抗壓強(qiáng)度，從概念上和計(jì)算上不能協(xié)調(diào)，而取一個(gè)參數(shù)就容易多了。返回簡(jiǎn)化計(jì)算取消彎曲抗壓強(qiáng)度以後，有關(guān)混凝土抗壓方面的設(shè)計(jì)參數(shù)只有一個(gè)軸心抗壓強(qiáng)度，從概念上到計(jì)算上都得到了簡(jiǎn)化。反映不同受壓狀態(tài)特徵的抗壓強(qiáng)度（如彎曲抗壓強(qiáng)度、局部抗壓強(qiáng)度等）可以通過計(jì)算公式的調(diào)整加以反映，完全可以用簡(jiǎn)單的形式確切地反映應(yīng)有的規(guī)律。返回新舊規(guī)範(fàn)對(duì)比軸心抗壓強(qiáng)度

fck=0.88×0.76fcu,k（舊規(guī)範(fàn)）

fck=0.88α1α2fcu,k（新規(guī)範(fàn)）係數(shù)0.88是考慮實(shí)際結(jié)構(gòu)中的混凝土與試塊混凝土強(qiáng)度之間的差異等因素而確定的修正係數(shù)；

α１為軸心抗壓強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度的比值

α2為混凝土脆性係數(shù)強(qiáng)度等級(jí)≤C50C55C60C65C70C75C80係數(shù)α10.760.770.780.790.800.810.82強(qiáng)度等級(jí)≤C40C45C50C55C60C65C70C75C80係數(shù)α２1.000.9840.9840.9840.9840.9840.9840.9840.984新舊規(guī)範(fàn)對(duì)比軸心抗拉強(qiáng)度

ft=0.88×0.26(fcu,k)2/3

（舊規(guī)範(fàn)）

ft=0.88×0.395α２(fcu,k)0.55(1-1.645δ)0.45

（

新規(guī)範(fàn)）係數(shù)0.88是考慮實(shí)際結(jié)構(gòu)中的混凝土與試塊混凝土強(qiáng)度之間的差異等因素而確定的修正係數(shù)；

α2為混凝土脆性係數(shù)強(qiáng)度等級(jí)≤C40C45C50C55C60C65C70C75C80係數(shù)α２1.000.9840.9840.9840.9840.9840.9840.9840.984返回第三節(jié)鋼筋的選擇選擇的原則：

1)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)以HRB400級(jí)熱軋帶肋鋼筋為主導(dǎo)鋼筋；

2)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)以高強(qiáng)、低鬆弛鋼絲、鋼絞線為主導(dǎo)鋼筋；

3)各種形式的冷加工鋼筋不再列入新規(guī)範(fàn)，交由相應(yīng)的技術(shù)規(guī)程管理。新規(guī)範(fàn)的建議：

1)普通鋼筋宜採(cǎi)用HRB400級(jí)和HRB335級(jí)鋼筋，也可為採(cǎi)用HPB235級(jí)和RRB400級(jí)鋼筋；

2)預(yù)應(yīng)力鋼筋宜採(cǎi)用預(yù)應(yīng)力鋼絞絲、鋼絲，也可採(cǎi)用熱處理鋼筋。返回第四節(jié)鋼筋的設(shè)計(jì)參數(shù)普通鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值由其標(biāo)準(zhǔn)值除以材料分項(xiàng)係數(shù)而得，新規(guī)範(fàn)與舊規(guī)範(fàn)不同之處：

1)取消了舊規(guī)範(fàn)中的Ⅳ級(jí)鋼；

2)HRB335級(jí)鋼筋(Ⅱ級(jí)鋼)的設(shè)計(jì)值由原來(lái)的310N/mm2改為300N/mm2，統(tǒng)一取材料分項(xiàng)係數(shù)γs=1.1

。預(yù)應(yīng)力鋼筋設(shè)計(jì)值由其條件屈服點(diǎn)除以材料分項(xiàng)係數(shù)而得，新規(guī)範(fàn)與舊規(guī)範(fàn)不同之處：

1)新規(guī)範(fàn)取抗拉強(qiáng)度的85%為條件屈服點(diǎn)，比舊規(guī)範(fàn)的80%提高了，反映了我國(guó)高強(qiáng)度鋼材品質(zhì)性能的提高；

2)調(diào)整了預(yù)應(yīng)力鋼筋的規(guī)格和品種。調(diào)整了預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量，鋼絲取2.05×105，鋼絞線取1.95×105，舊規(guī)範(fàn)統(tǒng)一取1.80×105；舊規(guī)範(fàn)直接給出了疲勞應(yīng)力比值ρf(σmin/σmax)與疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的對(duì)應(yīng)關(guān)係，但是，根據(jù)國(guó)內(nèi)外疲勞驗(yàn)算方法的改進(jìn)，疲勞應(yīng)力比值ρf

對(duì)鋼筋疲勞性能的影響不直接表達(dá)為疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fyf

，而表達(dá)為應(yīng)力變化幅度（應(yīng)力幅限值Δfyf）。返回第五章結(jié)構(gòu)分析基本原則線彈性分析方法塑性分析方法其他分析方法返回第一節(jié)基本原則新規(guī)範(fàn)吸收了歐美各國(guó)規(guī)範(fàn)統(tǒng)一規(guī)定結(jié)構(gòu)分析的方法，增加了“結(jié)構(gòu)分析”一章，使混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的全過程都得到規(guī)範(fàn)的控制，保證了結(jié)構(gòu)的安全度，也標(biāo)誌了我國(guó)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)範(fàn)水準(zhǔn)的提高；新規(guī)範(fàn)不採(cǎi)取具體介紹各種結(jié)構(gòu)分析方法的方式，而是只集中闡述結(jié)構(gòu)分析的原則，列出指導(dǎo)性內(nèi)容，引導(dǎo)設(shè)計(jì)者合理選擇結(jié)構(gòu)分析方法，進(jìn)行正確的設(shè)計(jì)；新規(guī)範(fàn)對(duì)於結(jié)構(gòu)分析的一些主要內(nèi)容，例如：荷載、作用效應(yīng)及其組合；結(jié)構(gòu)計(jì)算中的簡(jiǎn)化假設(shè)；結(jié)構(gòu)分析的基本要求；結(jié)構(gòu)分析的方法；結(jié)構(gòu)分析中的電腦應(yīng)用等都做了原則性的規(guī)定。返回荷載、作用效應(yīng)及其組合混凝土結(jié)構(gòu)按承載力極限狀態(tài)計(jì)算和正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算時(shí)應(yīng)按國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)（《建築結(jié)構(gòu)荷載規(guī)範(fàn)》GB50009和《建築抗震設(shè)計(jì)規(guī)範(fàn)》GB50011）規(guī)定的作用（荷載）對(duì)結(jié)構(gòu)的整體進(jìn)行作用效應(yīng)的分析；必要時(shí)，應(yīng)對(duì)特殊部位進(jìn)行更詳細(xì)的分析。結(jié)構(gòu)可能遭遇火災(zāi)、爆炸、撞擊等偶然作用時(shí)，應(yīng)按國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的要求進(jìn)行相應(yīng)的結(jié)構(gòu)分析。結(jié)構(gòu)在施工和使用的不同階段有多種受力工況時(shí)，應(yīng)分別進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，並確定其最不利的作用效應(yīng)組合。返回結(jié)構(gòu)計(jì)算中的簡(jiǎn)化假定結(jié)構(gòu)計(jì)算中的簡(jiǎn)化假定主要體現(xiàn)在計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定。確定結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖時(shí)應(yīng)注意以下事項(xiàng)：１、應(yīng)能代表實(shí)際結(jié)構(gòu)的體型和幾何尺度；２、邊界條件和連接方式應(yīng)能反映結(jié)構(gòu)的實(shí)際受力狀況，並有相應(yīng)的構(gòu)造措施保證；３、截面尺寸和材料性能符合結(jié)構(gòu)的實(shí)際情況；４、荷載的大小、位置及組合與實(shí)際受力情況吻合；５、對(duì)計(jì)算簡(jiǎn)圖的簡(jiǎn)化和近似假設(shè)應(yīng)有理論的或?qū)嶒?yàn)的依據(jù)，或有可靠的工程經(jīng)驗(yàn)；６、計(jì)算結(jié)果應(yīng)能符合工程設(shè)計(jì)的精確度要求。返回結(jié)構(gòu)分析的基本要求結(jié)構(gòu)分析應(yīng)符合下列要求：１、無(wú)論結(jié)構(gòu)的整體或其中的一部分，在任何情況下都必須滿足力學(xué)平衡條件；２、在宏觀上應(yīng)滿足變形協(xié)調(diào)條件，包括結(jié)點(diǎn)和邊界的約束條件，在微觀上，可適當(dāng)放寬；３、應(yīng)採(cǎi)用合理的材料或構(gòu)件單元的本構(gòu)關(guān)係，最好通過試驗(yàn)確定或採(cǎi)用成熟的通用模式。返回結(jié)構(gòu)分析的方法混凝土結(jié)構(gòu)宜根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、構(gòu)件佈置、材料性能和受力特點(diǎn)選擇合理的分析方法；常用的結(jié)構(gòu)分析方法有：１、線彈性分析方法；２、塑性內(nèi)力重分佈分析方法；３、塑性極限分析方法；４、非線性分析方法；５、試驗(yàn)分析方法。返回結(jié)構(gòu)分析中的電腦應(yīng)用結(jié)構(gòu)分析所採(cǎi)用的電腦程式應(yīng)經(jīng)過考核和驗(yàn)證其技術(shù)條件應(yīng)符合規(guī)範(fàn)和有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的要求；對(duì)於電算結(jié)果，應(yīng)經(jīng)判斷和校核，在確認(rèn)其合理有效後，方可用於工程設(shè)計(jì)。返回第二節(jié)線彈性分析方法線彈性分析方法假定結(jié)構(gòu)材料均為理想彈性體，變形模量和剛度均為常值。線彈性分析方法可用於混凝土結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的作用效應(yīng)分析。根據(jù)結(jié)構(gòu)的體型，可分為以下三種不同的體系進(jìn)行分析：

１、桿系結(jié)構(gòu)；

２、板結(jié)構(gòu)；

３、三維實(shí)體結(jié)構(gòu)。返回桿系結(jié)構(gòu)混凝土桿系結(jié)構(gòu)宜按空間結(jié)構(gòu)體系進(jìn)行整體分析，宜考慮桿件的彎曲、軸向、剪切和扭轉(zhuǎn)變形的影響；桿系結(jié)構(gòu)的簡(jiǎn)化；桿系結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖；桿件的截面剛度；桿系結(jié)構(gòu)的分析方法。返回桿系結(jié)構(gòu)的簡(jiǎn)化體型規(guī)則的空間桿系結(jié)構(gòu)，可沿柱列和牆軸線方向分解為不同方向的平面結(jié)構(gòu)分別進(jìn)行分析，但宜考慮空間協(xié)同工作。各桿件的內(nèi)力由各個(gè)方向的作用效應(yīng)疊加而得。桿件的軸向、剪切和扭轉(zhuǎn)變形對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力影響不大時(shí)，可不計(jì)及。結(jié)構(gòu)和桿件的變形對(duì)內(nèi)力二階效應(yīng)影響不大時(shí)，可不計(jì)及。返回桿系結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖混凝土桿系結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖可按下列原則確定：１、桿件的軸線可取其截面中心線；２、現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)及裝配整體式結(jié)構(gòu)的梁柱節(jié)點(diǎn)及柱和基礎(chǔ)的節(jié)點(diǎn)可視為剛性連接；３、非整體現(xiàn)澆的梁、板與支承結(jié)構(gòu)的連接可視為鉸接；４、桿件的計(jì)算跨度和計(jì)算高度ｌｏ宜按兩端支承長(zhǎng)度的中心距ｌｃ或淨(jìng)距ｌｎ確定，並根據(jù)支承節(jié)點(diǎn)的連接剛度和支承反力的位置加以修正；５、當(dāng)桿件間的連接剛度遠(yuǎn)大於該桿件本身的剛度時(shí)，該部分可以作為剛域插入計(jì)算圖形。返回桿件的截面剛度桿件的截面慣性矩Ｉ按勻質(zhì)的混凝土全截面計(jì)算，不計(jì)算鋼筋的折算面積，也不扣除鋼筋、預(yù)應(yīng)力孔道和其他較小孔道的面積；混凝土的彈性模量按規(guī)範(fàn)查??；T形截面梁的慣性矩宜按有效翼緣計(jì)算，也可按截面矩形部分面積的慣性矩Ｉｒ進(jìn)行修正：現(xiàn)澆整體式框架邊框架1.5Ｉｒ中間框架2.0Ｉｒ裝配整體式框架邊框架1.2Ｉｒ中間框架1.5Ｉｒ端部加腋的桿件，應(yīng)考慮其剛度變化的影響；考慮混凝土開裂和塑性變形的影響時(shí)，宜對(duì)桿件剛度進(jìn)行折減。返回桿系結(jié)構(gòu)的分析方法混凝土桿系結(jié)構(gòu)可採(cǎi)用解析法、有限元法和差分法等分析方法；對(duì)於體型規(guī)則的結(jié)構(gòu)，可採(cǎi)用簡(jiǎn)化分析計(jì)算方法；連續(xù)梁可採(cǎi)用彎矩分配法；豎向荷載作用下的框架可採(cǎi)用分層法、迭代法、力矩分配法；水準(zhǔn)荷載作用下的框架可採(cǎi)用反彎點(diǎn)法法、修正的反彎點(diǎn)法；對(duì)與支承結(jié)構(gòu)整體澆築的梁端，可取支座或節(jié)點(diǎn)邊緣截面內(nèi)力進(jìn)行設(shè)計(jì)。返回板結(jié)構(gòu)混凝土矩形板的長(zhǎng)向、短向跨度比值大於３時(shí)，按單向板設(shè)計(jì)，簡(jiǎn)支或連續(xù)的單向板可用解析法或彎矩分配法計(jì)算；混凝土矩形板的長(zhǎng)向、短向跨度比值小於３大於２時(shí)，也可按單向板設(shè)計(jì)，但沿長(zhǎng)向跨度應(yīng)配一定的構(gòu)造鋼筋；混凝土矩形板的長(zhǎng)向、短向跨度比值不大於２時(shí)，按雙向板設(shè)計(jì)，形狀規(guī)則、支撐條件和荷載形式簡(jiǎn)單的雙向板可以利用計(jì)算圖表查到，一般的板則需用有限元法程式進(jìn)行分析。返回三維實(shí)體結(jié)構(gòu)對(duì)於三維實(shí)體結(jié)構(gòu)可假定材料為勻質(zhì)彈性體採(cǎi)用彈性理論分析、有限元法分析或試驗(yàn)分析的方法確定彈性應(yīng)力的分佈場(chǎng)，在受拉區(qū)根據(jù)主拉應(yīng)力的圖形確定配筋量，在受壓區(qū)按多軸應(yīng)力狀態(tài)驗(yàn)算混凝土的強(qiáng)度；混凝土的多軸應(yīng)力強(qiáng)度和破壞準(zhǔn)則按規(guī)範(fàn)附錄Ｃ的規(guī)定計(jì)算。返回第三節(jié)塑性分析方法在混凝土結(jié)構(gòu)分析中經(jīng)常採(cǎi)用的塑性分析方法有考慮塑性內(nèi)力重分佈的彎矩調(diào)幅法、塑性極限分析方法中的塑性鉸線法和條帶法等；鋼筋混凝土連續(xù)梁和連續(xù)單向板宜採(cǎi)用考慮塑性內(nèi)力重分佈的彎矩調(diào)幅法，框架、框架剪力牆結(jié)構(gòu)以及雙向板等也可對(duì)支座或節(jié)點(diǎn)的彎矩進(jìn)行調(diào)幅，並確定跨中彎矩，對(duì)於直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)、要求不出現(xiàn)裂縫或?qū)α芽p控制較嚴(yán)的結(jié)構(gòu)、處?kù)秶?yán)重侵蝕性環(huán)境中的結(jié)構(gòu)以及配置延性較差的鋼筋的結(jié)構(gòu)不得採(cǎi)用塑性內(nèi)力重分佈的方法；承受均布荷載的周邊支承的雙向矩形板可採(cǎi)用塑性鉸線法或條帶法進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)；採(cǎi)用塑性分析方法設(shè)計(jì)時(shí)，同時(shí)應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)的要求。返回第四節(jié)其他分析方法混凝土結(jié)構(gòu)的其他分析方法包括非線性分析、試驗(yàn)方法和間接作用下的結(jié)構(gòu)分析等；特別重要的或受力情況特殊的大型桿系結(jié)構(gòu)和二維、三維結(jié)構(gòu)，必要時(shí)應(yīng)對(duì)其整體或部分進(jìn)行非線性全過程分析或試驗(yàn)方法；非線性分析時(shí)應(yīng)注意遵循以下原則：１、結(jié)構(gòu)形狀、尺寸、邊界條件、所用材料的強(qiáng)度等級(jí)和主要配筋量應(yīng)預(yù)先確定；２、材料的強(qiáng)度和彈性模量等性能指標(biāo)宜取平均值，以免比例失真，影響結(jié)果；３、材料、桿件的本構(gòu)關(guān)係宜由實(shí)驗(yàn)確定。返回第六章受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算一般規(guī)定單筋矩形截面雙筋矩形截面Ｔ形截面返回第一節(jié)一般規(guī)定基本假定等效矩形應(yīng)力圖形界限受壓區(qū)高度返回基本假定新規(guī)範(fàn)與舊規(guī)範(fàn)一樣，在進(jìn)行正截面承載力計(jì)算時(shí)仍然採(cǎi)用了四個(gè)基本假定：

1)截面應(yīng)變保持平面；

2)不考慮混凝土的抗拉強(qiáng)度；

3)混凝土受壓的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)係採(cǎi)用了近似計(jì)算公式：

σc＝fc[1－(1－εc/ε0)n]（εc≤

ε0）

σc＝fc

（ε0＜

εc≤

εcu

）其中：n＝2－(fcu,k－50)/60,ｎ≤2ε0＝0.002＋0.5(fcu,k－50)×10–5ε0≥0.002εcu＝0.0033－(fcu,k－50)×10–5εcu

≤0.0033

舊規(guī)範(fàn)則採(cǎi)用下列公式：

σc＝σ0[1－(1－εc/ε0)２

]（εc≤

ε0）

σc＝σ0

（ε0＜

εc≤

εcu

）

4)鋼筋的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)係採(cǎi)用理想彈塑性模型：

σs＝εsEs

（0＜εs＜εy）

σs＝fy

（0≤εs＜0.01）返回新舊規(guī)範(fàn)混凝土受壓應(yīng)力應(yīng)變關(guān)係的對(duì)比舊規(guī)範(fàn)對(duì)於均勻受壓（軸心受壓），最大應(yīng)力σ0取為fc，而對(duì)於非均勻受壓（受彎和偏心受壓），最大應(yīng)力σ0則取為fcm

。新規(guī)範(fàn)統(tǒng)一取為fc，原因如下：

1)舊規(guī)範(fàn)中fcm

不是一個(gè)有材料試驗(yàn)確定的強(qiáng)度指標(biāo)，它是一個(gè)換算指標(biāo)，隨相對(duì)受壓區(qū)高度ξ的變化而變化，並非定值；

2)採(cǎi)用fcm

以後，給偏心受壓構(gòu)件的計(jì)算帶來(lái)麻煩，使小偏心和軸心受壓的正截面承載力計(jì)算公式難以銜接；

3)國(guó)際上和國(guó)內(nèi)有關(guān)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)範(fàn)均不再採(cǎi)用fcm

。舊規(guī)範(fàn)對(duì)均勻或非均勻受壓，不論混凝土強(qiáng)度高低，應(yīng)力應(yīng)變曲線上升段都是一條拋物線，下降段則是一條水準(zhǔn)直線，極限壓應(yīng)變對(duì)非均勻受壓一律取0.0033；新規(guī)範(fàn)考慮到隨著混凝土強(qiáng)度的提高，應(yīng)力應(yīng)變曲線的上升段由拋物線趨近於直線，極限壓應(yīng)變相應(yīng)減小的特性，調(diào)整了應(yīng)力應(yīng)變曲線的近似公式，使C50以下的混凝土應(yīng)力應(yīng)變曲線與舊規(guī)範(fàn)相同，C50~C80高強(qiáng)混凝土的應(yīng)力應(yīng)變曲線與舊規(guī)範(fàn)有所不同。返回混凝土應(yīng)力應(yīng)變曲線返回等效矩形應(yīng)力圖形等效矩形應(yīng)力圖形的應(yīng)力值取為α1fc，受壓區(qū)高度x取為β1xn；新規(guī)範(fàn)對(duì)C50及以下混凝土與舊規(guī)範(fàn)一致，取α1＝1.0，β1＝0.8;新規(guī)範(fàn)對(duì)C50~C80高強(qiáng)混凝土採(cǎi)用逐漸降低係數(shù)的辦法來(lái)反映高強(qiáng)混凝土的特性?；炷翉?qiáng)度等級(jí)≤C50C55C60C65C70C75C80α11.000.990.980.970.960.950.94β10.800.790.780.770.760.750.74返回界限受壓區(qū)高度考慮高強(qiáng)混凝土的脆性，新規(guī)範(fàn)對(duì)於有屈服點(diǎn)的鋼筋，界限受壓區(qū)高度ξb按下式計(jì)算：

ξb＝β1/（1＋fy/Esεcu）舊規(guī)範(fàn)為：

ξb＝0.8/（1＋fy/0.0033Es）由上述公式可知，在舊規(guī)範(fàn)中，ξb僅與鋼筋種類有關(guān)，而在新規(guī)範(fàn)中，ξb與鋼筋種類和混凝土等級(jí)均有關(guān)，詳見下表：鋼筋種類≤C50C55C60C65C70C75C80HPB2350.614－－－－－－HRB3350.5500.5410.5310.5220.5120.503.493HRB400和RRB4000.5180.5080.4990.4900.4810.4720.463返回第二節(jié)單筋矩形截面在單筋矩形截面計(jì)算公式中，新規(guī)範(fàn)只是用α1fc代替了舊規(guī)範(fàn)中的fcm

，其他保持不變：

α1fcbx＝fyAs

M≤α1fcbx（h0－0.5x）適用條件：

x≤ξbh0

As≥ρminA也可採(cǎi)用下列形式的公式計(jì)算：

α1fcξbh0＝fyAs

M≤α1fcbh0２

ξ(1－0.5ξ)

＝αsα1fcbh0２

返回第三節(jié)雙筋矩形截面同單筋矩形截面一樣，在雙筋矩形截面計(jì)算公式中，新規(guī)範(fàn)也是用α1fc代替了舊規(guī)範(fàn)中的fcm

，其他保持不變：

α1fcbx＝fyAs－fy’As’M≤α1fcbx（h0－0.5x）＋fy’As’（h0－as’）適用條件：

x≤ξbh0

x≥2as’也可採(cǎi)用下列形式的公式計(jì)算：

α1fcξbh0＝fyAs－fy’As’

M≤α1fcbh0２

ξ(1－0.5ξ)＋fy’As’（h0－as’）＝αsα1fcbh0２＋fy’As’（h0－as’）返回第四節(jié)Ｔ形截面同單筋矩形截面、雙筋矩形截面一樣，在Ｔ形截面計(jì)算公式中，新規(guī)範(fàn)也是用α1fc代替了舊規(guī)範(fàn)中的fcm

，其他保持不變；Ｔ形截面仍需先確定受壓翼緣的寬度，再分為第一類和第二類兩種情況分別按不同的計(jì)算公式進(jìn)行設(shè)計(jì)，具體公式詳見規(guī)範(fàn)，不一一列出。返回第七章受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算新規(guī)範(fàn)對(duì)斜截面承載力計(jì)算的修改和補(bǔ)充如下：

1)與國(guó)外規(guī)範(fàn)和國(guó)內(nèi)其他行業(yè)的規(guī)範(fàn)相比，舊規(guī)範(fàn)中斜截面抗剪承載力計(jì)算公式的可靠度水準(zhǔn)較低，為提高抗剪承載力的可靠指標(biāo)，新規(guī)範(fàn)適當(dāng)降低了計(jì)算公式中的一些係數(shù)和參數(shù)；

2)為使公式能適用於高強(qiáng)混凝土，在截面尺寸控制條件中加入了混凝土強(qiáng)度影響係數(shù)βc；並且把舊規(guī)範(fàn)斜截面承載力計(jì)算公式中的混凝土軸心抗壓強(qiáng)度f(wàn)c改用混凝土軸心抗拉強(qiáng)度f(wàn)t表達(dá)；

3)新規(guī)範(fàn)取最小配箍率ρsv,min＝0.24ft/fyv，比舊規(guī)範(fàn)的0.02fc/fyv略有提高；

4)增加了無(wú)腹筋板類受彎構(gòu)件的斜截面計(jì)算公式；

5)增加了圓形截面構(gòu)件的斜截面計(jì)算方法（略）；

6)增加了矩形截面柱雙向受剪的框架柱的斜截面計(jì)算方法（略）。返回有腹筋梁斜截面承載力計(jì)算公式有腹筋梁的斜截面承載力計(jì)算公式：

1)矩形、Ｔ形和工形截面的一般梁Ｖcs≤0.7ftbh0＋1.25fyvAsvh0/s＋0.8fyAsbsinα

Ｖcs≤0.07fcbh0＋1.5fyvAsvh0/s＋0.8fyAsbsinα（舊規(guī)範(fàn)）

2)集中荷載作用下的獨(dú)立梁Ｖcs≤(1.75/(λ+1))ftbh0＋1.0fyvAsvh0/s＋0.8fyAsbsinα

Ｖcs≤(０.２/(λ+1.5))fcbh0＋1.0fyvAsvh0/s＋0.8fyAsbsinα（舊規(guī)範(fàn)）矩形、Ｔ形和工形截面的受彎構(gòu)件，其受剪截面應(yīng)符合下列條件：

當(dāng)hw/b≤4時(shí)Ｖ≤0.25βcfcbh0

Ｖ≤0.25fcbh0（舊規(guī)範(fàn)）當(dāng)hw/b≥6時(shí)Ｖ≤0.2βcfcbh0

Ｖ≤0.2fcbh0（舊規(guī)範(fàn)）返回?zé)o腹筋板類受彎構(gòu)件的斜截面計(jì)算無(wú)腹筋板類受彎構(gòu)件的斜截面計(jì)算公式如下：Ｖ≤0.7βhftbh0

其中βh為截面影響係數(shù)，取βh＝(800/h0)1/4

當(dāng)h0＜800mm時(shí)，取800mm；

當(dāng)h0＞2000mm時(shí)，取2000mm；實(shí)際上當(dāng)板厚小於800mm時(shí)可不考慮受剪承載力的提高，當(dāng)板厚大於2000mm時(shí)，抗剪承載力還將下降，但目前實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)不夠，新規(guī)範(fàn)未作規(guī)定，可在板的中部佈置構(gòu)造鋼筋網(wǎng)，能較好地改善其抗剪性能。返回第八章受壓構(gòu)件承載力計(jì)算軸心受壓構(gòu)件承載力計(jì)算偏心受壓構(gòu)件承載力計(jì)算受壓構(gòu)件斜截面計(jì)算返回第一節(jié)軸心受壓構(gòu)件構(gòu)件承載力計(jì)算由於新規(guī)範(fàn)在受彎構(gòu)件和偏心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算公式中，把fcm(＝1.1fc)降低為(0.94～1.0)fc，因此偏心受壓構(gòu)件的安全儲(chǔ)備有所提高，為了與偏心受壓構(gòu)件的承載力保持相近的可靠度，新規(guī)範(fàn)在軸心受壓構(gòu)件的承載力計(jì)算公式中增加了一個(gè)0.9的係數(shù)：Ｎ≤0.9φ（fcA+fy’As’）因?yàn)樵黾恿?.9的係數(shù)，新規(guī)範(fàn)取消了關(guān)於“屋架、托梁的受壓腹桿的安全等級(jí)應(yīng)提高一級(jí)”的規(guī)定；對(duì)於配置螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋的軸心受壓構(gòu)件，其承載力計(jì)算公式也增加了係數(shù)0.9，並且在間接鋼筋承載力一項(xiàng)中還增加了一個(gè)折減係數(shù)α(0.85～1.0)，考慮由於採(cǎi)用高強(qiáng)混凝土，間接鋼筋對(duì)受壓承載力增大的影響有所減弱：Ｎ≤0.9（fcAcor+fy’As’+2αfyAss0

）返回第二節(jié)偏心受壓構(gòu)件承載力計(jì)算

新規(guī)範(fàn)規(guī)定偏心受壓構(gòu)件不論偏心大小都必須考慮附加偏心距，並規(guī)定附加偏心距ea為20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，而舊規(guī)範(fàn)則在大偏心時(shí)不考慮附加偏心距，僅在小偏心情況下才考慮，並取

ea＝0.12(0.3h0-e0)；新規(guī)範(fàn)對(duì)於二階效應(yīng)的問題，即豎向荷載在有側(cè)移框架中引起的附加彎矩問題，除了繼續(xù)給出與舊規(guī)範(fàn)相同的考慮附加偏心距的η－l0法之外，增加了考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法；不對(duì)稱配筋矩形截面偏心受壓承載力計(jì)算公式基本保持不變，僅用α１fc代替fcm；對(duì)稱配筋矩形截面偏心受壓承載力計(jì)算公式中，對(duì)小偏心近似公式的係數(shù)作了調(diào)整。

返回考慮附加偏心距的η－l0法返回新規(guī)範(fàn)關(guān)於偏心距放大係數(shù)η的計(jì)算公式基本上與舊規(guī)範(fàn)相同：

η＝１＋(l0/h)2ζ1ζ2/(1400ei/h0)

其中：ζ1＝0.5fcA/N，ζ2＝1.15-0.01l0/h，ei＝e0＋ea新規(guī)範(fàn)規(guī)定當(dāng)l0/h≤5（l0/i≤17.5）時(shí)可取η＝1，舊規(guī)範(fàn)則為l0/h≤8時(shí)可取η＝1；對(duì)於計(jì)算長(zhǎng)度l0的規(guī)定，基本與舊規(guī)範(fàn)相同。如：現(xiàn)澆樓蓋框架結(jié)構(gòu)底層柱取l0＝1.0H，其餘各層柱l0＝1.25H。但新規(guī)範(fàn)對(duì)水準(zhǔn)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值占總彎矩設(shè)計(jì)值75%以上時(shí)，可按下麵兩式計(jì)算框架柱計(jì)算長(zhǎng)度，並取較小者：

l0＝〔1+0.15(ψu(yù)+ψl)〕Hl0＝(2+0.2ψmin)H

其中：ψu(yù)、ψl為柱的上端和下端節(jié)點(diǎn)處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值；ψmin為ψu(yù)、ψl的較小值；H為柱的高度?？紤]二階效應(yīng)的彈性分析方法在柱梁線剛度比較大時(shí)，採(cǎi)用η－l0法有可能偏於不安全，在複式框架結(jié)構(gòu)、框架－剪力牆結(jié)構(gòu)或框架－核心筒結(jié)構(gòu)中，框架部分的層間位移的分佈規(guī)律已經(jīng)與一般框架不同，採(cǎi)用η－l0法將帶來(lái)較大誤差，新規(guī)範(fàn)提出了另一種考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法；考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法是近年來(lái)美國(guó)、加拿大等國(guó)規(guī)範(fàn)推薦的比較準(zhǔn)確的又比較簡(jiǎn)單的考慮二階效應(yīng)的方法；新規(guī)範(fàn)規(guī)定當(dāng)按考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法時(shí)，宜在結(jié)構(gòu)分析時(shí)對(duì)構(gòu)件的彈性抗彎剛度EcI乘以下列折減係數(shù)：對(duì)梁，取0.4；對(duì)柱，取0.6；對(duì)剪力牆和核心筒，取0.45（底部不開裂時(shí)，可取0.7）；當(dāng)按考慮二階效應(yīng)的彈性分析方法時(shí)，在有關(guān)受壓承載力計(jì)算公式中，ηei均應(yīng)以（M/N+ea）代替，不再出現(xiàn)偏心距放大係數(shù)η。返回不對(duì)稱配筋矩形截面偏心受壓承載力計(jì)算公式矩形截面大偏心(2as’≤x≤ξbh0)受壓承載力計(jì)算公式如下:N≤α１fcbx＋fy’As’－fyAsNe≤α１fcbx(h0-0.5x)＋fy’As’(h0-as’)e＝ηei＋h/2－as

當(dāng)x＜2as’時(shí)，按下式計(jì)算：

Ne’≤fyAs(h0-as’)e’＝ηei－h(huán)/2＋as矩形截面小偏心(x＞ξbh0)受壓承載力計(jì)算公式如下:N≤α１fcbx＋fy’As’－σsAsNe≤α１fcbx(h0-0.5x)＋fy’As’(h0-as’)σs＝fy(x/h0-β1)/(ξb-β1)

當(dāng)N＞α１fcbh時(shí)，應(yīng)按下式驗(yàn)算：

Ne’≤α１fcbh(h0’-h/2)＋fy’As(h0’-as)e’＝h/2－as’-(e0-ea)返回對(duì)稱配筋矩形截面偏心受壓承載力計(jì)算公式返回矩形截面大偏心(2as’≤x≤ξbh0)受壓承載力計(jì)算公式如下:x＝N/α１fcb

As＝As’＝N（e－h(huán)0＋0.5x)/[fy’(h0-as’)]e＝ηei＋h/2－as

當(dāng)x＜2as’時(shí)，按下式計(jì)算：

As＝As’＝Ne’/[fy’(h0-as’)]e’＝ηei－h(huán)/2＋as矩形截面小偏心(x＞ξbh0)受壓承載力計(jì)算公式如下:ξ＝(N-ξbα１fcbh0)/(D+α１fcbh0)+ξb

其中：D＝(Ne-0.43α１fcbh02)/[(β1-ξb)(h0-as’)]As＝As’＝[Ne－α１fcbx(h0-0.5x)]/[fy’(h0-as’)]上述公式中計(jì)算所得的As和As’均應(yīng)滿足最小配筋率的要求，即：

As或As’應(yīng)大於等於0.002A。第三節(jié)受壓構(gòu)件斜截面計(jì)算新規(guī)範(fàn)關(guān)於受壓構(gòu)件斜截面計(jì)算的公式形式與與受彎構(gòu)件集中荷載的計(jì)算公式一樣，僅增加了軸力項(xiàng)0.07N：

V≤(1.75/(λ+1))ftbh0＋1.0fyvAsvh0/s＋0.07N

當(dāng)V≤(1.75/(λ+1))ftbh0＋0.07N時(shí)，可按構(gòu)造要求配置箍筋。新規(guī)範(fàn)把公式的應(yīng)用範(fàn)圍從矩形截面擴(kuò)大到矩形、Ｔ形和工字形截面，並對(duì)λ作了必要的修改。增加了圓形截面框架柱的斜截面計(jì)算方法，即規(guī)定採(cǎi)用等效慣性矩原則來(lái)確定等效矩形截面的寬度和高度。按上述原則，當(dāng)採(cǎi)用等效矩形截面時(shí)，截面寬度b＝1.76r，截面有效高度h＝1.6r。增加了雙向受剪的框架柱的計(jì)算方法。（略）返回第九章受拉構(gòu)件承載力計(jì)算軸心受拉承載力計(jì)算公式保持不變：

N≤fyAs小偏心受拉承載力計(jì)算公式也保持不變：

Ne≤fyAs’(h0-as’)Ne’≤fyAs(h0’-as)大偏心受拉承載力計(jì)算公式中，將fcm改為α1fc即可：

N≤fyAs-fy’As’-α1fc

bx

Ne≤α1fc

bx(h0-x/2)+fy’As’(h0-as’)

受拉構(gòu)件的斜截面計(jì)算與受壓構(gòu)件類似：

V≤(1.75/(λ+1))ftbh0＋1.0fyvAsvh0/s－0.2N

當(dāng)上式右邊小於fyvAsvh0/s時(shí)，取fyvAsvh0/s＝V，且要求fyvAsvh0/s不小於0.36ftbh0返回第十章受扭構(gòu)件承載力計(jì)算返回第十一章正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算返回第十二章預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件返回第十三章基本構(gòu)造規(guī)定伸縮縫保護(hù)層厚度鋼筋的錨固鋼筋的連接最小配筋率返回第一節(jié)伸縮縫新規(guī)範(fàn)對(duì)於混凝土結(jié)構(gòu)伸縮縫最大間距的規(guī)定未作大的改動(dòng)，僅補(bǔ)充了以下條文：

1)對(duì)於裝配整體式結(jié)構(gòu)房屋，伸縮縫宜按現(xiàn)澆式結(jié)構(gòu)採(cǎi)用；

2)現(xiàn)澆框架－剪力牆結(jié)構(gòu)或框架－核心筒結(jié)構(gòu)的伸縮縫間距可按結(jié)構(gòu)的具體佈置情況取框架結(jié)構(gòu)和剪力牆結(jié)構(gòu)之間的數(shù)值，即室內(nèi)為45~55m，露天為30~35m。

3)現(xiàn)澆挑簷、雨蓬等外露結(jié)構(gòu)宜在垂直懸臂方向設(shè)伸縮縫，間距不大於12米。新規(guī)範(fàn)對(duì)於應(yīng)適當(dāng)減少伸縮縫間距的規(guī)定與舊規(guī)範(fàn)相同；新規(guī)範(fàn)規(guī)定，當(dāng)計(jì)入了溫度變化和混凝土收縮對(duì)結(jié)構(gòu)的影響，且有充分依據(jù)和可靠措施時(shí)，可適當(dāng)增大伸縮縫間距；返回適當(dāng)減少伸縮縫間距的規(guī)定從基礎(chǔ)頂算起，柱高低於8m的排架結(jié)構(gòu)；屋面無(wú)保溫和隔熱措施的排架結(jié)構(gòu)；氣候乾燥地區(qū)、夏季炎熱且暴雨頻繁地區(qū)的結(jié)構(gòu)，或經(jīng)常處?kù)陡邷刈饔孟碌慕Y(jié)構(gòu)；採(cǎi)用滑模類施工工藝的剪力牆結(jié)構(gòu)；採(cǎi)用混凝土強(qiáng)度等級(jí)較高、水泥用量較多、流動(dòng)性較大的泵送混凝土的結(jié)構(gòu)。返回充分依據(jù)有已經(jīng)成功建成的工程實(shí)例作為參考；應(yīng)經(jīng)過必要的計(jì)算；需全面分析各種有利和不利的因素對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力和裂縫的影響。返回增大伸縮縫間距的可靠措施設(shè)置後澆帶；局部加強(qiáng)配筋；施加預(yù)應(yīng)力；採(cǎi)用預(yù)製構(gòu)件或疊合結(jié)構(gòu)；解除約束，設(shè)置滑移層；採(cǎi)用膨脹劑補(bǔ)償混凝土的收縮；加強(qiáng)保溫隔熱措施等。返回第二節(jié)混凝土保護(hù)層厚度新舊規(guī)範(fàn)對(duì)於混凝土保護(hù)層厚度的對(duì)比；新規(guī)範(fàn)增加了環(huán)境類別的影響，除舊規(guī)範(fàn)的室內(nèi)正常環(huán)境（一類）和室內(nèi)潮濕環(huán)境、露天環(huán)境及無(wú)侵蝕性水或土壤環(huán)境（二類a）外，增加了嚴(yán)寒和寒冷地區(qū)的露天環(huán)境與無(wú)侵蝕性水或土壤環(huán)境（二類b），和使用除冰鹽環(huán)境、嚴(yán)寒和寒冷地區(qū)冬季水位變動(dòng)環(huán)境、濱海室外環(huán)境（三類）；新規(guī)範(fàn)把構(gòu)件類型按板牆殼、梁、柱進(jìn)行分類，適當(dāng)增加了梁、柱類構(gòu)件的保護(hù)層；明確了基礎(chǔ)中縱向受力鋼筋的保護(hù)層厚度不應(yīng)小於40mm，無(wú)墊層時(shí)不應(yīng)小於70mm；新規(guī)範(fàn)規(guī)定梁、柱中縱向受力鋼筋混凝土保護(hù)層厚度大於40mm時(shí)，應(yīng)採(cǎi)取有效防裂措施以及二、三類環(huán)境中的懸臂板，其上表面應(yīng)做水泥砂漿保護(hù)層或其他保護(hù)措施。返回新舊規(guī)範(fàn)混凝土保護(hù)層的對(duì)比新規(guī)範(fàn)舊規(guī)範(fàn)環(huán)境類別板牆殼梁柱≤c20c25~c45≥c50≤c20c25~c45≥c50≤c20c25~c45≥c50一201515302525303030二a—2020—3030—3030b—2520—3530—3530三—3025—4035—4035環(huán)境條件構(gòu)件類別混凝土強(qiáng)度等級(jí)≤c20c25~c30≥c35室內(nèi)正常環(huán)境板牆殼15梁柱25露天或室內(nèi)高濕度環(huán)境板牆殼352515梁柱453525返回第三節(jié)鋼筋的錨固舊規(guī)範(fàn)的錨固長(zhǎng)度是按鋼筋和混凝土強(qiáng)度等級(jí)的不同，以5d為間隔用查表的方法來(lái)確定的；為了和國(guó)際接軌，新規(guī)範(fàn)採(cǎi)用公式計(jì)算錨固長(zhǎng)度的基本值，再進(jìn)行修正的辦法來(lái)確定錨固長(zhǎng)度；錨固長(zhǎng)度基本值的計(jì)算公式；錨固長(zhǎng)度的修正方法。返回舊規(guī)範(fàn)縱向受拉鋼筋的最小錨固長(zhǎng)度(mm)鋼筋種類混凝土強(qiáng)度等級(jí)c15c20c25C30、c35≥c40Ⅰ級(jí)鋼筋40d30d25d20d20dⅡ級(jí)鋼筋50d40d35d30d25dⅢ級(jí)鋼筋4540d35d30d冷軋帶肋鋼筋40d35d30d25d冷拔低碳鋼絲250返回新規(guī)範(fàn)錨固長(zhǎng)度基本值的計(jì)算公式當(dāng)計(jì)算中充分利用鋼筋的抗拉強(qiáng)度時(shí)，其錨固長(zhǎng)度按下式計(jì)算：

la=αfyd/ft

其中鋼筋外形係數(shù)α按下表確定：鋼筋類型光面鋼筋帶肋鋼筋刻痕鋼絲螺旋肋鋼絲三股鋼絞線七股鋼絞線α0.160.140.190.130.160.17返回錨固長(zhǎng)度的修正方法直徑大於25mm的帶肋鋼筋錨固長(zhǎng)度應(yīng)乘以修正係數(shù)1.1；帶有環(huán)氧樹脂塗層的帶肋鋼筋錨固長(zhǎng)度應(yīng)乘以修正係數(shù)1.25；施工過程易受擾動(dòng)的情況，錨固長(zhǎng)度應(yīng)乘以修正係數(shù)1.1；帶肋鋼筋在錨固區(qū)的混凝土保護(hù)層厚度大於鋼筋直徑的3倍且配有箍筋時(shí)，錨固長(zhǎng)度可乘以修正係數(shù)0.8；上述修正係數(shù)可以連乘，經(jīng)修正後實(shí)際錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小於基本錨固長(zhǎng)度的0.7倍，也不應(yīng)小於250mm；採(cǎi)用機(jī)械錨固時(shí)，其錨固長(zhǎng)度可取計(jì)算長(zhǎng)度的0.7倍，但在錨固長(zhǎng)度內(nèi)必須配有箍筋，其直徑不應(yīng)小於錨固鋼筋直徑的1/4，間距不大於錨固鋼筋直徑的5倍，且數(shù)量不少於3個(gè)；受壓鋼筋的錨固長(zhǎng)度取為受拉鋼筋錨固長(zhǎng)度的0.7倍。返回第四節(jié)鋼筋的連接鋼筋連接的原則：１、接頭儘量設(shè)在受力較小處；２、同一受力鋼筋宜少設(shè)接頭；３、接頭位置應(yīng)互相錯(cuò)開；４、連接區(qū)域應(yīng)增加保護(hù)層厚度、鋼筋間距和增加配箍。鋼筋連接的類型：１、綁紮搭接；２、焊接接頭；３、機(jī)械連接。返回綁紮搭接新規(guī)範(fàn)明確規(guī)定綁紮搭接接頭的連接區(qū)域是以搭接長(zhǎng)度中點(diǎn)為中心的1.3倍搭接長(zhǎng)度ll的範(fàn)圍，以避免應(yīng)力集中使筋端橫裂嚴(yán)重。舊規(guī)範(fàn)規(guī)定受拉鋼筋搭接接頭面積百分率不允許超過25%很難實(shí)現(xiàn)，形同虛設(shè)，新規(guī)範(fàn)放寬了這項(xiàng)限制。新規(guī)範(fàn)規(guī)定應(yīng)根據(jù)搭接鋼筋接頭面積百分率計(jì)算和修正受拉鋼筋綁紮搭接接頭的搭接長(zhǎng)度ll。受壓鋼筋搭接長(zhǎng)度取受拉鋼筋長(zhǎng)度的0.7倍，且不小於200mm。搭接區(qū)域應(yīng)加強(qiáng)構(gòu)造措施。直徑大於28mm的受拉鋼筋和直徑大於32mm的受壓鋼筋不宜採(cǎi)用搭接接頭；軸心受拉和小偏心受拉構(gòu)件不得採(cǎi)用搭接接頭。返回同一連接區(qū)段搭接鋼筋接頭面積百分率規(guī)定新規(guī)範(fàn)對(duì)於同一連接區(qū)段的搭接鋼筋接頭面積百分率規(guī)定如下：１、梁類構(gòu)件限制搭接接頭面積百分率不宜大於25%，因工程需要不得已時(shí)可以放寬，但不應(yīng)大於50%；２、板、牆類構(gòu)件限制搭接接頭面積百分率不宜大於25%，因工程需要不得已時(shí)可以放寬到50%或更大；３、柱類構(gòu)件中的受拉鋼筋搭接接頭面積百分率不宜大於50%，因工程需要可以放寬。返回受拉鋼筋搭接長(zhǎng)度ll的計(jì)算和修正受拉鋼筋搭接長(zhǎng)度ll的計(jì)算公式：

ll＝ζla

其中l(wèi)a為縱向受拉鋼筋的錨固長(zhǎng)度；

ζ為縱向受拉鋼筋搭接長(zhǎng)度修正係數(shù)，按下表確定；

ll為縱向受拉鋼筋的搭接長(zhǎng)度，任何情況下不小於300mm。縱向鋼筋搭接接頭面積百分率≤2550100ζ1.21.41.6返回搭接區(qū)域的構(gòu)造措施搭接長(zhǎng)度範(fàn)圍內(nèi)應(yīng)配置箍筋，其直徑不應(yīng)小於搭接鋼筋較大直徑的1/4；當(dāng)鋼筋受拉時(shí)，箍筋間距不應(yīng)大於搭接鋼筋較小直徑的5倍，且不應(yīng)銷大於100mm；當(dāng)鋼筋受壓時(shí)，箍筋間距不應(yīng)大於搭接鋼筋較小直徑的10倍，且不應(yīng)大於200mm；當(dāng)受壓鋼筋直徑大於25mm時(shí)，應(yīng)在搭接接頭兩個(gè)端面外100m範(fàn)圍內(nèi)各設(shè)兩個(gè)箍筋。返回焊接接頭焊接接頭的類型和品質(zhì)應(yīng)符合國(guó)家相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)；焊接連接區(qū)段的範(fàn)圍為以焊接接頭為中心35d且不小於500mm長(zhǎng)度的範(fàn)圍；同一區(qū)段內(nèi)受力鋼筋焊接接頭面積百分率對(duì)受拉構(gòu)件為50%，對(duì)受壓鋼筋不受限制。返回機(jī)械連接新規(guī)範(fàn)新增了機(jī)械連接接頭的有關(guān)規(guī)定，反映了技術(shù)的進(jìn)步，機(jī)械連接接頭的類型和品質(zhì)應(yīng)符合國(guó)家相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)；焊接連接區(qū)段的範(fàn)圍為以焊接接頭為中心35d長(zhǎng)度的範(fàn)圍；同一區(qū)段內(nèi)受力鋼筋機(jī)械連接接頭面積百分率對(duì)受拉構(gòu)件不宜大於50%，對(duì)受壓鋼筋不受限制；機(jī)械連接接頭的連接件混凝土保護(hù)層厚度宜滿足縱向受力鋼筋最小保護(hù)層厚度的要求，連接件之間的橫向淨(jìng)間距不宜小於25mm。返回第五節(jié)最小配筋率由於舊規(guī)範(fàn)各類構(gòu)件的受拉鋼筋與其他國(guó)家相比明顯偏低，遠(yuǎn)未達(dá)到受拉區(qū)混凝土開裂後鋼筋不致立即屈服的水準(zhǔn)，新規(guī)範(fàn)提高了受彎構(gòu)件、偏心受拉構(gòu)件和軸心受拉構(gòu)件的縱向受拉鋼筋最小配筋率，並採(cǎi)用了與配筋特徵值(ft/fy)有關(guān)的運(yùn)算式表示；新規(guī)範(fàn)對(duì)受壓構(gòu)件縱向受壓鋼筋最小配筋率只做了小幅度的上調(diào)，一側(cè)縱向受壓鋼筋最小配筋率保持0.2%不變，全部縱向受壓鋼筋最小配筋率由0.4%上調(diào)到0.6%，不採(cǎi)用與配筋特徵值(ft/fy)有關(guān)的運(yùn)算式表示，考慮到高強(qiáng)混凝土的脆性，規(guī)定當(dāng)混凝土等級(jí)為C60及以上時(shí)，上調(diào)0.1%，當(dāng)採(cǎi)用HRB400級(jí)和RRB400級(jí)鋼筋時(shí)，則下調(diào)0.1%。考慮到地基上的鋼筋混凝土厚板，其配筋量一般由最小配筋率控制，根據(jù)實(shí)際受力情況，新規(guī)範(fàn)補(bǔ)充規(guī)定了其最小配筋率可適當(dāng)降低，但最低不得低於0.15%。返回縱向受拉鋼筋最小配筋率對(duì)比舊規(guī)範(fàn)：ρmin=0.15%(≤C35)ρmin=0.2%(C40-C60)新規(guī)範(fàn)：ρmin=45ft/fy

且ρmin≥0.2%

混凝土強(qiáng)度等級(jí)C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80ft0.911.101.271.431.571.711.801.891.962.042.092.142.182.22鋼筋

fyHPB2352100.200.240.270.310.340.370.390.410.420.440.450.460.470.48HRB3353000.200.200.200.210.240.260.270.280.290.310.310.320.330.33HRB400360------0.200.200.200.200.210.220.240.250.250.260.270.270.28返回縱向受壓鋼筋最小配筋率對(duì)比舊規(guī)範(fàn)：ρ’min=0.2%(一側(cè))ρ’min=0.4%(全部)新規(guī)範(fàn)：

ρ’min=0.2%(一側(cè))ρ’min=0.6%±0.1%(全部)

混凝土強(qiáng)度等級(jí)C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80鋼筋

HPB2352100.60.60.60.60.60.60.60.60.60.70.70.70.70.7HRB3353000.60.60.60.60.60.60.60.60.60.70.70.70.70.7HRB4003600.50.50.50.50.50.50.50.50.50.60.60.60.60.6返回第十四章結(jié)構(gòu)構(gòu)件的構(gòu)造規(guī)定板梁柱梁柱節(jié)點(diǎn)返回第一節(jié)板新規(guī)範(fàn)增加了板的最小厚度的規(guī)定；對(duì)單向板和雙向板的範(fàn)圍作出了界定；刪去了彎起式配筋的內(nèi)容，只列入方便施工廣泛應(yīng)用的分離式配筋方案；新增了溫度－收縮鋼筋的配置方法；新規(guī)範(fàn)對(duì)抗沖切板的構(gòu)造規(guī)定同舊規(guī)範(fàn)；新增了基礎(chǔ)筏板的構(gòu)造配筋要求。返回板的最小厚度板的類型最小厚度單向板屋面板60民用建築樓板60工業(yè)建築樓板70行車道下樓板80

雙向板80密肋板肋間距小於或等於700mm40肋間距大於700mm50懸臂板懸臂長(zhǎng)度小於或等於500mm60懸臂長(zhǎng)度大於500mm80

無(wú)梁樓板150返回單向板和雙向板的界定兩對(duì)邊支承的板應(yīng)按單向板計(jì)算，由支承對(duì)邊的距離確定其跨度；四邊支承的板，當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊之比大於或等於3時(shí)，按單向板計(jì)算，由短邊的長(zhǎng)度確定其跨度；四邊支承的板，當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊之比小於或等於2時(shí)，按雙向板計(jì)算；四邊支承的板，當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊之比介於2和3之間時(shí)，宜按雙向板計(jì)算；也可按沿短邊受力的單向板計(jì)算，此時(shí)應(yīng)沿長(zhǎng)邊方向佈置不小於最小配筋率的構(gòu)造鋼筋。返回分離式配筋的方案多跨單向板和多跨雙向板採(cǎi)用分離式配筋時(shí)應(yīng)注意：１、跨中正彎矩鋼筋宜全部伸入支座；２、支座負(fù)鋼筋向跨內(nèi)的延伸長(zhǎng)度應(yīng)覆蓋負(fù)彎矩圖並滿足鋼筋錨固的要求。受力鋼筋間距，當(dāng)板厚≤150mm時(shí)，不宜大於200mm；當(dāng)板厚＞150mm時(shí)，不宜大於1.5h，且不宜大於250mm（舊規(guī)範(fàn)為300mm）。新規(guī)範(fàn)對(duì)單向板的分佈鋼筋要求比舊規(guī)範(fàn)嚴(yán)：１、分佈鋼筋的配筋面積不小於受力鋼筋的15%（舊規(guī)範(fàn)為10%），且不宜小於該方向板截面面積的0.15%（舊規(guī)範(fàn)無(wú)此規(guī)定）；２、分佈鋼筋的間距不宜大於250mm（舊規(guī)範(fàn)為300mm），直徑不宜小於6mm（舊規(guī)範(fàn)為5mm）；當(dāng)有較大集中荷載作用時(shí)，分佈鋼筋面積應(yīng)適當(dāng)增加，間距不宜大於200mm（舊規(guī)範(fàn)無(wú)此規(guī)定）。對(duì)板的支承上部的構(gòu)造負(fù)筋的直徑提高到8mm（舊規(guī)範(fàn)6mm），其他不變。返回溫度－收縮鋼筋的配置方法新規(guī)範(fàn)規(guī)定，在溫度、收縮應(yīng)力較大的現(xiàn)澆板區(qū)域，已配置溫度－收縮鋼筋，配置原則如下：１、板的上下表面作雙層配筋，使板的所有表面均處?kù)杜浣顮顟B(tài)；２、板的上下表面的每個(gè)方向上，溫度－收縮鋼筋的配筋面積均不小於板的截面積的0.1%；３、溫度－收縮鋼筋的間距宜取為150-200mm；４、鑒於一般使用狀態(tài)下受力鋼筋應(yīng)力並不充分，故受力鋼筋也可視為溫度－收縮鋼筋加以利用；５、可利用原有鋼筋貫通佈置，也可另行設(shè)置構(gòu)造鋼筋網(wǎng)，並與原有鋼筋按受拉鋼筋的要求搭接或在周邊構(gòu)件中錨固。返回基礎(chǔ)筏板的構(gòu)造配筋要求基礎(chǔ)筏板一般都是大體積混凝土構(gòu)件，容易產(chǎn)生溫度－收縮裂縫；新規(guī)範(fàn)規(guī)定，基礎(chǔ)筏板厚度大於2m時(shí)，除了應(yīng)在筏板上下表面配置縱、橫方向的鋼筋之外，尚宜沿板厚度方向間距不大於1m設(shè)置與板面平行的構(gòu)造鋼筋網(wǎng)片，其直徑不宜小於12mm，縱橫向間距不宜大於200mm。返回第二節(jié)梁梁的縱向受力鋼筋的規(guī)定梁支座截面負(fù)鋼筋延伸長(zhǎng)度的規(guī)定梁中彎筋和箍筋的規(guī)定其他構(gòu)造規(guī)定返回梁的縱向受力鋼筋的規(guī)定縱向受力鋼筋的最小直徑，當(dāng)h＜300mm時(shí)不應(yīng)小於8mm（舊規(guī)範(fàn)6mm），當(dāng)h≥300mm時(shí)，不應(yīng)小於10mm（與舊規(guī)範(fàn)同）；縱向鋼筋的淨(jìng)間距新舊規(guī)範(fàn)同；縱向鋼筋伸入支座範(fàn)圍內(nèi)的錨固根數(shù)不少於2根，當(dāng)梁寬小於100mm時(shí)，可為1根（舊規(guī)範(fàn)取150mm）；簡(jiǎn)支支座的鋼筋錨固長(zhǎng)度las，當(dāng)V≤0.7ftbh0時(shí)，las=5d；當(dāng)V＞0.7ftbh0時(shí)，las=12d（帶肋鋼筋）或las=15d（光面鋼筋）；新規(guī)範(fàn)取0.7ftbh0代替舊規(guī)範(fàn)的0.07fcbh0，其他沒什麼不同；新規(guī)範(fàn)增加了簡(jiǎn)支梁支座上部構(gòu)造鋼筋的配置方法：構(gòu)造鋼筋的截面積不應(yīng)小於跨中下部受力鋼筋面積的1/4，且不少於2根；自支座邊緣伸入跨內(nèi)的長(zhǎng)度不應(yīng)小於該跨計(jì)算跨度的0.2倍。返回梁支座截面負(fù)鋼筋延伸長(zhǎng)度的規(guī)定鋼筋混凝土梁支座截面負(fù)鋼筋不宜在受拉區(qū)截?cái)?，?dāng)必須截?cái)鄷r(shí)，其延伸長(zhǎng)度ld應(yīng)取下表中l(wèi)d1和ld２中的較長(zhǎng)者：截面條件充分利用截面外伸ld1理論截?cái)嘟孛嫱馍靗d2V≤0.7ftbh01.2la20dV＞0.7ftbh01.2la+h020d且h0V＞0.7ftbh0且中斷點(diǎn)仍在負(fù)彎矩受拉區(qū)內(nèi)1.2la+1.7h0（舊規(guī)範(fàn)無(wú)此規(guī)定）20d且1.3h0（舊規(guī)範(fàn)無(wú)此規(guī)定）返回

新規(guī)範(fàn)增加了懸臂梁負(fù)彎矩鋼筋配置方法：１、懸臂梁上部鋼筋應(yīng)有兩根以上伸到懸臂端，並向下彎折不小於12d；２、其餘鋼筋也不應(yīng)截?cái)啵瑧?yīng)按彎起鋼筋的辦法分批向下彎折，水準(zhǔn)錨固長(zhǎng)度不小於10d。梁中彎筋和箍筋的構(gòu)造規(guī)定梁中彎起鋼筋的配置方法新規(guī)範(fàn)與舊規(guī)範(fàn)相同；構(gòu)造配箍的直徑和間距大部分與舊規(guī)範(fàn)相同，僅對(duì)於梁高大於800mm，V≤0.7ftbh0的梁，最大間距由500mm改為400mm；抗剪的箍筋其最小配箍率比舊規(guī)範(fàn)提高略有：

ρsv,min=0.24ft/fyv（新規(guī)範(fàn)）

ρsv,min=0.02fc/fyv（舊規(guī)範(fàn)）彎剪扭構(gòu)件的最小配箍率也作了調(diào)整和簡(jiǎn)化：

ρsv,min=0.28ft/fyv（新規(guī)範(fàn)）

ρsv,min=0.02αfc/fyv

α=1+1.75（2β-1）

（舊規(guī)範(fàn)）返回其他構(gòu)造規(guī)定新規(guī)範(fàn)加大了架立鋼筋的直徑：梁跨l＜4m時(shí)，取8mm（舊規(guī)範(fàn)為6mm）；

4m≤l≤6m時(shí)，取10mm（舊規(guī)範(fàn)為8mm）；

l＞6m時(shí)，取12mm（舊規(guī)範(fàn)為10mm）。新規(guī)範(fàn)提高了梁側(cè)腰筋的配置要求：１、梁的腹板高度hw≥450mm（舊規(guī)範(fàn)為700mm）時(shí)，應(yīng)配置腰筋；２、每側(cè)腰筋的截面面積不應(yīng)小於腹板面積bhw的0.1%

（舊規(guī)範(fàn)為1根不小於10mm的構(gòu)造鋼筋）；３、腰筋間距不宜大於200mm（舊規(guī)範(fàn)為300~400mm）。折梁內(nèi)折角的鋼筋配置方法以及吊筋的配置方法同舊規(guī)範(fàn)。返回第三節(jié)柱新規(guī)範(fàn)對(duì)普通柱的縱向受力鋼筋的構(gòu)造要求基本保持不變，只是增加了圓柱的配筋構(gòu)造要求；新規(guī)範(fàn)對(duì)柱中箍筋的構(gòu)造要求也與舊規(guī)範(fàn)基本相同；新規(guī)範(fàn)對(duì)配有螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋的柱，仍規(guī)定間接鋼筋的間距不應(yīng)大於80mm及柱子核心截面直徑的五分之一，且不宜小於40mm，間接鋼筋的直徑同普通柱箍筋的直徑；對(duì)工字形截面柱的規(guī)定也同舊規(guī)範(fàn)。返回普通柱縱向受力鋼筋的構(gòu)造要求縱向受力鋼筋的直徑不宜小於12mm，全部縱向鋼筋的配筋率不宜大於5%；當(dāng)偏心受壓柱的截面高度h≥600mm時(shí)，在柱的側(cè)面上應(yīng)設(shè)置直徑為10~16mm的縱向構(gòu)造鋼筋，並相應(yīng)設(shè)置複合箍筋和拉筋；縱向受力鋼筋的淨(jìng)間距不應(yīng)小於50mm，對(duì)水準(zhǔn)澆築的預(yù)製柱，最小淨(jìng)間距應(yīng)按梁的規(guī)定取用；偏心受壓柱垂直於彎矩作用平面的側(cè)面上以及軸心受壓柱各邊的縱向受力鋼筋，其中距不宜大