寬條帶充填全柱開采地表移動變形控制

寬條帶充填全柱開采地表移動變形控制

作為一種傳統(tǒng)的減少采收法，條帶采收法被緩解了“三次開采”的問題。然而，由于回收率低、效率低、成本高、實(shí)施難度大等缺點(diǎn)，它與現(xiàn)有資源的節(jié)約和高效化以及對未來高效資源的要求相去甚遠(yuǎn)，因此擴(kuò)大應(yīng)用范圍有限。寬條帶充填全柱開采技術(shù)借助寬條帶開采理念,采用冒落區(qū)充填方法,利用全柱開采優(yōu)勢,將地表移動變形過程分解為兩個(gè)階段,通過對不同階段變形值的控制,減小對地面的采動影響,實(shí)現(xiàn)“三下”壓煤高回收率、低成本和高產(chǎn)高效開采。本文分析了寬條帶開采和冒落區(qū)充填在寬條帶充填全柱開采巖層移動控制中的作用,并示例對寬條帶充填全柱開采地表移動變形特征進(jìn)行了研究。1寬條帶充填全柱開采的步驟全柱開采是在地表建(構(gòu))筑物保護(hù)煤柱范圍內(nèi),進(jìn)行多個(gè)工作面大面積同時(shí)開采,通過控制開采厚度和動態(tài)變形(動態(tài)變形一般為靜態(tài)最大變形的50%~70%),以最大限度地減少開采對被保護(hù)建(構(gòu))筑物的有害影響。但全柱開采的工作面開采寬度一般都很大,又要求多個(gè)工作面勻速、同步開采,對生產(chǎn)管理要求很高。寬條帶充填全柱開采利用寬條帶開采技術(shù)將全柱開采分為寬條帶開采和全柱開采兩個(gè)階段,并在第一階段寬條帶開采結(jié)束后,對采空區(qū)冒落矸石帶進(jìn)行注漿充填,而在第二階段全柱開采期間,利用充填體條帶支撐上覆巖層,減少采動沉降,控制地表移動變形,達(dá)到保護(hù)地面建筑物的目的。寬條帶充填全柱開采的步驟如圖1所示。相比全柱開采,寬條帶充填全柱開采減少了全柱開采工作面的個(gè)數(shù),降低了實(shí)施難度,而寬條帶開采對第一階段地表移動變形的合理控制程度和冒落區(qū)充填的良好效果是保證第二階段全柱開采成功實(shí)施的關(guān)鍵,因此,必須對第一階段寬條帶開采和冒落區(qū)充填在地表移動變形控制中的作用進(jìn)行分析。1.1寬條帶設(shè)計(jì)理念寬條帶開采是相對常規(guī)條帶開采而言的,其寬度突破了常規(guī)條帶寬度1/5~1/10采深的限制,最大開采寬度達(dá)到1/3采深,條帶開采寬度增加了0.5~1倍,最大采寬達(dá)到140m,從而提高了條帶開采的生產(chǎn)效率。與常規(guī)條帶開采以地表為統(tǒng)一下沉盆地為原則不同,寬條帶的設(shè)計(jì)理念是在保證地表變形不超出設(shè)計(jì)要求的前提下,允許地表為非統(tǒng)一的下沉盆地(盆地中部存在有一定的變形)。如,在水平煤層采厚2.0m、采深400m、采出率60%條件下,對常規(guī)條帶開采和寬條帶開采地表移動變形特征進(jìn)行對比。常規(guī)條帶開采采留寬度分別為72m和48m,寬條帶開采采留寬度分別為120m和80m,根據(jù)采寬采深比與下沉系數(shù)的關(guān)系,兩者下沉系數(shù)分別取0.38和0.20(其他預(yù)計(jì)參數(shù)取相同值)。圖2所示為下沉與水平變形對比曲線,可以看出,盡管寬條帶開采下沉盆地為非均一下沉盆地,但其最大下沉為188mm,最大水平變形為0.92mm/m,與常規(guī)條帶開采的最大下沉398mm、最大水平變形1.08mm/m相比,地表移動變形值減小。可以看出,這一思想充分利用了下沉盆地范圍,使地表變形分散,從而實(shí)現(xiàn)在提高條帶開采寬度條件下控制變形的目的。1.2充填液的制備冒落區(qū)充填技術(shù)是指在采空區(qū)冒落矸石之間的空隙未被壓實(shí)之前及時(shí)注入漿液予以充填,充填漿液與冒落矸石膠結(jié)后,形成充填體條帶,共同支撐上覆巖層。充填漿液骨料一般為矸石、黃土、粉煤灰等,為保證漿液在冒落矸石空隙中的流動性,應(yīng)嚴(yán)格控制骨料粒徑,一般不超過5mm。根據(jù)充填量的大小及現(xiàn)場狀況,料漿攪拌制備可選擇在地面或井下進(jìn)行。充填工藝為平行于工作面上下巷道布置充填專用巷,滯后工作面一定距離,在充填專用巷內(nèi)向采空區(qū)斜上方施工鉆孔并放入充填管路,鉆孔末端應(yīng)位于冒落帶頂端,通過管路對已冒落但尚未壓實(shí)的矸石堆體進(jìn)行充填,如圖3所示。充填體強(qiáng)度和充填率是影響冒落區(qū)充填體壓實(shí)特性和壓縮下沉量的主要因素。充填體強(qiáng)度可通過選擇優(yōu)良性能的骨料及添加膠結(jié)劑來實(shí)現(xiàn)。提高充填率的措施有:及時(shí)充填,減少充填前冒落矸石壓實(shí)程度;調(diào)整材料配比,提高漿液流動性,擴(kuò)大充填范圍;增加充填泵的壓力,提高漿液在矸石空隙的流動速度和密實(shí)度等。2寬條帶充填全柱開采地表移動變形特征開采區(qū)域?yàn)榇迩f下方含煤地層。圖4為寬條帶充填全柱開采工作面布置示意圖,對寬條帶充填全柱開采地表移動變形特征進(jìn)行分析說明。煤層為近水平,采厚3.2m,埋深410m,其中松散層厚度40m,基巖厚度370m,地面村莊按正方形考慮,邊長150m。2.1開采后地表移動變形結(jié)果首先按照工作面寬度90m、區(qū)段煤柱10m布置常規(guī)垮落法開采工作面,共7個(gè)。采用概率積分法對這些工作面按順序開采后地表移動變形進(jìn)行了預(yù)計(jì)。按照覆巖為中硬條件并參照類似條件下實(shí)測數(shù)據(jù)取得預(yù)計(jì)參數(shù)見表1,開采后地表移動變形結(jié)果及A-A剖面區(qū)域下沉與水平變形曲線分別見表2和圖5,最大下沉值為2340mm,水平變形最大值為5.54mm/m。根據(jù)《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設(shè)與壓煤開采規(guī)程》判斷,對地面村莊造成的損害為Ⅲ級。2.2全柱開采地表移動變形對相同寬度工作面條件下寬條帶充填全柱開采的地表移動變形特征進(jìn)行分析(工作面寬度90m,已超過煤層埋深的1/4)。第一階段寬條帶開采工作面為圖4中所示工作面1、3、5和7。采動影響預(yù)計(jì)參數(shù)見表1,地表移動變形結(jié)果及A-A剖面曲線(見圖4)分別見表2和圖5。從圖5可以看出,下沉盆地呈輕微波浪形,最大下沉值為480mm,約為常規(guī)垮落法開采的20%;最大水平變形為1.12mm/m,地面村莊位置處水平變形為1.09mm/m,受到的采動影響損害在Ⅰ級范圍之內(nèi)。對冒落區(qū)實(shí)施注漿充填是在第一階段寬條帶開采結(jié)束后進(jìn)行的充填專用巷距工作面10m,每隔20~40m設(shè)置充填點(diǎn)進(jìn)行充填。由于對地面村莊造成影響的開采工作面范圍有限,假定如圖4中虛線框所示,則充填區(qū)域如圖中陰影部分所示,占對村莊產(chǎn)生采動影響區(qū)域的45%左右。充填體支撐效果與充填體強(qiáng)度和充填率成正比,而冒落區(qū)內(nèi)充填空間分布錯(cuò)綜復(fù)雜,較難掌握,因此限制了充入漿液的性質(zhì)(骨料大小、濃度等)和擴(kuò)散范圍。根據(jù)有關(guān)現(xiàn)場實(shí)測,充填體單軸抗壓強(qiáng)度一般為1.2~2.0MPa,充填率為40%~60%。第二階段全柱開采在第一階段寬條帶冒落區(qū)充填結(jié)束后進(jìn)行,包括工作面2、4、6。對全柱開采地表移動變形進(jìn)行預(yù)計(jì),考慮到冒落區(qū)充填起到的減小地表沉降作用,其充填體強(qiáng)度和充填率分別按1.5MPa和50%計(jì)算,預(yù)計(jì)參數(shù)如表1所示,地表移動變形結(jié)果及A-A剖面曲線分別見表2和圖5?？梢钥闯?第二階段全柱開采最大下沉為1000mm,最大水平變形為2.12mm/m,考慮到村莊只承受動態(tài)變形影響,第二階段實(shí)際影響變形最大僅為1.42mm/m,相當(dāng)于全部垮落法開采地表最大水平變形的26%。寬條帶充填全柱開采最終最大下沉為1480mm,最大水平變形為3.08mm/m,村莊位置水平變形為0.31mm/m。可以看出,在本例所述條件下,實(shí)施寬條帶充填全柱開采,通過將地表變形分為兩個(gè)階段以及冒落區(qū)充填體的支撐,與相同工作面寬度和布置條件下的全部垮落法開采相比,其最大下沉1480mm為后者2340mm的63%;其最大水平變形1.42mm/m(動態(tài)變形)為后者5.54mm/m的26%,使地面村莊建筑物受采動影響破壞等級由Ⅲ級降為Ⅰ級以內(nèi),實(shí)現(xiàn)了減小采動影響的目的。3地表移動變形控制(1)寬條帶充填全柱開采利用寬條帶開采技術(shù)將全柱開采分解為寬條帶開采和全柱開采兩個(gè)階段,并在第一階段寬條帶開采結(jié)束后,對采空區(qū)冒落矸石帶進(jìn)行注漿充填,而在第二階段全柱開采期間,利用充填體條帶支撐上覆巖層,減少采動沉降,控制地表移動變形,達(dá)到保護(hù)地面