項(xiàng)目四鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算選編課件

本章重點(diǎn)

掌握受彎構(gòu)件的斜截面受剪受剪破壞性；

掌握斜截面受剪機(jī)理及影響受剪承載力的

主要因素；

熟練掌握受剪承載力的計(jì)算公式與適用范圍；

熟練掌握斜截面受剪承載力的計(jì)算方法；

了解保證斜截面受彎承載力的構(gòu)造措施；

了解梁內(nèi)鋼筋的構(gòu)造要求。4.1概述

工程中常見的鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，其截面上除了作用有彎矩外，通常還作用有剪力。

在受彎構(gòu)件主要承受剪力作用或剪力和彎矩共同作用的區(qū)段，通常出現(xiàn)斜裂縫，有可能發(fā)生斜截面受剪破壞或斜截面受彎破壞。

為防止斜截面受剪破壞，應(yīng)根據(jù)“斜截面受剪承載力”計(jì)算結(jié)果配置箍筋；當(dāng)剪力較大時(shí)，還可配置彎起鋼筋，彎起鋼筋一般由梁內(nèi)縱向鋼筋彎起得到。箍筋和彎起鋼筋統(tǒng)稱為腹筋或橫向鋼筋，本章主要解決上圖所示梁中橫向鋼筋的配置問題。4.2受彎構(gòu)件受剪性能的試驗(yàn)研究4.2.1無腹筋簡支梁受剪性能無腹筋梁相對(duì)簡單，對(duì)其研究，可較方便地揭示斜裂縫的形成機(jī)理、混凝土的抗剪能力，從而為有腹筋梁的研究奠定基礎(chǔ)。1.斜裂縫形成前的應(yīng)力狀態(tài)a）斜裂縫出現(xiàn)前無腹筋梁的應(yīng)力狀態(tài)；（b）截面；（c）換算截面；（d）彎矩圖與剪力圖；（e）CC′截面的應(yīng)力分布；（f）EE′截面的應(yīng)力分布由材料力學(xué)可知，截面上任一點(diǎn)的正應(yīng)力

和剪應(yīng)力

為：由正應(yīng)力

和剪應(yīng)力

共同作用所形成的主拉應(yīng)力

tp和主壓應(yīng)力

cp按下式計(jì)算（4.1）（4.2）（4.3）（4.5）梁腹部的主拉應(yīng)力方向是傾斜的，當(dāng)主拉應(yīng)力超過混凝土的抗拉強(qiáng)度時(shí)，將出現(xiàn)斜裂縫；但其截面下邊緣的主拉應(yīng)力仍是水平的，故一般首先在下邊緣出現(xiàn)垂直裂縫，隨后這些垂直裂縫斜向發(fā)展，形成彎剪斜裂縫如下圖所示：兩類斜剪裂縫彎剪斜裂縫腹剪斜裂縫2.斜裂縫形成后的應(yīng)力狀態(tài)出現(xiàn)斜裂縫后，梁的應(yīng)力狀態(tài)發(fā)生了很大變化，即發(fā)生了應(yīng)力重分布。①斜裂縫出現(xiàn)后，剪力V僅由斜裂縫上端混凝土殘余面承受。同時(shí)V和Vc組成的力偶須由Ts和Cc組成的力偶來平衡；②斜裂縫出現(xiàn)后，E位置處的縱向鋼筋應(yīng)力則由彎矩MC決定。由于MC>ME，所以斜裂縫的出現(xiàn)導(dǎo)致裂縫截面鋼筋應(yīng)力的突增。3.無腹筋梁受剪破壞的主要形態(tài)1）剪跨比由材料力學(xué)可知，梁截面上的正應(yīng)力

和剪應(yīng)力

可分別表示為:并定義

－稱為廣義剪跨比，簡稱剪跨比剪跨比

是一個(gè)影響斜截面承載力和破壞形態(tài)的重要參數(shù)；下圖所示集中荷載作用下的簡支梁，集中荷載F1和F2作用截面的剪跨比可分別表示為：一般地距離支座最近的集中荷載作用截面的剪跨比可表示為(4.10)（a）簡支梁（b）剪力圖（c）彎矩圖

普遍適用的剪跨比計(jì)算公式計(jì)算距支座最近的集中荷載作用截面的剪跨比2）受剪破壞的主要形態(tài)斜截面受剪破壞形態(tài)主要與剪跨比

有關(guān)破壞形態(tài)發(fā)生條件破壞特征斜壓破壞

<1隨著荷載的增加，首先在梁腹部出現(xiàn)腹剪斜裂縫，隨后混凝土被斜裂縫分割成若干斜壓短柱，最后斜向短柱混凝土壓碎，梁破壞，如圖4.6(a)所示。承載力取決于混凝土的抗壓強(qiáng)度。脆性破壞。剪壓破壞1

3隨著荷載的增加，首先在梁下邊緣出現(xiàn)垂直裂縫，隨后垂直裂縫斜向發(fā)展，形成彎剪斜裂縫，其中一條發(fā)展成臨界斜裂縫，最后臨界斜裂縫上端剪壓區(qū)混凝土壓壞，梁破壞，如圖4.6(b)所示。承載力取決于剪壓區(qū)混凝土的強(qiáng)度。脆性破壞。斜拉破壞

>3隨著荷載的增加，一旦裂縫出現(xiàn)，就很快形成臨界斜裂縫，承載力急劇下降，構(gòu)件破壞，如圖4.6(c)所示。承載力主要取決于混凝土的抗拉強(qiáng)度。脆性顯著。無腹筋梁斜截面受剪破壞形態(tài)（a）斜壓破壞（b）剪壓破壞（c）斜拉破壞除上述三種主要的破壞形態(tài)外，在不同情況下尚有發(fā)生其他破壞形態(tài)的可能。如集中荷載離支座很近時(shí)可能發(fā)生純剪破壞，荷載作用點(diǎn)和支座處可能發(fā)生局部受壓破壞，以及縱向鋼筋的錨固破壞等。4.2.2有腹筋簡支梁受剪性能1.箍筋的作用和箍筋的配筋率

箍筋的作用

箍筋的配筋率箍筋的配筋率（簡稱配箍率）

sv應(yīng)按下式計(jì)算：配箍率

sv是表示沿梁軸線方向單位水平截面面積內(nèi)所含有的箍筋截面面積，如下圖所示：配筋截面鋼筋骨架與箍筋間距(4.11)2.有腹筋簡支梁的受剪破壞形態(tài)破壞形態(tài)發(fā)生條件破壞特征斜壓破壞

<1或1

3且腹筋配置過多隨著荷載的增加，首先在梁腹部出現(xiàn)腹剪斜裂縫，隨后混凝土被斜裂縫分割成若干斜壓短柱，最后斜向短柱混凝土壓碎，梁破壞，破壞時(shí)與斜裂縫相交的腹筋沒有屈服。承載力取決于混凝土的抗壓強(qiáng)度。脆性破壞。剪壓破壞1

3且腹筋配置不過多或

>3且腹筋配置不過少隨著荷載的增加，首先在梁下邊緣出現(xiàn)垂直裂縫，隨后垂直裂縫斜向發(fā)展，形成彎剪斜裂縫，其中一條發(fā)展成臨界斜裂縫，接著與臨界斜裂縫相交的腹筋屈服，最后臨界斜裂縫上端剪壓區(qū)混凝土壓壞，梁破壞。承載力取決于剪壓區(qū)混凝土的強(qiáng)度。脆性破壞。斜拉破壞

>3且腹筋配置又過少隨著荷載的增加，一旦裂縫出現(xiàn)，就很快形成臨界斜裂縫，與臨界斜裂縫相交的腹筋很快屈服甚至被拉斷，承載力急劇下降，構(gòu)件破壞。承載力主要取決于混凝土的抗拉強(qiáng)度。脆性顯著。有腹筋梁斜截面受剪破壞形態(tài)fF

斜壓破壞剪壓破壞斜拉破壞斜截面破壞的荷載—撓度曲線4.3.1斜截面受剪機(jī)理無腹筋梁在臨界斜裂縫形成后，可將基本拱體比擬為受壓拱體，縱向鋼筋比擬為拉桿。當(dāng)拱頂混凝土強(qiáng)度不足時(shí)，將發(fā)生斜拉或剪壓破壞；當(dāng)拱身混凝土的抗壓強(qiáng)度不足時(shí)，將發(fā)生斜壓破壞。如下圖所示：無腹筋梁斜截面受剪機(jī)理有腹筋梁在臨界斜裂縫形成后，通過腹筋將內(nèi)拱的力直接傳遞給基本拱體。基本拱體比擬為拱形桁架中的上弦壓桿，斜裂縫間的混凝土比擬為拱形桁架中的受壓腹桿，腹筋比擬為受拉腹桿，縱向鋼筋比擬為受拉下弦桿。當(dāng)受拉腹桿弱時(shí)多數(shù)發(fā)生斜拉破壞，當(dāng)受拉腹桿合適時(shí)多數(shù)發(fā)生剪壓破壞，當(dāng)受拉腹桿過強(qiáng)時(shí)多數(shù)發(fā)生斜壓破壞。有腹筋梁斜截面受剪機(jī)理4.3.2影響受彎構(gòu)件受剪承載力的主要因素剪跨比

混凝土強(qiáng)度箍筋的配筋率與箍筋強(qiáng)度縱筋的配筋率

4.4斜截面受剪承載力的計(jì)算公式與適用范圍4.4.1基本假定

假定剪壓破壞時(shí)，梁的斜截面受剪承載力由剪壓區(qū)混凝土、箍筋和彎起鋼筋三部分承載力組成，忽略縱筋的銷栓作用和斜裂縫交界面上骨料的咬合作用，如下圖所示：豎向力平衡

Y＝0可得4.4.2僅配箍筋梁的斜截面受剪承載力計(jì)算公式1.矩形、T形和I形截面的一般受彎構(gòu)件的計(jì)算公式《規(guī)范》規(guī)定：矩形、T形和I形截面的一般受彎構(gòu)件，當(dāng)僅配置箍筋時(shí)的斜截面受剪承載力按下式計(jì)算：2.集中荷載作用下獨(dú)立梁的計(jì)算公式當(dāng)

<1.5時(shí)，取

=1.5，當(dāng)

>3時(shí)，取

=3（4.15）4.4.3既配箍筋又配彎起鋼筋梁的斜截面

受剪承載力計(jì)算公式彎起鋼筋的受剪承載力按下式計(jì)算:《規(guī)范》規(guī)定：矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)配置箍筋和彎起鋼筋時(shí)的斜截面受剪承載力按下式計(jì)算:（4.17）（4.18）4.4.4斜截面受剪承載力計(jì)算公式的適用條件

公式的上限－截面限制條件為防止斜壓破壞和限制梁在使用階段的裂縫寬度，《規(guī)范》規(guī)定：矩形、T形和I形截面的受彎構(gòu)件，其受剪截面應(yīng)符合下列條件:當(dāng)hw/b

4時(shí)，

(4.19a)當(dāng)hw/b

6時(shí)，

（4.19b）當(dāng)4<hw/b<6時(shí)，按線性內(nèi)插法確定注意：

c為混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)。當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)

C50，

取

c＝1.0；當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C80，取

c＝0.8，

其間按線性內(nèi)插法確定。

hw截面的腹板高度：不同截面類型腹板高度hw

公式的下限－構(gòu)造配箍條件當(dāng)V>0.7ftbh0時(shí)，應(yīng)按計(jì)算配置腹筋，且所配箍筋除滿足4.7.2節(jié)的構(gòu)造規(guī)定外，還應(yīng)滿足箍筋的最小配筋率

sv,min要求，見下式：當(dāng)梁的剪力設(shè)計(jì)值較小，矩形、T形、I形截面的一般受彎構(gòu)件滿足式（4.21a）或集中荷載作用下的獨(dú)立梁滿足式（4.21b）時(shí)，則可不進(jìn)行斜截面受剪承載力計(jì)算，而只需按4.7.2節(jié)的構(gòu)造規(guī)定配筋（4.20）（4.21a）（4.21b）4.4.5連續(xù)梁的受剪性能及其斜截面受剪承載力1.集中荷載作用下的連續(xù)梁與簡支梁不同的是，連續(xù)梁的剪跨段內(nèi)存在正彎矩和負(fù)彎矩，且有一個(gè)反彎點(diǎn),如下圖所示（a）裂縫圖；（b）彎矩圖；（c）粘結(jié)破壞前的受力狀況；（d）粘結(jié)破壞后的受力狀況2.均布荷載作用下的連續(xù)梁《規(guī)范》對(duì)于均布荷載作用下的一般受彎構(gòu)件（包括簡支梁、連續(xù)梁）均采用式（4.15）計(jì)算其受剪承載力，配有彎起鋼筋時(shí)使用式（4.18）計(jì)算。（4.16）（4.15）4.4.6板類受彎構(gòu)件的斜截面受剪承載力《規(guī)范》規(guī)定：對(duì)于不配置箍筋和彎起鋼筋的一般板類受彎構(gòu)件，其斜截面受剪承載力應(yīng)按下式計(jì)算式中：

h－截面高度影響系數(shù)；當(dāng)h0<800mm時(shí)，

取h0＝800mm；當(dāng)h0>2000mm時(shí)，取h0＝2000mm。(4.22a)(4.22b)4.5斜截面受剪承載力計(jì)算的方法和步驟4.5.1計(jì)算截面的選取選擇作用效應(yīng)大而抗力小或抗力發(fā)生突變的截面作為斜截面受剪承載力的計(jì)算截面，具體有：（a）支座邊緣處和

鋼筋彎起點(diǎn)處截面（b）支座邊緣處和

鋼筋彎起點(diǎn)處截面斜截面受剪承載力剪力設(shè)計(jì)值的計(jì)算截面計(jì)算截面處的剪力設(shè)計(jì)值取法如下：①計(jì)算支座邊緣截面時(shí)，取支座邊緣截面的剪力設(shè)計(jì)值。②計(jì)算第一排（對(duì)支座而言）彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面時(shí)，取支座邊緣截面的剪力設(shè)計(jì)值；計(jì)算以后每一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面時(shí)，取前一排（對(duì)支座而言）彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面的剪力設(shè)計(jì)值。③計(jì)算箍筋截面面積或間距改變處的截面時(shí)，取箍筋截面面積或間距改變處截面的剪力設(shè)計(jì)值。④計(jì)算截面尺寸改變處的截面時(shí)，取截面尺寸改變處截面的剪力設(shè)計(jì)值。4.5.2截面設(shè)計(jì)截面設(shè)計(jì)通常是指已知內(nèi)力設(shè)計(jì)值V（或荷載、跨度等）、截面尺寸、混凝土和鋼筋的強(qiáng)度等級(jí)，求腹筋，可按下列流程圖進(jìn)行驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置腹筋？受彎構(gòu)件受剪承載力截面設(shè)計(jì)流程圖僅配箍筋配箍筋及彎起鋼筋配箍筋及彎起鋼筋僅配箍筋已知：內(nèi)力設(shè)計(jì)值V或荷載條件，截面尺寸b×h，材料強(qiáng)度等增大截面寸提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)不滿足根據(jù)荷載條件求剪力設(shè)計(jì)值V是按式（4.19）驗(yàn)算截面限制條件滿足按式（4.16）計(jì)算箍筋A(yù)sv/s先選定滿足最小配箍率和表4.7要求的箍筋，再按式（4.18）求彎起鋼筋A(yù)sb先選定彎起鋼筋A(yù)sb，再按式（4.18）求Vcs是選配彎起鋼筋，滿足構(gòu)造要求結(jié)束是是否為一般受彎構(gòu)件？V集/V總≤75%驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置腹筋？V≥0.7ftbh0否按式（4.15）計(jì)算箍筋A(yù)sv/s否選配箍筋，并滿足表4.7的構(gòu)造先選定彎起鋼筋A(yù)sb，再按式（4.18）求Vcs否否ρsv≥0.24ft/fyv是取ρsv=0.24ft/fyv否選配箍筋，并滿足表4.7的構(gòu)造ρsv≥0.24ft/fyv是取ρsv=0.24ft/fyv驗(yàn)算是否需要計(jì)算配置腹筋？例4.1某鋼筋混凝土矩形截面簡支梁，凈跨ln=4000mm，如圖所示，環(huán)境類別一類，安全等級(jí)二級(jí)。承受均布荷載設(shè)計(jì)值q=120kN/m（包括自重），混凝土強(qiáng)度等級(jí)C25，箍筋為直徑8mm的HPB300級(jí)鋼筋，縱筋為HRB400級(jí)鋼筋。試配抗剪腹筋（分僅配箍筋和既配箍筋又配彎起鋼筋兩種情況）。解：1）確定基本參數(shù)。查附表3、4，C25混凝土，βc=1.0，ft=1.27N/mm2，fc=11.9N/mm2查附表10，HPB300級(jí)鋼筋，fyv=270N/mm2；HRB400級(jí)鋼筋，fy=360N/mm2，查附表17，一類環(huán)境，c=25mm，as=c+dv+d/2=20mm+8mm+20/2mm=43mmh0=h–as=600mm–43mm=557mm2）求剪力設(shè)計(jì)值。支座邊緣截面的剪力最大，其設(shè)計(jì)值為：V＝0.5qln=0.5×120×4kN=240kN3）驗(yàn)算截面限制條件。

hw=h0=557mmhw/b=557/250=2.23<40.25

cfcbh0=0.25×1.0×11.9×250×557N=414269N=414.3kN>V240kN所以截面滿足條件。4）驗(yàn)算計(jì)算配筋條件。0.7ftbh0=0.7×1.27×250×557N=123793N=123.8kN<V＝240kN

所以應(yīng)按計(jì)算配置箍筋5）僅配箍筋。由于僅受均布荷載作用，故應(yīng)選一般受彎構(gòu)件的

公式計(jì)算箍筋。由得驗(yàn)算箍筋的最小配筋率，滿足要求選

8的雙肢箍，則箍筋間距s為因此，箍筋選配

8@130的雙肢箍，且所選箍筋的間距和直徑滿足表4.7的要求。6）既配箍筋又配彎起鋼筋可分“先選好箍筋再計(jì)算彎起鋼筋”和“先選好彎起鋼筋再計(jì)算箍筋”兩種情況。①先選好箍筋再計(jì)算彎起鋼筋。箍筋選

8@250，所選箍筋的間距和直徑滿足表4.7的要求。驗(yàn)算所選箍筋的最小配筋率，滿足要求求混凝土和箍筋的受剪承載力設(shè)計(jì)值Vcs由

求Asb故彎起1

20，

滿足驗(yàn)算彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面的受剪承載力：彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面的剪力設(shè)計(jì)值由圖4.24可得：因?yàn)閂1<Vcs=184.3kN，所以不需要彎起第二排鋼筋。彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面的剪力設(shè)計(jì)值②

先選好彎起鋼筋再計(jì)算箍筋按圖所示先彎起1

20，彎起角為45°，則：由

得到：驗(yàn)算箍筋的最小配筋率：，滿足選雙肢箍，則

8箍筋間距s為：因此，箍筋選配

8@250的雙肢箍，且所選箍筋的間距和直徑滿足表4.7的要求。驗(yàn)算彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面的受剪承載力：彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面的剪力設(shè)計(jì)值由圖4.24可得：因?yàn)閂1<Vcs=176.0kN，所以不需要彎起第二排鋼筋。4.5.3截面復(fù)核截面復(fù)核通常是指已知腹筋、截面尺寸、材料強(qiáng)度，求受剪承載力Vu并判別V

Vu，可按下列流程圖進(jìn)行受彎構(gòu)件受剪承載力截面復(fù)核流程圖已知：腹筋，b×h，材料強(qiáng)度，剪力設(shè)計(jì)值V等混凝土等級(jí)，鋼筋級(jí)別等

不滿足滿足d≥dmin箍筋的s≤smax

sv≥sv,min滿足輸出VuV

Vu不可靠是否可靠不滿足Vu＝(0.20～0.25)βcfcbh0否是否為一般受彎構(gòu)件V集/V總≤75%是按式（4.15）或式（4.18）求Vu按式（4.16）或式（4.18）求VuVu≤(0.20～0.25)βcfcbh0結(jié)束例

某鋼筋混凝土T形截面簡支梁，凈跨ln=5500mm，梁截面尺寸：b×h=250mm×600mm，b’f=750mm，h’f=150mm。環(huán)境類別一類，安全等級(jí)二級(jí)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)C25，箍筋為HPB300級(jí)，沿梁全長配置

8@200的雙肢箍筋，求梁的斜截面受剪承載力Vu，并求梁能承擔(dān)的均布荷載設(shè)計(jì)值q（包括梁自重）。1）確定基本參數(shù)。查附表3，4，C25混凝土，βc=1.0，ft=1.27N/mm2，fc=11.9N/mm2查附表10，HPB300級(jí)鋼筋，fyv=270N/mm2查附表17，一類環(huán)境，c=25mm，則取as=45mm，h0=h－45mm＝555mm2）復(fù)核箍筋的直徑、間距以及配筋率是否滿足要求。箍筋直徑為8mm，大于6mm；間距為200mm，小于250mm；均符合表4.7的要求。，滿足要求3）求Vu驗(yàn)算截面限制條件0.25

cfcbh0=0.25×1.0×11.9×250×555N=412781.3N=412.8kN>Vu＝198.7kN滿足要求所以取Vu＝198.7kN4）求qu由

得到：4.6保證斜截面受彎承載力的構(gòu)造措施4.6.1抵抗彎矩圖1．縱向鋼筋沿梁長不變時(shí)的抵抗彎矩圖一矩形截面簡支梁，梁下部配有2

25＋220的通長縱向鋼筋，縱筋在支座內(nèi)錨固可靠圖4.31縱筋通長及彎起時(shí)的抵抗彎矩圖上圖中m點(diǎn)稱為④號(hào)鋼筋的“強(qiáng)度充分利用點(diǎn)”，n點(diǎn)和k點(diǎn)稱為④號(hào)鋼筋的“理論截?cái)帱c(diǎn)”或“不需要點(diǎn)”。2．縱向鋼筋彎起時(shí)的抵抗彎矩圖彎起鋼筋所能抵抗的彎矩取值為：在彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面[圖4.31（c）中的E、F點(diǎn)處截面]的鋼筋強(qiáng)度得到充分利用，在彎起鋼筋與梁中心線交點(diǎn)處截面[圖4.31（c）中的G、H點(diǎn)處截面]的抵抗彎矩為零，其間以斜直線相連[圖4.31（d）中的斜直線eg、fh]。(4.24)2．縱向鋼筋截?cái)鄷r(shí)的抵抗彎矩圖為一連續(xù)梁中間支座的設(shè)計(jì)彎矩圖、配筋及其抵抗彎矩圖。I、J點(diǎn)是③號(hào)鋼筋的理論截?cái)帱c(diǎn)，M、N點(diǎn)是②號(hào)鋼筋的理論截?cái)帱c(diǎn)，鋼筋應(yīng)從理論截?cái)帱c(diǎn)延伸一段距離ld后再截?cái)?，該點(diǎn)稱為“實(shí)際截?cái)帱c(diǎn)”。延伸長度應(yīng)符合《規(guī)范》第9.2.3條的規(guī)定4.6.2縱筋的彎起縱筋的彎起須滿足下列三方面的要求：保證正截面受彎承載力保證斜截面受剪承載力保證斜截面受彎承載力4.6.3縱筋的截?cái)鄰澗匮亓洪L是變化的，縱筋先由最大彎矩計(jì)算得到。因此，在彎矩較小的區(qū)段可將一部分縱向鋼筋彎起或截?cái)?。在正彎矩區(qū)段，跨中最大正彎矩配置的縱向鋼筋一般只彎起不截?cái)?，通常直接伸入支座?nèi)錨固。在負(fù)彎矩區(qū)段，由于彎矩圖的變化梯度大，可根據(jù)彎矩圖的變化將按支座最大負(fù)彎矩配置的縱向鋼筋分批截?cái)?，且?shí)際截?cái)帱c(diǎn)與該鋼筋強(qiáng)度充分利用截面的距離ld1和與不需要該鋼筋截面的距離ld2（見圖4.35），應(yīng)滿足表4.3所列的要求。剪力條件從強(qiáng)度充分利用截面的延伸長度ld1從不需要該鋼筋截面的延伸長度ld2V

0.7ftbh0

1.2la

20dV>0.7ftbh0

1.2la+h0

20d和的h0較大者V>0.7ftbh0且截?cái)帱c(diǎn)仍位于負(fù)彎矩受拉區(qū)內(nèi)

1.2la+1.7h0

20d和的1.3h0較大者縱筋截?cái)鄷r(shí)的延伸長度取值縱筋截?cái)鄷r(shí)的延伸長度4.7梁內(nèi)鋼筋的構(gòu)造要求4.7.1縱向鋼筋的直徑、根數(shù)1.梁的縱向受力鋼筋應(yīng)符合下列規(guī)定：①

伸入梁支座范圍內(nèi)的鋼筋不應(yīng)少于兩根；②

梁高不小于300mm時(shí)，鋼筋直徑不應(yīng)小于10mm；梁

高小于300mm時(shí)鋼筋直徑不應(yīng)小于8mm；

當(dāng)梁端實(shí)際受到部分約束但按簡支計(jì)算時(shí)，應(yīng)在支座上部設(shè)置縱向構(gòu)造鋼筋。其截面面積不應(yīng)小于梁跨中下部縱向受力鋼筋計(jì)算所需截面面積的1/4，且不應(yīng)少于兩根。該縱向構(gòu)造鋼筋自支座邊緣向跨內(nèi)伸出的長度不應(yīng)小于l0/5，l0為梁的計(jì)算跨度。

在鋼筋混凝土懸臂梁中，應(yīng)有不少于兩根上部鋼筋伸

至懸臂梁外端，并向下彎折不小于12d；其余鋼筋不應(yīng)在梁的上部截?cái)?，而?yīng)按本規(guī)范第9.2.8條規(guī)定的彎起點(diǎn)位置向下彎折，并按本規(guī)范第9.2.7條的規(guī)定在梁的下邊錨固。2.彎起鋼筋的構(gòu)造要求

由于彎起鋼筋承受的拉力比較大，傳力集中，有可

能引起彎起處混凝土的劈裂裂縫。因此，位于梁側(cè)邊的鋼筋不宜彎起，位于梁底的角筋不能彎起，彎起鋼筋的直徑也不宜太大；

彎起鋼筋的彎起角

一般為45°，當(dāng)梁高大于

800mm時(shí)，宜為60°；

彎起鋼筋的彎終點(diǎn)外應(yīng)留有平行于梁軸線方向的錨

固長度，如圖所示：彎起鋼筋的錨固要求鴨筋和浮筋④當(dāng)不能利用縱向鋼筋彎起抗剪時(shí)，可單獨(dú)設(shè)置抗剪的彎筋，且該彎筋應(yīng)布置成“鴨筋”形式（見上圖），不能采用“浮筋”。因?yàn)楦〗钜欢隋^固在受拉區(qū)，且錨固長度有限，其錨固不可靠。3.縱向鋼筋的錨固1.簡支梁和連續(xù)梁簡支端下部縱向鋼筋的錨固2.框架梁下部縱向鋼筋在節(jié)點(diǎn)內(nèi)的錨固框架梁下部縱向鋼筋的錨固鋼筋強(qiáng)度的利用情況錨固要求計(jì)算中不利用該鋼筋的強(qiáng)度該鋼筋伸入節(jié)點(diǎn)或支座的錨固長度應(yīng)符合表4.4中V>0.7ftbh0時(shí)的要求計(jì)算中充分利用該鋼筋的抗拉強(qiáng)度（有四種錨固形式）（1）采用直線方式錨固在節(jié)點(diǎn)或支座內(nèi)，如圖4.39（a）所示（2）采用帶90°彎折的錨固形式，如圖4.39（b）所示（3）采用鋼筋端部加機(jī)械錨頭的錨固形式，要求同圖4.40（a）所示（4）采用在節(jié)點(diǎn)或支座外梁中彎矩較小處設(shè)置搭接接頭的形式，如圖4.39（c）計(jì)算中充分利用該鋼筋的抗壓強(qiáng)度（有兩種錨固形式）（1）采用直線方式錨固在節(jié)點(diǎn)或支座內(nèi)，且直線錨固長度

0.7la（2）采用在節(jié)點(diǎn)或支座外梁中彎矩較小處設(shè)置搭接接頭的形式，如圖4.39（c）（a）節(jié)點(diǎn)中的

直線錨固（b）節(jié)點(diǎn)中的

彎折錨固（c）節(jié)點(diǎn)或支座

范圍外的搭接圖4.39梁下部縱向鋼筋在中間節(jié)點(diǎn)或中間支座范圍的錨固與搭接2.梁上部縱向鋼筋的錨固框架梁上部縱向鋼筋在中間層端節(jié)點(diǎn)內(nèi)的錨固框架梁上部縱向鋼筋在中間層端節(jié)點(diǎn)內(nèi)的錨固形式有三種：a．當(dāng)柱截面尺寸足夠時(shí)，采用直線錨固的形式，直線錨

固長度不應(yīng)小于la，且伸過柱中心線不宜小于5d，d為

梁上部縱向鋼筋的直徑。b.當(dāng)柱截面尺寸不足時(shí)，梁上部縱向鋼筋可采用鋼筋

端部加機(jī)械錨頭的錨固方式。梁上部縱向鋼筋宜伸至

柱外側(cè)縱筋內(nèi)邊，包括機(jī)械錨頭在內(nèi)的水平投影錨固

長度不應(yīng)小于0.4labc.梁上部縱向鋼筋也可采用90°彎折錨固的方式，此時(shí)梁上部縱向鋼筋應(yīng)伸至節(jié)點(diǎn)對(duì)邊并向節(jié)點(diǎn)內(nèi)彎折，其包含彎弧在內(nèi)的水平投影長度不應(yīng)小于0.4lab，彎折鋼筋在彎折平面內(nèi)包含彎弧段的投影長度不應(yīng)小于15d。（a）鋼筋端部加錨頭線錨固

（b）鋼筋末端90°彎折錨固梁上部縱向鋼筋在中間層端節(jié)點(diǎn)內(nèi)的錨固框架梁上部縱向鋼筋在頂層端節(jié)點(diǎn)內(nèi)的錨固頂層端節(jié)點(diǎn)處的梁、柱端均主要承受負(fù)彎矩作用，相當(dāng)于一段90°的折梁。因此，頂層端節(jié)點(diǎn)處的梁上部縱向鋼筋和柱外側(cè)縱向鋼筋其實(shí)質(zhì)是搭接，搭接形式有兩種，如下圖所示：（a）位于節(jié)點(diǎn)外側(cè)和梁端

頂部的彎折搭接接頭（b）位于柱頂部外側(cè)

的直線搭接接頭3.縱向鋼筋連接鋼筋連接的方式有三種