現(xiàn)澆混凝土樓蓋課程設計

板的設計取板厚h=80mm>l/40=2400/40=60mm取1m寬板帶為計算單元，按考慮塑性內力重分布方法計算內力。荷載計算樓面面層板自重板底抹灰恒荷載活荷載總荷載設計值計算簡圖次梁截面高h=(1/8～1/12)×7200=(400～600)mm可取h=500b=(1/3～1/2)×500mm=(167～250)mm，取b=200mm，板的實際支撐情況如圖1—1a計算跨度為：中間跨l0=ln=2400mm-200mm=2200mm邊跨l0=ln+h/2=(2200mm-100mm-120mm)+80mm/2=2220≤ln+a/2=2220+120/2=2280mm由于邊跨與中間跨的跨度差（2220-2200）mm/2200mm=0.9%<10%,故可按等跨連續(xù)板計算，板的計算簡圖見圖1-1b,所示(a)(b)1-1板的計算簡圖彎矩計算：M1=1/11ql02=1/11×11.088KN/m×(2.22m)2=4.97KN·mMB=-1/11ql02=-1/11×11.088KN/m×(2.22m)2=-4.97KN·mMC=-1/14ql02=-1/14×11.088KN/m×(2.20m)2=-3.83KN·mM2=M3=1/16ql02=1/16×11.088KN/m×(2.20m)2=3.35KN·m配筋的計算板截面有效高度h0=80mm-25mm=55mm。因中間板帶的內區(qū)格四周與梁整體連接，故M2和MC值降低20%。計算過程見表1.1，板的配筋平面圖見圖1.2表1.1板的配筋計算截面1B2,3CM/(kN·m)4.97-4.973.35(2.68)-3.83(-3.06)αs=M/(α1fcbh02)0.171-0.1710.115(0.092)-0.132(-0.106)0.189-0.1580.123(0.097)-0.124(-0.101)AS=α1ξbh0fC/fy475-397309(244)-312(-254)實配鋼筋/mm2變板帶Φ8/10@125AS=515Φ8@125AS=402Φ8@125AS=402Φ6/8@125AS=314中間板帶Φ10@160AS=491Φ8/10@160AS=403Φ6/8@160AS=246Φ8@160AS=314注：括號內數(shù)據(jù)為中間板帶的數(shù)據(jù)。次梁的設計主梁截面高度h=(1/8～1/14)×7200㎜=(900～514)㎜.取h=750㎜.主梁寬度取250㎜，次梁的幾何尺寸及支撐情況見圖1-2（a）荷載計算板傳來的恒載次梁自重次梁粉刷恒荷載活荷載總荷載設計值計算簡圖次梁按考慮塑性內力重分布方法計算內力計算跨度為中間跨：l0=ln=6300㎜-250㎜=6050㎜邊跨:l0=ln+a/2=(6300㎜-250㎜/2-120㎜)+120㎜=6175㎜<1.025ln=6206㎜故邊跨取l0=6175㎜邊跨與中間跨的計算跨度相差（6175-6025）㎜/6050㎜=2.9%<10%故可取按等跨連續(xù)梁計算內力，計算簡圖見圖1-2（b）所示(a)(b)1-2次梁的計算簡圖（3）內力計算彎矩：M1=1/11ql02=1/11×29.47kN/m×(6.175)2=102.16kN·mMB=-1/11ql02=-1/11×29.47kN/m×(6.175)2=-102.16kN·mMC=-1/14ql02=-1/14×29.47kN/m×(6.050)2=-77.05kN·mM2=M3=1/16ql02=1/16×29.47kN/m×(6.050)2=67.42kN·m剪力：VAR=0.45qln=0.45×29.47kN/m×6.055m=80.30kNVBl=0.6qln=0.6×29.47kN/m×6.055m=107.06kNVBR=VCl=VCr=0.55qln=0.55×29.47kN/m×6.055m=98.06kN配筋的計算次梁跨中按T形截面進行正截面受彎承載力計算，翼緣計算寬度按下面的較小值采用bf'=1/3l0=1/3×6050mm=2017mm,bf'=b+sn=200mm+2200mm=2400mm,故取bf'=2017mm?？缰屑爸ё孛婢匆慌配摻羁紤]，故取h0=460mm,翼緣厚度hf'=80mm。α1fcbf'hf'(h0-hf'/2)=9.6N/mm×2017mm×80mm×(460mm-80mm/2)=650.6kN·m此值大于跨中彎矩設計值M1，M2,M3故各跨中截面均屬于第一類T形截面，支座按矩形截面計算，次梁正截面受彎承載力計算見表1.3c表1.3c次梁正截面承載力計算截面1B2,3CM/(kN·m)102.16-102.1667.42-77.05b或bf'/mm20172002017200αs=M/(α1fcbh02)0.025-0.2510.016-0.190ξ=1-√1-2αs0.0250.1<0.226<0.350.016-0.175AS=α1ξbh0fC/fy742739475515實配鋼筋/㎜2次梁斜截面受剪承載力計算見表1.3d，考慮塑性內力重分布時，箍筋數(shù)量應增加20%，故計算時將ASV乘以1.2。箍筋配筋率ρsv應大于或等于0.24ft/fy=0.0013,各截面均滿足要求表1.3d次梁斜截面受剪承載力截面ArBlBr,Cl,CrV/kN80.30107.0698.060.25βcfcbh0/kN220.8>V220.8>V220.8>V0.7ftbh0/kN70.8<V70.8<V70.8<V=0.094mm=0.360mm=0.271mm實配鋼筋雙肢φ8@2