加熱爐標定報告A

標定報告一、裝置概述常減壓(Ⅱ套)蒸餾裝置由洛陽石化工程公司設(shè)計院于992年開始設(shè)計，92年8月破土動工，93年5月設(shè)計完畢，并于995年7月由蘭州化建建成竣工，同年8月7日開始投產(chǎn)試車，9月7日生產(chǎn)出合格產(chǎn)品。裝置設(shè)計加工能力250×104t/a，年開工時間8000小時。由于目前裝置所煉原油與設(shè)計的相比變化較大，加熱爐熱效率較低。根據(jù)煉油廠要求及安排，需要對裝置加熱爐進行標定，找出影響裝置加熱爐熱效率的影響因素，以做相應的適應性改造，故對裝置進行一次標定。二、標定范圍根據(jù)裝置的實際生產(chǎn)情況，確定標定時的生產(chǎn)方案為航煤方案。初頂和常頂均生產(chǎn)重整原料，常壓塔為航煤方案，減壓塔出混蠟和渣油。2、裝置生產(chǎn)能力裝置設(shè)計處理量為7500t/d(312.5t/h)，根據(jù)裝置現(xiàn)在實際生產(chǎn)狀況，標定時實際處理量為7200t/d(300t/h)。3、標定范圍高、低壓瓦斯組成，煙氣組成，加熱爐熱效率。4、測試工況本次標定在前期準備工作充分的情況下進行，測試期間裝置運行平穩(wěn)，原料品質(zhì)穩(wěn)定，產(chǎn)品質(zhì)量合格，操作在正常的波動范圍內(nèi)。三、標定時間本次標定時間為半天（共計4小時），具體時間為：2004年7月20日10：00時~2004年7月20日14：00時結(jié)束。四、標定內(nèi)容1、瓦斯組成分析項目單位（V/V）減頂瓦斯初常頂瓦斯高壓瓦斯甲烷%31.0720.3022.38乙烷%3.772.892.82乙烯%14.2111.046.80丙烷%13.2428.683.43丙烯%5.3203.24異丁烷%2.3611.130.80正丁烷%13.2314.161.04丁烯＋異丁烯%4.960.891.07反丁烯%0.470.520.49順丁烯%0.330.440.29碳五以上%02.730氧氣＋氮氣%7.346.9811.61一氧化碳%000二氧化碳%0.220.240.22氫氣%3.48044.93硫化氫%000.882煙氣組成分析項目單位（V/V）常壓爐減壓爐二氧化碳%3.64.2一氧化碳%12.810.4氧氣％3.42.23、裝置目前實際運行參數(shù)常壓爐拔頭量：272.8t/h換熱終溫：270.7℃加熱爐出口溫度：350.8℃氧含量：5.3％（氧化鎬在線指示）排煙溫度：188.9℃空氣入爐溫度：91.7℃2）減壓爐常底油量：149.5t/h入爐溫度：333.1℃加熱爐出口溫度：385℃氧含量：6.0％（氧化鎬在線指示）排煙溫度：193.8℃空氣入爐溫度：69.3℃過熱蒸汽壓力：0.523MPa過熱蒸汽進爐溫度：157℃過熱蒸汽出爐溫度：304℃過熱蒸汽流量1.96t/h4、加熱爐計算匯總（1）采用石油工業(yè)出版社候芙生主編的《煉油工程師手冊》中P506-P508介紹的熱效率簡化算法。η＝｛1-［（0.006549+0.032685α）（tg+1.3475×10-4tg2）-1.1+(4.043α–0.252)×10-4CO］/100-0.035｝×100％若按在線分析的濕煙氣數(shù)據(jù)（在線氧化鎬指示），則式中α＝（21＋0.116O2）/（21-O2）氧含量％排煙溫度℃熱效率％常壓爐5.3188.987.61減壓爐6.0193.886.90若采用煙氣采樣分析數(shù)據(jù)計算，則式中α＝（21-0.0627O2）/（21-O2）氧含量％排煙溫度℃熱效率％常壓爐12.8188.980.69減壓爐10.4193.883.80（2）采用加熱爐熱效率計算軟件計算。a.常壓爐計算結(jié)果原料取熱=0kW水汽取熱=0kW對流輻射取熱=8660.517kW輻射管取熱=16325.5kW爐總熱負荷=27195.31kW加熱爐熱效率=87.54327%燃料用量=2639.084kg/h空氣量=50174.89kg/h煙氣量=52813.98kg/h熱空氣溫度=187.7814度吸收因數(shù)=.882744爐管表面交換因數(shù)=.658425擋墻溫度=810度交換因數(shù)=.6108352修正輻射負荷=16312.33kW輻射負荷誤差=-8.069227E-02%輻射表面熱強度=30.44595kW/m^2冷油重量流速=1304.771kg/m^2/s冷油體積流速=1.466694m/s爐膛熱強度=41.35138kW/m^3煙氣出下段溫度＝324.4371度下段對數(shù)平均溫差＝200.0726度下段油品動力粘度＝1.701513mPas下段管內(nèi)傳熱系數(shù)＝499.5775W/m^2.度下段hs=50.96775W/m^2.度下段釘頭效率＝.9250345下段hoc=25.01109W/m^2.度下段hso=116.7539W/m^2.度下段總傳熱系數(shù)＝94.63677W/m^2.度下段爐管面積＝457.4001m^2下段爐管根數(shù)＝136.9068根下段爐管排數(shù)＝22.8178排下段爐管熱強度＝18.93423kW/m^2附件：《加熱爐計算原始輸入數(shù)據(jù)》原料流量kg/h0原料入口溫度℃10原料出口溫度℃15原料比重20℃1輻射流量kg/h272800輻射對流入口溫度℃270.7輻射對流出口溫度℃310輻射進料比重.8896選擇蒸汽或水2水或蒸汽流量kg/h0水或蒸汽入口溫度℃10水或蒸汽出口溫度℃15水蒸汽壓力MPa.98水汽化率0輻射管面積m2535.78輻射出口溫度℃350.8輻射段汽化率.463收斂判距10擋墻溫度初值℃810步長.5過?？諝庀禂?shù)1.377燃料發(fā)熱值MJ/kg41.9078輻射管外徑m.152輻射管總根數(shù)72煙氣出空氣預熱器溫度℃200預熱器取熱值kW2209.302大氣溫度℃30爐膛體積m3742.76輻射管內(nèi)徑m.136爐管程數(shù)4爐型選擇2對流室寬度m2對流室長度m7對流下段每排管數(shù)根6對流下段爐管內(nèi)徑m.136對流下段爐管外徑m.152對流中段每排管數(shù)根6對流中段爐管內(nèi)徑m1對流中段爐管外徑m2對流上段每排管數(shù)根6對流上段爐管內(nèi)徑m1對流上段爐管外徑m2對流下段結(jié)垢系數(shù)m2℃/W.00086對流中段結(jié)垢系數(shù)m2℃/W.000688對流上段結(jié)垢系數(shù)m2℃/W.000688煙氣結(jié)垢系數(shù)m2℃/W.0043下段爐管管型選擇2中段爐管管型選擇2下段油品粘度系數(shù)K2476000下段油品粘度系數(shù)M-2.438中段油品粘度系數(shù)K10中段油品粘度系數(shù)M10釘頭管高度m.025下段管子周邊釘頭個數(shù)14釘頭直徑m.012釘頭間距m.015中段管子周邊釘頭個數(shù)10遮閉管根數(shù)6輻射管管心距m.304輻射爐管長度m15爐膛總面積m2476.91園筒爐直徑m7.788燃料中碳氫比3.925煙氣中水體積分率.1255煙氣中水和二氧化碳體積分率.20708理論空氣用量kg/kg13.807b.減壓爐計算結(jié)果上段取熱蒸汽=167.8622kW原料取熱=2468.26kW下段常底油取熱=441.1342kW輻射管取熱=7036.771kW爐總熱負荷=11392.12kW加熱爐熱效率=87.10204%燃料用量=1123.7kg/h空氣量=21739.13kg/h煙氣量=22862.83kg/h熱空氣溫度=240.6723度爐管表面交換因數(shù)=.6153136擋墻溫度=772.6974度交換因數(shù)=.5963343修正輻射負荷=6968.576kW輻射負荷誤差=-.9786125%輻射表面熱強度=22.03851kW/m^2冷油重量流速=1073.404kg/m^2/s冷油體積流速=1.174274m/s爐膛熱強度=33.19794kW/m^3煙氣出下段溫度＝719.2064度下段對數(shù)平均溫差＝391.3177度下段油品動力粘度＝1.229191mPas下段管內(nèi)傳熱系數(shù)＝551.3528W/m^2.度下段hoc=16.10366W/m^2.度下段hoR=18.07995W/m^2.度下段ho=32.36838W/m^2.度下段總傳熱系數(shù)＝30.57349W/m^2.度下段爐管面積=36.87196M^2下段爐管根數(shù)＝15.53981下段爐管排數(shù)＝1.942477下段爐管熱強度＝11.96395kW/m^2煙氣出中段溫度＝405.5948度中段對數(shù)平均溫差＝181.526度中段油品動力粘度＝1.306603mPas中段管內(nèi)傳熱系數(shù)＝539.8408W/m^2.度中段hs=35.2879W/m^2.度中段釘頭效率=.9465948中段hoc=17.53292W/m^2.度中段hso=84.2563W/m^2.度中段總傳熱系數(shù)＝72.88127W/m^2.度中一段爐管面積=186.5675M^2中段爐管根數(shù)＝78.62953中段爐管排數(shù)＝9.828691中段爐管熱強度＝13.22985kW/m^2上段煙氣出口溫度＝383.4832度上段對數(shù)平均溫差＝155.7837度上段水或蒸汽傳熱系數(shù)＝127.4406W/m^2.度上段hs=33.47337W/m^2.度上段釘頭效率=.949169上段hoc=16.55475W/m^2.度上段hso=80.04694W/m^2.度上段總傳熱系數(shù)＝49.16551W/m^2.度上段爐管面積=21.91646M^2上段爐管根數(shù)＝9.236768上段爐管排數(shù)＝1.154596上段爐管熱強度＝7.659184kW/m^2煙氣出預熱器溫度＝209.7567度附件：《加熱爐計算原始輸入數(shù)據(jù)》常底油流量kg/h149500常底油入中段溫度℃333.1常底油出中段溫度℃352.4原料比重20℃.9141選擇蒸汽或水2常底油出下段溫度℃355.8水或蒸汽流量kg/h1960蒸汽入上段溫度℃157蒸汽出上段溫度℃304水蒸汽壓力MPa.523輻射管面積m2316.2輻射出口溫度℃385輻射段汽化率.42過剩空氣系數(shù)1.446燃料發(fā)熱值MJ/kg41.436輻射管長度m12煙氣出空氣預熱器溫度℃200預熱器取熱值kW1278.093大氣溫度℃30收斂判距50擋墻溫度初值℃850步長.5爐膛體積m3389.5輻射管內(nèi)徑m.111輻射管程數(shù)4輻射管A外徑m.127輻射管A根數(shù)36輻射管A管心距m.25輻射管B管心距m.336輻射管B外徑m.168輻射管B根數(shù)8輻射管C管心距m.438輻射管C外徑m.219輻射管C根數(shù)4輻射管D管心距m.546輻射管D外徑m.273輻射管D根數(shù)4對流室寬度m2.12對流室長度m6.5對流爐管長度m5.95對流上中下段每排管數(shù)根8對流下段爐管內(nèi)徑m.111對流下段爐管外徑m.127對流下中段程數(shù)4對流中段爐管內(nèi)徑m.111對流中段爐管外徑m.127對流上段程數(shù)2對流上爐管內(nèi)徑m.111對流上段爐管外徑m.127對流下中段結(jié)垢系數(shù)m2℃/W.000688對流上段結(jié)垢系數(shù)m2℃/W.000172煙氣結(jié)垢系數(shù)m2℃/W.0043對流下段爐管選型1對流中段爐管選型2對流上段爐管選型2釘頭管高度m.025下段管子周邊釘頭個數(shù)12釘頭直徑m.012釘頭間距m.015園筒爐直徑m6.3燃料中碳氫比3.65煙氣中水體積分率.1250煙氣中水和二氧化碳體積分率.2005下段油品粘度系數(shù)K287423.1下段油品粘度系數(shù)M-2.1爐膛內(nèi)總面積m2309.7理論空氣用量kg/kg13.379五.標定結(jié)果分析能量轉(zhuǎn)換設(shè)備之一加熱爐，從本次標定和計算結(jié)果看，無論用哪種方法計算，兩個加熱爐熱效率均較低，都低于設(shè)計值，造成這一結(jié)果的主要原因是由于目前使用的1.0MPa蒸汽吹灰工藝落后，效果也差，1.0MPa蒸汽遇煙氣中的硫化物還易生成硫酸等腐蝕性介質(zhì)腐蝕設(shè)備，并結(jié)垢沉積在管壁外側(cè)，影響傳熱效率。目前兩爐空氣預熱器內(nèi)的熱管表面積灰較多，嚴重影響空氣預熱器熱量的回收，同時加之裝置已連續(xù)運行2年多，對流室爐管表面也積灰較多，傳熱效率下降較多，使得常壓爐和減壓爐熱效率低。裝置減壓爐對流室一直存在漏風的問題，目前車間無法解決，有待在停工檢修時解決，這使得減壓爐過剩空氣系數(shù)增大，影響到減壓爐熱效率。另外加之長期運行，并使用爐管清灰劑，目前兩爐爐管表面均有較厚一層白色的灰垢，也嚴重影響到傳熱效率，使得加熱爐熱效率降低。常壓爐由于2002年檢修后爐輻射室頂部保溫效果不好，使得爐體表面散熱較大，影響了熱效率。比較這三組熱效率數(shù)據(jù)，利用煙氣組成計算得出的熱效率較低，主要原因是取樣點是負壓狀態(tài)，取樣多少存在漏風現(xiàn)象，影響分析數(shù)據(jù)。另外，目前由于燃料氣中含硫較多，煙氣中的硫化物含量相應較高，兩爐煙道擋板轉(zhuǎn)動軸部位因腐蝕結(jié)垢經(jīng)常出現(xiàn)卡住現(xiàn)象，嚴重危及安全生產(chǎn)，因此車間將兩爐煙道擋板都留有一定開度，這就導致兩爐煙氣出預熱器溫度測量值偏低，這也使得目前計算得出的加熱爐熱效率均偏高。對于兩爐煙道擋板轉(zhuǎn)動軸部位因腐蝕結(jié)垢經(jīng)常出現(xiàn)卡住現(xiàn)象，車間計劃在今年7月停工檢修時進行處理。分析加熱爐熱效率計算軟件計算出的數(shù)據(jù)，我們可以看出，目前裝置熱空氣入爐溫度較低，比理論計算值小許多，說明我裝置熱煙氣回收工作還有很大潛力可挖，計劃在今年7月停工檢修時對兩爐空氣預熱器進行清垢、更換部分熱管等工作，在下一周期開工后提高煙氣熱量回收能力。為長周期安全運行，加熱爐出口溫度受爐膛溫度不大于800度的限制，而加熱爐熱效率不高，又嚴重影響了加熱爐出口溫度。常壓爐出口溫度低，油品的過汽化率低，不利于油品的分離，繼而導致輕組分在常壓拔不干凈。這部分輕組分進入減壓爐高溫裂解后又進入減壓塔，增大了減頂負荷，導致減壓塔真空度降低，影響減壓各側(cè)線量，與原油換熱后，各路原油換熱溫度溫差大，混合傭損大，幾路原油混合后的溫度低，最終使得換熱終溫降低，這又使得加熱爐熱負荷增加，形成惡性循環(huán)。時間11：00DCS上熱偶指示管程流量t/h殼程流量t/h折流板間距換熱器型號位號換熱介質(zhì)管程溫度殼程溫度管程溫度殼程溫度殼程-----管程進口℃出口℃進口℃出口℃進口℃出口℃進口℃出口℃E101A脫前原油---常頂油氣------------------------26.7----51.3200BIU1100-4.0-335-6/25-2ⅠE101B脫前原油---常頂油氣130962859145----26.7----2494.2200BIU1100-4.0-335-6/25-2ⅠE101C脫前原油---常頂油氣130732858145----26.7----24162.5200BIU1100-4.0-335-6/25-2ⅠE102AB脫前原油---減頂回流油1761452996215------------8051.3300BES600-2.5-90-6/25-2ⅠE103脫前原油---常三線1131008497----------------651.3480BES600-2.5-100-6/19-6ⅠE104AB脫前原油---常四線173949790------------117.5351.3200BES500-2.5-55-6/25-4ⅠE105AB脫前原油---常一線17511761103220------------6094.2300BES600-2.5-110-6/19-4ⅠE106AB脫前原油---常二線11610499105------------121.53694.2200BES600-2.5-85-6/25-4ⅠE107AB脫前原油---減二線125715064----------------21162.5300BES600-2.5-85-6/25-4ⅠE108AB脫前原油---減三線180776379----------------23162.5300BES600-2.5-85-6/25-4ⅠE109AB減底渣油---脫前原---------------162.5104200BES800-2.5-205-6/19-4ⅠE110脫前原油---減四線176136103110------------125.326.5162.5480BES600-2.5-85-6/25-4ⅠE111減底渣油---脫前原油89119170159------------136.9308104300BES900-2.5-215-6/25-2ⅠE112脫后原油---減四線208179104139--------128.9----26.557.3300BES600-2.5-75-6/25-6ⅠE113ABCD減三中---脫后原油151189205170----217.8--------57.374200BES800-2.5-170-6/2.5-2ⅠE115AB脫后原油---減二線228108113138267------------2184.5200BES600-2.5-75-6/25-6ⅠE116AB脫后原油----減二中225174134170250------------7784.5200BES800-2.5-215-6/19-2ⅠE117脫后原油---減三線255218184194296------------2384.5480BES600-2.5-100-6/19-6ⅠE118減四線---脫后原油205196289254----226.5330----84.526.5150BES700-2.5-120-6/25-4ⅠE119脫后原油---常三線170117114120----------------677.8200BES500-2.5-65-6/19-4ⅠE121ABC脫后原油---常一中231145116168260------------6077.8480BES700-2.5-165-6/19-2ⅠE122ABC減底渣油----脫后原油175190178206----211.5--------77.8104200BES700-2.5-165-6/19-2ⅠE123ABC脫后原油---常二線134116113122----------------3679.4300BES500-2.5-70-6/19-2ⅠE124AB減底渣油---脫后原油126134136128----------------79.4104450BES800-2.5-160-6/25-4ⅠE125ABCD脫后原油---常二線216140149158----297----220.93679.4300BES600-2.5-85-6/25-4ⅠE126ABC拔頭油---減三中240209194205175----216.7----74148.5300BES700-4.0-165-6/19-2ⅠE127AB減底渣油---拔頭油210217238231----------------148.552300BES700-4.0-160-6/19-2ⅠE128拔頭油---常四線244218217235309--------237.93148.5480BES600-4.0-85-6/25-4ⅠE129拔頭油---常二中(開副線)258222200220----270216.7----62148.5150BES800-4.0-205-6/19-4ⅠE130AB減底渣油---拔頭油199218227222----------------148.552300BES700-4.0-160-6/19-2ⅠE131拔頭油---常三線270209212230322--------237.96148.5480BES600-4.0-100-6/19-6ⅠE132AB拔頭油---常二中283226197220------------326.462297450BES900-4.0-205-6/25-4ⅠE133ABC減底渣油---拔頭油221249328250----278.1376----297104300BES900-4.0-275-6/19-2ⅠE134脫前原油---常一中16011480111--------124----60308300BES900-2.5-215-6/25-2ⅠE-135A電廠新水-減頂油121913441--------115----802.45600BJS800-1.6-160-6/25-4E-135B電廠新水-減頂油121512841--------115----802.45600BJS800-1.6-160-6/25-4E-135C電廠新水-減頂油121813628--------115----802.45600BJS800-1.6-160-6/25-4E-135D電廠新水-減頂油1216.612143--------115----802.45600BJS800-1.6-160-6/25-4E-136A一線抽空油氣冷卻器12176540----------------636.2600BJS600-1.6-90-6/25-2E-136B一線抽空油氣冷卻器12196443----------------636.2600BJS600-1.6-90-6/25-2E-137二級抽空油氣冷卻器12199171----------------6312.4600BJS600-1.6-90-6/25-2E-138A電廠新水-初頂油20249851--------12648.942.57.5600BJS900-1.6-210-6/25-4E-138B電廠新水-初頂油202410643--------12648.942.57.5600BJS900-1.6-210-6/25-4E-138C電廠新水-初頂油202410449--------12648.942.57.5600BJS900-1.6-210-6/25-4E-138D電廠新水-初頂油202410134--------12648.942.57.5600BJS900-1.6-210-6/25-4E-139A電廠新水-常頂油20249057--------2455.742.524600BJS1000-1.6-260-6/25-6E-139B電廠新水-常頂油20246039--------2455.742.524600BJS1000-1.6-260-6/25-6E-141常一中0.3MPa蒸發(fā)器135150116141----------------600.7600BJS500-2.5-70-6/19-2E-142減三線0.3MPa蒸發(fā)器215148114137----------------230.7600BJS800-2.5-180-6/19-6E-143減二中0.3MPa蒸發(fā)器172141116136----------------770.7600BJS800-2.5-205-6/19-2E-146/AB伴熱水-常二線(Ⅳ)253810395--------------------36200BES500-2.5-70-6/25-2ⅠE-147/AB伴熱水-常三線(Ⅳ)20406838----------------516150BES500-2.5-55-6/25-4ⅠE148AB減底渣油---循環(huán)水255011492--------------------104200BES500-2.5-55-6/25-2ⅠE149AB減底渣油---循環(huán)水40509186----------------90104450BES1000-2.5-275-6/25-2ⅠE-150常一線冷卻器35265544--------------------60200BES600-1.6-115-6/19-2ⅠE-151常二線冷卻器33419570--------------------36300BES500-2.5-70-6/19-2ⅠE-152減頂回流冷卻器2850149108----------------12178200BES500-2.5-70-6/19-2ⅠE-155混合蠟油冷卻器264510383----------------9595.3200BES600-2.5-90-6/25-2Ⅰ由于檢測換熱器管殼程進出口溫度使用的是紅外線測溫槍，并且檢測的是換熱器接管外表面溫度，人為誤差增大，與實際溫度存在較大誤差，從上述數(shù)據(jù)可以看出一些換熱器的計算數(shù)據(jù)異常，可信度低，主要是由以上原因造成。五.標定結(jié)果分析1、能量轉(zhuǎn)換分析能量轉(zhuǎn)換設(shè)備之一加熱爐，從本次標定和計算結(jié)果看，兩個加熱爐熱效率均較低，僅87%左右，都低于設(shè)計值，造成這一結(jié)果的主要原因是由于目前使用的1.0MPa蒸汽吹灰工藝落后，效果也差，1.0MPa蒸汽遇煙氣中的硫化物還易生成硫酸等腐蝕性介質(zhì)腐蝕設(shè)備，并結(jié)垢沉積在管壁外側(cè)，影響傳熱效率。目前兩爐空氣預熱器內(nèi)的熱管表面積灰較多，嚴重影響空氣預熱器熱量的回收，同時加之裝置已可連續(xù)運行2年多，對流室爐管表面也積灰較多，傳熱效率下降較多，使得常壓爐和減壓爐熱效率低。裝置減壓爐對流室一直存在漏風的問題，目前車間無法解決，有待在停工檢修時解決，這使得減壓爐過?？諝庀禂?shù)增大，影響到減壓爐熱效率。另外加之長期運行，并使用爐管清灰劑，目前兩爐爐管表面均有較厚一層白色的灰垢，也嚴重影響到傳熱效率，使得加熱爐熱效率降低。常壓爐由于2002年檢修后爐輻射室頂部保溫效果不好，使得爐體表面散熱較大，影響了熱效率。為長周期安全運行，加熱爐出口溫度受爐膛溫度不大于800度的限制，加熱爐熱效率不高，嚴重影響了加熱爐出口溫度。常壓爐出口溫度低，油品的過汽化率低，不利于油品的分離，繼而導致輕組分在常壓拔不干凈。這部分輕組分進入減壓爐高溫裂解后又進入減壓塔，增大了減頂負荷，導致減壓塔真空度降低，影響減壓各側(cè)線量，與原油換熱后，各路原油換熱溫度溫差大，混合傭損大，幾路原油混合后的溫度低，最終使得換熱終溫降低，這又使得加熱爐熱負荷增加，形成惡性循環(huán)。2、熱量利用分析從裝置的換熱網(wǎng)絡上看，裝置的換熱終溫只有275度，比設(shè)計值低10度，另外本次標定采用紅外線測溫儀測試管線的表面溫度有一定的誤差，從標定結(jié)果上看部分換熱器的測量數(shù)據(jù)的可信度很低，目前從實際操作上看此換熱網(wǎng)絡基本能完成換熱任務，只是熱量損失較大,這主要是由于脫前三路、脫后四路換熱器的熱源受操作變化的影響導致提供的熱量與設(shè)計時的偏差較大，脫前三路、脫后四路各支溫差大，混合傭損大，幾路原油混合后的溫度低，浪費了部分熱量。影響裝置長周期大負荷運行的問題（1）常壓爐的爐出口溫度無法燒到370度，部分輕組分無法在常壓塔拔出，只能進入減壓塔，增大