DB14T 2913-2023公路鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)程

ICS93.040CCSICS93.040CCSP28山 西 省 地 方 標(biāo) 準(zhǔn)DB14/T2913—2023公路鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)程20232023120420240405山西省市場(chǎng)監(jiān)督管理局發(fā)布目 次前言 II1范引文件 1語(yǔ)定和號(hào) 13體計(jì) 4造計(jì) 10混合計(jì)算 13久設(shè)計(jì) 20附錄A（范）焊接頭勞算 22前 言本文件按照GB/T1.1—2020《標(biāo)準(zhǔn)化工作導(dǎo)則第1部分：標(biāo)準(zhǔn)化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定起草。本文件由山西省交通運(yùn)輸廳提出、組織實(shí)施和監(jiān)督檢查。（SXS/TC37）本文件主要起草人：王彬、季建東、鄧洪宗、宋曰建、李曉燕、賈旭東、韓鋒、龐新剛、傅卯生、臧博、王峰、張海君、常欣昱、侯云強(qiáng)、張雪峰。公路鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)程范圍（GB/T700碳素結(jié)構(gòu)鋼GB/T714橋梁用結(jié)構(gòu)鋼GB/T1228鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角頭螺栓GB/T1229鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角頭螺母GB/T1230鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度墊圈GB/T1231鋼結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)度大六角頭螺栓、大六角螺母、墊圈技術(shù)條件GB/T1591低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼GB/T4171耐候結(jié)構(gòu)鋼GB/T5117碳鋼焊條GB/T5118低合金鋼焊條GB/T5293埋弧焊用碳鋼焊絲和焊劑GB/T8110氣體保護(hù)電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲GB/T10433電弧螺栓焊用圓柱頭焊釘GB/T10433電弧螺栓焊用圓柱頭焊釘GB50017鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)GB50205鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范GB50917鋼-混凝土組合橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范JTG3362公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTGB01公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)JTGD60公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTGD64公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范JTG/T4公路橋梁板式橡膠支座JTG/T3650公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTG/T3651公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁制造和安裝施工規(guī)范JTG/TD64-01公路鋼混組合橋梁設(shè)計(jì)與施工規(guī)范JT/T722公路橋梁鋼結(jié)構(gòu)防腐涂裝技術(shù)條件3術(shù)語(yǔ)、定義和符號(hào)3.1.1鋼混組合梁由外露鋼梁與混凝土板通過(guò)剪力連接件形成整體并在橫截面內(nèi)能夠共同受力的梁。3.1.2雙層結(jié)合鋼混組合梁鋼梁上翼緣與下翼緣均與混凝土板通過(guò)剪力連接件組合成整體截面共同受力的組合梁。3.1.3剪力連接件將鋼梁與混凝土兩種材料連接在一起共同受力的構(gòu)件，本規(guī)程簡(jiǎn)稱連接件。3.1.4槽形鋼箱組合梁3.1.5閉口鋼箱組合梁3.1.6鋼混組合梁外露鋼梁上先鋪設(shè)一層較薄的預(yù)制板，后在預(yù)制板上現(xiàn)澆混凝土疊合層形成的混凝土橋面板。3.1.7鋼混組合梁外露鋼梁上先鋪設(shè)一層較薄的預(yù)制板，后在預(yù)制板上現(xiàn)澆混凝土疊合層形成的混凝土橋面板。3.1.7未開(kāi)裂截面剛度鋼混組合梁截面剛度由有效寬度范圍內(nèi)的鋼梁和混凝土板共同貢獻(xiàn)。3.1.8開(kāi)裂截面剛度負(fù)彎矩區(qū)鋼混組合梁截面剛度僅計(jì)有效寬度范圍內(nèi)的鋼梁和鋼筋作用，不計(jì)混凝土的抗拉貢獻(xiàn)。符號(hào)3.2.1材料力學(xué)性能符號(hào)3.2.2作用和作用效應(yīng)的有關(guān)符號(hào)Ec——混凝土的彈性模量；Es——普通鋼筋的彈性模量；fck、fcd——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值、設(shè)計(jì)值；fctm——混凝土抗拉強(qiáng)度平均值；fd——鋼材的抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fsd——普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；ftd——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；fvd——鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。Vb——單個(gè)剪力槽孔內(nèi)集束式焊釘承載力設(shè)計(jì)值；3.2.4計(jì)算系數(shù)及其他有關(guān)符號(hào)4材料3.2.4計(jì)算系數(shù)及其他有關(guān)符號(hào)4材料C40。Vq——形成組合截面后作用于組合梁上的可變荷載產(chǎn)生的豎向剪力設(shè)計(jì)值；V1Rd——單位長(zhǎng)度內(nèi)混凝土板縱向抗剪承載力；σEd——鋼混組合梁混凝土板整體分析與局部分析組合效應(yīng)；σglob,d——混凝土板整體受力分析效應(yīng)；σloc,d——混凝土板局部受力分析效應(yīng)；σss——混凝土橋面板鋼筋縱向拉應(yīng)力；Δσs——開(kāi)裂混凝土的拉伸硬化效應(yīng)引起的附加應(yīng)力。3.2.3幾何參數(shù)相關(guān)符號(hào)Acr——開(kāi)裂截面面積；A’cr——由縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋與鋼梁形成組合截面的面積；Icr——混凝土板開(kāi)裂截面慣性矩；I’cr——由縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋與鋼梁形成的組合截面的慣性矩；I0——不考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合梁換算截面慣性矩；I1——考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合梁換算截面慣性矩；S0——不考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)混凝土板對(duì)組合截面中性軸的面積矩；S1——考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)混凝土板對(duì)組合截面中性軸的面積矩；ay——集中荷載沿梁跨度方向的支撐長(zhǎng)度；dk——預(yù)制混凝土板剪力槽縱向間距；dss——焊釘連接件桿的直徑；hy——鋼梁翼緣板厚度；kss——剪力連接件的抗剪剛度；lc——槽鋼連接件的長(zhǎng)度；ld——焊釘連接件的縱向間距；lz——集中荷載在腹板翼緣縱向假定分布長(zhǎng)度；slim——正常使用極限狀態(tài)下結(jié)合面的滑移限值；smax——正常使用極限狀態(tài)下結(jié)合面的最大滑移值；t1——槽鋼連接件翼緣平均厚度；t2——槽鋼連接件腹板厚度。β——強(qiáng)度增大系數(shù)；κσ——彎曲正應(yīng)力作用下腹板屈曲系數(shù)；κτ——剪應(yīng)力作用下腹板屈曲系數(shù)；vB——腹板板件局部穩(wěn)定安全系數(shù)；?——鋼梁腹板法向應(yīng)力比值；ψ——組合系數(shù)；ω——?jiǎng)偠认禂?shù)。注：高性能混凝土的應(yīng)用是鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁發(fā)展的重要方向，合理使用高性能混凝土可以有效提高結(jié)構(gòu)的受力性能和耐久性，對(duì)于有必要采用高性能混凝土的組合結(jié)構(gòu)橋梁，其材料技術(shù)指標(biāo)經(jīng)過(guò)論證，可以突破本條規(guī)定。JTG3362JTGD64、GB/T714、GB/T4171、GB/T1591、GB/T700注：鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁推薦采用橋梁用結(jié)構(gòu)鋼，在環(huán)境條件惡劣的情況下，推薦采用耐候鋼。GB/T10433JTGD641表1橡膠密封條力學(xué)性能指標(biāo)技術(shù)指標(biāo)檢驗(yàn)方法技術(shù)要求硬度（IRHD）GB/T603160±5拉伸強(qiáng)度（MPa）GB/T528≥18拉斷伸長(zhǎng)率（%）≥400脆性溫度（℃）GB/T1682≤50恒定壓縮永久變形（%（7℃，24h）GB/T7759.1≤20耐臭氧老化（20%伸長(zhǎng)，40℃，24h）GB/T7762無(wú)龜裂熱空氣老化試驗(yàn)（70℃，168h）剛度變化（IRHD）GB/T3512-5~+10拉伸強(qiáng)度（%）≤15拉斷伸長(zhǎng)（%）≤205總體設(shè)計(jì)5總體設(shè)計(jì)100（焊釘、開(kāi)孔鋼板及槽鋼。圖1鋼混組合梁構(gòu)造示意圖5.1.4鋼混組合梁構(gòu)造尺寸應(yīng)保證具有合理的抗彎、抗扭剛度，梁截面中性軸宜位于鋼梁截面范圍內(nèi)。30m~70m30m~50m70m50m30m1/22~1/241/34~1/36。鋼箱組合梁支點(diǎn)高跨比約為1/15~1/23、跨中約為1/32~1/45。當(dāng)鋼梁與混凝土板結(jié)合采用有支撐施工時(shí)，梁的高跨比取小值，采用無(wú)支撐施工時(shí)取大值。13m0.552m，圖2雙工字鋼組合梁斷面圖3橫向多工字鋼組合梁斷面20m0.51/3圖6圖6橫向長(zhǎng)懸臂鋼混組合梁斷面4~8205.2.4.2鋼箱組合梁橫向連接系一般由實(shí)腹式橫隔板和框架式橫隔板組成，支撐處必須設(shè)置實(shí)腹式橫圖4圖5圖7橫向連接系斜交布置示意圖圖8橫向連接系正交布置示意圖橋面板圖9疊合板組合梁構(gòu)造圖圖10預(yù)制板組合梁構(gòu)造圖鋼混組合梁混凝土橋面板厚度沿順橋向一般保持不變，橫橋向等厚度板變化范圍一般為24cm~32cm6m24cm~30cm，40cm~55cm0.2~0.25抗混凝土板與鋼梁間的掀起作用?？够炷涟迮c鋼梁間的掀起作用。束式布置。負(fù)彎矩區(qū)設(shè)計(jì)5.3.1（a）焊釘連接件（b）開(kāi)孔板連接件（c）槽鋼連接件圖11常用剪力連接件形式7 圖12鋼混組合梁雙層結(jié)合構(gòu)造示意圖圖12鋼混組合梁雙層結(jié)合構(gòu)造示意圖——張拉預(yù)應(yīng)力是通過(guò)張拉預(yù)應(yīng)力鋼束對(duì)鋼混組合梁負(fù)彎矩區(qū)橋面板施加軸向壓力，一般有體內(nèi)預(yù)應(yīng)力法和體外預(yù)應(yīng)力法，其中體內(nèi)預(yù)應(yīng)力是混凝土橋面板張拉完預(yù)應(yīng)力后再與鋼梁結(jié)合，體外預(yù)應(yīng)力是橋面板與鋼梁結(jié)合后再?gòu)埨A(yù)應(yīng)力鋼束。（a）連續(xù)鋼混組合梁張拉體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束布置（b）連續(xù)鋼混組合梁張拉體外預(yù)應(yīng)力鋼束布置圖13張拉預(yù)應(yīng)力鋼束施加預(yù)應(yīng)力支點(diǎn)，澆筑該支點(diǎn)附近混凝土板，待結(jié)合硬化后再回落支點(diǎn)，如此循環(huán)施工至全橋混凝土板施工完成。（a）步驟1：頂升中支點(diǎn)鋼梁（b）步驟2：澆筑鋼混組合梁混凝土板（c）步驟3：回落中支點(diǎn)圖14中間支點(diǎn)同時(shí)頂升施加預(yù)壓力示意圖圖14中間支點(diǎn)同時(shí)頂升施加預(yù)壓力示意圖（a）1：澆筑邊跨正彎矩區(qū)混凝土板（b）2：頂升中支點(diǎn)并澆筑混凝土板（c）3：混凝土板硬化后回落并頂升下一個(gè)中支點(diǎn)及澆筑混凝土板（d）步驟4：依次重復(fù)步驟3直至混凝土板施工完成圖15中間支點(diǎn)依次頂升施加預(yù)壓力示意圖——混凝土橋面板間斷施工法是先施工正彎矩區(qū)混凝土橋面板，待混凝土硬化后再施工負(fù)彎矩區(qū)橋面板，該方法同時(shí)適用于現(xiàn)澆及預(yù)制橋面板施工。圖16間斷施工法示意圖0.15~0.26構(gòu)造設(shè)計(jì)鋼梁16mm12mm4mm。焊縫應(yīng)采用熔透焊，受壓斜撐不宜開(kāi)過(guò)焊孔。6.1.4鋼梁架設(shè)階段（未與混凝土橋面板結(jié)合）宜在鋼梁開(kāi)口翼緣增設(shè)縱向連接系承受水平荷載和偏心荷載引起的扭矩作用，一般常用X形、菱形及K形。圖17鋼梁開(kāi)口翼緣增設(shè)縱向連接系示意圖焊縫應(yīng)采用熔透焊，受壓斜撐不宜開(kāi)過(guò)焊孔。6.1.4鋼梁架設(shè)階段（未與混凝土橋面板結(jié)合）宜在鋼梁開(kāi)口翼緣增設(shè)縱向連接系承受水平荷載和偏心荷載引起的扭矩作用，一般常用X形、菱形及K形。圖17鋼梁開(kāi)口翼緣增設(shè)縱向連接系示意圖6.1.5JTGD64橋面板6m。注：?jiǎn)螇K預(yù)制橋面板重量不宜大于30t。180——當(dāng)承托高度大于80mm時(shí)，應(yīng)在承托底設(shè)置橫向加強(qiáng)鋼筋。40mm45°圖18承托構(gòu)造圖（尺寸單位：mm）he030mm4he0300mm?！獦蛎姘邃摻顟?yīng)滿足橋梁整體受力需求，且應(yīng)滿足局部荷載引起的效應(yīng)?！獑挝婚L(zhǎng)度橋面板內(nèi)橫向鋼筋總面積應(yīng)滿足下式要求：A f

·············································································(1)fef式中：向鋼筋最小配筋率不低于1.5%，正彎矩區(qū)不低于1%。式中：向鋼筋最小配筋率不低于1.5%，正彎矩區(qū)不低于1%。圖19剪力集中部位加強(qiáng)鋼筋示意圖5mm。500mm5Ae——單位長(zhǎng)度內(nèi)垂直于主梁方向上的鋼筋截面面積（mm2/mm），且配筋率不小于0.2%；η——系數(shù)，取為0.75N/mm2；bf——縱向抗剪界面在垂直于主梁方向上的長(zhǎng)度，按本規(guī)程7.7.1條所示的a-a、b-b、c-c、d-d連線在剪力連接件以外的最短長(zhǎng)度取值（mm）；fsd——普通鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）。于10倍的鋼筋直徑，弧形鋼筋的錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于30倍的鋼筋直徑；現(xiàn)澆混凝土宜采用補(bǔ)償收縮混凝土，保溫保濕養(yǎng)護(hù)7天以上，負(fù)彎矩區(qū)可摻加增強(qiáng)纖維以提高抗裂性能。（a）直鋼筋濕接縫（b）環(huán)形鋼筋濕接縫（c）弧形鋼筋濕接縫圖20濕接縫示意圖410300mm52.550mm?！羔斶B接件的外側(cè)邊緣距焊接鋼梁板件邊緣不小于25mm?！羔斶B接件的外側(cè)邊緣距混凝土橋面板邊緣不小于100mm，焊釘連接頭下表面距橋面板底部鋼筋不小于30mm，混凝土保護(hù)層厚度不小于15mm。——開(kāi)孔鋼板連接件的材質(zhì)應(yīng)與焊接鋼梁板件一致，板厚不小于12mm，采用雙面角焊縫焊接。3——開(kāi)孔鋼板連接件貫通鋼筋應(yīng)采用螺紋鋼筋，直徑不小于12mm，宜居中布置?！_(kāi)孔鋼板連接件的相鄰兩孔最小邊緣間距應(yīng)滿足下式要求：式中：

tfvd

···············································································(2)Vsu——開(kāi)孔鋼板連接件抗剪承載力設(shè)計(jì)值（N）；t——開(kāi)孔鋼板厚度（mm）；fvd——開(kāi)孔鋼板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）。——槽鋼連接件鋼材牌號(hào)不低于Q235，截面不宜大于[12.6。500mmU16mm，15mm25mm100mm?！垆撨B接件上翼緣下表面距混凝土板底層鋼筋距離不宜小于30mm。77鋼混組合梁計(jì)算——承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行持久狀況及偶然狀況下構(gòu)件截面承載力、穩(wěn)定、傾覆和疲勞計(jì)算?！Ｊ褂脴O限狀態(tài)進(jìn)行持久狀況下應(yīng)力、構(gòu)件變形和混凝土抗裂計(jì)算。——短暫狀況結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)進(jìn)行施工等工況的驗(yàn)算。JTGD60——應(yīng)采用線彈性分析方法，考慮溫度、混凝土收縮徐變、混凝土開(kāi)裂、剪力滯效應(yīng)、鋼梁受壓折減、施工方法及結(jié)合過(guò)程的影響?！w計(jì)算可不考慮鋼梁與混凝土橋面板之間的滑移效應(yīng)。AB2fctmdc,db,dc,db,d) (3)式中：σEd——鋼混組合梁混凝土板整體分析與局部分析組合效應(yīng)；σloc,d——混凝土板局部受力分析效應(yīng)；σglob,d——混凝土板整體受力分析效應(yīng)；ψ——L≤2m=1.；L≥40ψ=.JTGD64JTGD64JTG/TD64-01——鋼混組合梁溫度效應(yīng)計(jì)算不考慮橋面板開(kāi)裂的影響，宜采用雙單元法建立有限元分析模型?！摬呐c混凝土材料的溫度線膨脹系數(shù)基本相當(dāng)，當(dāng)組合結(jié)構(gòu)橋梁隨環(huán)境溫度整體變化時(shí)，鋼梁與混凝土板的溫度變形基本協(xié)調(diào)，可不計(jì)由此引起的溫度應(yīng)力，但當(dāng)環(huán)境溫度劇烈變化5010——無(wú)可靠技術(shù)資料時(shí)，混凝土收縮采用等效降溫簡(jiǎn)化計(jì)算，現(xiàn)澆混凝土板收縮效應(yīng)可取鋼梁與混凝土板之間溫差-15℃進(jìn)行分析?！A(yù)制橋面板可不考慮混凝土收縮徐變，現(xiàn)澆無(wú)收縮混凝土可按0.5倍的收縮效應(yīng)計(jì)算?！o定鋼混組合結(jié)構(gòu)橋梁混凝土橋面板收縮徐變效應(yīng)宜按有限元法進(jìn)行計(jì)算。JTG/TD64-01——JTG/TD64-01——鋼混組合梁抗彎承載力應(yīng)考慮施工、剪力滯效應(yīng)及鋼梁受壓折減的影響，計(jì)算負(fù)彎矩區(qū)抗彎承載力時(shí)應(yīng)不計(jì)開(kāi)裂混凝土的影響，但考慮混凝土板有效寬度范圍內(nèi)縱向鋼筋的貢獻(xiàn)?！摶旖M合梁豎向剪力完全由鋼梁腹板承擔(dān)，忽略混凝土板及鋼梁翼緣的抗剪作用?！泻奢d沿腹板平面作用位置處未設(shè)置支撐加勁肋時(shí)，腹板局部壓應(yīng)力應(yīng)按下列公式計(jì)算：ctldwzlzay(5)ctldwzlzay(5)式中：——集中荷載沿腹板平面作用位置處設(shè)置支撐加勁肋時(shí)，支撐加勁肋可按現(xiàn)行JTGD64的相關(guān)規(guī)定計(jì)算。7.2.3鋼混組合梁腹板計(jì)算高度處，若同時(shí)承受較大的正應(yīng)力、剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力，或同時(shí)承受較大的正應(yīng)力和剪應(yīng)力時(shí)，腹板最大折算應(yīng)力應(yīng)按下式計(jì)算：(6)式中：穩(wěn)定計(jì)算7.3.1——鋼混組合梁施工階段及運(yùn)營(yíng)階段應(yīng)具有足夠的側(cè)向剛度和側(cè)向約束，以保證鋼梁不發(fā)生整體失穩(wěn)，整體穩(wěn)定驗(yàn)算應(yīng)符合現(xiàn)行JTGD64的相關(guān)規(guī)定。

·········································································(4)F——集中荷載設(shè)計(jì)值（N）；lz——集中荷載在腹板翼緣縱向假定分布長(zhǎng)度（mm）；ay——集中荷載沿梁跨度方向的支撐長(zhǎng)度（mm）；hy——鋼梁翼緣板厚度（mm）。222ccσ、τ、σc——鋼梁腹板同一點(diǎn)上同時(shí)產(chǎn)生的正應(yīng)力、剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力（MPa）；β——強(qiáng)度增大系數(shù)，當(dāng)σ與σc異號(hào)，取為1.2，否則為1.1。——混凝土橋面板與鋼梁可靠連接能防止鋼梁側(cè)向位移時(shí)，可不進(jìn)行整體穩(wěn)定性驗(yàn)算。JTG/TD64-017.3.2JTGD64——鋼混組合梁腹板由縱、橫向加勁肋分割的每個(gè)區(qū)格，在彎矩正應(yīng)力和剪應(yīng)力共同作用下局部穩(wěn)定安全系數(shù)應(yīng)滿足下式要求：1 12BR ·(7)BR1

(3)2)2 4r

4

rB53()5 (8)BE t)br12())b

2································································

(9)E tR0.9(11)1,）····································································(12)R0.9(11)1,）····································································(12)式中：表2組合梁鋼梁腹板屈曲系數(shù))b

2······························································

(10)B——腹板板件局部穩(wěn)定安全系數(shù)；——彎曲正應(yīng)力和剪應(yīng)力作用下腹板屈曲系數(shù)，計(jì)算方法見(jiàn)表2；1、2——腹板區(qū)格上下緣應(yīng)力；——鋼梁腹板法向應(yīng)力比值。正應(yīng)力分布（受壓為“+ /1100011134.02/5)7.81123.91)表2組合梁鋼梁腹板屈曲系數(shù)（續(xù)）剪應(yīng)力 邊長(zhǎng)比a1ba1b5.344.0 4.05.34 ——受汽車荷載作用的結(jié)構(gòu)構(gòu)件及連接應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算?！獦蛄涸O(shè)計(jì)使用年限內(nèi)不應(yīng)發(fā)生疲勞破壞。——鋼混組合梁疲勞驗(yàn)算應(yīng)采用彈性分析方法。JTGD64——鋼混組合梁的鋼梁及連接的疲勞設(shè)計(jì)與計(jì)算應(yīng)符合現(xiàn)行JTGD64的相關(guān)規(guī)定?！摶旖M合梁的剪力連接件疲勞計(jì)算應(yīng)符合現(xiàn)行JTG/TD64-01的相關(guān)規(guī)定?！旒苁綑M隔系采用管-板焊接接頭與鋼梁連接時(shí)，接頭疲勞計(jì)算參照附錄A執(zhí)行。——組合梁混凝土橋面板可不進(jìn)行疲勞驗(yàn)算。1/900。1/500。1/300。——簡(jiǎn)支鋼混組合梁截面剛度可取考慮滑移效應(yīng)的折減剛度?！B續(xù)鋼混組合梁采用未開(kāi)裂分析方法時(shí)，全橋均應(yīng)考慮滑移效應(yīng)的折減剛度。7.1.3——折減剛度計(jì)算按現(xiàn)行JTG/TD64-01的相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。1/2（wfkJTG3362開(kāi)裂截面整體受力縱向受拉鋼筋的應(yīng)力由作用(或荷載)頻遇組合效應(yīng)引起的應(yīng)力σssΔσs——鋼筋混凝土板應(yīng)按下式計(jì)算：IMsysI

·········································································(13)式中：

sscrMs——形成鋼混組合梁后，按頻遇值荷載組合效應(yīng)計(jì)算的彎矩值；ys——鋼筋截面形心至開(kāi)裂截面中性軸的距離；Icr——開(kāi)裂截面慣性矩?！狟類部分預(yù)應(yīng)力混凝土板應(yīng)按下式計(jì)算：MsMp2Nppy

Np (14)ss I' ps'式中：——開(kāi)裂混凝土的拉伸硬化效應(yīng)引起的附加應(yīng)力計(jì)算：式中：——開(kāi)裂混凝土的拉伸硬化效應(yīng)引起的附加應(yīng)力計(jì)算：0.4fctms·······································································(15)stsAIcrcrstAI(16)ss式中：橋面板抗剪計(jì)算7.7.1鋼混組合梁混凝土橋面板縱向抗剪驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)分別驗(yàn)算圖21所示的縱向抗剪界面a-a、b-b、Mp2——由預(yù)應(yīng)力在連續(xù)鋼混組合梁等超靜定結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的次彎矩；Np——考慮損失后的預(yù)應(yīng)力合力；yp——預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)至普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋及鋼梁形成的組合截面中性軸的距離；yps——預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力點(diǎn)至普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋及鋼梁形成的組合截面中性軸的距離；I'cr——由普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋及鋼梁形成的組合截面的慣性矩；A'cr——由普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋及鋼梁形成的組合截面面積。fctm——混凝土抗拉強(qiáng)度平均值（MPa），參照歐洲規(guī)范4（EuroCode4）取值；s——橋面板配筋率；Acr、Icr——分別為開(kāi)裂截面面積和慣性矩；As、Is——分別為鋼梁截面面積和慣性矩。c-c及d-d。圖21混凝土板縱向抗剪界面注：At-混凝土板上緣單位長(zhǎng)度內(nèi)垂直于主梁方向的鋼筋面積總和（mm2/mm）；Ab、Abh-混凝土板下緣、承托底部單位長(zhǎng)度內(nèi)垂直于主梁方向的鋼筋面積總和（mm2/mm）。7.7.2——單位長(zhǎng)度上b-b、c-c及d-d縱向抗剪界面的縱向剪力V1d應(yīng)按下式計(jì)算：(17)——單位長(zhǎng)度上a-a縱向抗剪界面的縱向剪力V1d應(yīng)按下式計(jì)算：VV1

xb,

·······························································(18)b1db式中：7.7.3式中：7.7.3dd (19)dn7fdf8ef5fdf (20)式中：7.7.4預(yù)制混凝土板應(yīng)進(jìn)行集束式焊釘集中剪力下的抗劈裂驗(yàn)算，單位長(zhǎng)度內(nèi)橋面板的橫向鋼筋面積，可按下式計(jì)算且不低于6.2.5條的規(guī)定：Ae(21)dfksd式中：

e2V1——單位長(zhǎng)度內(nèi)鋼與混凝土結(jié)合面上的縱向剪力，按7.8.1條計(jì)算；be1、be2——橋面板左右兩側(cè)在a-a界面以外的混凝土板有效寬度，如圖21所示；beff——混凝土橋面板有效寬度。ftd——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）；fcd——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）；Ae——單位長(zhǎng)度內(nèi)垂直于主梁方向上的鋼筋截面積。Vb——單個(gè)剪力槽孔內(nèi)集束式焊釘承載力設(shè)計(jì)值（N）；dk——預(yù)制混凝土板剪力槽縱向間距。7.8.1——剪力連接件的作用應(yīng)根據(jù)施工過(guò)程確定，包括形成組合截面之后的永久作用和可變作用，不考慮混凝土開(kāi)裂的影響，按照不同的剪力方向分別進(jìn)行荷載組合?！摿号c混凝土板結(jié)合面單位長(zhǎng)度上的縱橋向水平剪力按下式計(jì)算。剪力連接件的數(shù)量宜按剪力包絡(luò)圖形狀進(jìn)行分段計(jì)算，在相應(yīng)區(qū)段內(nèi)均勻布置。VVgS11 I

I

·····································································(22)1 0式中：Vg、Vq——形成組合截面后作用于組合梁上的準(zhǔn)永久荷載和可變荷載產(chǎn)生的豎向剪力設(shè)計(jì)值；S1、S0——分別為考慮和不考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)混凝土板對(duì)組合截面中性軸的面積矩；I1、I0——分別為考慮和不考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合梁換算截面慣性矩（未開(kāi)裂截面）。c)lcsVms為：7.8.2鋼混組合梁剪力連接件應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行計(jì)算?！休d能力極限狀態(tài)應(yīng)按下式計(jì)算：7.8.2鋼混組合梁剪力連接件應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行計(jì)算?！休d能力極限狀態(tài)應(yīng)按下式計(jì)算：du (24)式中：——正常使用極限狀態(tài)應(yīng)按下式計(jì)算：(25)式中：7.8.3承載能力極限狀態(tài)下，連接件抗剪承載力設(shè)計(jì)值可按下列要求計(jì)算：JTG/TD64-01——連續(xù)鋼混組合梁橋負(fù)彎矩區(qū)抗剪連接件承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)乘以折減系數(shù)0.9?！胶羔斶B接件應(yīng)考慮群釘效應(yīng)折減系數(shù)η1，計(jì)算公式如下：

Vms

(23)lcsVh——由預(yù)應(yīng)力束集中錨固力、混凝土收縮徐變變形及溫差的初始效應(yīng)在鋼梁和混凝土板結(jié)合而產(chǎn)生的縱橋向水平剪力（N）；lcs——由預(yù)應(yīng)力集中錨固力、混凝土收縮徐變變形及溫差引起的縱橋向水平剪力計(jì)算傳遞長(zhǎng)度1/10D64V1d——承載能力極限狀態(tài)下單個(gè)連接件剪力設(shè)計(jì)值（N）；Vsu——單個(gè)剪力連接件抗剪承載力（N）。smax——正常使用極限狀態(tài)下鋼混結(jié)合面最大滑移量（mm）；slim——鋼混結(jié)合面滑移量限值，無(wú)規(guī)定時(shí)可取0.2mm。fr0.750.02r /fr

··············································(26)式中：

1 d ssckr——3r≤7ld——焊釘連接件的縱向間距（mm）；dss——焊釘連接件桿部直徑（mm）?！垆撨B接件：

EcfcEcfc

···························································(27)式中：t1——槽鋼連接件翼緣平均厚度（mm）；t2——槽鋼連接件腹板厚度（mm）；lc——槽鋼連接件的長(zhǎng)度（mm）。7.8.4無(wú)試驗(yàn)條件時(shí)鋼混組合梁剪力連接件的抗剪剛度可按下列規(guī)定進(jìn)行計(jì)算，有試驗(yàn)條件時(shí)應(yīng)進(jìn)行充分研究及論證?！獑蝹€(gè)焊釘、開(kāi)孔鋼板連接件的抗剪剛度按現(xiàn)行JTG