化工廢水處理技術及化工分離過程-課后答案

化工廢水處理技術盈峰環(huán)境技術部二O一七年五月目錄化工行業(yè)分類及化工廢水特1.1.化工行業(yè)分類.11.2化工行業(yè)水質(zhì)特點1化工廢水難降解有機污染物,種類2.1廢水中的難降解有機污染物質(zhì).2..2.2廢水中有毒、生物抑制物質(zhì)2化工廢水治理思路3.1化工廢水治理現(xiàn)狀33.2化工廢水治理思路3.2.1生產(chǎn)源頭降低排污33.2.2組合工藝治理3化工廢水預處理方法4.1電化學氧化法44.2催化氧化技術5化工廢水生物強化技術5.1高濃度活性污泥法6..5.2生物增效技術6.5.3粉末活性炭法7化工廢水深度處理方法6.1芬頓氧化法86.2過濾法86.3混凝沉淀法8..七.化工園區(qū)廢水治理工程實例7.1蘇北某化學工業(yè)園污水處理工程9一、化工行業(yè)分類及化工廢水特點1.1化工行業(yè)分類按門類分為三類:無機化學工業(yè)，石油化學工業(yè)及精細化工行業(yè)。1.2化工廢水特點化工廢水定義很廣，農(nóng)藥廢水，氮肥廢水，化工制藥廢水，化纖廢水，煤化工廢水、石油煉化廢水，采油廢水均屬于化工廢水?；U水污染物來源于生產(chǎn)過程中化工原料的不完全反應，反應過程中的副產(chǎn)物以及進入廢水中的產(chǎn)品?；どa(chǎn)的多樣性決定其廢水水質(zhì)特點：=1\*GB3①．氮、磷類營養(yǎng)物質(zhì)較多。如化肥，鋼鐵，醫(yī)藥，玻璃制造等生產(chǎn)過程中均排放大量高氨氮廢水。農(nóng)藥行業(yè)排放高磷廢水。=2\*GB3②．有機污染物濃度高。=3\*GB3③．高鹽度。染料工業(yè)，化工農(nóng)藥，石油煉化等行業(yè)排放高含鹽廢水。=4\*GB3④．毒性及生物抑制性。石油化工，化肥等行業(yè)廢水排放中含硫化物，酚類化合物，多環(huán)芳烴，多氯聯(lián)苯，氰化物，重金屬。=5\*GB3⑤.PH值不穩(wěn)定。自2008年開始越來越多的化工企業(yè)進駐化工園區(qū)，由零散生產(chǎn)走向集中。廢水處理模式也改為先由企業(yè)預處理至接管排放標準，再由管網(wǎng)收集后送至化工園區(qū)污水處理廠，最終由污水處理廠處理至達標排放。各類化工廢水集中后，水質(zhì)將變得更復雜?；U水中難降解物質(zhì)，有毒、生物抑制性物質(zhì)2.1難降解有機污染物1989年4月環(huán)境保護總局發(fā)布適合我國國情的“水中優(yōu)先控制污染物”名單，俗稱“黑名單”，黑名單包括了14大類68種化學污染物，其中有機物58種?；U水中性質(zhì)復雜有機物“身現(xiàn)”其中。=1\*GB3①.多環(huán)芳烴類化合物難生物降解物質(zhì)，常見于石油化工廢水中。=2\*GB3②.雜環(huán)類化合物化工廢水中常見污染物，難于生物降解，出現(xiàn)于石油化工及焦化廢水，染料廢水，橡膠廢水，農(nóng)藥廢水及化工制藥廢水。③④=1\*GB3①.氯代芳香族化合物代表物有二噁英，多氯聯(lián)苯，多見于染料廢水，農(nóng)藥廢水及染料中間體加工廢水。不僅難于生物降解，且具有毒性及“三致”作用（致癌，致畸，致基因突變），是一種污面很廣的難降解污染物。=2\*GB3②.芳香族硝基化合物見于殺蟲劑、炸藥、染料及其他化工產(chǎn)品的生產(chǎn)。=3\*GB3③.芳香胺類化合物代表物有苯胺，廣泛應用于印染、塑料、油漆、農(nóng)藥和醫(yī)藥等工業(yè)，屬于有毒及“三致”物質(zhì)=4\*GB3④.有機⑤<50mg/L）化工廢水治理思路3.1化工廢水治理現(xiàn)狀整體來說，目前化工廢水處理技術落后于蓬勃發(fā)展的化工業(yè)生產(chǎn)。主要在于化工廢水的復雜性，加上人們對特殊污染物質(zhì)的治理手段研究不夠，生化法一類常規(guī)處理手段的效果有限，造成很多化工企業(yè)難以做到達標排放。3.2化工廢水治理思路3.2.1生產(chǎn)源頭降低排污包括兩方面：=1\*GB3①生產(chǎn)企業(yè)實行清潔生產(chǎn)，提倡使用低毒無毒生產(chǎn)原料，提高原料利用率，實行廢物利用，從生產(chǎn)過程中降低污染物排放。=2\*GB3②.企業(yè)內(nèi)部預處理。園區(qū)企業(yè)需要對廢水進行預處理，水質(zhì)達到接管標準，才能排入園區(qū)下水管網(wǎng)。預處理水污染控制的重要環(huán)節(jié)，廠內(nèi)預處理因水量小，水質(zhì)相對單一，技術難度和處理投資成本相對較低。預處理應采取：“清污分流，分質(zhì)處理，重點觀注”的原則。除了關注簡單指標如COD,懸浮物，PH值，通過相應處理調(diào)整。對于化工生產(chǎn)廢水中有毒，有生物抑制性的特征污染物，應在廠內(nèi)預處理段單獨收集，重點處理。3.2.2組合工藝處理工業(yè)廢水處理工程，采用組合處理工藝仍是通行做法。預處理+生物處理+深度處理仍是常見模式。好的處理工藝應具備這樣的特點=1\*GB3①生化處理因運行成本低，產(chǎn)生二次污染少，應始終作為處理工藝中的主角；=2\*GB3②盡量提高生化段效率，降低預處理及深度處理段負荷，以節(jié)省運行成本。預處理是對生化處理的保護，目的仍是保證生化段運行。通過預處理段對水質(zhì)調(diào)整，難降解物質(zhì)減少或者消除，可生化性提高。深度處理是生化處理的補充，通過混凝沉淀，過濾，高級氧化等工藝進一步降低殘留的COD，懸浮物。四．化工廢水預處理技術生產(chǎn)企業(yè)里預處理的目標是水質(zhì)達到接管標準；工作方向是消減污染物質(zhì)濃度，消除廢水中有毒，有害物質(zhì)。集中式污水廠預處理，因污染物濃度已大幅降低，其預處理應更多觀注難生物降解物質(zhì)的處理，提高廢水可生化性，保障后段生化系統(tǒng)運行。預處理方法有中和調(diào)節(jié)，混凝沉淀，隔油，氣浮，高級氧化，吸咐，電解，萃取，微電解，膜分離，過濾等。4.1電化學氧化法此法在化工廢水預處理中已有較多應用。其原理是為：陽極發(fā)生氧化反應產(chǎn)生強氧化劑（如氯氣，次氯酸），強氧化劑使難降解有機物分子結構發(fā)生改變，轉化結構更簡單的物質(zhì)，從而提高廢水可生化性。與濕式氣化法，臨界氧化法需要高溫高壓的反應條件不同，電解氧化法常溫常壓即能進行，能量效率高，不產(chǎn)生二次污染，被稱為清潔處理工藝。浙江麗水某化工廠，主要生產(chǎn)以苯硫酚為代表的醫(yī)藥中間體，生產(chǎn)過程中有多股高濃廢水和大量沖洗廢水排放。原水B/C=0.015,含苯5mg/L,甲苯5.6mg/L，預處理采用鐵碳微電解+催化氧化法，經(jīng)過預處理B/C由0.015提升至0.15。浙江麗水某化工廠污水處理流程圖4.2催化氧化技術催化氧化技術包括光催化氧化法，臭氧催化氧化法，光催化氧化法通過紫外光激發(fā)氧化，促使O2，H2O2離解出OH-自由基，在預處理中能分解多氯聯(lián)苯，氯代有機物等。臭氧催化氧化法，起作用的仍然是OH-自由基，OH-自由基是最活躍的氧化劑之一，反應速度快，能無選擇性地與有機污染物反應，破壞其分子結構，甚至完全消解。臭氧氧化法可用于預處理段，也可用于深度處理段。臭氧對有機物的氧化效果很好。缺點是要配備專業(yè)的臭氧發(fā)生設備，反應后的尾氣需要收集處理。工程上臭氧的發(fā)生與處理裝置還存在低效，價高的問題。五．化工廢水生物強化技術生物處理法具有效率穩(wěn)定，運行成本低，技術成熟的特點，目前仍然是工業(yè)污水處理首選方法；化工廢水生物處理仍沿用厭氧+好氧的組合模式。常見厭氧工藝有水解酸化池，脈沖厭氧流化床,UASB,厭氧膨脹顆粒污泥床，IC等；厭氧按厭氧代謝深入程度分為初級厭氧和深度厭氧，水解酸化即是一種初級厭氧，微生物為水解菌，酸化菌，主要為提高廢水B/C，并不追求COD去除率。深度厭氧如脈沖流化床，IC等，產(chǎn)甲烷菌將初級厭氧產(chǎn)物如有機酸，有機醇分解為甲烷，二氧化碳和水，有機物得到徹底無機化，可獲得較高的COD去除率。好氧工藝為活性污泥法，生物接解氧化法。具體有氧化溝，AO，A2O,SBR,曝氣生物濾池等，為獲得好的效果，常輔助使用一些生物強化技術。5.1高濃度活性污泥法普通活性污泥法污泥濃度2~4g/L，高濃度活性污泥法保持在5~10g/L水平特點是高生物量，低負荷，很少或者不排剩余污泥。通過高污泥濃度，高泥齡，使世代期長，比增長速率很小，能分解難降解有機物的微生物有了留存于系統(tǒng)中的可能，為好氧菌對難降解物質(zhì)的分解成為可能。高污泥濃度增加二沉池進水的固體負荷，高泥齡又引發(fā)活性污泥沉降性能的降低，代價是二沉池沉淀效果降低，這限制了高濃度活性污泥法的應用。直到MBR生物膜出現(xiàn)，為高濃度活性污泥法的應用提供了條件，它以半透膜選擇透過性實現(xiàn)泥水分離，將SRT與HRT完全分開，污泥濃度平均達到9~12g/L。5.2生物增效技術生物增效技術是工業(yè)廢水處理領域很實用技術，已有許多難處理工業(yè)廢水治理的成功案例。技術原理是實驗室篩選培育出能降解某種特定污染物質(zhì)的菌株或降解特定污染物的生物酶，并配以生物工程大規(guī)模生產(chǎn)成為商品，在污水日常運行中定期投放生化系統(tǒng)中，人為改變生化系統(tǒng)微生物菌落結構，使生化系統(tǒng)具有降解某種特定污染物的能力。普通生物處理微生物菌群是通過自然篩選建立的，而生物增效則是通過外力投加補充，強制建立適應水質(zhì)的微生物菌群，目的在于提高復雜廢水生化系統(tǒng)去除率。該方法適宜于處理含有難降解物質(zhì)的廢水。湖南駿＊漿紙責任有限公司是一家年產(chǎn)40萬噸漂白硫酸鹽漿板的制漿企業(yè)，08年建成一套3.5萬噸/天污水處理設施，主要處理工藝為：初沉池--AB法--淺層氣浮，A段為缺氧吸附段，B段為氧化溝，進水水質(zhì)COD≦1500mg/L,BOD≦400mg/L,出水以約定標準COD≦400mg/L,BOD≦250mg/L送至園區(qū)污水處理廠集中處理。該企業(yè)原水污染物以難生物降解物的木質(zhì)素，纖維素等為主。存在生化段去除率偏低，氣浮段運行成本高的問題。夏季氧化溝水溫超過43度，污泥難以沉降，氣浮段運行難度很高。氧化溝于2013~2015年采取生物增效強化措施，以在線生物增效技術，通過連續(xù)向回流污泥投放生物促生劑，夏季投放耐高溫菌種，促進氧化溝生物菌群活性增強，獲得了預期的效果，生化段COD去除率達到78%，生化污泥沉降性能恢復，個別時段二沉池出水即能達到排放標準。5.3粉末活性炭法將活性炭配成碳漿連續(xù)投放于活性污泥系統(tǒng)進水端，在初期吸咐段，利用粉末活性炭優(yōu)良的吸附能力，吸咐大量污染物積聚在其外表面，降低混合液中有毒難降解物質(zhì)濃度，從而減輕有毒物質(zhì)對微生物的抑制作用。在氧化階段，好氧菌消解活性炭表面吸咐的有機物使活性炭得以再生。二沉池泥水分離后，活性炭隨回流污泥返回好氧池。粉末活性炭法在化工廢水中處理中出現(xiàn)較多應用，該技術上?；瘜W園區(qū)污水處理廠，江蘇泰興化工開發(fā)區(qū)污水處理廠、上海桃浦污水處理廠等污水處理項目都有良好表現(xiàn)。六．化工廢水深度處理技術深度處理是對生化處理出水水質(zhì)的強化。深度處理也常用組合工藝，常用方法有混凝沉淀、氣浮、高級氧化、吸附、膜分離工藝等。大型污水項目常用到混凝沉淀，過濾，高級氧化。吸附、電解、膜分離適用于小水量的工程。6.1芬頓氧化工藝芬頓氧化法原理為：酸性條件下以[Fe2+]為催化劑，促使H2O2離解出[OH-]自由基,[OH-]自由基具有很強的氧化性，能無選擇地與廢水中有機物質(zhì)反應，將有機物徹底氧化二氧化碳和水。芬頓氧化工藝即可用于預處理也可用于深度處理,用于深度處理段，最后消解頑固的溶解性COD。芬頓氧化工藝的優(yōu)點是COD去降率高，對反應條件，設備要求不高，缺點是操作較復雜，污泥量多，運行成本高，需考慮構筑物與設備防腐。6.2過濾技術過濾法常用于降低污水中SS，并對總磷去除有幫助。深度處理常用過濾工藝有V型濾池，D型濾池，濾布轉盤濾池，精密過濾機等。均能取得出水SS濃度低于10mg/L,個別能達到5mg/L的水平,6.3混凝沉淀混凝沉淀法是污水處理常見方法。鐵鹽，鋁鹽水解后產(chǎn)生大量不穩(wěn)定的氫氧化物絮狀物，通過電性中和和吸咐架橋作用，使廢水中以膠體狀態(tài)存在的大分子有機物質(zhì)脫穩(wěn)變成固狀物，自廢水中析出?；炷恋砉に嚰纯捎糜陬A處理段，也可用于深度處理段。具有技術成熟，操作簡便，去除率較高,設備要求低的優(yōu)點。缺點是成本高，污泥量大。常見混凝劑為各類鋁基，鐵基無機高分子物質(zhì)?；@區(qū)廢水處理工程實例7.1蘇北某化學工業(yè)園區(qū)污水處理工程該化工園區(qū)以生物醫(yī)藥，染料工業(yè)等精細化工為主。=1\*GB3①處理工藝流程處理工藝流程圖=2\*GB3②進、出水水質(zhì)標準設計進水水質(zhì)：CODcrBOD5SSPHTDS氨氮磷酸鹽硫化物10003004005~880002511出水執(zhí)行綜合排放標準BG8978-1996一級標準。CODcrBOD5SS色度氨氮磷酸鹽100207050150.5化學工程與工藝教學改革系列參考書分離過程例題與習題集葉慶國鐘立梅主編化工學院化學工程教研室前 言化學工程與工藝專業(yè)所在的化學工程與技術一級學科屬于山東重中之重學科，一直處于山東省領先地，而分離工程是該專業(yè)二門重要的必修專業(yè)課程之一該課程利用物理化學化工原理化工熱力學傳遞過程原理基礎基礎知識中有關相平衡熱力學、動力學、分子及共聚集狀態(tài)的微觀機理，傳熱、傳質(zhì)和動量傳遞理論來研究化工生產(chǎn)實際中復雜物系分離和提純技術傳統(tǒng)的教學方法的突出的弊端就是手計算工程量大而且結果不準確同時由于現(xiàn)代化化學工業(yè)日趨集成化自動化連續(xù)化學生能學到的東西越來越少所以統(tǒng)的教學模式不能滿足現(xiàn)代化工業(yè)生產(chǎn)對高水平工業(yè)工程師的需求開展分離工程課程教學方法與教學手段課題的研究與實踐我們的學生能否承擔起現(xiàn)代化學工業(yè)的重任與該課程的教學質(zhì)量關系重大因此對該門課程進行教學改革具有深遠意義。分離工課程的改革主要包多媒體輔助教學課件的開分離工程例題與習題集分離工程試題庫的編寫等工作目前全國各高?；瘜W工程與工藝專業(yè)使用的教材一般均為由化學工程與工藝專業(yè)員會組織編寫的化工分離過陳洪鈁主編，化學工業(yè)出版，其他類似的教材已出版了十余部。這些教材有些還未配習題即便有習題也無參考答案而至今沒有一本與該課程相關例題與習題集的出版因此編寫這樣一本學習參考書既能發(fā)揮我校優(yōu)勢又符合形勢需要，填補參考書空白，具有良好的應用前景。分離工程學習指導和習題集與課程內(nèi)容緊密結合習題貫穿目前已出版的相關教材有解題過程和答案部分題目提供多種解題思路及解題過程為學生的課堂以及課后學習提供有力指導。編者2006年3月目錄第一章緒論1第二章單平衡程5第三章多分精和特精餾第四章氣吸第五章液萃第六章多分多分離嚴格第七章吸附第八章結晶第九章膜離第十章分過程設備選擇放大PAGEPAGE6第一章緒論1.列出5種使用SA和5種使用SA的分離操作。答屬于SA分離操作的有精餾萃取精餾吸收蒸出再沸蒸出共沸餾。屬于SA分離操作的有萃取精餾-液萃取液-液萃（雙溶劑吸收、吸附。2.比較使用SA與SA分離方法的優(yōu)缺點。答當被分離組分間相對揮發(fā)度很小必須采用具有大量塔板數(shù)的精餾塔才能分離時，就要考慮采用萃取精餾（S，但萃取精餾需要加入大量萃取劑，萃取劑的分離比較困難，需要消耗較多能量，因此，分離混合物優(yōu)先選擇能量媒介S方法。3.氣體分離與滲透蒸發(fā)這兩種膜分離過程有何區(qū)別？答：氣體分離與滲透蒸發(fā)式兩種正在開發(fā)應用中的膜技術。氣體分離更成熟些，滲透蒸發(fā)是有相變的膜分離過程，利用混合體中不同組分在膜中溶解與擴散性能的差別而實現(xiàn)分離。4.海水的滲透壓由下近似計算：=C，式中C為溶解鹽的濃度，c3；M為離子狀態(tài)的各種溶劑的平均分子量若從含鹽0.035c3的海水中制取純水=31.5操作溫度為298K問反滲透膜兩側的最小壓差應為多少kP?答：滲透壓=C＝8.314×298×0.03531.5=2.753kP。所以反滲透膜兩側的最小壓差應為2.753kP。5.假定有一絕熱平衡閃蒸過程，所有變量表示在所附簡圖中求：（1）總變更量數(shù)N;（2）有關變更量的獨立方程數(shù)N；（3）設計變量數(shù)N;（4）固定和可調(diào)設計變量數(shù)Nx,N；（5）對典型的絕熱閃蒸過程，你將推薦規(guī)定哪些變量？思路1：3股物流均視為單相物流，總變量N=3C+2=3+6獨立方程數(shù)Nc物料衡算式C個

FTP習題5附圖

V,yi,Tv,PvL,x,T,P熱量衡算式1個相平衡組成關系C個1個平衡溫度等式1個平衡壓力等式共2C+3個故設計變量Ni=N-N=3C+6-2C+3=C+3固定設計變N＝C+2,加上節(jié)流后的壓力，C+3個可調(diào)設計變N＝0解：（1）Nv=3(+2)（2）Nc 物 c能 1相 c 內(nèi)在P，) 2Nc=2+3（3）Ni=Nv–Nc=+3（4）Nxu= (+2+1=+3（5）Nu= +3– (+3)=0思路2：輸出的兩股物流看成是相平衡物流，所以總變量N=2C+2)獨立方程數(shù)N：物料衡算式C個，熱量衡算式1個,共C+1個設計變量數(shù)N=N-N=2C+4-C+1=C+3固定設計變Nx有C+2個加上節(jié)流后的壓力C+3個可調(diào)設計變量N：有06.滿足下列要求而設計再沸汽提塔見附圖，求：（1）設計變更量數(shù)是多少？

（2）如果有，請指出哪些附加變

227K2068kPa量需要規(guī)定？解： Nxu 進料 +2壓力 9Nau 串級單元 1傳熱 1合計 2

分Ko/hN1.0C54.4C67.6C141.1C54.7C33.3

926

NVU=NxNauNV

=20附加變量：總理論板數(shù)。7.附圖為熱藕合精餾系統(tǒng)進料為三組分混合物采出三個產(chǎn)品確定該系統(tǒng)：（1）設計變量;（2）指定一組合理的設計變。解: Nxu 壓力 N++1+1進料 +2 合計 N+++4(c=3)Nau 串級 6分配器 1側線 3傳熱 2

吸收塔尾氣TaPa冷卻器

E2

加熱器換熱器泵E-1

CO2+蒸汽蒸Tb出Pb塔水蒸氣10Nvu=N++3+4=N++19

習題7附圖8.利用如附圖所示系統(tǒng)將某混合物分離成三個產(chǎn)品。試確定：（1）固定設計變量數(shù)和可調(diào)設計變量;（2）指定一組合理的設計變更量解: Nxu 進料 +2壓力 N++1+1+1+N++5Nau 串級 4 進料分配 1側線 1傳熱 4

全凝器液 M汽汽液 2

產(chǎn)品1產(chǎn)品210習題14附圖

再沸器產(chǎn)品3全凝器N

閥產(chǎn)1

9.采用單個精餾塔分離一個三組分混合140kPaS進料 F2

2再沸器

產(chǎn)品2

40200℃1140kPa 閥 20Kmol/h苯261.5 10甲苯84.6聯(lián)苯5.12

99.95%(mol苯87.2kmo/h含進料中苯的1%204kPa冷卻器習8附圖

產(chǎn)3

習題9附圖物為三個產(chǎn)品見附圖,試問圖中所注設計變量能否使問題有唯一解如果不,你認為還應規(guī)定哪個(些)設計變量?解: NXU 進料 +2 壓力 40+1+1+44=47Nau 3+1+1+2=7Nvu=54設計變量：回流比，餾出液流率。第二章單級平衡過程1.計算在0.1013Pa和378.47K下苯1-甲苯2-對二甲苯3)三元系，當x1=0.3125，x2=0.2978，x3=0.3897時的K值。汽相為理想氣體，液相為非理想溶液并與完全理想系的K值比較已知三個二元系的on方程參數(shù)。12115;122272322213110

;23330;13332

3單位J/o)3在=378.47K時液相摩爾體積為：1vL0103m31安托尼公式為：

2kmol2

；vL7503

；vL6.903s苯：n1s

0681T26；s甲苯：n2s

056

T37；s對二甲苯：n3s

0165T74；(Ps

:P;T:K)解1：由on參數(shù)方程

LLjepLviv

RTvL 2

ep

vRTvv12 Lv1

12 113753

ep534870103=1.619vLvv121 Lv12

ep2122

RT3013

ep734877503=0.629同理：1323.

；31.；32

ixk由on方程ni1njxjx：j kj

jj1

；28

；30根據(jù)安托尼方程：1Ps20751由式2-38計算得：

2Pa；Ps304Pa2

3；Ps304Pa3K1

；K24

；K3.5如視為完全理想系，根據(jù)2-36計算得：K1048；K28解2：在=378.47K下

；K371苯： nPss1

0685/8726)

1Ps=207.48Kpa1s甲苯：

n2s

0562/8737)2 =86.93Kpas對二甲苯：n3on方程參數(shù)求取

0165/8774)3=38.23KpavL 1

0103ep(12 11)

ep(

5.

).3v12 Lv2

RT 7.503

.48.vL 2

7.503ep(12 22)

ep(

7.

).4v21 Lv1

RT 0.103

48.vL 2

7503ep(23 22)

ep(

2

)v23 Lv3

RT 6903

48vL 3

6.903ep(23 33)

ep(

0

)6v32 Lv2

RT 7503

48.vL 1

6903ep(13 11)

ep(

0.

)7v13 Lv2

RT 0.103

.48vL 3

6.903ep(13 33)

ep(

2

)3v31 Lv1

RT 0.103

48nr1(x

x

x)( 1

212

313 )1 1 122 133

1122133

2112233

31132231(.5.3.8.7.7)(

.5.5.3.8.7.7 .4.8

.3.7 ).4.5.8.42.7 .3.5.6.8.7.6 1=0.9132nr

1n(xx

x

)(

112 2

323 )2 121 2 323

1122133

2112233

31132231n(0.31250.8540.29780.74720.3897)(

0.21251.1930.31251.1930.29780.4570.3897 0.2978

0.38971.346 )0.8540.31250.29780.4720.3897 2.2830.31251.3460.29780.38970.0188 2=1.019nr

1n(xx

x)(

113

232

3 )3 131 223 3

1122133

2112233

31132231n(0.31250.4570.29871.3460.3897)(

0.31250.4570.31251.1930.29780.4570.3897 0.74720.2978

0.3897 )0.8540.31250.29780.74720.3897 2.2830.31251.3460.29780.38970.2431 3=1.2752故sK rP1 11P27813sK rP2 22P9613sK rP3 33P283133而完全理想系：PsK1PK2PPK3P

1P7813s2P613s3P8132.一液體混合物的組成為：苯0.50；甲苯0.25；對二甲苯0.25摩爾分率。分別用平衡常數(shù)法和相對揮發(fā)度法計算該物系在100kPa式的平衡溫度和汽相組成。假設為完全理想系。解1：1平衡常數(shù)法：設=368K用安托尼公式得：Ps64kPa；Ps38kPa

；Ps6.8kPa1由式2-36得：K11781

2；K23；y2

3；K39；y3

；yi由于yi>1.001，表明所設溫度偏高。由題意知液相中含量最大的是苯，由2-62得：1K' K11

1.553

可得T'78Kyi重復上述步驟：1K'11

；K'222

4

；K'3

373iy'

；y'

1

；y'

.5 ；

y1.3在溫度為367.78K時，存在與之平衡的汽相，組成為：苯0.7765、甲苯0.151、對二甲苯0.066675。2用相對揮發(fā)度法：設溫度為368K，取對二甲苯為相對組分。計算相對揮發(fā)度的：組分i苯1)甲苯2)對二甲苯3)xi0.50005.8072.3531.000組分i苯1)甲苯2)對二甲苯3)xi0.50005.8072.3531.000jxi2.90350.58830.25003.7418jxijxi0.77600.15720.06681.0000

；33.0解2：1平衡常數(shù)法。假設為完全理想系。設=95℃1苯： nPs1

0685/53526)16；1Ps905Pa1甲苯：

2nPs2

0562/53537)16；2Ps80423對二甲苯：nPs3

16555)4；3Ps204Pa3ssK P 5 ；KPss

81K3

1P9sP3P2P

059 2 2PKixi6525851選苯為參考組分：K121.91.11.2；解得2=94.61℃s s 4n215；

210Pas s 4n309；

340PaK2=0.6281

K3=0.2665Kixi25155571故泡點溫度為94.61℃，且1256；y2157；y3552相對揮發(fā)度法設=95℃，同上求得K1=1.569，K2=0.6358，K3=0.2702137，233，331ixi753515yi

ixi

753515.0ixi

故泡點溫度為95℃，且1

756；y357 y2 4 ；3

153.一烴類混合物含甲烷5(o，乙烷10，丙烷30及異丁烷55，試求混合物在25℃時的泡點壓力和露點壓力。解1因為各組分都是烷烴所以汽液相均可以看成理想溶液，Ki值只取決于溫度和壓力?？墒褂脽N類的P--K圖。⑴泡點壓力的計算75348假設P=2.0P，因=25℃，查圖求Ki組分i甲烷1)乙烷2)丙烷3)異丁烷4)∑xi0.050.100.300.551.00Ki70.26yiKixi0.4250.180.1710.1430.919組分i甲烷1)乙烷2)丙烷3)異丁烷4)組分i甲烷1)乙烷2)丙烷3)異丁烷4)∑xi0.050.100.300.551.00Ki9.41.950.620.28yiKixi0.470.1950.1860.1541.005Kixi=1.005≈1，故泡點壓力為1.8P。⑵露點壓力的計算：假設P=0.6P，因=25℃,查圖求Ki組分i甲烷1)乙烷2)丙烷3)異丁烷4)∑yi0.050.100.300.551.00Ki26.05.01.60.64xyii K

0.0019 0.02 0.1875 0.8594 1.0688yi =1.0688＞1.00，說明壓力偏高，重設P=0.56P。Ki組分i 甲烷1) 乙烷2) 丙烷3) 異丁烷4) ∑yiKixyii K

0.05 0.10 0.30 0.55 1.0027.8 5.38 1.69 0.680.0018 0.0186 0.1775 0.8088 1.006yi =1.006≈1，故露點壓力為0.56P。Ki解2：1求泡點壓力：設P1=1000KPa，由25℃，100KPa，查P--K列線圖得KiK1=16.5

K2=3.2

K3=1.0

K4=0.43所以yi56512305381選異丁烷為參考組分K43

K42yi

672，查得P=1771KPa在此條件下求得yi=1.021，繼續(xù)調(diào)整KK44

43yi

229，查得P=1800KPa序號組分xi1000KPa2000KPa1770KPa1800KPaKiyiKiy序號組分xi1000KPa2000KPa1770KPa1800KPaKiyiKiyiKiyiKiyi1甲烷0.0516.50.8258.40.429.60.489.40.472乙烷21.750.1751.950.1951.920.1923丙烷0.301.00.300.570.1710.630.1890.620.1864異丁烷0.550.430.240.2560.1410.2850.1570.2790.1531.001.680.9071.0012求露點壓力設P1=1000KPa，由25℃，100KPa，查P--K列線圖得KiK1=16.5

K2=3.2

K3=1.0

K4=0.43y所以y

xiiKiK

5650253選異丁烷為參考組分K42K41xi344由25℃，K42=0.694查得P=560KPa，查得各組分的Ki值序號組成組成1000KPa560KPaKixiKixi1甲烷0.0516.50.00327.50.0022乙烷序號組成組成1000KPa560KPaKixiKixi1甲烷0.0516.50.00327.50.0022乙烷315.200.0193丙烷0.301.00.301.700.1764異丁烷0.550.431.280.6940.7931.6140.9904.含有80(o醋酸乙酯A和20乙醇E的二元物系，液相活度系數(shù)用anr方程計算，E=0.144，A=0.170試計算在101.3kPa壓力下的泡點溫度和露點溫度。安托尼方程為：S醋酸乙酯：nAS

1400T75S乙醇：nES解1：⑴泡點溫度

3738T18

P：Pa；：K)此時xA8，xE

2nA

AE21AExA

144211482

0075 EA

xE

172A0075nE

EA21EAxE

170211722

1013E設=350K

7

AExA

148SnAS

1400T7516PAS1PaPASnES

3738T1819PES5PaPESK AAA PS

9972KE

EESPS

0434KixiKAxAKExE

99728043420064Kixi1所以泡點溫度為350K。⑵露點溫度此時yA8，yE設=350K，

2SnAS

1400T7516PAS1PaPASnES

3738T

1819PES5PaPE設A1，E1SK AAA PS

SK EEE PS

9xyA

0.8082AKAKx yE

0.1EKEKAn'A

AE21AExA

421422

6A'1A

EAxE

01En'E

EA2

170

20990821

EAxEA xAEA x

1721211 14808E'.1042E'PS

0081 1K'AAA P

10027101300

99785'SK'EEE P'S

250

3'yi'Ki

yA'KA'

yE'KE'

.801.1920.9938yi1Ki所以露點溫度為350K。解2：1計算活度系數(shù)：nA

A1ExA

4}2 148

5)2rA=1.0075

AxE

72nE

1AxE

}2 172

}2E=1.1072計算泡點溫度設=353.15K80℃)

ExA

48snAs

1.40.03.57.51.APs705AnPs

3.78.83.51.81.7EEPs205PaE5rPS5K AA A P

57305

7rPSK EEE P

7253055

1Kixi78124調(diào)整KA21.71.40.75PSKA2P735

ep(14

05)A2rAr

.

T7解得2=349.65，即2=76.50℃snA=1.504s

AEPs104PaAEEnPs=1.453EKA=0.9857

Ps504KE=1.0288Kixi788231故泡點溫度為76.5℃3計算露點溫度設=353.15K80℃)KA27475PSKA2P735

ep(14

05)rAA2 rA

T7解得2=349.67K76.52℃)snA=1.505s

AEPs204PaAEnnE=1.454

Ps504K 5A

K 75E 3xi0.80.60.21.31.51故露點溫度為76.52℃5.設有7個組分的混合物在規(guī)定溫度和壓力下進行閃蒸用下面給定的K值和進料組成畫出chod-Re閃蒸函數(shù)曲線圖。cf

zi1Kii1

1Ki

Ψ的間隔取0.1，并由圖中估計出Ψ的正確根值。組分1234567i0.00790.13210.08490.26900.05890.13210.3151Ki1.980.910.720.28解：計算過程如下表所示：1234567∑Ψ=0-0.12008-0.55482-0.08490-0.263620.005300.038990.22687-0.7543Ψ=0.1-0.04765-0.39072-0.07718-0.240090.005350.038050.24447-0.4678Ψ=0.2-0.02972-0.30153-0.07075-0.220420.005400.039180.26504-0.3128Ψ=0.3-0.02160-0.24550-0.06530-0.203730.005450.040380.28378-0.2009Ψ=0.4-0.01696-0.20702-0.06064-0.189380.005500.041650.31864-0.1082Ψ=0.5-0.01396-0.17897-0.05660-0.176930.005550.043010.35449-0.0234Ψ=0.6-0.0187-0.15762-0.05306-0.166010.005600.044460.399420.0609Ψ=0.7-0.01031-0.14082-0.04994-0.156360.005660.046010.457400.1516Ψ=0.8-0.00913-0.12725-0.04717-0.147770.005710.047670.535080.2571Ψ=0.9-0.00818-0.1607-0.04468-0.140070.005770.049450.644520.3907Ψ=1-0.00741-0.10670-0.04245-0.133140.005830.051370.810260.5778根據(jù)上表所得數(shù)據(jù)畫圖：由曲線圖得=0.5276.組成為60(o)苯，25%甲15對二甲苯的100kol液體物，在101.3kPa和100℃下閃試計算液體和氣體產(chǎn)物的量和成。假設該物系為理想溶液。托尼方程計算蒸氣壓。解：在373K下苯

ffΨ}0-0.20-0.4-0.6-0.8-1

0.5 1Ψ

1.5Sn1S

0681T26SK1S

SSS195kaSSS甲苯：

n2

056

T37

234kPaK29S對二甲苯：n3S

0165T74

315kPaK3.5計算混合組分的泡點B =364.076K計算混合組分的露點D D=377.83K1

34734

1f1

ziKi

3苯和混合蒸。組用安：11苯和混合蒸。組用安：

1f'1

ziKi

2

0.11Ki

221

f171f'1f240此時：1=0.38，2=0.3135，3=0.3074，=74.77ko；1=0.6726，2=0.2285，3=0.0968，=25.23ko。7.用圖中所示系統(tǒng)冷卻反應器出來的物料并從較重烴中分離輕質(zhì)氣體計算離開閃蒸罐的蒸汽組成和流率從反應器出來的物料溫度81K，組成如下表。閃蒸罐操作條件下各組分的K值：-80；甲-10；苯-0.01；甲苯-0.004解：以氫為1，甲烷為2，苯為3，甲苯為4?？傔M料量為F=460ko/，組分流率，o/h氫200甲烷200苯50甲苯1018，z28，z3組分流率，o/h氫200甲烷200苯50甲苯10又K1=80，K2=10，K3=0.01K4=0.004由式2-72試差可得Ψ=0.87，由式2-68計算得：1=0.4988，2=0.4924，3=0.008，4=0.0008；=400.2o/。8.下圖所示是一個精餾塔的塔頂部分。圖中以表示出總精餾物的組成，其中10(o作為汽相采出若溫度是31K求回流罐所用壓力給出該溫度和1379kPa壓力下的K值為C-2.7C-0.95；C-0.34，并假設K與壓力成正比。解由圖中可知2=0.10，3=0.20，4=0.70；由題意知：K

P K'，Ψ=0.1，i 9 i由式2-72試差得：P=2179kPa。9.在101.3kPa下對組成為45摩爾正己烷，25正庚烷及30正辛烷的混合物。⑴求泡點和露點溫度⑵將此混合物在101.3kPa下進行閃蒸，使進料的50汽化。求閃蒸溫度，兩相的組成。解：⑴因為各組分都是烷烴，所以汽、液相均可看成理想溶液KI只取決于溫度和壓力，可使用烴的P--K圖。泡點溫度計算得=86℃。露點溫度計算得D=100℃。⑵由式2-76求T的初值為93℃，查圖求KI組分正己烷正庚烷正辛烷i0.450.250.30Ki1.920.880.41Kizi1Ki0.2836-0.0319-0.251Kizii1Ki所以閃蒸溫度為93℃。

60由式2-77、2-68計算得：6=0.308，7=0.266，8=0.4266=0.591，7=0.234，8=0.175所以液相中含正己烷30.8，正庚烷26.6，正辛烷42.6；汽相中含正己烷59.1，正庚烷23.4，正辛烷17.5。第三章多組分精餾和特殊精餾1.在一精餾塔中分離甲苯T二甲苯X和異丙苯C四元混合物進料量200o/，進料組成=0.2,T=0.1,X=0.4(o。塔頂采用全凝器，飽和液體回流。相對揮發(fā)度數(shù)據(jù)為： =2.25， =1.0， =0.33， =0.21。T T T 規(guī)定異丙苯在釜液中的回收率為99.8甲苯在餾出液中的回收率為99.5。求最少理論板數(shù)和全回流操作下的組分分。解：根據(jù)題意頂甲T為輕關鍵組分，異丙C為重關鍵組分，則苯為輕組分，二甲苯X為中間組分。以重關鍵組分計算相對揮發(fā)度。

2.50.10.1.00.14.20.30.11.4C1由分離要求計算關鍵組分在塔頂釜的分配。C04894kol/hC05946kol/hT03597kol/hT0397kol/hg[T

C

] g97

9所以Nm

Cg

T 3g2DiW由WiW

NmDHH

與iii求出非關鍵組分的分布DB苯： WB

0137

9

804

WB=0，DB=2000.2=40Ko/hDX二甲苯：WX

47.37

9.

6

，DX+WX=2000.1=20求得DX=1.06，WX=18.94，物料平衡結果見下表：組分xDixWi苯)0.2400.39600甲苯)0.359.90.5920.30.003異丙苯C)0279.840.806100.921.0099.081.002.在101.3Kpa壓力下氯1-甲醇2系統(tǒng)的NTL參數(shù)為：

=8.9665/o，2=-0.83665/o，2=0.3。試確定共沸溫度和共沸組成。安托尼方程(PS：P；：K)氯仿：甲醇：

1lnPS12lnPS2

2866024803

26979T36255T

41）32）解：設T為53.5℃1則lnPS12lnPS2

2866024803

269793265362553265

41）32）12PS=76990.112

PS=64595.6由G

ex（

，j=GG

ex（x（

=（3=0.06788=x33=1.2852 G2

G 2

l

x2x

xG2

x

xG2 1

2

2 12 2 （8362852

9665067881

1

1

x2852

1 1[11 1

x0678x2 3817

6086 2 1

2 22852285）

19321） G2

G 2

ln2

1x

xG2

x

xG2 2

1

1 21 9665

006782

08365

.28522 1=11x1

0678x2

1 1

.2821

x2 .04131

107507 2 =11

9321x2

.2852.285x2PS 769911 Pl1-l2=ln SP2

=ln =0.17551 64591 求得x=0.32=1.2092

=0.89711 1iiixiii

2S11S

S22S=212861=69195.98Pa101.3kPa設T為60℃1則lnPS12lnPS2

2866024803

269793315362553315

41）32）12PS=95721.912

PS=84599.9PS 957291 Pl1-l2=ln SP2

=ln =0.123584599設T為56℃1lnPS1則2lnPS2

2866024803

269793215362553215

41）32）12PS=83815.212

PS=71759.3PS 838121 Pl1-l2=ln SP2

=ln =0.155371753當l-l=0.1553時求得x=0.30

=1.1099

=0.95001iiixiii

2S11S

1 1 2S22S=029030=75627.8Pa101.3kPa2 23.某1、2兩組分構成二元系，活度系數(shù)方程為n1A2，n2A1，端值常數(shù)與溫度的關：=1.7884-4.2510-3T ，K)1nPS661蒸汽壓方程為 T2nPS2

66T

P：kP：：K)假設汽相是理想氣體，試99.75Kpa時①系統(tǒng)是否形成共沸物②共沸溫度是多少？解：為350K則=1.7884-4.2510-3350=1.7884-1.4875=0.3009nPS661

S；P1；PnPS662

S；P2=19.2439k；P因為在恒沸點PS

PS11112 S

1 2 S由 22

得2 1n1

PSSn1S

n

nA

x2x2A

12x 2 2

1 2 （2

1） （ ）10284n 3012）112439解得：x1=0.9487

x2=0.05132n192

；1=1.0008n29S

；2=1.310P=iii

=1.00080.948791.0284+1.3100.051319.2439=95.0692設T為340K

kPa則=1.7884-4.2510-3340=0.3434nPS661

SP；1=64.7695kPaPnPS66PS2 0；

2=84.8458kPaSSn1S由 2

12）；

4548

12）解得：x1=0.8931

x2=1-0.8931=0.10692n142

；1=1.0039n24S

；2=1.3151P=iii

=1.00390.893164.7695+1.31510.106984.8458=69.9992設T為352K

kPa則=1.7884-4.2510-3352=0.2924nPS661

S；P1=97.2143k；PnPS662

S；P2=127.3473k；PSSn1S由 2

12）；

7373

12）x1=0.9617

x2=1-0.9617=0.03832n142

；1=1.0004n24S

；2=1.3105P=iii

=1.00040.961797.2143+1.31050.0383127.3473=99.9202

kPa說明系統(tǒng)形成共沸物，其共沸溫度為352K。PS2PS93581 判斷 1

，而1=1.313，2=1.002 P12 S

2 S S 1

，且P1,2，故形成最低沸點恒沸物，恒沸物溫度為344.5K。第四章氣體吸收1.某原料氣組成如下：組分 C4 C26 38-C410-C410-C512-C512 -6140摩爾分率)0.765 0.045 0.035 0.025 0.0450.015 0.025 0.045先擬用不揮發(fā)的烴類液體為吸收劑在板式塔吸收塔中進行吸收，平均吸收溫度為38℃，壓力為1.013p，如果要求將-C40回收90。試求：1) 為完成此吸收任務所需的最小液氣比。2) 操作液氣比為組小液氣比的1.1倍時，為完成此吸收任務所需理論板數(shù)。3) 各組分的吸收分率和離塔尾氣的組成。4) 求塔底的吸收液量解：1最小液氣比的計算：在最小液氣比下N=，A關=關=0.0.85（LV

K關

A關=0.560.85=0.4762理論板數(shù)的計算：操作液氣比LV12

VinL）=1.2Vin關

LK關

2o（A）

o（25）N 1ogA

1 1 1.og.3尾氣的數(shù)量和組成計算：LAiVK非關鍵組分的 iAN1Ai

i AN1吸收率

i 1被吸收的量為vN1i，塔頂尾氣數(shù)量vN11i)vi塔頂組成

viiVv按上述各式計算，將結果列于下表組分vN1Ko組分vN1Ko/hKiAiv vyC476.517.40.0330.0322.52473.980.920C264.53.750.1520.1520.6843.8160.047C3390.4361.5261.9740.025-C4102.50.561.020.852.1250.3750.0047-C4280.954.2750.2250.0028-C571.001.5000.00.0-C5122.50.1443.971.002.5000.00.0-C6144.50.05610.21.004.5000.00.0合計100.019.81080.1904塔底的吸收量LN塔內(nèi)氣體平均流率：

v007052

Ko/h均塔內(nèi)液體平均流率：

LL 0 N2

（LVV 均

2051而VN101LN，即100+L0=80.37+LN聯(lián)立求解得LN=61.33Ko/.

L0=41.70Ko/h解2：由題意知，-C40為關鍵組分由P=1.013pa，t平=38℃查得K關=0.56P-K圖)1在最小液氣比下N=，A關=中關=0.9（LV

K關

A關=0.560.9=0.5042)LV

.

V nL ）=1.1V nA關

LKV關

554456

99所以理論板數(shù)為lo（A）

lo（

99

9）N 1

1

19 1

48logA

log993它組分吸收率公式A

iL，i

N1AAAi iAAi計算結果如下：

i VK

i N11組分進料量相平衡常數(shù)KiAii被吸收量塔頂尾氣數(shù)量組成C476.517.40.0320.0322.44874.050.923C264.53.750.1480.1480.6683.8340.048C3260.4261.4912.0090.025-C4102.50.560.990.902.2500.2500.003-C4860.994.4550.0450.0006-C581.001.5000.00.0-C5122.50.1443.851.002.5000.00.0-C6144.50.0569.91.004.5000.00.0合計100.019.81080.190以C4為例：LAi=VKi

554414

0320381

99i=

03811

321C4=1-iN+1=1-0.032)76.5=74.0544y（H）44

（H）1

70575

923（3）塔內(nèi)氣體平均流率：v

10081902

910Ko/hL L

18）塔內(nèi)液體平均流率=0 0 2

0

5由lv=0.5544L0=40.05Ko/h第五章液液萃取第六章多組分多級分離的嚴格計算1.某精餾塔共有三個平衡級一個全凝器和一個再沸器用分離由60%(o)的甲醇，20乙醇和20正丙醇所組成的飽和液體混合物。在中間一級上進料，進料量為1000ko/h。此塔的操作壓力為101.3kPa。餾出液量為600ko/回流量為2000ko/飽和液體回流假設恒摩爾流用泡點法計算一個迭代循環(huán)，直到得出一組新的i值。安托尼方程：S甲醇：n1SS乙醇：n2S

3365T493738T18S正丙醇：n3S

2768T05

：K；P：P)提示為開始迭代假定餾出液溫度等于甲醇的正常沸點而塔釜溫度等于其它兩個醇的正常沸點的算術平均值，其它級溫按線性內(nèi)插。解餾出液量D=1=600ko/1=2000ko/由圍繞全凝器的總物料衡算得2=1+1=2600ko/。由安托尼方程算出物料的沸點得：T甲醇=337.65K，T乙醇=351.48K，T正丙醇=370.35K。假定餾出液溫度等于甲醇的正常沸點，而塔釜溫度等于其它兩個醇的正常沸點的算術平均值，其它級溫按線性內(nèi)插。迭代變量的初值列于下表級序號，jj，o/h，K級序號，j，o/h，K10337.6542600355.0122600343.4452600360.7932600349.22在假定的級溫度及101.3kPa壓力下，由安托尼方程得到的K值為：組分K,j12345甲醇11.251.551.912.33乙醇0.560.720.911.151.43正丙醇0.250.330.420.540.69第1個組分甲醇的矩陣方程推導如下當1=0，j=0j=1，…5時，從式4-19可得j1AjVj

mUmm1所以，5=5F3–1=2600+1000－600=3000類似得，4=3000，3=2000和2=2000當1=0和j=0時，由式4-20可得jB V jj

j1

mUmm1

UjVjKij因此，5=－F3－1+5K1,5=－1000–600+26002.33=－6458同理，4=－7966，3=－7030，2=－5250和1=－2600由式4-21得：3=－10000.60=－600ko/h相類似 1=2=4=5=0將以上數(shù)值代入4-23，得到：1

0 ,2

0 ,300000000000000006000068 0 0

0 0

,48,5

0 0 用式4-26和4-27計算pj和qj

C111111

00

0p2B2

C221

0 005按同樣方法計算，得消元后的方程1 .5 0 0

0 1

0 0 1

5 0

0 ,2

0 0 0

1

0 ,36 0 0 0

1 7,4

10 0 0 0

1 ,5

顯然，由式4-28b得 1,5=0.134依次用式4-28計算，得1,4=0.288，1,3=0.494，13=0.723，1,1=0.904以類似方式解乙醇和正丙醇的矩陣方程得到,j組分 ,j12345甲醇0.9040.7230.4940.2880.134乙醇0.1550.2160.2230.1890.138正丙醇0.0350.1060.2140.3290.450∑1.0941.0450.9310.8060.722在這些組成歸一化以后用4-3迭代計算101.3kPa壓力下的泡點溫度并和初值比較。12345(1)337.65343.44349.22355.01360.79(2)339.94342.23345.82350.81357.40第1次迭代結束。2.分離苯B、甲苯(T和異丙苯C的精餾塔，塔頂采用全凝器。分析釜液組成為：B=0.1(o，T=0.3，C=0.6。蒸發(fā)比’W=1.0。假設為恒摩爾流。相對揮發(fā)度T=2.5，TT=1.0，T=0.21，求再沸器以上一板的上升蒸汽組成。解：根據(jù)提餾段物料衡算得：由W=1.0/’=2.0；’W=2.0。由式4-12得：

=+V’B=0.3698；T=0.4438；C=0.1864。由提餾段操作線方程：B=0.2349；T=0.3719；C=0.3932。再沸器以上一板的上升蒸汽組成：rxi,jy i,j

xi,