塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)標準

1總貝!I

1.0.1為了在塔式起重機（以下簡稱塔機）混凝土基礎(chǔ)工程的設(shè)計與施工中做到安全適用、

技術(shù)先進、經(jīng)濟合理、確保質(zhì)量、保護環(huán)境、方便施工，制定本規(guī)程。

1.0.2本規(guī)程適用于建筑工程施工過程中固定式塔機混凝土基礎(chǔ)工程的設(shè)計及施工。

1.0.3塔機混凝土基礎(chǔ)工程的設(shè)計與施工應根據(jù)工程地質(zhì)勘察資料和塔式起重機使用

說明書，綜合考慮工程結(jié)構(gòu)類型及布置、施工條件、環(huán)境影響、使用條件和工程造價等

因素，因地制宜，做到科學設(shè)計、精心施工。

1.0.4本規(guī)程規(guī)定了塔機混凝土基礎(chǔ)工程的設(shè)計與施工的基本技術(shù)要求。

1.0.5塔機混凝土基礎(chǔ)工程的設(shè)計與施工，除應符合本規(guī)程規(guī)定外，尚應符合國家現(xiàn)行

有關(guān)標準的規(guī)定。

2術(shù)語和符號

2.1術(shù)語

2.1.1塔式起重機混凝土基礎(chǔ)concretefoundationoftowercrane

用于安裝固定塔機、保證塔機正常使用且傳遞其各種作用到地基的混凝土結(jié)構(gòu)。

2.1.2組合式基礎(chǔ)combinedfoundation

由若干格構(gòu)式鋼柱或鋼管柱與其下端連接的基樁以及上端連接的混凝土承臺或型鋼

平臺組成的基礎(chǔ)。

2.1.3十字形基礎(chǔ)crossfoundation

由長度和截面相同的兩條相互垂直等分且節(jié)點加腋的混凝土條形基礎(chǔ)組成的基礎(chǔ)。

2.1.4塔式起重機的獨立狀態(tài)independentstateoftowercrane

塔機與鄰近建筑物無任何連接的狀態(tài)。

2.1.5塔式起重機的附著狀態(tài)attachmentstateoftowercrane

塔機通過附著裝置與鄰近建筑物連接的狀態(tài)。

2.1.6塔式起重機自重荷載deadloadoftowercrane

塔機各部分（包括平衡重）的重力作用。

2.1.7塔式起重機起重荷載liftingloadoftowercrane

塔機總起重量的重力作用。

2.1.8基本風壓referencewindpressure

作用在塔機上風荷載的基準壓力。

2.1.9工作狀態(tài)in-servicestate

塔機處于司機控制之下進行作業(yè)的狀態(tài)（吊載運轉(zhuǎn)、空載運轉(zhuǎn)或間歇停機）。

-1-

2.1.10非工作狀態(tài)outofservicestate

塔機處于所有機構(gòu)停止運動、切斷動力電源、不吊載，并采取防風保護措施的狀態(tài)。

2.1.11最大起重力矩maximumloadmoment

最大額定起重量重力與其在設(shè)計確定的各種組合臂長中所能達到的最大工作幅度

的乘積。

2.1.12結(jié)構(gòu)充實率structuraladequacyratio

塔機迎風面桿件和節(jié)點凈投影面積除以迎風面輪廓面積的值

2.1.13等效均布風荷載equivalentuniformwindload

根據(jù)荷載效應相等的原則，將塔機沿計算高度分布的風荷載標準值換算為均布的風

荷載標準值。

2.1.14塔式起重機的基礎(chǔ)節(jié)thebasedsegmentoftowercrane

塔機塔身和基礎(chǔ)相連接的一節(jié)。

2.1.15塔式起重機的預埋節(jié)theembeddedsegmentoftowercrane

塔機塔身預埋入基礎(chǔ)且和基礎(chǔ)節(jié)相連接的一節(jié)。

2.2符號

2.2.1作用和作用效應

1k——塔機各部分的自重荷載標準值；

工——考慮荷載分項系數(shù)的塔機自重荷載設(shè)計值；

分——塔機的起重荷載標準值；

Fq——考慮荷載分項系數(shù)的塔機起重荷載設(shè)計值；

Fk——相應于作用的標準組合時，塔機作用于基礎(chǔ)頂面的豎向力；

F——相應于作用的基本組合時，塔機作用于基礎(chǔ)的豎向力；

冗k——相應于作用的標準組合時，塔機作用于基礎(chǔ)頂面的水平力；

F,——相應于作用的基本組合時，塔機作用于基礎(chǔ)頂面的水平力；

Gk——基礎(chǔ)自重及其上土的自重標準值；

G——考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重及其上土的自重；

Mk——相應于作用的標準組合時，塔機作用于基礎(chǔ)的力矩或截面的彎矩值；

M——相應于作用的基本組合時，塔機作用于基礎(chǔ)的力矩或截面的彎矩設(shè)計

值；

Msk——塔機風荷載作用于基礎(chǔ)頂面的力矩標準值；

Ms——塔機風荷載作用于基礎(chǔ)頂面的力矩設(shè)計值；

N——作用于格構(gòu)式鋼柱的軸心力設(shè)計值；

A——相應于作用的標準組合時，基礎(chǔ)底面處的平均壓力值；

《——相應于作用的基本組合時，基礎(chǔ)i截面對應的底面壓力設(shè)計值；

口——相應于作用的標準組合時的單樁所受豎向力標準值；

Q——相應于作用的基本組合時的單樁軸向壓力設(shè)計值；

Q'——相應于作用的基本組合時的單樁軸向拔力設(shè)計值；

/k——塔機所受風均布線荷載標準值；

4——塔機所受風均布線荷載設(shè)計值；

Tk——相應于作用的標準組合時，塔機作用于基礎(chǔ)的扭矩值；

T——相應于作用的基本組合時，塔機作用于基礎(chǔ)的扭矩設(shè)計值；

①。----基本風壓。

2.2.2抗力和材料性能

L——修正后的地基承載力特征值；

熊——地基承載力特征值；

——復合地基承載力特征值；

fc——混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；

4——普通鋼筋強度設(shè)計值；

f——鋼材抗拉、抗壓和抗彎強度設(shè)計值；

偏——樁端土的承載力特征值；

%——樁周土的摩阻力特征值；

段單樁豎向承載力特征值;

R：——單樁豎向抗拔承載力特征值。

2.2.3幾何參數(shù)

A-------基礎(chǔ)底面面積；

Ap----樁的截面積；

義——普通鋼筋的截面積；

B——塔機的塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度；

b——矩形基礎(chǔ)底面或基礎(chǔ)梁截面的寬度；

d——樁身直徑、方樁截面邊長或基礎(chǔ)埋置深度;

H——塔機的計算高度或格構(gòu)式鋼柱的總長度；

Ho——塔機的起重高度或格構(gòu)式鋼柱的計算長度;

h——基礎(chǔ)或基礎(chǔ)梁截面的高度；

%——基礎(chǔ)或基礎(chǔ)梁截面有效高度；

L——矩形承臺對角線上兩端樁軸線的距離；

I——矩形基礎(chǔ)底面長度；

Up——樁的截面周長。

2.2.4計算系數(shù)

a——塔機的風向系數(shù)；

劭——塔機桁架結(jié)構(gòu)的平均充實率；

0——風振系數(shù)；

%——基礎(chǔ)寬度的承載力修正系數(shù)；

%——基礎(chǔ)埋深的承載力修正系數(shù)；

2——基樁抗拔系數(shù)或軸心受壓構(gòu)件的長細比；

凡——風壓等效高度變化系數(shù)；

?風荷載體型系數(shù);

（P——軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)。

3基本規(guī)定

3.0.1塔機的基礎(chǔ)形式應根據(jù)工程地質(zhì)、荷載大小與塔機穩(wěn)定性要求、現(xiàn)場條件、技術(shù)

經(jīng)濟指標，并結(jié)合塔機制造商提供的《塔機使用說明書》的要求確定。

3.0.2塔機基礎(chǔ)的設(shè)計應按獨立狀態(tài)下的工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)的荷載分別計算。塔機

基礎(chǔ)工作狀態(tài)的荷載應包括塔機和基礎(chǔ)的自重及覆土荷載、起重荷載、風荷載，并應計

入可變荷載的組合系數(shù)，其中起重荷載不應計入動力系數(shù)；非工作狀態(tài)下的荷載應包括

塔機和基礎(chǔ)的自重及覆土荷載、風荷載。

3.0.3塔機工作狀態(tài)的基本風壓應按0.20kN/m,取用，風荷載作用方向應按起重力矩同

向計算；非工作狀態(tài)的基本風壓應按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009中給出

的50年一遇的風壓取用，且不小于0.35kN/m2,風荷載作用方向應從平衡臂吹向起重臂；

塔機的風荷載可按本規(guī)程附錄A的規(guī)定進行簡化計算。

3.0.4塔機基礎(chǔ)和地基應分別按下列規(guī)定進行計算：

1塔機基礎(chǔ)及地基均應滿足承載力計算的有關(guān)規(guī)定；

2不符合本規(guī)程第4.2.1條規(guī)定的塔機基礎(chǔ)應進行地基變形計算；

3不符合本規(guī)程第4.3.1條規(guī)定的塔機基礎(chǔ)應進行穩(wěn)定性計算。

3.0.5地基基礎(chǔ)設(shè)計時所采用的作用效應（最不利組合）與相應的抗力限值應符合下列

規(guī)定：

1按地基承載力確定基礎(chǔ)底面積及埋深或按單樁承載力確定樁數(shù)時，傳至基礎(chǔ)或承

臺底面上的作用效應應按正常使用極限狀態(tài)下作用的標準組合，相應的抗力應采用地基

承載力特征值或單樁承載力特征值；

2計算地基變形時，傳至基礎(chǔ)底面上的作用效應按正常使用極限狀態(tài)下作用的準永

久組合，相應的限值應為地基變形允許值；

3計算基坑邊坡或斜坡穩(wěn)定性，作用效應應按承載能力極限狀態(tài)下作用的基本組合

計算，其分項系數(shù)均為1.0；

4在確定基礎(chǔ)或樁承臺高度、計算基礎(chǔ)內(nèi)力、確定配筋和驗算材料強度時，傳給基

礎(chǔ)的作用效應和相應的基底反力，應按承載能力極限狀態(tài)下作用的基本組合計算，并應

采用相應的分項系數(shù)；

5基礎(chǔ)設(shè)計的結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)應取1.0。

3.0.6塔機基礎(chǔ)設(shè)計缺少計算資料時，可采用塔機制造商提供的《塔機使用說明書》的

基礎(chǔ)荷載，包括工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)的垂直荷載、水平荷載、傾覆力矩、扭矩以及非

工作狀態(tài)的基本風壓；若非工作狀態(tài)時塔機現(xiàn)場的基本風壓大于《塔機使用說明書》提

供的基本風壓，則應按本規(guī)程附錄A的規(guī)定對風荷載予以換算?！端C使用說明書》沒有

特別說明的情況下，所提供的基礎(chǔ)荷載應作為標準組合值進行計算。

3.0.7塔機獨立狀態(tài)的計算高度（H）應按基礎(chǔ)頂面至錐形塔帽一半處高度或平頭式塔

機的臂架頂取值。

3.0.8塔機地基基礎(chǔ)設(shè)計，可以所在工程的《巖土工程勘察報告》作為地質(zhì)條件的依據(jù)，

必要時應在設(shè)定的塔機基礎(chǔ)位置補充勘探點。

4地基計算

4.1地基承載力計算

4.1.1塔機在獨立狀態(tài)時，作用于基礎(chǔ)的荷載應包括塔機作用于基礎(chǔ)頂?shù)呢Q向荷載標準

值（理），水平荷載標準值（尺Q，傾覆力矩（包括塔機自重、起重荷載、風荷載等引起

的力矩）荷載標準值（MQ，扭矩荷載標準值（”），以及基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標準

值（Gk）,見圖4.1.Io

G

圖4.1.1基礎(chǔ)荷載

4.1.2矩形基礎(chǔ)地基承載力計算應符合下列規(guī)定：

1基礎(chǔ)底面壓力應符合下列公式要求：

1）當軸心荷載作用時：

PkW工（4.1.2-1）

式中：Pk——相應于作用的標準組合時，基礎(chǔ)底面處的平均壓力值；

fa——修正后的地基承載力特征值；

2）當偏心荷載作用時，除符合式（4.1.2T）要求外，尚應符合下式要求:

九”42工（4.1.2-2）

式中：Amax——相應于作用的標準組合時，基礎(chǔ)底面邊緣的最大壓力值;

2基礎(chǔ)底面的壓力可按下列公式確定:

1)當軸心荷載作用時:

底

+Gk(4.1.2-3)

式中:尸k相應于作用的標準組合時，塔機傳至基礎(chǔ)頂面的豎向荷載值;

基礎(chǔ)及其上土的自重標準值;

矩形基礎(chǔ)底面的短邊長度;

矩形基礎(chǔ)底面的長邊長度;

2)當偏心荷載作用時:

"+Gk?/+Fe

Pkmax.(4.1.2-4)

blW

式中：Mk相應于作用的標準組合時,作用于矩形基礎(chǔ)頂面短邊方向的力矩值;

冗k——相應于作用的標準組合時，作用于矩形基礎(chǔ)頂面短邊方向的水平荷載

值;

h——基礎(chǔ)的高度；

卬——基礎(chǔ)底面的抵抗矩。

3)當偏心距e>4時(圖4.1.2),Pm”應按下式計算:

式中:a合力作用點至基礎(chǔ)底面最大壓力邊緣的距離。

3偏心距e應按式(4.1.2-6)計算，并應符合式(4.1.2-7)要求:

6+Gk

eWb/4(4.1.2-7)

4當塔機基礎(chǔ)為十字形時，可采用簡化計算法，即傾覆力矩標準值(MQ、水平荷

載標準值(尺Q僅由與其作用方向相同的條形基礎(chǔ)承載，豎向荷載標準值(線和6卜)

應由全部基礎(chǔ)承載。

4.1.3方形基礎(chǔ)和底面邊長比小于或等于1.1的矩形基礎(chǔ)應按雙向偏心受壓作用驗算地

基承載力，塔機傾覆力矩的作用方向應取基礎(chǔ)對角線方向(圖4.1.3),基礎(chǔ)底面的壓力

應符合下列公式要求：

圖4.1.3雙向偏心荷載作用下矩形基礎(chǔ)的基底壓力

(a)偏心荷載在核心區(qū)內(nèi)；(b)偏心荷載在核心區(qū)外

Pk"(4.1.3-1)

PkmaxWL2A

(4.1.3-2)

1當偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內(nèi)時(Pkmin?O)：

￡+GkM

kv(4.1.3-3)

kmPakxmax=--------1------1-----

A叱Wv

F+G

kk(4.1.3-4)

A叱Wv

式中:Pkmax、Pkmin相應于作用的標準組合時，基礎(chǔ)底面邊緣的最大、最小壓力值;

Fk——塔機作用于基礎(chǔ)頂面的豎向荷載標準值；

Gk——基礎(chǔ)及其上土的自重標準值；

A——基礎(chǔ)底面面積；

Mky——相應于作用的標準組合時，作用于基礎(chǔ)底面對x、y軸的力矩值;

卬.、Wy——基礎(chǔ)底面對x、y軸的抵抗矩。

2當偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外時(pkmin<0)：

底+Gk(4.1.3-5)

(4.1.3-6)

6+Gk

b'l'N).125bl(4.1.3-7)

(4.1.3-8)

(4.1.3-9)

式中：冗k——相應于作用的標準組合時，作用于基礎(chǔ)頂面的水平荷載值;

?偏心距;

b——方形基礎(chǔ)和底面邊長比小于或等于L1的矩形基礎(chǔ)x方向的底面

邊長；

I——方形基礎(chǔ)和底面邊長比小于或等于1.1的矩形基礎(chǔ)y方向的底面

邊長；

h——基礎(chǔ)的高度；

b'——偏心荷載合力作用點至縱一側(cè)x方向基礎(chǔ)邊緣的距離；

I'——偏心荷載合力作用點至“一側(cè)y方向基礎(chǔ)邊緣的距離；

.——偏心距在x方向的投影長度；

5----偏心距在)方向的投影長度。

4.1.4基礎(chǔ)底面允許部分脫開地基土的面積不應大于底面全面積的l/4o

4.1.5地基承載力特征值按《巖土工程勘察報告》取用，當基礎(chǔ)寬度大于3m或埋置深

度大于0.5m時，應將《巖土工程勘察報告》提供的地基承載力特征值或載荷試驗等方法

確定的地基承載力特征值，按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007的規(guī)定進

行修正。

4.1.6對于經(jīng)過地基處理的復合地基的承載力特征值，應按現(xiàn)行國家標準《復合地基技

術(shù)規(guī)范》GB/T50783和行業(yè)標準《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》JGJ79的規(guī)定進行計算。

4.1.7當?shù)鼗芰臃秶鷥?nèi)存在軟弱下臥層時，應按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計

規(guī)范》GB50007的規(guī)定進行下臥層承載力驗算。

4.2地基變形計算

4.2.1當?shù)鼗饕芰拥某休d力特征值（乙）不小于130kPa或小于130kPa但有地

區(qū)經(jīng)驗時，且粘性土的狀態(tài)不低于可塑（液性指數(shù)。不大于0.75）、砂土的密實度不低于

稍密，可不進行塔機基礎(chǔ)的天然地基變形驗算，其他塔機基礎(chǔ)的天然地基均應進行變形

驗算。

注：地基主要受力層指塔機板式基礎(chǔ)下為1.5b（b為基礎(chǔ)底面寬度），十字形基礎(chǔ)下為3b（b為其中任一條形基礎(chǔ)的

底面寬度），且厚度不小于5m范圍內(nèi)的地基土層。

4.2.2當塔機基礎(chǔ)符合下列情況之一時，應進行地基變形驗算：

1基礎(chǔ)附近地面有堆載可能引起地基產(chǎn)生過大的不均勻沉降；

2地基持力層下有軟弱下臥層。

4.2.3基礎(chǔ)下的地基變形計算可按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007的

規(guī)定執(zhí)行。

4.2.4基礎(chǔ)的沉降量不得大于50mm；傾斜率（tan。）不得大于0.001,且應按下式計

算：

tan.JSfl（4.2.4）

b

式中：e——基礎(chǔ)底面的傾角（°）；

邑——塔機使用期間基礎(chǔ)傾斜方向兩邊緣的最大沉降量（mm）；

b——基礎(chǔ)傾斜方向的基底寬度（mm）。

4.3地基穩(wěn)定性計算

4.3.1當塔機基礎(chǔ)底標高接近穩(wěn)定邊坡坡底或基坑底部、并應符合下列要求之一時，可

不做地基穩(wěn)定性驗算（圖4.3.1）：

1a不小于2.0m,c不大于1.0m,九不小于130kN/nr',且地基持力層下無軟弱下

臥層；

2采用樁基礎(chǔ)。

圖4.3.1基礎(chǔ)位于邊坡的示意

a——基礎(chǔ)底面外邊緣線至坡頂?shù)乃骄嚯x；

b——垂直于坡頂邊緣線的基礎(chǔ)底面邊長；

c——基礎(chǔ)底面至坡（坑）底的豎向距離；

d——基礎(chǔ)埋置深度；

0——邊坡坡角。

4.3.2處于邊坡內(nèi)且不符合本規(guī)程第4.3.1條規(guī)定的塔機基礎(chǔ)，應根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗采用圓

弧滑動面方法進行邊坡的穩(wěn)定性分析。

5板式和十字形基礎(chǔ)

5.1一般規(guī)定

5.1.1混凝土基礎(chǔ)的形式構(gòu)造應根據(jù)塔機制造商提供的《塔機使用說明書》及現(xiàn)場工程

地質(zhì)等要求，選用板式基礎(chǔ)或十字形式基礎(chǔ)。

5.1.2確定基礎(chǔ)底面尺寸和計算基礎(chǔ)承載力時，基底壓力應符合本規(guī)程第4章地基計算

的規(guī)定；基礎(chǔ)配筋應按受彎構(gòu)件計算確定。

5.1.3基礎(chǔ)埋置深度的確定應綜合考慮工程地質(zhì)、塔機的荷載大小和相鄰環(huán)境條件及地

基土凍脹影響等因素?；A(chǔ)頂面標高不宜超出現(xiàn)場自然地面。在凍土地區(qū)的基礎(chǔ)應采取

構(gòu)造措施避免基底及基礎(chǔ)側(cè)面的土受凍脹作用。

5.2構(gòu)造要求

5.2.1基礎(chǔ)高度應滿足塔機預埋件的抗拔要求，且不宜小于1200mm,不宜采用坡形或

臺階形截面的基礎(chǔ)。

5.2.2基礎(chǔ)的混凝土強度等級不應低于C30,墊層混凝土強度等級不應低于C10,混凝

土墊層厚度不應小于100mm?；A(chǔ)的配筋應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》

GB50010的規(guī)定，且板式基礎(chǔ)最小配筋率不應小于0.15臨梁式基礎(chǔ)最小配筋率不應小于

0.20%o

5.2.3板式基礎(chǔ)在基礎(chǔ)表層和底層配置直徑不應小于12mm、間距不應大于200mm的鋼

筋，且上、下層主筋應用間距不大于500mm的豎向構(gòu)造鋼筋連接；十字形基礎(chǔ)主筋應按

梁式配筋，主筋直徑不應小于12mm,箍筋直徑不應小于8mm且間距不應大于200mm，側(cè)

向構(gòu)造縱筋的直徑不應小于10mm且間距不應大于200mm。板式和十字形基礎(chǔ)架立筋的截

面積不宜小于受力筋截面積的一半。

5.2.4預埋于基礎(chǔ)中的塔機基礎(chǔ)節(jié)錨栓或預埋節(jié)，應符合塔機制造商提供的《塔機使用

說明書》規(guī)定的構(gòu)造要求，并應有支盤式錨固措施。

5.2.5矩形基礎(chǔ)的長邊與短邊長度之比不宜大于2,宜采用方形基礎(chǔ)，十字形基礎(chǔ)的節(jié)

點處應采用加腋構(gòu)造，且塔機塔身的4根立柱應分別位于條形基礎(chǔ)的軸線上（見本規(guī)程

圖5.3.3）。

5.3基礎(chǔ)計算

5.3.1基礎(chǔ)的配筋應按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010有關(guān)規(guī)定進行受

彎、受剪計算。

5.3.2計算板式基礎(chǔ)承載力時，應將塔機作用于基礎(chǔ)的4根立柱所包圍的面積作為塔身

柱截面，計算受彎、受剪的最危險截面取柱邊緣處（圖532）。基底凈反力應采用公式（532）

求得的基底平均壓力設(shè)計值（p）：

_Pmax+Pl

Pn~~T~(5.3.2)

式中：——按本規(guī)程第4.1節(jié)規(guī)定且采用作用的基本組合計算的基底邊緣的最大壓

力值；

4按本規(guī)程第4.1節(jié)規(guī)定且采用作用的基本組合計算的塔機立柱邊的基底

壓力值。

圖5.3.2板式基礎(chǔ)基底壓力示意

5.3.3計算十字形基礎(chǔ)時，傾覆力矩設(shè)計值（/）和水平荷載設(shè)計值（冗）應按其中

任一條形基礎(chǔ)縱向作用計算，豎向荷載設(shè)計值（/）應由全部基礎(chǔ)承受（圖5.3.3）。

圖5.3.3十字形基礎(chǔ)基底壓力示意

6樁基礎(chǔ)

6.1一般規(guī)定

6.1.1當?shù)鼗翞檐浫跬翆樱捎脺\基礎(chǔ)不能滿足塔機對地基承載力和變形的要求時,

可采用樁基礎(chǔ)。

6.1.2基樁可采用預制混凝土樁、預應力混凝土管樁、混凝土灌注樁或鋼管樁等，宜采

用與工程樁同類型的基樁。在軟土中采用擠土樁時，應考慮擠土效應的影響。

6.1.3樁端持力層宜選擇中低壓縮性的粘性土、中密或密實的砂土或粉土等承載力較高

的土層。樁端全斷面進入持力層的深度，對于粘性土、粉土不宜小于2d,對于砂土不宜

小于L5d,碎石類土不宜小于Id；當存在軟弱下臥層時，樁端以下硬持力土層厚度不宜

小于3d,并應驗算下臥層的承載力。

6.1.4樁基計算應包括樁頂作用效應計算、樁基豎向抗壓及抗拔承載力計算、樁身承載

力計算、樁承臺計算等，可不計算樁基的沉降變形。

6.1.5樁基礎(chǔ)設(shè)計應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94的規(guī)定。

6.1.6當塔機基礎(chǔ)位于巖石地基時，必要時可采用巖石錨桿基礎(chǔ)。

6.2構(gòu)造要求

6.2.1樁基構(gòu)造應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94的規(guī)定。預埋件應按

《塔式起重機使用說明書》布置。承臺的混凝土強度等級不應小于C30,混凝土灌注樁的

強度等級不應小于C25,混凝土預制樁的強度等級不應小于C30,預應力混凝土實心樁的

強度等級不應小于C40。

6.2.2基樁應按計算和構(gòu)造要求配置鋼筋?？v向鋼筋的最小配筋率，對于灌注樁不宜小

于0.20%?0.65%（小直徑樁取高值）；對于預制樁不宜小于0.8隊對于預應力混凝土管樁

不宜小于0.45機縱向鋼筋應沿樁周邊均勻布置，其凈距不應小于60mm,非預應力混凝

土樁的縱向鋼筋不應小于8=12。圓形截面樁的箍筋應采用螺旋式，直徑不應小于6mm,

間距宜為200mm?300mm。樁頂以下5倍基樁直徑范圍內(nèi)的箍筋間距應加密，間距不應

大于100mm。當基樁屬抗拔樁或端承樁時，應等截面或變截面通長配筋。灌注樁和預制

樁主筋的混凝土保護層厚度不應小于35mm，水下灌注樁主筋的混凝土保護層厚度不應

小于50mmo

6.2.3承臺宜采用截面高度不變的矩形板式或十字形梁式，截面高度不宜小于1200mm,

且應滿足《塔機使用說明書》的要求?；鶚兑司鶆?qū)ΨQ布置，且不宜少于4根，邊樁中

心至承臺邊緣的距離不應小于樁的直徑或截面邊長，且樁的外邊緣至承臺邊緣的距離不

應小于250mm。十字形梁式承臺的節(jié)點處應采用加腋構(gòu)造。

6.2.4板式承臺基礎(chǔ)上、下面均應根據(jù)計算或構(gòu)造要求配筋，鋼筋直徑不應小于12mm,

間距不應大于200mm,上、下層鋼筋之間應設(shè)置豎向架立筋，宜沿對角線配置暗梁。十

字形承臺應按兩個方向的梁分別配筋，承受正、負彎矩的主筋應按計算配置，箍筋直徑

不宜小于8mm,間距不宜大于200mm。

6.2.5當樁徑（d）小于800mm時，基樁嵌入承臺的長度不宜小于50mm；當樁徑（d）

不小于800mm時，基樁嵌入承臺的長度不宜小于100mm。

6.2.6基樁主筋伸入承臺基礎(chǔ)的錨固長度不應小于35d（主筋直徑），對于抗拔樁，樁頂

主筋的錨固長度應按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010確定。對預應力混

凝土管樁和鋼管樁，宜采用植于樁芯混凝土不少于6牛22的主筋錨入承臺基礎(chǔ)。采用預

應力混凝土管樁時，應按抗拔樁的要求設(shè)置樁端錨固鋼筋和樁節(jié)間端板的連接。預應力

混凝土管樁和鋼管樁中的樁芯混凝土長度不應小于3倍樁徑，且不應小于2500mm,其

強度等級宜比承臺提高一級。

6.3樁基計算

6.3.1樁頂作用效應，應取沿矩形或方形承臺對角線方向（即塔機塔身截面的對角線方

向）的傾覆力矩和水平荷載及豎向荷載進行計算。當采用十字形承臺時，傾覆力矩和水

平荷載的作用應取其中任一條形承臺按其縱向作用進行計算，豎向荷載應按全部基樁承

受進行計算。

6.3.2基樁的樁頂作用效應應按下列公式計算：

1軸心豎向力作用下：

(6.3.2-1)

n

2偏心豎向力作用下：

C：氏+Gk,%+

Vkmax-jC6.3.2-2)

nL

C=-+G*%+-

Vkmin-C6.3.2-3)

nLT

式中：Qk——相應于作用的標準組合時，軸心豎向力作用下，基樁的平均豎向力；

Oka——相應于作用的標準組合時，偏心豎向力作用下，角樁的最大豎向力;

2kmm——相應于作用的標準組合時，偏心豎向力作用下，角樁的最小豎向力;

Fk——相應于作用的標準組合時，作用于樁基承臺頂面的豎向力；

Gk——樁基承臺及其上土的自重標準值，水下部分按浮重度計；

〃——樁基中的樁數(shù)；

Mk——相應于作用的標準組合時，沿矩形或方形承臺的對角線方向、或沿

十字形承臺中任一條形承臺縱向作用于承臺頂面的力矩；

Fvk——相應于作用的標準組合時，塔機作用于承臺頂面的水平力；

h——承臺的高度，組合式基礎(chǔ)的基樁樁頂荷載作用效應計算時，應包括

格構(gòu)式鋼柱至樁頂?shù)拈L度；

L——矩形承臺對角線或十字形承臺中任一條形承臺兩端基樁的軸線距

離。

6.3.3樁基豎向承載力應符合下列公式要求：

QkW&（6.3.3-1）

QkmaxWL26（6.332）

式中：&——單樁豎向承載力特征值。

6.3.4單樁豎向承載力特征值可按下式計算：

凡4（6.3.4）

式中：a——樁身周長；

%a——第i層巖土的樁側(cè)阻力特征值；

——第i層巖土的厚度；

窕——樁端端阻力特征值；

4——樁底端橫截面面積；當采用敞口預應力混凝土空心樁時，應按現(xiàn)行行業(yè)

標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94第538條規(guī)定取值。

6.3.5樁的抗拔承載力應符合下列公式要求：

（6.3.5-1）

R：="24幺5+Gp（6.3.5-2）

式中：2——相應于作用的標準組合時，計算的基樁拔力，即按本規(guī)程公式C6.3.2-3）

計算0kmM出現(xiàn)的負值（取其絕對值）；

R；——單樁豎向抗拔承載力特征值；

4——抗拔系數(shù)。當無試驗資料且樁的入土深度不小于6.0m時，可根據(jù)土質(zhì)和

樁的入土深度，取4=0.5?0.8（砂性土，樁入土較淺時取低值；黏性土和

粉土，樁入土較深時取高值）；

G,——樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計。

6.3.6樁身承載力計算

1軸心受壓樁樁身承載力應符合下式規(guī)定:

。三%￡繪+0-9人'A'（6.3.6-1）

式中：Q——相應于作用的基本組合時，樁頂軸向壓力設(shè)計值；

憶——基樁成樁工藝系數(shù)，混凝土預制樁和預應力混凝土空心樁取0.85；干作

業(yè)非擠土灌注樁取0.90；泥漿護壁和套管護壁非擠土灌注樁和擠土灌注

樁取0.70?0.80；軟土地區(qū)擠土灌注樁取0.60；

Z——混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；

——樁身截面面積；

于;——縱向主筋抗壓強度設(shè)計值；

4，——縱向主筋截面面積。

2軸心抗拔樁樁身承載力應符合下式規(guī)定：

A+4，/（636-2）

式中：Q'——相應于作用的基本組合時，樁頂軸向拉力設(shè)計值；

力、fpy——普通鋼筋、預應力鋼筋的抗拉強度設(shè)計值；

A、4s—普通鋼筋、預應力鋼筋的截面面積。

3軸心抗拔樁的裂縫控制宜按三級裂縫控制等級計算。

6.4承臺計算

I受彎及受剪計算

6.4.1樁基承臺應進行受彎、受剪承載力計算，應將塔機作用于承臺的4根立柱所包圍

的面積作為柱截面，承臺彎矩、剪力應按本規(guī)程第6.4.2條和第643條規(guī)定計算，受彎、

受剪承載力和配筋應按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010和行業(yè)標準《建

筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94的規(guī)定進行計算。

6.4.2多樁矩形承臺彎矩的計算截面應取在塔機基礎(chǔ)節(jié)柱邊（圖6.4.2,%為承臺在柱

邊截面的有效高度），彎矩可按下列公式計算：

區(qū)江陽（6.421）

M廣工網(wǎng)（6.422）

式中：Mx,My——分別為繞x軸、y軸方向計算截面處的彎矩設(shè)計值；

￡、%——分別為垂直y軸、x軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離；

不計承臺自重及其上土重，在作用的基本組合下，第i樁的豎向反

力設(shè)計值。

6.4.3板式承臺應按現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94的規(guī)定進行截面受剪承

載力驗算。

6.4.4當板式承臺基礎(chǔ)下沿對角線交點布置有基樁時，宜在樁頂配置暗梁（圖6.4.5-l）o

6.4.5對于十字形梁式承臺和板式承臺中暗梁的彎矩與剪力計算，應視基樁為不動錢支

座，可按簡支梁或連續(xù)梁計算（圖645-1、645-2）,傾覆力矩設(shè)計值M應按其中任一

梁縱向作用，豎向荷載設(shè)計值F應由全部基礎(chǔ)承受。連續(xù)梁宜對稱配置承受正、負彎矩

的主筋；簡支梁架立筋的截面積不宜小于受力筋截面積的一半。暗梁設(shè)計截面的寬度應

不小于樁徑。

塔機對角線上兩立柱對基礎(chǔ)的集中荷載設(shè)計值可按下式計算：

圖6.4.5-1板式承臺暗梁平面

圖645-2暗梁（1-1截面）計算簡圖

注：圖中/為對角線方向的基樁軸線間距，集中荷載（工”X、耳而）作用點的尺寸（4、6）按

塔機立柱的實際間距確定。

F上M

—I—(6.4.5)

max、nun

4,

式中：4axmin——塔機傾覆力矩沿塔身截面對角線方向作用時，相應對角線上兩立柱

對基礎(chǔ)的集中荷載設(shè)計值;

F——塔機作用的基本組合時作用于基礎(chǔ)頂?shù)呢Q向荷載;

M——塔機作用的基本組合時作用于基礎(chǔ)頂?shù)膬A覆力矩;

L,——塔機塔身截面對角線上兩立柱軸線間的距離。

II受沖切計算

6.4.6樁基板式承臺厚度應滿足基樁對承臺的沖切承載力要求。

6.4.7對位于塔機塔身柱沖切破壞錐體以外的基樁，承臺受角樁沖切的承載力可按下式

計算（圖6.4.7）：

圖647承臺角樁沖切計算示意

MW［瓦?+%/2)+%匕+%,/2)咻?1/；?%(6.4.7-1)

0.56

P\xC6.4.7-2)

4+0,2

0.56

C6.4.7-3)

Ay+。-2

式中：N,——相應于作用的基本組合時，不計承臺及其上土重的角樁樁頂?shù)呢Q向力設(shè)

計值；

隊、人.——角樁沖切系數(shù)；

4、%——角樁內(nèi)邊緣至承臺外邊緣的水平距離；

。我、知,.——從承臺底角樁頂內(nèi)邊緣引45°沖切線與承臺頂面相交點至角樁內(nèi)邊緣

的水平距離；當塔機塔身柱邊位于該45°線以內(nèi)時，則取由塔機塔身柱

邊與樁內(nèi)邊緣連線為沖切錐體的錐線；

%——承臺受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當hW800mm時，%取1.0;

h22000mm時，尸即取0.9；其間按線性內(nèi)插法取值；

X——承臺混凝土抗拉強度設(shè)計值；

%——承臺外邊緣的有效高度；

九，4,,——角樁沖跨比，其值應滿足0.25?1.0,4,=%,=

7組合式基礎(chǔ)

7.1一般規(guī)定

7.1.1當塔機安裝于地下室基坑中，根據(jù)地下室結(jié)構(gòu)設(shè)計、圍護結(jié)構(gòu)的布置和工程地質(zhì)

條件及施工方便的原則，塔機基礎(chǔ)承臺可設(shè)置于地下室底板下、頂板上或底板至頂板之

間。

7.1.2組合式基礎(chǔ)可由混凝土承臺或型鋼平臺、格構(gòu)式鋼柱或鋼管柱、型鋼支撐及灌注

樁或鋼管樁等組成（圖7.1.2）。

1-1格構(gòu)式鋼柱截面

圖7.1.2組合式基礎(chǔ)立面示意

7.1.3混凝土承臺、基樁應按本規(guī)程第6章樁基礎(chǔ)的相關(guān)規(guī)定進行設(shè)計。

7.1.4型鋼平臺的設(shè)計應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017的有關(guān)規(guī)定，

由厚鋼板和型鋼主梁及次梁焊接或螺栓連接而成，型鋼主梁應連接于格構(gòu)式鋼柱，宜采

用焊接連接。

7.1.5格構(gòu)式鋼柱軸線應與下端的灌注樁軸線重合，灌注樁的最小中心距應符合現(xiàn)行行

業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94的規(guī)定。

7.1.6塔機基礎(chǔ)在地下室基坑中的基樁宜避開底板的基礎(chǔ)梁、承臺及后澆帶或加強帶；

承臺和格構(gòu)式鋼柱應避開基坑支護結(jié)構(gòu)，格構(gòu)式鋼柱應避開樓層的梁。

7.1.7隨著基坑土方的分層開挖，應在格構(gòu)式鋼柱外側(cè)四周及時設(shè)置豎向型鋼剪刀撐及

水平剪刀撐，將各格構(gòu)式鋼柱連接為整體（圖7.1.2）,型鋼剪刀撐的構(gòu)造要求見本規(guī)程

第7.2節(jié)規(guī)定。格構(gòu)式鋼柱在連接型鋼剪刀撐的節(jié)點處宜設(shè)置橫隔板且放大連接型鋼剪

刀撐的節(jié)點綴板。

7.2基礎(chǔ)構(gòu)造

7.2.1混凝土承臺構(gòu)造應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94和《塔機使用

說明書》及本規(guī)程第5.2節(jié)、第6.2節(jié)規(guī)定。

7.2.2格構(gòu)式鋼柱的布置應與下端的基樁軸線重合且宜采用焊接四肢組合式對稱構(gòu)件，

截面輪廓尺寸不宜小于400mmX400mm,分肢宜采用等邊角鋼，且不宜小于LlOOmmX10mm；

綴件宜采用綴板式。格構(gòu)式鋼柱宜伸入承臺厚度的中心。格構(gòu)式鋼柱的構(gòu)造和分肢角鋼

的接長要求應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017的規(guī)定，其中綴件的構(gòu)造

應符合本規(guī)程附錄B的規(guī)定。

7.2.3灌注樁的構(gòu)造應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94和本規(guī)程第6.2

節(jié)的規(guī)定，其直徑不宜小于700mm，且截面尺寸應滿足格構(gòu)式鋼柱插入基樁鋼筋籠的要

求。灌注樁在格構(gòu)式鋼柱插入部位和樁頂以下5d范圍的箍筋應加密，間距不應大于100mm。

7.2.4格構(gòu)式鋼柱上端伸入混凝土承臺的錨固長度應滿足抗拔和抗沖切要求，分肢角鋼

可采用焊接豎向錨固鋼筋的連接構(gòu)造，宜在鄰接承臺底面處焊接承托角鋼（規(guī)格同分肢），

下端伸入灌注樁的錨固長度不應小于2.0m,且不宜小于格構(gòu)式鋼柱截面長邊的5倍，分

肢角鋼應與基樁的縱筋焊接。

7.2.5型鋼平臺可采用整體式或分離式構(gòu)造與格構(gòu)式鋼柱焊接固定，宜采用型鋼和厚鋼

板組成的整體式構(gòu)造。型鋼平臺與塔機基礎(chǔ)節(jié)的連接，宜采用塔機生產(chǎn)廠家提供的錨栓

進行連接。型鋼平臺應與格構(gòu)式鋼柱頂托板及其加勁肋板焊接，且應在格構(gòu)式鋼柱頂部

設(shè)置綴件處采用水平型鋼及剪刀撐連接各格構(gòu)式鋼柱。水平型鋼的規(guī)格不宜小于鋼柱的

分肢角鋼。

7.2.6型鋼剪刀撐斜桿的截面積不宜小于格構(gòu)式鋼柱分肢的截面積，與鋼柱分肢及綴件

的連接焊縫厚度不宜小于6mm,繞角焊縫長度不宜小于200mm。當格構(gòu)式鋼柱的凈長度超

過4.5m時，應設(shè)置水平型鋼剪刀撐，水平剪刀撐的豎向間距不應超過4m,其構(gòu)造要求同

豎向型鋼剪刀撐。格構(gòu)式鋼柱連接水平型鋼剪刀撐的節(jié)點處宜設(shè)置橫隔板。采用方鋼管

作剪刀撐的構(gòu)造要求見現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術(shù)

規(guī)程》、"96第3.2節(jié)規(guī)定。

7.3基礎(chǔ)計算

7.3.1混凝土承臺基礎(chǔ)計算應符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010和現(xiàn)

行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94的規(guī)定。可視格構(gòu)式鋼柱為基樁，應按本規(guī)程第

6.4節(jié)規(guī)定進行受彎、受剪、受沖切承載力計算。

基樁計算應按現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94和本規(guī)程第6.3節(jié)規(guī)定進行，

但公式（6.321）、（632-2）、C6.3.2-3）中的Gk應包括格構(gòu)式鋼柱的自重，h應是承臺頂

面至灌注樁頂面設(shè)計標高的距離。

7.3.2格構(gòu)式鋼柱應按軸心受壓構(gòu)件設(shè)計，并應符合下列公式規(guī)定：

1格構(gòu)式鋼柱受壓整體穩(wěn)定性應符合下式要求：

9A（7.3.2-1）

式中：Na——格構(gòu)式鋼柱單柱最大軸心受壓力設(shè)計值，應按本規(guī)程第6.3節(jié)規(guī)定且

取作用的基本組合值計算；

A——構(gòu)件毛截面面積，即分肢毛截面面積之和；

f——鋼材抗拉、抗壓強度設(shè)計值；

。——軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應根據(jù)構(gòu)件的換算長細比4max和鋼材屈

服強度，按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017的規(guī)定且按b

類截面查表C-2取用。

2格構(gòu)式鋼柱的換算長細比應符合下式要求：

4"陰C7.3.2-2)

式中：——格構(gòu)式鋼柱繞兩主軸x、y的換算長細比中大值（圖7.3.2）；

［甩——軸心受壓構(gòu)件允許長細比，取120。

圖7.3.2格構(gòu)式組合構(gòu)件截面

3格構(gòu)式鋼柱分肢的長細比應符合下列公式要求:

當綴件為綴板時：

4W0.54"，且4W40（73.2-3）

當綴件為綴條時：

4＜。.74儂（732-4）

式中：兒——格構(gòu)式鋼柱分肢對最小剛度軸1-1的長細比（圖732）,其計

算長度應取兩綴件間的凈距離。

7.3.3格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件換算長細比（4）應按下列公式計算：

綴件為綴板時（圖7.3.2）：

A).r="7+4~(7.3.3-1)

%=&+?C7.3.3-2)

綴件為綴條時（圖7.3.2）：

九=〃：+404/￡C7.3.3-3)

%=J4+40A/%C7.3.3-4)

(7.3.3-5)

(7.3.3-6)

4=4[，+A.(a/2-Z0)2]C7.3.3-7)

/,=4/.+4(。/2一Z0)2]C7.3.3-8)

式中：A,——構(gòu)件截面中垂直于x軸的各斜綴條的毛截面面積之和；

4V——構(gòu)件截面中垂直于y軸的各斜綴條的毛截面面積之和；

——整個構(gòu)件對x軸（y軸）的長細比；

Ho——格構(gòu)式鋼柱的計算長度，取混凝土承臺厚度中心至格構(gòu)式鋼柱

插入灌注樁2m的長度；當采用型鋼平臺時，取格構(gòu)式鋼柱頂端至

格構(gòu)式鋼柱插入灌注樁2m的長度。

4——格構(gòu)式鋼柱分肢的截面面積；

Ix（/,）——格構(gòu)式鋼柱的截面慣性矩；

&——格構(gòu)式鋼柱的分肢平行于分肢形心X軸的慣性矩;

Iy0——格構(gòu)式鋼柱的分肢平行于分肢形心y軸的慣性矩;

?！駱?gòu)式鋼柱的截面邊長；

Z?！种涡妮S距分肢外邊緣距離；

7.3.4綴件所受剪力應按下式計算：

丫=箜邑

(7.3.4)

85V235

式中：A為格構(gòu)式鋼柱四肢的毛截面面積之和，A=44；

f——鋼材的抗拉、抗壓強度設(shè)計值;

鋼材的強度標準值（屈服強度）。

剪力V值可認為沿構(gòu)件全長不變，此剪力應由構(gòu)件兩側(cè)承受該剪力的綴件面平均分

擔。

7.3.5綴件設(shè)計（圖735-1、7.3.5-2）應符合下列公式要求

圖735-1綴板式格構(gòu)式鋼柱立面示意圖735-2綴條式格構(gòu)式鋼柱立面示意

1綴板應按受彎構(gòu)件設(shè)計，彎矩和剪力值應按下列公式計算:

W,

%=才(7.3.5-1)

C7.3.5-2)

2斜綴條應按軸心受壓構(gòu)件設(shè)計，軸向壓力值應按下式計算:

C7.3.5-3)

式中：——單個綴板承受的彎矩；

v0——單個綴板承受的剪力；

N。——單個斜綴條承受的軸向壓力；

b、——分肢型鋼形心軸之間的距離；

Z,——格構(gòu)式鋼柱的一個節(jié)間長度，即相鄰綴板軸線距離；

a——斜綴條和水平面的夾角。

7.3.6格構(gòu)式鋼柱的連接焊縫應按現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017進行設(shè)計,

并應符合本規(guī)程附錄B的規(guī)定。

7.3.7型鋼平臺應進行受彎、受剪、受扭承載力計算，應符合現(xiàn)行國家標準《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)

計規(guī)范》GB50017的規(guī)定。

8施工及質(zhì)量驗收

8.1基礎(chǔ)施工

8.1.1基礎(chǔ)施工前應按塔機基礎(chǔ)設(shè)計及施工方案作好準備工作，必要時塔機基礎(chǔ)的基坑

應按現(xiàn)行國家標準《建筑地基基礎(chǔ)工程施工規(guī)范》GB51004的規(guī)定采取支護及降排水措

施。

8.1.2基礎(chǔ)的鋼筋綁扎和預埋件安裝后，應按設(shè)計要求檢查驗收，合格后方可澆筑混凝

±,振搗中不得碰撞、移位鋼筋或預埋件，混凝土澆筑后應及時保濕養(yǎng)護?；A(chǔ)四周應

回填土方并夯實。

8.1.3安裝塔機時基礎(chǔ)混凝土應達到80%以上設(shè)計強度，塔機運行使用時基礎(chǔ)混凝土應

達到100%設(shè)計強度。

8.1.4基礎(chǔ)混凝土施工中在基礎(chǔ)頂面四角應作好沉降及位移觀測點并作好原始記錄，塔

機安裝后應定期觀測并記錄，沉降量和傾斜率不應超過本規(guī)程第4.2.4條規(guī)定。

8.1.5吊裝組合式基礎(chǔ)的格構(gòu)式鋼柱時，垂直度和上端偏位值不應大于本規(guī)程表855

規(guī)定的允許值。格構(gòu)式鋼柱分肢應位于灌注樁的鋼筋籠內(nèi)且應與灌注樁的主筋焊接牢固。

8.1.6組合式基礎(chǔ)中型鋼平臺的各構(gòu)件安裝前宜在室內(nèi)加工焊接組裝，然后運至現(xiàn)場倒

扣在格構(gòu)式鋼柱上點焊定位，再與鋼柱分肢角鋼及其加勁肋板焊接固定，事先應測定鋼

柱的平面位置且將鋼柱分肢角鋼的頂端整平。型鋼平臺與塔機基礎(chǔ)節(jié)若用錨栓連接，應

在工廠采用臺式鉆機將平臺板或型鋼的翼板鉆成孔，禁止現(xiàn)場氣割成孔。

8.1.7對組合式基礎(chǔ)，隨著基坑土方的分層開挖，應按本規(guī)程第7.1.7條規(guī)定逆作法及

時設(shè)置格構(gòu)式鋼柱的型鋼剪刀撐。

8.1.8基坑開挖中應保護好組合式基礎(chǔ)的格構(gòu)式鋼柱，開挖