山東建筑大學(xué)鋼結(jié)構(gòu)原理期末考試復(fù)習(xí)題資料及答案

《鋼結(jié)構(gòu)原理》知識點(diǎn)

一、單選題

1、可靠度指標(biāo)8愈大，失效概率Pf（B）o

A、愈大

B、愈小

C、不變

D、無規(guī)則變化超越高度整理

2、按近似概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法設(shè)計(jì)的各種結(jié)構(gòu)是（C）0

A、絕對可靠的

B、絕對不可靠

C、存在一定風(fēng)險(xiǎn)的

D、具有相同可靠性指標(biāo)的

3、結(jié)構(gòu)承載力設(shè)計(jì)表達(dá)式外（心+外"+宜%4/■中，匕是

2=2

荷載組合系數(shù)，它的取值（C）。

A、e

B、

C、%=1

D、*＜。

4、應(yīng)力集中愈嚴(yán)重，鋼材也就變得愈脆，這是因?yàn)椋˙）。

A、應(yīng)力集中降低了材料的屈服點(diǎn)

B、應(yīng)力集中產(chǎn)生同號應(yīng)力場，使塑性變形受到約束

C、應(yīng)力集中處的應(yīng)力比平均應(yīng)力高

D、應(yīng)力集中降低了鋼材的抗拉強(qiáng)度

5、在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是（B）的典型

特征。

A、脆性破壞

B、塑性破壞

C、強(qiáng)度破壞

D、失穩(wěn)破壞

6、鋼材的伸長率￡用來反映材料的（C）o

A、承載能力

B、彈性變形能力

C、塑性變形能力

D、抗沖擊荷載能力

7、鋼材是理想的（C）。

A、彈性體

B、塑性體

C、彈塑性體

D、非彈性體

8、鋼材所含化學(xué)成分中，需嚴(yán)格控制含量的有害元素為

（C）

A、碳、鎰

B、帆、鎰

C、硫、氮、氧

D、鐵、硅

9、同類鋼種的鋼板，厚度越大，(A)o

A、強(qiáng)度越低

B、塑性越好

C、韌性越好

D、內(nèi)部構(gòu)造缺陷越少

10、大跨度結(jié)構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用鋼結(jié)構(gòu)，其主要原因是(D)。

A、鋼材塑性好

B、鋼材的韌性好

C、鋼材接近各向均質(zhì)體，力學(xué)計(jì)算結(jié)果與實(shí)際結(jié)果最

符合

D、鋼材的重量與強(qiáng)度之比小于混凝土等其他材料并具

有良好的適應(yīng)性

11、假定鋼材為理想的彈塑性體，是指屈服點(diǎn)以前材料為

(D)。

A、非彈性的

B、塑性的

C、彈塑性的

D、完全彈性的

12、在鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)計(jì)中，認(rèn)為鋼材屈服點(diǎn)是構(gòu)件可以達(dá)

到的(A)o

A、最大應(yīng)力

B、設(shè)計(jì)應(yīng)力

C、疲勞應(yīng)力

D、穩(wěn)定臨界應(yīng)力

13、鋼材牌號Q235,Q345,Q390是根據(jù)材料（A）命名的。

A、屈服點(diǎn)

B、設(shè)計(jì)強(qiáng)度

C、標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度

D、含碳量

14、當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時(shí)，鋼材的塑性和沖擊韌性（B）。

A、升高

B、下降

C、不變

D、升高不多

15、鋼材的冷作硬化，使（A）o

A、強(qiáng)度提高，塑性和韌性下降

B、強(qiáng)度、塑性和韌性均提高

C、強(qiáng)度、塑性和韌性均降低

D、塑性降低，強(qiáng)度和韌性提高

16、驗(yàn)算組合梁剛度時(shí)，荷載通常?。ˋ）o

A、標(biāo)準(zhǔn)值

B、設(shè)計(jì)值

C、組合值

D、最大值

17、在鋼結(jié)構(gòu)房屋中，選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時(shí)，下列因素中的（D）

不是主要考慮的因素。

A、建造地點(diǎn)的氣溫

B、荷載性質(zhì)

C、鋼材造價(jià)

D、建筑的防火等級

18、在低溫工作（-20°C）的重型廠房鋼結(jié)構(gòu)吊車梁選擇鋼材除

強(qiáng)度、塑性、冷彎性能指標(biāo)外，還需（C）指標(biāo)。

A、低溫屈服強(qiáng)度

B、低溫抗拉強(qiáng)度

C、低溫沖擊韌性

D、疲勞強(qiáng)度

19、鋼材脆性破壞同構(gòu)件（D）無關(guān)。

A、應(yīng)力集中

B、低溫影響

C、殘余應(yīng)力

D、彈性模量

20、當(dāng)鋼材具有較好的塑性時(shí)，焊接殘余應(yīng)力（C）。

A、降低結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度

B、提高結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度

C、不影響結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度

D、與外力引起的應(yīng)力同號，將降低結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度

21、符號425x80x10表示（B）。

A、等肢角鋼

B、不等肢角鋼

C、鋼板

D、槽鋼

22、鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由（D）等于單

向拉伸時(shí)的屈服點(diǎn)決定的。

A、最大主拉應(yīng)力5

B、最大剪應(yīng)力G

C、最大主壓應(yīng)力5

D、極限強(qiáng)度折算應(yīng)力。

23、承重構(gòu)件用鋼材應(yīng)保證的基本力學(xué)性能應(yīng)是（B）。

A、抗拉強(qiáng)度、冷彎性能、屈服強(qiáng)度路

B、抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長率

C、屈服強(qiáng)度、伸長率、冷彎性能

D、抗拉強(qiáng)度、抗剪強(qiáng)度、伸長率

24、焊縫連接計(jì)算方法分為兩類，它們是（C）。

A、手工焊縫和自動焊縫

B、仰焊縫和俯焊縫

C、對接焊縫和角焊縫

D、連續(xù)焊縫和斷續(xù)焊縫

25、產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（C）。

A、鋼材的塑性太低

B、鋼材的彈性模量太高

C、焊接時(shí)熱量分布不均

D、焊縫的厚度太小

26、角鋼和鋼板間用側(cè)面角焊縫搭接連接，當(dāng)角鋼肢背與肢

尖處焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都等同時(shí)，（C）O

A、肢背的側(cè)面角焊縫與肢尖處的側(cè)面角焊縫受力相等

B、肢尖側(cè)面角焊縫受力大于肢背處側(cè)面角焊縫

C、肢背處側(cè)焊縫受力大于肢尖處側(cè)面角焊縫

D、由于肢背和肢尖處的側(cè)面角焊縫受力不相等，因而

連接受有彎矩的作用

27、直角角焊縫的有效厚度力e取（A）o

A、0.7hf

B、4mm

C、1.2hf

D、1.5

28、對于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，計(jì)算正面直角焊縫時(shí)（C）。

A、要考慮正面角焊縫強(qiáng)度的提高

B、要考慮焊縫剛度影響

C、與側(cè)面角焊縫的計(jì)算式相同

D、取"=1.22

29、承壓型高強(qiáng)度螺栓連接比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接（B）o

A、承載力低，變形大

B、承載力高，變形大

C、承載力低，變形小

D、承載力高，變形小

30、每個(gè)受剪拉作用的摩擦型高強(qiáng)度螺栓所受的拉力應(yīng)低于

其預(yù)拉力的（C）。

A、1.。倍

B、0.5倍

C、0.8倍

D、0.7倍

31、承壓型高強(qiáng)度螺栓可用于（D）。

A、直接承受動力荷載

B、承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)的連接

C、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)的連接

D、承受靜力荷載或間接承受動力荷載結(jié)構(gòu)的連接

32、一個(gè)普通剪力螺栓在抗剪連接中的承載力是（D）。

A、螺桿的抗剪承載力

B、被連接構(gòu)件（板）的承壓承載力

C、前兩者中的較大值

D、A、B中的較小值

33、對于普通螺栓連接，限制端距eN2d。的目的是為了避免

（D）o

A、螺栓桿受剪破壞

B、螺栓桿受彎破壞

C、板件受擠壓破壞

D、板件端部沖剪破壞

34、普通螺栓和承壓型高強(qiáng)螺栓受剪連接的五種可能破壞形

式是：i.螺栓剪斷；n.孔壁承壓破壞；in,板件端部剪壞;

IV.板件拉斷；V.螺栓彎曲變形。其中（B）種形式是通過計(jì)

算來保證的。

A、I,II,III

B、I,II,IV

C、I,II,V

D、II,III,IV

35、高強(qiáng)度螺栓的抗拉承載力（B）。

A、與作用拉力大小有關(guān)

B、與預(yù)拉力大小有關(guān)

C、與連接件表面處理情況有關(guān)

D、與A,B和C都無關(guān)

36、采用螺栓連接時(shí)，栓桿發(fā)生剪斷破壞，是因?yàn)椋ˋ）。

A、栓桿較細(xì)

B、鋼板較薄

C、截面削弱過多

D、邊距或栓間距太小

37、摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接受剪破壞時(shí)，作用剪力超過了（B）。

A、螺栓的抗拉強(qiáng)度

B、連接板件間的摩擦力

C、連接板件間的毛截面強(qiáng)度

D、連接板件的孔壁的承壓強(qiáng)度

38、承壓型高強(qiáng)度螺栓抗剪連接，其變形（D）。

A、比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接小

B、比普通螺栓連接大

C、與普通螺栓連接相同

D、比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接大

39、設(shè)有一截面尺寸為100X8的板件，在端部用兩條側(cè)面角

焊縫焊在lOmm厚的節(jié)點(diǎn)板上，兩板件板面平行，焊腳尺寸為

6mmo為滿足最小焊縫長度的構(gòu)造要求，試選用下列何項(xiàng)數(shù)值

（A）o

A、40mm

B、60mm

C、80mm

D、100mm

40、減少焊接變形和焊接應(yīng)力的方法中，以下有一項(xiàng)是錯(cuò)誤

的，它是（C）。

A、采取適當(dāng)?shù)暮附映绦?/p>

B、施焊前使構(gòu)件有一個(gè)和焊接變形相反的預(yù)變形

C、保證從一側(cè)向另一側(cè)連續(xù)施焊

D、對小尺寸構(gòu)件在焊接前預(yù)熱或焊后回火

41、摩擦型高強(qiáng)螺栓抗剪時(shí)依靠（D）承載。

A、螺栓的預(yù)拉力

B、螺栓桿的抗剪

C、孔壁承壓

D、板件間的摩阻力

42、軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度極限狀態(tài)是（C）。

A、凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度

B、毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度

C、凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度

D、毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度

43、實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容有（D）。

A、強(qiáng)度

B、強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性

C、強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定

D、強(qiáng)度、剛度（長細(xì)比）

44、工字形軸心受壓構(gòu)件，翼緣的局部穩(wěn)定條件為,《

（10+0.12）,得，其中2的含義為（A）o

A、構(gòu)件最大長細(xì)比，且不小于30、不大于100

B、構(gòu)件最小長細(xì)比

C、最大長細(xì)比與最小長細(xì)比的平均值

D、30或100

45、軸心壓桿整體穩(wěn)定公式上"的意義為（D）。

（pA

A、截面平均應(yīng)力不超過材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

B、截面最大應(yīng)力不超過材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

C、截面平均應(yīng)力不超過構(gòu)件的歐拉臨界應(yīng)力值

D、構(gòu)件軸心壓力設(shè)計(jì)值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計(jì)值

46、軸心受壓格構(gòu)式構(gòu)件在驗(yàn)算其繞虛軸的整體穩(wěn)定時(shí)采用

換算長細(xì)比，這是因?yàn)椋–）。

A、格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實(shí)腹構(gòu)件

B、考慮強(qiáng)度降低的影響

C、考慮剪切變形的影響

D、考慮單支失穩(wěn)對構(gòu)件承載力的影響

47、為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是

為了（A）o

A、改變板件的寬厚比

B、增大截面面積

C、改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài)

D、增加截面的慣性矩

48、為提高軸心壓桿的整體穩(wěn)定，在桿件截面面積不變的情

況下，桿件截面的形式應(yīng)使其面積分布（B）o

A、盡可能集中于截面的形心處

B、盡可能遠(yuǎn)離形心

C、任意分布，無影響

D、盡可能集中于截面的剪切中心

49、焊接組合工字形軸心受壓柱的翼緣與腹板的焊縫承受

（D）o

A、壓力

B、壓桿屈曲時(shí)的剪力

C、同時(shí)承受壓力與壓桿屈曲時(shí)的剪力

D、不受力

50、實(shí)腹式軸壓桿繞x,y軸的長細(xì)比分別為4,乙，對應(yīng)的

穩(wěn)定系數(shù)分別為外,%若4=4，則（D）。

A、（px>（py

B、（PX-（Py

C、<PX<<py

D、需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別

51、雙肢格構(gòu)式軸心受壓柱，實(shí)軸為X-X軸，虛軸為y-y軸,

應(yīng)根據(jù)（B）確定肢件間距離。

A、4=4

B、%■=2,

C、%=%

D、強(qiáng)度條件

52、實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗(yàn)算公

式中的差主要是考慮（A）。

A、塑性截面發(fā)展對承載力的影響

B、參與應(yīng)力的影響

C、初偏心的影響

D、初彎曲的影響

53、當(dāng)綴條采用單角鋼時(shí)，按軸心壓桿驗(yàn)算其承載能力，但

必須將設(shè)計(jì)強(qiáng)度按規(guī)范規(guī)定乘以折減系數(shù)，原因是（D）。

A、格構(gòu)式柱所給的剪力值是近似的

B、綴條很重要，應(yīng)提高其安全程度

C、綴條破壞將引起繞虛軸的整體失穩(wěn)

D、單角鋼綴條實(shí)際為偏心受壓構(gòu)件

54、軸心受壓柱的柱腳底板厚度是按底板（A）。

A、抗彎工作確定的

B、抗壓工作確定的

C、抗剪工作確定的

D、抗彎及抗壓工作確定的

55、普通雙軸對稱軸心受壓鋼構(gòu)件的承載力經(jīng)常取決于（C）。

A、扭轉(zhuǎn)屈曲

B、強(qiáng)度

C、彎曲屈曲

D、彎扭屈曲

56、軸心受力構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)是通過控制（B）。

A、構(gòu)件的變形

B、構(gòu)件的長細(xì)比

C、構(gòu)件的線剛度

D、構(gòu)件的撓度值

57、實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行（B）。

A、強(qiáng)度計(jì)算

B、強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和長細(xì)比計(jì)算

C、強(qiáng)度、整體穩(wěn)定和長細(xì)比計(jì)算

D、強(qiáng)度和長細(xì)比計(jì)算

58、軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)。，與（B）等因素有關(guān)。

A、構(gòu)件截面類別、兩端連接構(gòu)造、長細(xì)比

B、構(gòu)件截面類別、鋼號、長細(xì)比

C、構(gòu)件截面類別、計(jì)算長度系數(shù)、長細(xì)比

D、構(gòu)件截面類別、兩個(gè)方向的長度、長細(xì)比

59、工字型組合截面軸壓桿局部穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)，翼緣與腹板寬

厚比限值是根據(jù)（B）導(dǎo)出的。

A、心局〈0“整

B、4，局2%整

C、局W九

D、局三辦

60、在下列因素中，（C）對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。

A、壓桿的殘余應(yīng)力分布

B、構(gòu)件的初始幾何形狀偏差

C、材料的屈服點(diǎn)變化

D、荷載的偏心大小

61、。類截面的軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)值最高是由于（D）。

A、截面是軋制截面

B、截面的剛度最大

C、彎曲的影響最小

D、殘余應(yīng)力的影響最小

62、單軸對稱軸心受壓柱，不可能發(fā)生（B）。

A、彎曲失穩(wěn)

B、扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)

C、彎扭失穩(wěn)

D、第一類失穩(wěn)

63、實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件正常使用極限狀態(tài)的計(jì)算內(nèi)容有

（D）o

A、強(qiáng)度

B、強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性

C、強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定

D、剛度（長細(xì)比）

64、工字型截面受壓構(gòu)件的腹板高度與厚度之比不能滿足按

全腹板進(jìn)行計(jì)算的要求時(shí)，（A）。

A、可在計(jì)算時(shí)僅考慮腹板兩邊緣各20匕伊的部分截面

參加承受荷載

B、必須加厚腹板

C、必須設(shè)置縱向加勁肋

D、必須設(shè)置橫向加勁肋

65、計(jì)算梁的（A）時(shí)，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。

A、正應(yīng)力

B、剪應(yīng)力

C、整體穩(wěn)定

D、局部穩(wěn)定

66、梁的最小高度是由（C）控制的。

A、強(qiáng)度

B、建筑要求

C、剛度

D、整體穩(wěn)定

67、為了提高梁的整體穩(wěn)定性，（B）是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。

A、增大截面

B、增加側(cè)向支撐點(diǎn)，減少￡

C、設(shè)置橫向加勁肋

D、改變荷載作用的位置

68、當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時(shí)，其作用點(diǎn)處應(yīng)（B）。

A、設(shè)置縱向加勁肋

B、設(shè)置橫向加勁肋

C、減少腹板寬度

D、增加翼緣的厚度

69、焊接組合梁腹板中，布置縱向加勁肋對防止（B）引起的

局部失穩(wěn)最有效。

A、剪應(yīng)力

B、彎曲應(yīng)力

C、復(fù)合應(yīng)力

D、局部壓應(yīng)力

70、當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)心＞0.6時(shí)，用處'代替%主要是因?yàn)?/p>

（B）o

A、梁的局部穩(wěn)定有影響

B、梁已進(jìn)入彈塑性階段

C、梁發(fā)生了彎扭變形

D、梁的強(qiáng)度降低了

71、受豎直向下均布荷載作用的工字形截面懸臂梁，為了提

高其整體穩(wěn)定承載力，需要在梁的側(cè)向加設(shè)支撐，此支撐應(yīng)

加在梁的(B)。

A、上翼緣處

B、下翼緣處

C、中和軸處

D、距上翼緣h°/4?h°/5的腹板處

72、梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在(C)。

A、彎曲應(yīng)力大的區(qū)段

B、剪應(yīng)力大的區(qū)段

C、上翼緣或下翼緣有固定荷載作用的部位

D、有吊車輪壓的部位

73、防止梁腹板發(fā)生局部失穩(wěn)，常采取加勁措施，這是為了

(D)o

A、增加梁截面的慣性矩

B、增加截面面積

C、改變構(gòu)件的應(yīng)力分布狀態(tài)

D、改變邊界約束板件的寬厚比

74、在簡支鋼板梁橋中，當(dāng)跨中已有橫向加勁，但腹板在彎

矩作用下局部穩(wěn)定不足，需采取加勁構(gòu)造。以下考慮的加勁

形式何項(xiàng)為正確？(B)o

A、橫向加勁加密

B、縱向加勁，設(shè)置在腹板上半部

C、縱向加勁，設(shè)置在腹板下半部

D、加厚腹板

75、跨中無側(cè)向支承的組合梁，當(dāng)驗(yàn)算整體穩(wěn)定不足時(shí)，宜

采用（C）。

A、加大梁的截面積

B、加大梁的高度

C、加大受壓翼緣板的寬度

D、加大腹板的厚度

76、（C）對提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。

A、增加腹板厚度

B、約束梁端扭轉(zhuǎn)

C、設(shè)置平面外支承

D、加寬梁翼緣

77、簡支工字形截面梁，當(dāng)（A）時(shí)，其整體穩(wěn)定性最差（按

各種情況最大彎矩?cái)?shù)值相同比較）

A、兩端有等值同向曲率彎矩作用

B、滿跨有均布荷載作用

C、跨中有集中荷載作用

D、兩端有等值反向曲率彎矩作用

78、為了提高荷載作用在上翼緣的簡支工字形梁的整體穩(wěn)定

性，可在梁的（D）加側(cè)向支撐，以減小梁出平面的計(jì)算長度。

A、梁腹板高度的;處

B、靠近梁下翼緣的腹板心?與力。處

54

C、靠近梁上翼緣的腹板G?處

54

D、受壓翼緣處

2

79、一焊接工字形截面簡支梁，材料為Q235,fy=235N/mmo

梁上為均布荷載作用，并在支座處已設(shè)置支承加勁肋，梁的

腹板高度和厚度分別為900mm和12mm,若考慮腹板穩(wěn)定性，

則(C)O

A、置縱向和橫向加勁肋

B、無需布置加勁肋

C、按構(gòu)造要求布置橫向加勁肋

D、按計(jì)算布置橫向加勁肋

80、當(dāng)無集中荷載作用時(shí)，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的

焊縫主要承受(C)O

A、豎向剪力

B、豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用

C、水平剪力

D、壓力

81、鋼結(jié)構(gòu)實(shí)腹式壓彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)一般應(yīng)進(jìn)行的計(jì)算內(nèi)容為

(D)o

A、強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、

變形

B、彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形、

長細(xì)比

C、強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性、局

部穩(wěn)定、變形

D、強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性、局

部穩(wěn)定、長細(xì)比

82、實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗(yàn)算公

式中的Y主要是考慮（A）。

A、截面塑性發(fā)展對承載力的影響

B、殘余應(yīng)力的影響

C、初偏心的影響

D、初彎矩的影響

83、在壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定計(jì)算式中，軸力項(xiàng)分母

里的句是（B）o

A、彎矩作用平面內(nèi)軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù)

B、彎矩作用平面外軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù)

C、軸心壓桿兩方面穩(wěn)定系數(shù)的較小者

D、壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)

84、單軸對稱截面的壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)，

且使較大翼緣受壓時(shí)，構(gòu)件達(dá)到臨界狀態(tài)的應(yīng)力分布（A）。

A、可能在拉、壓側(cè)都出現(xiàn)塑性

B、只在受壓側(cè)出現(xiàn)塑性

C、只在受拉側(cè)出現(xiàn)塑性

D、拉、壓側(cè)都不會出現(xiàn)塑性

85、計(jì)算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴件時(shí)，剪力應(yīng)?。–）。

A、構(gòu)件實(shí)際剪力設(shè)計(jì)值

B、由公式展得計(jì)算的剪力

C、構(gòu)件實(shí)際剪力設(shè)計(jì)值或由公式/=葛五計(jì)算的剪

力兩者中之較大值

D、由V=d%X計(jì)算值

86、工字形截面壓彎構(gòu)件中腹板局部穩(wěn)定驗(yàn)算公式為（D）。

A、（25+0.U）也醞

*卬

B、4W80砂而

爆

C、與W170鶴花

D、當(dāng)6時(shí)，（16"。+0.5幾+25）也醞；

當(dāng)1.6<“。<2.0時(shí)，&W（48"。+0.5%-26.2）；

ta

其中,

87、工字形截面壓彎構(gòu)件中翼緣局部穩(wěn)定驗(yàn)算公式為（D）o

A、，W（10+0.1與也醞，b為受壓翼緣寬度，t為受

壓翼緣厚度

B、阿4，b為受壓翼緣寬度，t為受壓翼緣厚

度

C、，W（10+0.1為阿5，b為受壓翼緣自由外伸寬度,

t為受壓翼緣厚度

D、出3",b為受壓翼緣自由外伸寬度，t為受

壓翼緣厚度

88、梯形鋼屋架受壓桿件，其合理截面形式，應(yīng)使所選截面

盡量滿足（A）的要求。

A、等穩(wěn)定

B、等剛度

C、等強(qiáng)度

D、計(jì)算長度相等

89、梯形屋架下弦桿常用截面形式是兩個(gè)（B）。

A、不等邊角鋼短邊相連，短邊尖向下

B、不等邊角鋼短邊相連，短邊尖向上

C、不等邊角鋼長邊相連，長邊尖向下

D、等邊角鋼相連

90、如輕型鋼屋架上弦桿的節(jié)間距為1,其平面外長細(xì)比應(yīng)

取（D）。

A、1

B、0.81

C、0.91

D、側(cè)向支撐點(diǎn)間距

91、屋架設(shè)計(jì)中，積灰荷載應(yīng)與（C）同時(shí)考慮。

A、屋面活荷載

B、雪荷載

C、屋面活荷載和雪荷載兩者中的較大值

D、屋面活荷載和雪荷載

92、梯形屋架端斜桿最合理的截面形式是（A）o

A、兩不等邊角鋼長邊相連的T形截面

B、兩不等邊角鋼短邊相連的T形截面

C、兩等邊角鋼相連的T形截面

D、兩等邊角鋼相連的十字形截面

93、梯形屋架中受較大節(jié)間荷載作用的屋架上弦桿的合理截

面形式是（C）O

A、等肢角鋼相連

B、不等肢角鋼相連

C、不等肢角鋼長肢相連

D、等肢角鋼十字相連

94、在軸心受壓構(gòu)件中，當(dāng)構(gòu)件的截面無孔眼削弱時(shí)，可以

不進(jìn)行（A）驗(yàn)算。

A、構(gòu)件的強(qiáng)度驗(yàn)算

B、構(gòu)件的剛度驗(yàn)算

C、構(gòu)件的整體穩(wěn)定驗(yàn)算

D、構(gòu)件的局部穩(wěn)定驗(yàn)算

95、兩端較接的理想軸心壓力構(gòu)件，當(dāng)構(gòu)件為雙軸對稱截面

形式時(shí)，在軸心壓力作用下構(gòu)件可能發(fā)生（B）。

A、扭轉(zhuǎn)屈曲和彎扭屈曲

B、彎曲屈曲和扭轉(zhuǎn)屈曲

C、彎曲屈曲和側(cè)扭屈曲

D、彎曲屈曲和彎扭屈曲

96、承受動力荷載的工形截面壓彎構(gòu)件，其強(qiáng)度計(jì)算公式中，

塑性發(fā)展系數(shù)?。―）。

A、1.2

B、1.15

C、1.05

D、1.0

97、彎矩作用在實(shí)軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進(jìn)行

（A）、剛度和綴材的計(jì)算。

A、強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的

穩(wěn)定性

B、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性

C、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外穩(wěn)定性

D、強(qiáng)度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性

98、普通鋼屋架的雙角鋼受壓桿件中，兩個(gè)側(cè)向固定點(diǎn)之間

（A）o

A、填板數(shù)不宜少于兩個(gè)

B、填板數(shù)不宜少于一個(gè)

C、填板數(shù)不宜多于兩個(gè)

D、可不設(shè)填板

99、集中荷載作用處設(shè)置了支承加勁肋的焊接梁，腹板局部

穩(wěn)定常采用配置加勁肋的方法來解決，當(dāng)%>170俘時(shí)（D）。

A、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋

B、可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向和縱向加勁肋

C、可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋

D、可能發(fā)生剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向和縱向

加勁肋

100、雙軸對稱工字形截面簡支梁，跨中作用有一豎向下集中

荷載作用于腹板平面內(nèi)，作用點(diǎn)位于（B）時(shí)整體穩(wěn)定性最好。

A、形心

B、下翼緣

C、上翼緣

D、形心與上翼緣之間

二、填空題

1、根據(jù)結(jié)構(gòu)發(fā)生破壞時(shí)可能產(chǎn)生后果的嚴(yán)重程度，把結(jié)構(gòu)分

為一、二、三級三個(gè)安全等級。一般工業(yè)民用建筑鋼結(jié)構(gòu)取

為（二）級。

2、鋼材在250°C左右時(shí)抗拉強(qiáng)度略有提高，塑性卻降低的現(xiàn)

象稱為（藍(lán)脆）現(xiàn)象。

3、鋼中含硫量太多會引起鋼材的（熱脆）。

4、對于焊接結(jié)構(gòu)，除應(yīng)限制鋼材中硫、磷的極限含量外，還

應(yīng)限制（碳）的含量不超過規(guī)定值。

5、當(dāng)兩種不同強(qiáng)度的鋼材采用焊接連接時(shí)，宜用與強(qiáng)度（低）

的鋼材相適應(yīng)的焊條。

6、高強(qiáng)螺栓根據(jù)螺栓受力性能分為摩擦型和（承壓型）兩種。

7、當(dāng)荷載作用在梁的受（拉）翼緣時(shí)，梁整體穩(wěn)定性較高。

8、實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，包括彎矩作用平面內(nèi)的

穩(wěn)定和彎矩（作用平面外）的穩(wěn)定。

9、保證拉彎、壓彎構(gòu)件的剛度是驗(yàn)算其（長細(xì)比）。

10、受均布荷載作用的簡支梁，如要改變截面，應(yīng)在距支座

約（L/6）處改變截面較為經(jīng)濟(jì)。

11、鋼材的兩種破壞形式為塑性破壞和（脆性破壞）。

12、按（脫氧程度）不同，鋼材有鎮(zhèn)靜鋼和沸騰鋼之分。

13、隨著時(shí)間的增長，鋼材強(qiáng)度提高，塑性和韌性下降的現(xiàn)

象稱為（時(shí)效硬化）。

14、凡通過一、二級檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)的對接焊縫，其抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度

與母材的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度（相等）。

15、普通螺栓群承受彎矩作用時(shí)，螺栓群繞彎矩指向側(cè)邊排

螺栓旋轉(zhuǎn)。高強(qiáng)螺栓群承受彎矩作用時(shí)，螺栓群繞（螺栓群

群形心軸）旋轉(zhuǎn)。

16、雙軸對稱實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件整體屈曲失穩(wěn)的形式為（彎

曲）。

17、因?yàn)闅堄鄳?yīng)力減小了構(gòu)件的（剛度），從而降低了軸心

受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力。

18、對承受靜力荷載或間接承受動力荷載的鋼梁，允許考慮

部分截面發(fā)展塑性變形，在計(jì)算中引入（塑性發(fā)展系數(shù)Q。

19、梁的最小高度是由（剛度）控制的。

20、三角形屋架由于外形與均布荷載的彎矩圖不相適應(yīng)，因

而（弦）桿的內(nèi)力沿屋架跨度分布很不均勻。

三、簡答題

1、簡述鋼結(jié)構(gòu)的主要特點(diǎn)（至少5條）

答：輕質(zhì)高強(qiáng)，良好的塑性和韌性，密閉性好，材質(zhì)均勻，

易腐蝕，不耐火。

2、鋼材的主要性能指標(biāo)？

答：單向拉伸時(shí)的工作性能（比例極限屈服點(diǎn)抗拉強(qiáng)度）、

伸長率、冷彎性能、沖擊韌性、可焊性。

3、簡述焊接殘余應(yīng)力對結(jié)構(gòu)性能的影響

答：靜力強(qiáng)度不變，剛度降低，穩(wěn)定承載力降低，低溫冷脆,

抗疲勞性降低。

4、影響鋼梁整體穩(wěn)定承載力的主要因素有哪些？

答：梁的側(cè)向抗彎剛度，自由扭轉(zhuǎn)剛度，側(cè)向受壓翼緣自由

長度，荷載類型，荷載作用位置，端部支撐，初始缺陷。

5、梁的強(qiáng)度驗(yàn)算包含哪幾個(gè)方面，剛度如何控制？

答：抗彎強(qiáng)度，抗剪強(qiáng)度，局部承壓強(qiáng)度，折算應(yīng)力，剛度

控制撓度。6、計(jì)算一般壓彎構(gòu)件的強(qiáng)度準(zhǔn)則有那幾種？《鋼

結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017）采用哪一種？

答：邊緣纖維屈服準(zhǔn)則；全截面屈服準(zhǔn)則；部分發(fā)展塑性準(zhǔn)

則；規(guī)范采用部分發(fā)展塑性準(zhǔn)則。

7、什么是柱子曲線，現(xiàn)行規(guī)范采用幾條柱子曲線。

答：軸心受壓構(gòu)件6-人的關(guān)系曲線；現(xiàn)行規(guī)范采用了四條柱

子曲線。

8、影響軸壓構(gòu)件整體穩(wěn)定承載力的因素有哪些？

答：初彎曲，初偏心，殘余應(yīng)力，材料性質(zhì)的不均勻性，端

部約束。

9、簡述實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件的驗(yàn)算內(nèi)容（至少寫出1個(gè)相關(guān)

公式）。

答：強(qiáng)度，穩(wěn)定，剛度，局部穩(wěn)定，，:二＜，，＜[A]0

10、普通螺栓的受剪連接有哪幾種破壞形式？

答：螺桿被剪斷，孔壁擠壓，鋼板被拉斷，鋼板被剪斷，螺

栓桿彎曲五種破壞形式。

11、簡述焊縫的常見缺陷。

答：裂紋、焊瘤、燒穿、弧坑、氣孔、夾渣、咬邊、未熔合、

未焊透等。

12、軸心受壓構(gòu)件的失穩(wěn)形式有哪幾種？雙軸對稱軸心受壓

構(gòu)件的失穩(wěn)形式？

答：彎曲屈曲，扭轉(zhuǎn)屈曲，彎扭屈曲，彎曲屈曲。

13、鋼結(jié)構(gòu)的主要應(yīng)用范圍？

答：重型廠房結(jié)構(gòu)，大跨結(jié)構(gòu)，高層、超高層建筑，塔桅結(jié)

構(gòu)，板殼結(jié)構(gòu)，橋梁結(jié)構(gòu)，可拆卸、裝配式房屋，輕鋼結(jié)構(gòu),

特種結(jié)構(gòu)。

14、屋蓋支撐按布置位置分為哪幾種類型？

答：上弦橫向水平支撐、下弦橫向水平支撐、下弦縱向水平

支撐、垂直支撐、系桿。

15、導(dǎo)致結(jié)構(gòu)脆性破壞的主要因素有哪些？

答：應(yīng)力集中，溫度，過載，應(yīng)力腐蝕，重復(fù)荷載，焊縫缺陷

殘余應(yīng)力等。

16、請解釋Q235-A-b和Q345-B的符號含義。

答:Q235-A?b：屈服點(diǎn)為235N/mm2的A級半鎮(zhèn)靜鋼。；Q345-B：

屈服點(diǎn)為345N/mni2的B級鎮(zhèn)靜鋼。

四、計(jì)算題

1、已知如圖所示的連接，軸心力N=830kN,靜力荷載，角鋼

尺寸為2L125X80X10,長肢相連，節(jié)點(diǎn)板厚鋼材為

Q235,手工焊，焊條E43系列，試驗(yàn)算該設(shè)計(jì)。

（附："0.65,K2=0.35,f；=160N/m符）

235

8

hi—8mm<=t—(1—2)mm=8-9mm

<1.2train=l.2X10=12mm

>1.5=]?5712=5.2mm

端縫能承受的內(nèi)力為：

N3=2X0.7h「bpf*=2X0.7X8X125X1.22X160

=273kN

肢尖和肢背承受的內(nèi)力分別為：

N1=KlN-N3/2=0.65X830—273/2=403kN

N1=K2N-N3/2=0.35X830—273/2=154kN

肢尖和肢背焊縫需要的實(shí)際長度為：

N,。403xlO3

+8=233mm

2xO.7hfffW-2x0.7x8x160

小于235mm,滿足

154x1()3

+8=+8=94mm

2x0.71^2x0.7x8x160

小于95mm,滿足

2、驗(yàn)算如圖所示的摩擦型高強(qiáng)螺栓連接的強(qiáng)度。已知被連接

構(gòu)件材料為Q235BF,/=215.V/Wo螺栓為8.8級M20高強(qiáng)

度螺栓，孔徑為21.5mm,〃=0.35,設(shè)計(jì)預(yù)拉力為F=110KN,

N=40(Wo

4010010040

t=5

答：

1)一個(gè)螺栓的承載力設(shè)計(jì)值為：

N：=0.9%〃，=0.9x2x0.35x110=69.3kN

2)所有螺栓承載力值為：

N=nN；1=6?69.3415.8kN<400kN

3)截面驗(yàn)算：

截面凈面積：4=（240-21.5倉必）8=15767M2

N=N更0.505nlv=40（噫0.5?1333枚

考慮孔前傳力n+

N

333000211.5V，〈片215Az2

故:A,1576/mm'/inm"

滿足要求

(1)螺栓連接驗(yàn)算：單個(gè)螺栓的承拉設(shè)計(jì)值為：

b

N；=Ae/t=2.45x102*170=41650N=41.7kN

剪力由支托承擔(dān)，螺栓只受拉。

最上排單個(gè)螺栓承受的拉力為：

My.38x1()6x300

N,==-------------------------—=40714N=40.7kN<N：h

mZy2(1002+2002+3002)

滿足要求。

(2)焊縫連接驗(yàn)算：焊縫的總計(jì)算長度:

W>w=2x(180-2x10)=320mm

V260x1034

=116.1N/mm2<f：=160N/mm2

。?7%Z，0.7x10x320

滿足要求。

4、如圖所示簡支梁，截面尺寸如圖，/.=5.91xl04一,

5-=1.09x106W,其跨中作用有一簡支次梁傳來的荷載

F=250kN(設(shè)計(jì)值)，次梁在主梁上的支承長度a=400mm,鋼

22

材Q235,f=215N/mm,fv=125N/mm,rx=l.05,試驗(yàn)算其強(qiáng)度。

(忽略梁自重，支座設(shè)有支承加勁肋)

—240X10

F=250KN

I

-600X8

30003000

-240X10

答：M=—=250%6=375M

44

抗彎:Mcr=------

rxWnx

抗剪:三」晨片會產(chǎn)=28.82%而125■

L,=々+5r=450

沖_1.0x250x1()3

=694%2

450x8

_My_375xl()6x3()0=1903%^

折算:8

In-5.91X10

VS1125x1()3x7.32x1()5

=5.91X108X8

<T=Jcr.2+cr；-cr.(T+3r,2=V186.92+69.42-186.9x69.4+3x19.32

ceaqvivicci

=167^/m2<=1.1x215=236.5N/m2

6、如圖示的軸心受壓柱，高7m,跨中有一道側(cè)向支撐，材

料為Q235-A,受軸心力3000kN,驗(yàn)算柱的整體穩(wěn)定性是否滿

足要求。整體穩(wěn)定系數(shù)。對兩對稱軸均按同一類截面由下表

查取。f=215N/mm2

I202530354045505560

(p0.9700.9530.9360.9180.8990.8780.8560.8330.807

y

-500X20

XX

-600X10

-500X20

y

答：

A=160cm2

I=—xlx6O3+2x5Ox2x312=l14100cm4

x12

I=2x—x2x5O3=41667cm4

y12

ix=.—=26.1cmi=J」=16.Icm

xVAy』A

%=700/26.7=26.2

Ay=loJK=350/16.1=21.7

(px=0.949

(py-0.964

Omin=R=0