壓水堆核電廠核島機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)規(guī)范 第1部分：總則 征求意見稿

3壓水堆核電廠核島機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)規(guī)范第1部分：總則本文件規(guī)定了壓水堆核電廠核島機(jī)械設(shè)備的設(shè)計(jì)規(guī)則。本部分規(guī)定了壓水堆核電廠核島機(jī)械設(shè)備下列文件對(duì)于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅所注日期的版本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本GB/T4960.2核科學(xué)技術(shù)術(shù)語(yǔ)裂NB/T20001壓水堆核電廠核島機(jī)械設(shè)備制造規(guī)范NB/T20002.1壓水堆核電廠核島機(jī)械設(shè)備焊接規(guī)范第1部分：通用要求NB/T20002.2壓水堆核電廠核島機(jī)械設(shè)備焊接規(guī)范第2部分：焊接填充材料驗(yàn)收NB/T20002.3壓水堆核電廠核島機(jī)械設(shè)備焊接規(guī)范第3部分：焊接工藝評(píng)定NB/T20002.5壓水堆核電廠核島機(jī)械設(shè)備焊接規(guī)范第5部分：制造車間評(píng)定NB/T20002.6壓水堆核電廠核島機(jī)械設(shè)備焊接規(guī)范第6部分：產(chǎn)品焊接GB/T4960.2確立的以及下列術(shù)負(fù)責(zé)總體設(shè)計(jì)和核島結(jié)構(gòu)建造的自然人和法4代表承包商負(fù)責(zé)核島某項(xiàng)設(shè)備或設(shè)備的一部分的工廠制造或現(xiàn)場(chǎng)建造，或者提供某些服務(wù)的自然設(shè)備設(shè)計(jì)規(guī)范書equipmentdesignspecif根據(jù)工藝系統(tǒng)的設(shè)計(jì)輸出，對(duì)系統(tǒng)內(nèi)設(shè)備規(guī)定設(shè)計(jì)要求的設(shè)備規(guī)格書equipmentspeci設(shè)備規(guī)格書應(yīng)是承擔(dān)核電廠設(shè)計(jì)與建造的總承包商或承包商對(duì)設(shè)備制造商規(guī)定技術(shù)要求和質(zhì)量保4本文件的使用本文件（GB/T16702.1-16702.8）與其系列標(biāo)準(zhǔn)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)一起構(gòu)成一套壓水堆核電廠核島機(jī)械設(shè)應(yīng)在設(shè)備規(guī)格書及訂貨合同中指明采用本文件的版本以及補(bǔ)充的規(guī)定,由設(shè)備制造商編制的采購(gòu)從事設(shè)計(jì)活動(dòng)的單位可以采用不同于“資料性附錄”中規(guī)定的方法，但應(yīng)預(yù)先證明可以達(dá)到規(guī)定5遵守本文件的設(shè)備及其級(jí)別5本文件中的小型設(shè)備是滿足下列條件的安全2級(jí)或安——在最高許用溫度下，其壓力為不大于0.05MPa（表壓）的氣體、液化氣、加壓溶液氣、蒸汽本文件的第5部分（GB/T16702.5）給出了小型設(shè)備的GB/T16702.6規(guī)定堆芯支承件的全部要本文件的第7部分（GB/T16702.7）給出受本文件制約的設(shè)備支承的6在應(yīng)用GB/T16702.8時(shí)，儲(chǔ)罐按其安全功能分為安全2級(jí)和安全3級(jí)，應(yīng)根據(jù)設(shè)備的安全等級(jí)規(guī)定儲(chǔ)罐的安全等級(jí)規(guī)定為安全2級(jí)和安全3級(jí)，分別對(duì)應(yīng)GB/T承壓焊縫應(yīng)該與其連接的部件規(guī)范等級(jí)相同。如果部件的規(guī)范等級(jí)不同，焊縫等級(jí)應(yīng)該與最高等級(jí)的部件相同。不承壓但影響承壓設(shè)備的焊縫，應(yīng)與其影響的設(shè)備等級(jí)相同。不承受機(jī)械載荷的永久表1按設(shè)備類型和級(jí)別使用本文件相應(yīng)7設(shè)備設(shè)計(jì)規(guī)范書指根據(jù)工藝系統(tǒng)的設(shè)計(jì)輸出，對(duì)系統(tǒng)內(nèi)設(shè)備規(guī)定設(shè)計(jì)要求的文件。設(shè)備設(shè)計(jì)規(guī)范設(shè)備規(guī)格書應(yīng)是承擔(dān)核電廠建造的總承包商或承包商對(duì)設(shè)備供應(yīng)商規(guī)定技術(shù)要求和質(zhì)量b)從功能和制造與裝配的角度了解各零部件之間的相互連接關(guān)系。設(shè)備總圖可由平面圖樣、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖、示意圖、原理圖、圖表和數(shù)據(jù)表主要部件的結(jié)構(gòu)形式和布置做出說(shuō)明，必要時(shí)，設(shè)備總圖還應(yīng)援引零部件圖。這些具體強(qiáng)度計(jì)算書和應(yīng)力分析報(bào)告應(yīng)能證明設(shè)備設(shè)計(jì)滿足本文件8強(qiáng)度計(jì)算書和應(yīng)力分析報(bào)告應(yīng)能證明設(shè)備設(shè)計(jì)滿足本文件部件或制品制造技術(shù)大綱應(yīng)指明該大綱適用的零部件范圍、制造和檢驗(yàn)的主要階段、制訂大綱所依據(jù)的標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、采購(gòu)技術(shù)規(guī)格書或合同、制造過程和關(guān)鍵過程的控制措施等，并能證明滿足本文制造工藝規(guī)程或細(xì)則應(yīng)根據(jù)制造工序的工藝編制，并滿足本文件及承包商有關(guān)技術(shù)文件（如設(shè)備焊接數(shù)據(jù)包應(yīng)匯總某一在制設(shè)備或設(shè)備零、部件焊接操作的所有重要要素。焊接數(shù)據(jù)包的具體內(nèi)填充材料驗(yàn)收文件和焊接規(guī)程文件應(yīng)規(guī)定填充材料的驗(yàn)收條件和焊接操作的實(shí)施條件。這些文件焊接報(bào)告應(yīng)能匯集包含焊接操作及焊接結(jié)果的書面記錄，以便證明滿足了本文件及設(shè)備規(guī)格書的9檢驗(yàn)規(guī)程或檢驗(yàn)細(xì)則應(yīng)根據(jù)待檢設(shè)備規(guī)定檢驗(yàn)方法和檢驗(yàn)準(zhǔn)則，檢驗(yàn)規(guī)程或檢驗(yàn)報(bào)告和試驗(yàn)報(bào)告應(yīng)能作為檢驗(yàn)和試驗(yàn)結(jié)果的檢驗(yàn)報(bào)告和試驗(yàn)報(bào)告的內(nèi)容應(yīng)符合相應(yīng)技術(shù)文件的要求。各種檢驗(yàn)方法的檢不符合項(xiàng)報(bào)告應(yīng)對(duì)不符合項(xiàng)的性質(zhì)和范圍作描述，并說(shuō)明為使該物項(xiàng)能使用而采取的解決辦法。a)出現(xiàn)了不符合項(xiàng)的物項(xiàng)的識(shí)別標(biāo)記和相關(guān)不同的階段，質(zhì)量計(jì)劃可采取不同的形式，只要能方便地找出每個(gè)階制造完工報(bào)告應(yīng)包括能證明設(shè)備滿足要求的所有f)檢驗(yàn)和試驗(yàn)記錄不足以全面說(shuō)明檢驗(yàn)和試驗(yàn)條件時(shí)，應(yīng)提供檢驗(yàn)和試驗(yàn)規(guī)程或細(xì)則對(duì)試驗(yàn)條g)設(shè)備規(guī)格書要求包含在制造完工報(bào)告中的加工制造制造完工報(bào)告應(yīng)在設(shè)備制造過程中逐步編制。制造完工報(bào)告可以覆蓋幾臺(tái)及的檢驗(yàn)規(guī)程或細(xì)則、制造工藝規(guī)程或細(xì)則也應(yīng)成為使用這些規(guī)程或細(xì)則的所有設(shè)備共有的文檔。壓水堆核電廠核島機(jī)械設(shè)備的設(shè)計(jì)、制造、檢驗(yàn)、運(yùn)輸、安裝等活動(dòng)應(yīng)按照HAF601《民用核安全aRp0.2SySu基本許用應(yīng)力強(qiáng)度值Sm ————————— ———— ———— aRp0.2SySu基本許用應(yīng)力強(qiáng)度值Sm —產(chǎn)品形式aRp0.2SySu基本許用應(yīng)力強(qiáng)度值Sm鍛件 鍛件—鍛件—c表A.2不銹鋼和Ni-Cr-Fe合金的基Su基本許用應(yīng)力強(qiáng)度值Sm ——485-Su基本許用應(yīng)力強(qiáng)度值Sm NB/T20007.10 — Su基本許用應(yīng)力強(qiáng)度值Sm NB/T20007.23 — 件NS3102 Su基本許用應(yīng)力強(qiáng)度值SmNS3105—NS3102NS3105 NS3105— e —e————abe溫度高于38℃時(shí)，基本許用應(yīng)力強(qiáng)度值可超強(qiáng)度值應(yīng)降低，以保證所產(chǎn)生的永久應(yīng)變是可接受的?？捎帽鞟.9給出的永久應(yīng)變限制系數(shù)乘以表A.8給出的表A.3螺栓材料的基本許用應(yīng)力強(qiáng)度值SmSu基本許用應(yīng)力強(qiáng)度值Smc— c、d—Su基本許用應(yīng)力強(qiáng)度值SmNB/T20008.11aAlVB e表A.4鐵素體鋼的基本許用應(yīng)力值S表中各強(qiáng)度值的單位為MPaSu基本許用應(yīng)力值S— ——— ——— ————— —— —-— —— —— ———— SySu基本許用應(yīng)力值S ———NB/T20005.9b——— NB/T20005.13b NB/T20005.12b 表A.5不銹鋼和Ni-Cr-Fe合金的基本許用應(yīng)力值S表中各強(qiáng)度值的單位為MPaSu基本許用應(yīng)力值S — — Su基本許用應(yīng)力值S — — —— —NB/T20007.12 — — — Su基本許用應(yīng)力值S — —NS3102——NS3105NS3105 — —————abf當(dāng)使用溫度≥300℃,只適合于短期使用。表A.6螺栓材料的基本許用應(yīng)力值S表中各強(qiáng)度值的單位為MPa式Su基本許用應(yīng)力值S鍛 eee eee —ff 345Su基本許用應(yīng)力值SAlVB—586—afg表A.7鐵素體鋼的屈服強(qiáng)度值SySu屈服強(qiáng)度值Sy ———————— ————————————————————— ———— Su屈服強(qiáng)度值Sy ———————————— Su屈服強(qiáng)度值Sy —RmSySu屈服強(qiáng)度值Sy ——表A.8不銹鋼和Ni-Cr-Fe合金的屈服強(qiáng)度值Su屈服強(qiáng)度值Sy板——— Su屈服強(qiáng)度值Sy ————— Su屈服強(qiáng)度值Sy ——06Cr17Ni12Mo2 ———Su屈服強(qiáng)度值Sy NS3102 NS3105NS3105 NS3105a ——————————— e表A.10鐵素體鋼的抗拉強(qiáng)度值SuSu抗拉強(qiáng)度值Su ————————件————————— —————— Su抗拉強(qiáng)度值Su —————————— NB/T20006.15—NB/T20006.16 NB/T20006.15mmRp0.2RmSy℃Su℃抗拉強(qiáng)度值Su℃℃℃℃℃℃℃℃℃℃℃℃℃℃℃— —Su抗拉強(qiáng)度值Su——— Su抗拉強(qiáng)度值Su———Su抗拉強(qiáng)度值Su —— ——— Su抗拉強(qiáng)度值Su ——件NS3102 —NS3105NS3105 NS3105 Su抗拉強(qiáng)度值Su 圖456A.1A.1A.2A.3A.3σσmN=Ni×(Nj/Ni)exp〔1og(Si/Sa)/1og(Si/Sj)〕類別1234名稱子類號(hào)材料類型含碳量最大為0.3%、含鎳量含碳量大碳鋼及碳Ni-Cr-Fe-Nb母材牌號(hào)MoHRMoHRNS3102NS3105焊接填充材料E308L(E199L)Ni-Cr-Fe和Ni-Cr-Fe-Nb~17%）鋼Ni-Cr-Fe和Ni-Cr-Fe-NbNi-Cr-Fe-NbAaAaAaAaAaAaAab系數(shù)A為瞬時(shí)熱膨脹系數(shù)×10-6/℃或×10-6/c系數(shù)B為20℃與所處溫度之間的平均熱膨脹系數(shù)×103MPa0Ni-Cr-Fe和Ni-Cr-Fe-NbS,值如果已有符合本附錄各項(xiàng)要求的詳細(xì)試驗(yàn)結(jié)果可供使用，不必對(duì)設(shè)備重新進(jìn)行試驗(yàn)評(píng)定。除第2完整的試驗(yàn)報(bào)告要包括詳細(xì)的試驗(yàn)過程、應(yīng)力和所得到的其他結(jié)果。試驗(yàn)報(bào)告還要說(shuō)明所選用的能測(cè)出相對(duì)應(yīng)變?yōu)?.00005mm/mm的任何類型應(yīng)變計(jì)均可使用。建議所選應(yīng)變計(jì)的標(biāo)距應(yīng)保證在該a)要證實(shí)所采用的應(yīng)變計(jì)和粘接劑對(duì)所測(cè)的設(shè)備表面光潔度和形狀b)要證明所用應(yīng)變計(jì)和粘接劑在應(yīng)變值比預(yù)期值至少大標(biāo)距要求的任意比例模型測(cè)得。不要求模型材料和實(shí)物材料相同，但其彈性模量要是已知的b)對(duì)確定極限載荷試驗(yàn)，除非試驗(yàn)者能明確肯定所用比例模型是合理的，否則只能用全尺寸模備上布置足夠數(shù)目的測(cè)點(diǎn)。對(duì)重要部位，可用脆性涂層法確定測(cè)點(diǎn)位置和測(cè)試儀表的最優(yōu)取b)在確定極限載荷試驗(yàn)中，要安裝足夠數(shù)目測(cè)量?jī)x表，以使測(cè)量區(qū)能夠覆蓋全部可能的最小極限載荷部位。如果用應(yīng)變計(jì)來(lái)確定極限載荷，須采取特殊處理，以確保所測(cè)的膜應(yīng)變，彎曲應(yīng)變或它們的組合值能真實(shí)反映結(jié)構(gòu)的承載能力。如果用變形測(cè)量裝置，要保證主要測(cè)量尺寸和變形的改變能反映（如直徑或長(zhǎng)度的變化，梁或板的撓度）結(jié)構(gòu)的實(shí)際破壞趨載荷的變化，據(jù)此確立彈性范圍內(nèi)應(yīng)力對(duì)載荷的比如果第一次加載過程所給應(yīng)變與載荷呈非線性關(guān)系，允許卸載后再逐步重新加載，直至建立起線在載荷增至彈性范圍以外之前，要先評(píng)估所有測(cè)試儀表失真情況。要使用最小二乘方法得到一條最佳擬合直線，并且要把置信區(qū)間同應(yīng)變計(jì)或其他儀表的預(yù)置的采用值或舍棄值比較。要替換不可用c)在確信所有測(cè)試設(shè)備都可以采用之后，要依照應(yīng)變控制或位移控制繼續(xù)試驗(yàn)，并且在每一次根據(jù)應(yīng)變計(jì)數(shù)據(jù)確定與設(shè)計(jì)載荷所對(duì)應(yīng)的應(yīng)力時(shí)，要根據(jù)彈性條件來(lái)解釋所得到的試驗(yàn)結(jié)果。在要把分析方法和試驗(yàn)方法結(jié)合起來(lái)區(qū)分一次應(yīng)力、二次應(yīng)力和局部應(yīng)力，以使各類應(yīng)力的每種組合都不滿足第2部分：中各項(xiàng)要求的開孔形式的孔區(qū)應(yīng)力強(qiáng)度可根據(jù)B.3.3根據(jù)B.1.1.1，對(duì)于具有符合本附錄各項(xiàng)要求的詳細(xì)對(duì)未補(bǔ)強(qiáng)開孔或?qū)χ饕揽烤鶆蛟黾釉O(shè)備壁厚來(lái)補(bǔ)強(qiáng)的開孔，孔邊應(yīng)力隨比值d/D的增加而增加因此，相對(duì)小比值D/T的開孔得到的試驗(yàn)結(jié)果用到D/T值較大的開孔上是不安全的，但可用到比值這些結(jié)果只適用于距另外的接管，開孔，法蘭或其他重要不連續(xù)部位足夠遠(yuǎn)的開孔，以使應(yīng)力的接管和殼體交界的外表面應(yīng)力受交界處過渡圓角半徑影響很大。一般而言，文獻(xiàn)所給應(yīng)力數(shù)據(jù)是根據(jù)某個(gè)特定的過渡圓角半徑得到的。在其他因素相同時(shí)，可認(rèn)為這些應(yīng)力數(shù)據(jù)對(duì)過渡圓角半徑等于或大于試驗(yàn)中所采用值的情況也適用，但對(duì)于小的圓角半徑或沒有定義的圓角和像通常使用的三角型如果能夠證明試驗(yàn)結(jié)果的有效性，也可以用變形測(cè)量試驗(yàn)確對(duì)于變形測(cè)量試驗(yàn)，將載荷取作縱坐標(biāo)，所測(cè)得的變形取作橫坐標(biāo)。對(duì)于應(yīng)變測(cè)量試驗(yàn)，載荷取使用彈性范圍內(nèi)的數(shù)據(jù)，在所考慮每一張圖上畫一條最小二乘法擬合直線，記該線同縱坐標(biāo)間的夾角為θ。通過最小二乘法擬合直線同橫坐標(biāo)的交點(diǎn)再畫第二條直線，使該直線同縱坐標(biāo)的夾角φ滿足關(guān)系tgφ=2tgθ(見圖B.1)，該直線稱作“極限載荷極限線”。根據(jù)角φ之內(nèi)的最后一個(gè)試驗(yàn)點(diǎn)的限載荷點(diǎn)”。在“極限載荷極限線”上取一橫坐標(biāo)與“試驗(yàn)極限載荷點(diǎn)”橫坐標(biāo)相同的點(diǎn)，它所對(duì)應(yīng)用于設(shè)計(jì)的極限載荷等于試驗(yàn)極限載荷乘以材料在設(shè)計(jì)溫度下屈服強(qiáng)度與試驗(yàn)溫度下屈服強(qiáng)度比（表A.7和表A.8）。在建立試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜆O限載荷和所設(shè)計(jì)實(shí)際結(jié)構(gòu)極限載荷間關(guān)系時(shí)，要特別注意模型載能力的充分性可借助于疲勞試驗(yàn)來(lái)證實(shí)。但不能用疲勞試驗(yàn)證實(shí)一次應(yīng)力或一次應(yīng)力加二b)用疲勞試驗(yàn)證明設(shè)備或它的一部分具有足夠的承受循環(huán)加載能力時(shí)，應(yīng)力分析報(bào)告中要包括試驗(yàn)描述。這種描述要足夠詳細(xì)以證明符合c)要論證所進(jìn)行的試驗(yàn)次數(shù)滿足B.5.2所給的方法適用性的要求。a)試驗(yàn)設(shè)備或其被試驗(yàn)部分材料應(yīng)與設(shè)備原型的材料要具有相同化學(xué)成分，經(jīng)歷同樣的機(jī)加工和熱處理過程，以使兩者材料機(jī)械性能相當(dāng)。應(yīng)保持幾何相似性。至少在研究其承受循環(huán)加載能力的區(qū)域以及對(duì)其應(yīng)力有影響的鄰近該區(qū)域要保證幾何定義為穿透壁厚的裂紋擴(kuò)展，并因此在壓力邊界部件中荷）分別由規(guī)定的使用循環(huán)次數(shù)乘以因子KTN和規(guī)定的使用載荷乘以因子KTS來(lái)確定。這兩個(gè)因子的值由曲線圖來(lái)確定，下面以圖B.2來(lái)解釋該線線，在其上取其縱坐標(biāo)值等于KSSaD的一點(diǎn)A（見B.5.2.g）。2)從D點(diǎn)作水平線至點(diǎn)B，使線段的長(zhǎng)度為KnND(見圖B.3)。試驗(yàn)者可按情況在AB上任選一點(diǎn)C，參照?qǐng)DB.2，因子KTS和KTN定義為：K=C點(diǎn)縱坐標(biāo)/D點(diǎn)縱坐標(biāo)TNK=C點(diǎn)橫坐標(biāo)/D點(diǎn)橫坐標(biāo)TNTS規(guī)定的使用載荷NT(最小試驗(yàn)循環(huán)次數(shù)）=KTN規(guī)定的使用循環(huán)次數(shù)4)應(yīng)指出，若試件不是全尺寸的，而是幾何相似模型5)在某些試驗(yàn)中，只能增加循環(huán)周次數(shù)或只可增加循環(huán)載荷，不能兩者均增加。從上面一d)試驗(yàn)循環(huán)次數(shù)NT小于規(guī)定的使用循環(huán)次數(shù)ND2)過點(diǎn)A作一曲線，它的縱坐標(biāo)為設(shè)計(jì)疲勞曲線相應(yīng)點(diǎn)的縱坐標(biāo)Sa的Ks倍，橫坐標(biāo)為ND3)線段A′AB上任一點(diǎn)C確定KTS和KTN各種許用組合（B.5.2.c）。它經(jīng)受的試驗(yàn)循環(huán)數(shù)不能低于NT=KTN×規(guī)定的使用循環(huán)數(shù)，對(duì)模型，按要求調(diào)整載TN=1而KTS=A點(diǎn)縱坐標(biāo)/D點(diǎn)縱坐標(biāo)。試驗(yàn)中，試驗(yàn)設(shè)備承受試驗(yàn)載荷為PN=KTS×規(guī)定使用Ks=KSL×KSf×Kst×Kss,Ks值不得小于1.25；Kn=(Ks)4.3,Kn不得小于2.6；LM其中KSL對(duì)疲勞壽命的尺寸效應(yīng)因子=1.5-0.5,式中(LM/LP)LMLPKsf為表面光潔度因子=1.175-0.175,式中（SFM/SFP）為模型和原型表面光潔度（算術(shù)平均Kst=所考a(N) (N)——a對(duì)應(yīng)的循環(huán)次數(shù)；st=1Kss為試驗(yàn)結(jié)果的統(tǒng)計(jì)離散因子=1.470-0.044×試驗(yàn)重復(fù)次數(shù)。計(jì)算Ks時(shí)不得使用小于1.0的KSL,Ksf,Kst和K進(jìn)行確定疲勞強(qiáng)度降低系數(shù)的試驗(yàn)時(shí)要符合下面af）規(guī)定的程序：）；c)形狀，表面光潔度和應(yīng)力狀態(tài)都要盡可能模擬原設(shè)備。尤其是試件中的應(yīng)力梯度不要比設(shè)備f)疲勞強(qiáng)度降低系數(shù)最好由對(duì)有缺口和無(wú)缺口的試件所進(jìn)行的試驗(yàn)確定，并按同樣疲勞壽命下作為確定此基本許用應(yīng)力限值基礎(chǔ)的材料力學(xué)性能值，應(yīng)與完工后設(shè)備材料的代表特性相基本許用應(yīng)力限值是通過對(duì)20℃的力學(xué)性能最小值和下述工作溫度下的力學(xué)性能值應(yīng)用縮減系數(shù)c)或?qū)δ骋恍庐a(chǎn)品，某溫度下的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度值，等強(qiáng)度值以及適用于2級(jí)和3級(jí)設(shè)備的基本許用應(yīng)力值均列于附錄A中的各項(xiàng)表中。這些值都是溫度的函數(shù)，當(dāng)使用這些值時(shí)，所考慮的溫度應(yīng)是金屬的在表A.1、表A.2和表A.3中，列出了適用于1級(jí)部件的各種基本許用應(yīng)在表A.4、表A.5和表A.6中，列出了適用于在圖A.1、圖A.2和圖A.3中，列出了適用于1級(jí)和2級(jí)部件的疲勞適用于表A.1和表A.2中力學(xué)性能值的系數(shù)在下面列出。當(dāng)工作溫度超過表A.1和表A.2中的溫度上?室溫下規(guī)定的最小抗拉強(qiáng)度Rm的1/3；?室溫下規(guī)定的最小屈服強(qiáng)度Re的2/3；?Rm的1/3；?Re的2/3；?Re的1/3；圖A.1至圖A.3中的疲勞曲線是由單軸應(yīng)變循環(huán)數(shù)據(jù)得到的。強(qiáng)制的應(yīng)變幅度（半幅）乘以彈性模圖A.1至圖A.3中的疲勞曲線是修正過的，即對(duì)分別采用以下兩種方法得到的最小應(yīng)力強(qiáng)度值取下?循環(huán)次數(shù)除以系數(shù)20（對(duì)于螺栓，該系數(shù)取5.7）。?室溫下規(guī)定的最小抗拉強(qiáng)度Rm的1/4；?室溫下規(guī)定的最小屈服強(qiáng)度Re的2/3；b)對(duì)奧氏體鋼，在所考慮的每一溫度下，其基?Rm的1/4；?Re的2/3；螺栓緊固件的基本許用應(yīng)力值S的確定，采用C.3.1中的方法。不過，對(duì)于須經(jīng)熱處理的部件，還本部分給出的規(guī)則用于確定承受外壓的回轉(zhuǎn)殼體的強(qiáng)度，這些設(shè)備不論其是否有加強(qiáng)圈，均應(yīng)符NB/T20001中給出了殼體圓度的允許偏差。如果有證據(jù)表明，由下面每一種方法確定的許用外壓值低于可能存在的各種壓力，則可按上述規(guī)對(duì)于遵守A級(jí)準(zhǔn)則的地方，規(guī)定的試驗(yàn)壓力不得超過許用外壓值的13E——在所分析工況的最高溫度下，材料的彈性模量，ML—?dú)んw部分的設(shè)計(jì)長(zhǎng)度，mm。取下列值中的L/D0?0.45(T/D0)1/200A=max1.3(T/D0)3/2?L/D0?0.45(T/D0)1/200SyE SyE AA1如果A≥A2=0.01+,則B=Sy。E2Pa=4B...................................(D.1)3(D0/T)Pal=?1B................................12D0/T3）由下式計(jì)算Pa2D0/TD0?T錐角較大的錐形殼體，可以作為平封頭來(lái)分析。如果半頂角不超過45°,則可設(shè)置加強(qiáng)圈。錐形殼體最小壁厚的確定，應(yīng)根據(jù)圓柱形殼體的方法進(jìn)HHcosaDe1H1+Db2cosaDe如果有一個(gè)或數(shù)個(gè)加強(qiáng)圈，則應(yīng)從加強(qiáng)圈的中1）確定系數(shù)A：T.....................................P=B................................R/TD/2hK1在加強(qiáng)圈的兩側(cè)，采用焊接方法把加強(qiáng)圈與筒體連結(jié)起對(duì)1級(jí)設(shè)備，這些焊縫應(yīng)連續(xù)，并符合GB/T4 0(T+As/Ls)..................................脹系數(shù)相差不超過15%，則允許采用不同種材料。按后面的方法，由該曲線求出具有較大值的系數(shù)A。4）垂直向下移動(dòng)并讀出橫坐標(biāo)上的A值。對(duì)于曲線開始之前的B值及圖中線形相關(guān)部分的B值，則A=..............................Ir=.................I=14DLsT+A...............................(D.10)對(duì)加強(qiáng)圈的要求，錐形殼體與圓柱形殼體完全一樣。（見§4.1.2——沿平行于母線方向測(cè)量的、加強(qiáng)圈每側(cè)兩支承先之間錐形殼體的長(zhǎng)度（見圖D.5這——半頂角，小于45°。"PSn(0,j)....................................(D.11)在設(shè)計(jì)圓柱形殼體和管件時(shí)，若承受的載荷在殼體或壁面產(chǎn)生縱向壓應(yīng)力，則最大許用壓應(yīng)力須Sm和S值在GB/T16702.1附錄A中列出，也可按GB1）確定系數(shù)A：T....................................值重新計(jì)算，直到得到的最大許用壓應(yīng)力大于計(jì)算壓應(yīng)力承受外壓或軸向壓縮載荷的圓柱形殼體的幾何特性曲線圖適用于所有材料，用于確定承受外壓的b）圖D.7至圖D.14中的曲線用于確定承受外壓的圓柱圖D.5錐形殼體加強(qiáng)圈的符號(hào)的較大值圖D.6承受外壓或軸向壓縮載荷的圓柱形殼體的幾何特性曲線圖D.8用于確定承受外壓的圓柱形或球形殼體壁厚的曲線(210MPa≤Rp0.2≤355MPa的碳鋼、碳錳鋼)系數(shù)A對(duì)應(yīng)于圖中直線部分的A值，以及小于曲線始點(diǎn)處的A值，取B=0.5AE,E為相應(yīng)溫度下材料的彈性模量。注：對(duì)應(yīng)于圖中直線部分的A值，以及小于曲線始點(diǎn)處的A值，取B=0.5AE,E為相應(yīng)溫度下材料的彈性模量。注：對(duì)應(yīng)于圖中直線部分的A值，以及小于曲線始點(diǎn)處的A值，取B=0.5AE,E為相應(yīng)溫度下材料的彈性模量。注：對(duì)應(yīng)于圖中直線部分的A值，以及小于曲線始點(diǎn)處的A值，取B=0.5AE,E為相應(yīng)溫度下材料的彈性模量。圖D.13用于確定承受外壓的圓柱形或球形殼體壁厚的曲線(奧氏體不銹鋼d)圖D.14用于確定承受外壓的圓柱形或球形殼體壁厚的曲線(鎳鉻鐵合金)本附錄的目的在于確定在內(nèi)壓及墊片上的壓緊力作用下法蘭及螺栓尺寸,特別是保證在使用載本附錄適用于本文件相應(yīng)章節(jié)中規(guī)定工況下的所有級(jí)別設(shè)備的尺寸在各種運(yùn)行工況下和/或不同類型載荷作用下，對(duì)設(shè)備的更詳細(xì)分析可以按相應(yīng)章節(jié)的要求E.1.2-E.1.4規(guī)定了對(duì)法蘭、墊片和螺栓的一系列要用于制造連接法蘭的材料應(yīng)是本文件附錄A表A.13規(guī)定的相同類別的同級(jí)材料，不符合這一要求墊片接觸面的表面狀態(tài)應(yīng)與墊片類型、流體介質(zhì)及所需的密封性螺母或螺栓頭的接觸表面應(yīng)進(jìn)行機(jī)械加工，該接觸面應(yīng)平行于墊片接觸面，兩平面間的夾角應(yīng)不大于1°。本附錄所介紹的分析方法適用于墊片全部位于螺栓中心圓之內(nèi)的整體法蘭，對(duì)其他類型法蘭亦適用（適用的其他三種法蘭見圖E.1、圖E.2和圖E.3）。有關(guān)確定螺栓截面積的計(jì)算方法也適用于盲法蘭——接觸面的寬度及直徑；——用于確定工作條件下保證在流體介質(zhì)壓力作用下的密封性所需緊固力（00）：8軟鋁/軟銅或黃銅/鐵或軟鋼/蒙乃爾合金或4%~6%鉻合金鋼2.50/2.75/3.00/3.25軟鋁/軟銅或黃銅/鐵或軟鋼/蒙乃爾合金或4%~6%鉻合金鋼2.75/3.00/3.25/3.50軟鋁/軟銅或黃銅/鐵或軟鋼/蒙乃爾合金/4%~6%鉻合金/不銹鋼3.25/3.50/3.75/3.50/軟鋁/軟銅或黃銅/鐵或軟鋼/蒙乃爾合金或4%~6%鉻合金鋼軟鋁/軟銅或黃銅/鐵或軟鋼/蒙乃爾合金或4%~6%鉻合金鋼4.00/4.75/5.50/6.00/b）螺栓緊固件可以采用碳鋼或熱處理的合金鋼制造。c）在采用熱處理的合金鋼時(shí)，應(yīng)考慮以下j）對(duì)規(guī)定的最小要求截面，可以選擇螺栓個(gè)數(shù)（n）和螺栓直徑（d）的不同組合進(jìn)行節(jié)距調(diào)整。超過墊片和法蘭的許用載荷。若不滿足此條件，應(yīng)假行法蘭設(shè)計(jì)計(jì)算。在E.3.2.1給出了允許的l）在確定各組裝件尺寸而需要估算緊固扭矩時(shí)，應(yīng)考慮到由于緊固力分布而造成的不準(zhǔn)確性。N·mN— ——— Cs=Pv(+f?r+f'Rma)f螺母和墊圈間摩擦系數(shù)；Rma——螺栓光桿部分公稱半徑和螺母平Pitch——螺距A——法蘭外徑（若螺栓孔穿透法蘭外側(cè)，則法蘭Dj——密封墊片平均直徑。e等于F。Fa——作用在螺栓連接件上的軸向力。Fj——密封墊片預(yù)緊載荷/墊片預(yù)緊力。FM（P）——在相應(yīng)溫度下為保證在壓力P作用下密封要求的墊片預(yù)緊力。FS0′——為得到足夠的有效摩擦以平衡橫向載荷和扭矩作用，應(yīng)在室溫時(shí)FS′——為得到足夠的有效摩擦以平衡橫向載荷和扭矩作用，應(yīng)在FSi——室溫時(shí)施加在螺栓上的初始緊固力。FT——為得到足夠的載荷以平衡橫向載荷和扭矩作用要求的接觸力。g0——法蘭頸小端的厚度。g1——法蘭頸大端的厚度。h0——等于。L——等于+?。Mf——連接件上的彎矩。M′——用螺栓間距因子修正后的作用在法蘭上的最大力距。MA——在初始預(yù)緊力作用下（無(wú)壓力作用）在法蘭上產(chǎn)生力矩。M0——作用在法蘭上的最大彎距。n——螺栓個(gè)數(shù)。Pc——設(shè)計(jì)壓力。Pe——試驗(yàn)壓力。Peq——考慮作用在連接件上的外部載荷時(shí)R——螺栓節(jié)圓到法蘭盤與法蘭頸大端交點(diǎn)間的距離。Rma——螺栓光桿部分的公稱半徑與螺母平頭部分半徑的算術(shù)平均值。S——法蘭或螺栓材料的最大許用應(yīng)力，分別見E.3.7SB=(d-1.2268Pitch)2··n.................................................................(E.1)n——螺栓個(gè)數(shù)。SB至少應(yīng)等于SA。SH——法蘭頸外表面的縱向應(yīng)力，為SH——泊松比，等于0.3。σe——在試驗(yàn)工況下的螺栓應(yīng)力?！狥M（P）為保證墊片在設(shè)計(jì)、運(yùn)行及試驗(yàn)工況下密封性要求的力，該力主要決定于墊片的特b)與載荷相關(guān)的力在設(shè)備加壓以前，應(yīng)對(duì)墊片施加足夠的壓緊力，使其產(chǎn)生塑性變形，將其接觸表面的各種不平整墊片預(yù)緊力的值應(yīng)由墊片“面密封比壓”、壓緊面積，或者由“線密封比壓”保證墊片密封所需的力Fj=π.Dj.b.y?！熬€性接觸力”（取決于墊片型式并根據(jù)該力均勻分布在整個(gè)壓緊面或墊片周長(zhǎng)上的假設(shè)計(jì)算的。保證連接件密封性要求的力FM（P）=2π.Dj.m.b.P。在壓力P作用下，法蘭趨向分離，在記作FF力的作用下使其保持在一起2FF(P)=4πDjP.......................................................................(E.2)考慮到這些外部載荷（尤其是彎矩、軸向載荷）的一種可接受的計(jì)算方法是在E.的壓力P上Peq=+.....................................................................(E.3)Fa——作用在螺栓連接件上的軸向力；扭曲力矩或橫向力能引起法蘭的相對(duì)滑移，為考慮這一點(diǎn)應(yīng)保證由于螺栓預(yù)緊力而產(chǎn)生的摩擦力在遵守所有規(guī)定的前提下，在法蘭連接設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)人員因此，由螺栓預(yù)緊力產(chǎn)生的墊片接觸壓力減去使墊片接觸壓力變小的各力后，應(yīng)仍大于確保密封分別是螺栓材料在指定溫度和室溫（20℃)時(shí)的彈性模量。在應(yīng)用時(shí)應(yīng)符合E.。a）按E.確定的墊片預(yù)緊FS0=FS(Ps).......................................................................(E.4)——而FF(Ps+Peq)應(yīng)按E.確定，若采用當(dāng)量壓力方法，則壓力值是工作壓力Ps和當(dāng)量壓力Peqc）在試驗(yàn)條件下保持密封性并在工作條件下保留該密封性要FS（Pe）=FF(Pe)+FM(Pe)................................................................d）室溫時(shí)的緊固力FS0′提供足夠的摩擦力來(lái)抵消法蘭在運(yùn)行工況下由橫向力和扭矩作用下產(chǎn)生的相對(duì)位移。該橫向力和扭矩是由設(shè)備規(guī)格書規(guī)定的，或由全面綜合應(yīng)力分析得到FS0′=FS'.........................................................................(E.6)FS′=FF（Ps）+FT.............................................FF(Ps)是在工作壓力下基礎(chǔ)上按E.要求確定的。FT是為在工作條件下獲得足夠摩擦力所需的接觸力。封性引起顯著變化時(shí)，則在分析中應(yīng)考慮這種影響，并以合適的方式提供全部數(shù)據(jù)。要求的螺栓最小截面積應(yīng)根據(jù)螺栓受到的實(shí)際力的基礎(chǔ)c)在試驗(yàn)工況下，當(dāng)預(yù)緊力不能在工作條件下保持時(shí)（若在工作條件下能保持預(yù)緊力，則該預(yù)≤S...........................................................................(E.8)FF(Pc)按E.根據(jù)設(shè)計(jì)壓力Pc計(jì)算。在只有E.及E.2.2.3FSFSEih ?ihAcSAc2S2S3ymin2S2S3y.................................................................σe=≤2Sy/3.................................................................(E.10)對(duì)于2級(jí)和3級(jí)設(shè)備的材料，許用應(yīng)力見本文E.3的規(guī)則是關(guān)于法蘭承受內(nèi)壓和為保證其密封性而施加法蘭的計(jì)算尺寸應(yīng)保證滿足E.3.7規(guī)定的為確定在法蘭分析中應(yīng)考慮的預(yù)緊力，應(yīng)考慮的螺栓截面積至少應(yīng)等于要求的截面積SA和實(shí)際截 1+B 2SAb）與壓力相關(guān)的力的計(jì)算π2HD=4B——HT是加在墊圈和法蘭孔之間的環(huán)形表面上的力，應(yīng)按下式計(jì)算：π22HT=4(Dj?B)P..................................................................(π22HD′=?B2+Fa.............................................................(E.14)及HT′=+...............................................這些力應(yīng)分別迭加到E.規(guī)定的HD和HT項(xiàng)中[即式（E.12）和式（壓縮墊片的力HG應(yīng)從初始預(yù)緊力FSi減去上述（E.和E.）各力后得到，初始預(yù)緊力FSiHG=FSi-(HD+HD′)-(HT+HT′)..........................................................(E在墊片具有變形限制結(jié)構(gòu)時(shí)，預(yù)緊力的反作用力可分解考察兩個(gè)力系時(shí)，可以看出法蘭（見圖E.5）承受著使法蘭盤趨向變形規(guī)定如下。而對(duì)其他形式的法蘭（見圖E.），hd=R+..........................................................................(E.17)R=?g1......................................................................(E.18)hg=........................................................................(E.1ht=R+g1+hg2.....................................................................法蘭分析時(shí)考慮的彎矩應(yīng)是作用在法蘭上的各個(gè)分力對(duì)于每一載荷，在計(jì)算時(shí)應(yīng)包括作用在法蘭上的全部力。各個(gè)力到螺栓節(jié)圓距離（即力臂）應(yīng)按MD=HD·hd.........................................................................(E.21)MT=HT·ht..........................................................................(E.22)及MT′=HT′·ht.......................................................................(EMG=HG·hg.........................................................................(E.2——墊片自身反作用產(chǎn)生的彎矩；MA=FSi·hg............................................................MO=MD+MD′+MT+MT′+MG..........................................................(E.26)MMAC0b）設(shè)計(jì)工況考慮初始預(yù)緊力FSi和在各類工況下作用于用于確定彎矩的方法必須假設(shè)螺栓拉力均勻地分布在整個(gè)螺栓節(jié)圓上，此假設(shè)只在各螺栓是緊靠nC0=1/2.................................................................(E.27)n——螺栓個(gè)數(shù)。M=maxM0CM=max...............................................................），——法蘭盤和法蘭頸連接處的徑向應(yīng)力SR；——法蘭盤內(nèi)部的切向應(yīng)力ST；——在法蘭頸外表面的縱向應(yīng)力SH?！ㄌm盤和法蘭頸連接處的縱向應(yīng)力SH′；——法蘭頸與法蘭套管連接處的縱向應(yīng)力SH″。SH′=+............................................................(ESH″=+............................................................(E.SR=..............................................................(E.3ST=?Z?SR..............................................................(E.32)B1=B+g1；B1=B+g03?K21+2?1+?logeK??(K?1)1+1?K23?K1+2?logeK(1+)(K2?1)(K?1)K2+1K2?K2?1+?L+?E3 ph0g...........................................................對(duì)于在設(shè)計(jì)溫度下只采用設(shè)計(jì)壓力作為負(fù)載的法蘭設(shè)計(jì)工況，使用E.3.6中各公式計(jì)算得到的應(yīng)力≤S≤S........................................................................(E.34)其中S的定義與E.3.7.1中相同，但溫度為該工況的對(duì)符合C級(jí)準(zhǔn)則條件下的載荷，按E.3.6中公式計(jì)算的應(yīng)力值不許超過下E.如果試驗(yàn)時(shí)施加的預(yù)緊力E.如果試驗(yàn)時(shí)施加的預(yù)緊力a)有法蘭頸或無(wú)法蘭頸的螺栓固定式法蘭b)A圖E.3典型法蘭(續(xù))0圖E.7法蘭形式系數(shù)λ的值Fg?/g?-a)彈性分析的規(guī)則在于把代表設(shè)備中應(yīng)力狀態(tài)的標(biāo)量，按彈性假設(shè)進(jìn)行估算，與應(yīng)力限值作比在F.2中的許用應(yīng)力值是根據(jù)應(yīng)力分類和性質(zhì)，采用彈性極限和斷裂強(qiáng)度的最低值乘以設(shè)計(jì)因用于制造線型支承件的各種材料的機(jī)械性能值，A——元件的截面積，mm2；Ast——一塊或幾塊補(bǔ)強(qiáng)元件的截面積，mm2；AW——工字鋼小梁腹板的截面積，mm2；c——F..5確定的有效長(zhǎng)徑C2——分別與支柱和支柱腹板的補(bǔ)強(qiáng)元件有關(guān)的彈性極D——按F..3所確定的、取決于補(bǔ)強(qiáng)元件型式的系數(shù)；E——工作溫度下材料的彈性模量，MPa；Fa——無(wú)彎曲力矩情況下的許用軸向壓縮應(yīng)力，MPa；Fas——十字形構(gòu)件、支撐元件、橫梁和其他附件，在無(wú)彎曲力Fb——無(wú)軸向載荷情況下的許用彎曲應(yīng)力，MPa；F′b——當(dāng)許用彎曲應(yīng)力應(yīng)降低時(shí)，拼接的工字鋼小梁（腹板高度與腹板厚度的比值很大的或特點(diǎn)明顯的工字鋼小梁）的受壓底板上的許用彎曲Fp——許用支承應(yīng)力，MPa；Ft——許用拉伸應(yīng)力，MPa；M1——施加于梁和支柱的聯(lián)接點(diǎn)上的最小力矩（N·mM2——施加于梁和支柱的聯(lián)接點(diǎn)上的最大力矩（N·mMp——假定材料具有良好塑性的情況下的極限應(yīng)力（MPa當(dāng)Su值在附錄A中沒有提供時(shí)，該值可按Su=Sur(Sy/Syr)Su=4S或Su=3Smbf——軋制的梁或型鋼及拼接的工字鋼小梁的底板或翼板的寬度，mm；fc——計(jì)算的壓縮應(yīng)力，MPa；fc28——混凝土?xí)r效28天后的特性壓縮強(qiáng)度，MPa；g——與應(yīng)力線垂直方向的鄰接孔的孔中心距（參見F..1mm；rb——相對(duì)于彎曲軸線而確定的旋轉(zhuǎn)半徑，mm；ry——元件上相對(duì)于最小慣性矩的旋轉(zhuǎn)半徑，mm；S——按應(yīng)力方向確定的鄰接孔的孔間節(jié)矩（參見F..1mm；y——相當(dāng)于軸線的下標(biāo)，元件的慣性力矩相對(duì)于該軸線是最小的（Sy和Py符號(hào)除外a——腹板材料的彈性極限與拼接的混合梁的翼板或底板材料的彈性極限之比。表F.1給出了線型支承件設(shè)計(jì)所適用的規(guī)則。如果鋼制的標(biāo)準(zhǔn)梁小于或等于300mm，則在0.60Sy0.45Sy面上形成的拉伸應(yīng)力不應(yīng)超過下列兩值中的較小者：0.30SyF..5F..5·對(duì)稱項(xiàng)F..2f·其他項(xiàng) 3)30.40Sy為了計(jì)算這一剪切應(yīng)力，當(dāng)型鋼的腹板是實(shí)心時(shí)，這一截面面積可取腹板厚度和型鋼總高度的乘壓縮應(yīng)力不應(yīng)超過下述Fa值，也不應(yīng)大于0.5Su：(1?2C2)Sya53a5323(kl/r)十字形構(gòu)件、支撐元件，橫梁和其他穩(wěn)定性輔助元件受軸向壓縮、并以l/r>120來(lái)表征時(shí)，施加在a)上式的應(yīng)用條件：輔助元件的端部假設(shè)是鉸接的，即端部不能自由移動(dòng)，但可自由轉(zhuǎn)動(dòng)。在0.60Sy0.75SyF.的條文適用于防止腹板翹曲的補(bǔ)強(qiáng)元件。按照第10章軋制的或拼接的型鋼相對(duì)其最小慣性矩的軸線呈對(duì)稱，并在最大慣性平面內(nèi)承受載荷0.66SFd)一塊或幾塊腹板的高厚比不應(yīng)超過下列極限：min200bf/Sy;(d/Af)Sy本條文適用于高寬比不大于6，翼板厚度不大于腹板厚度兩除比值bf/2tf超過170/，但不大于250/的情況外，滿足F..2要求的型鋼其設(shè)計(jì)應(yīng)bfFbfFF..4雙重對(duì)稱型鋼在其最小慣性平面上承受彎曲b0.63Su 除比值bf/2tf超過170/而不大于250/的情況外，呈Ⅰ型和H型的、能滿足F..2條要求的雙重對(duì)稱型鋼，在其最小慣性平面內(nèi)承受載荷時(shí)，應(yīng)使設(shè)計(jì)應(yīng)力不超過下列關(guān)系式確定的許用彎FF不滿足F..2的要求，但滿足F.的要求、而以寬厚比來(lái)表述受壓翼板或腹板的箱型撓曲F面上具有對(duì)稱軸線的元件，其最外緣纖維上的壓應(yīng)力既不應(yīng)超過0.6*：1)當(dāng)(7105Cb)/Sy1/21/re(35105Cb)/Sy1/2時(shí)F2)當(dāng)1/re(35105Cb)/SCb=1.75+1.05(M1/M2)+0.3(M1/M2)22.3M1和M2為所研究的該部分梁的兩端最大慣性平面上所承受的彎曲力矩的最小值和最大值。對(duì)于懸臂梁，Cb值可保守地取1。對(duì)于混合梁，方程式（F.18）和（F.19）中的Sy值為受壓翼板的彈性極限。在F..6.a）中所述及的、但不包括在F..6條之b）中的且能滿足F..1.a）要求的受a)同時(shí)承受軸向壓縮和彎曲的元件，應(yīng)遵1?fa/)Fbx(1?fa/Fey)Fbyfa+fbx+fby1.0.....FFFtbxbyFFFabxby0.60SFt2)方程式（F.21）、（F.22）和（F.23）中所采用的角標(biāo)符號(hào)x與y是與各種應(yīng)力或各種系Cm=0.6-0.4(M1/M2),但應(yīng)Cm≥矩符號(hào)相同，M1/M2為正值；反之則為負(fù)值。機(jī)械加工面上的支承應(yīng)力不應(yīng)超過下述Fp值（1）：Fp0.90S0.75Su由滾柱和扇形截面的搖軸所作用在單位長(zhǎng)度上的最大支承載荷，不應(yīng)超過下述F值（用MPa·mm'Fp土木工程中，支承應(yīng)力應(yīng)滿足下述a）和ba)當(dāng)支承下方的整個(gè)混凝土表面受壓時(shí)（F=0.85fc28pbfc28——混凝土?xí)r效28天后的特性強(qiáng)度（除另有說(shuō)明外，fc28=25MPaFp——許用支承應(yīng)力。b)當(dāng)支承下方的混凝土表面A的A0部分承受壓縮時(shí)，A0上的許用壓縮載荷等于承受簡(jiǎn)單壓縮的零件的壓縮載荷乘以增大系數(shù)K；條件是承載元件不應(yīng)有缺口，面積A0與其周長(zhǎng)之比的2倍。 AAAA AAAA0,b0），當(dāng)結(jié)構(gòu)的側(cè)向穩(wěn)定性是由諸如橫向環(huán)繞支承與有足夠橫向穩(wěn)定性的相鄰結(jié)構(gòu)聯(lián)接，或由墻壁在水平方向或平行于地板平面的支承系統(tǒng)牢固地聯(lián)接等條件保證下，可認(rèn)為防止了受壓構(gòu)件節(jié)點(diǎn)的側(cè)向移當(dāng)元件的一端或兩端節(jié)點(diǎn)的橫向穩(wěn)定性不能保證時(shí)，例如當(dāng)這一穩(wěn)定性取決于與元件呈剛性連接），補(bǔ)強(qiáng)元件……這一比值不應(yīng)超過225/。a)為了將F.2.2.1的條款用于超過625/。2)在搭板上依次鉆有通孔（2），比值b/t不應(yīng)超過830/。c)在將F.2.2.1有關(guān)限制壓縮應(yīng)力的條款用于管形截面，管子直徑和管壁厚之比不應(yīng)超過）：）：1)對(duì)承受彎曲的元件的受壓縮部分，最大許用的彎曲應(yīng)力等于0.6SyQs,這一要求應(yīng)與Fa。當(dāng)200/＜b/t＜405/時(shí)當(dāng)b/t405/時(shí)當(dāng)335/＜b/t＜460/時(shí)當(dāng)b/t460/時(shí)當(dāng)250/＜b/t＜460/時(shí)當(dāng)b/t460/時(shí)表F.2U型和T型型鋼的無(wú)補(bǔ)強(qiáng)部分的比例要求翼板寬度之比 a)在確定不符合F..2所給定的尺寸特性、承受壓縮的補(bǔ)強(qiáng)部分 f(b/t)f f(b/t)f 的極限值FaQs或FbQs。D——管外徑；t——管壁厚。a)計(jì)算受彎曲元件的慣性矩和慣性模量（相對(duì)于所述彎曲軸線）時(shí)，平行于彎曲軸線并承受壓對(duì)于對(duì)稱截面，其截面特性可僅用由相同方法確定的受拉伸的截面部分的有效面積簡(jiǎn)單地（但保 任何情況下Fa值不應(yīng)超過0.5Su。條所給定的條件的元件時(shí)，應(yīng)力Fa、fbx和fby應(yīng)根據(jù)F..4和F..5的適用條款來(lái)確定。適用于有非加強(qiáng)邊而不滿足F..1所給定的條件的元件，其許用彎曲應(yīng)力Fb應(yīng)取下述二值中的0.6SyQs0.5SuQs yF.2.2.3腹板、翼板和補(bǔ)強(qiáng)元件適兩翼板間的凈距離與腹板厚度之比不應(yīng)大于下式確當(dāng)使用橫向的補(bǔ)強(qiáng)元件時(shí)，只要每一補(bǔ)強(qiáng)元件的間距不超過1.5倍的梁高，這一限制比增加為5250/S。0.6Sy0.5Su0.825?0.375Sya)在翼板和腹板的連接圓角處，或在翼板和拼焊梁的腹板焊縫根部沒有補(bǔ)強(qiáng)元件，由集中載荷R0.75S t(N+2K)0.625SuR0.75S t(N+K)0.625SuK——翼板表面至翼板和腹板連接圓角處之距離，或拼接梁的469000(a/h)(h/t)(a/h)(h/t)469000(a/h)(h/t)(a/h)(h/t)F..1適用于翼板和b)將翼板或底板聯(lián)接到腹板上的高強(qiáng)度螺栓或焊縫，應(yīng)能承受由于梁受彎而產(chǎn)生的水平剪切，并且除有其他措施由支承直接傳遞這些載荷以外，應(yīng)能向腹板傳遞可能施加于翼板或底板上這些螺栓或焊縫的縱向分布，應(yīng)按剪切應(yīng)力的大小 y或最薄板件的厚度與比值335/ yb)每塊搭板都應(yīng)在理論斷面的兩邊延伸并用高強(qiáng)度螺栓或焊縫與梁連接，以便斷面能再承受彎c)此外，在采用焊接搭板的情況下，搭板端部與梁間長(zhǎng)度為a′的連接焊縫，應(yīng)能承受兩端間距F..3翼板或底板的:Fb——F.中規(guī)定的許用彎曲應(yīng)力。在混合式工字鋼小梁的任何一塊翼板上，最大的應(yīng)力不應(yīng)超過方程式（F.46）求得的值或下式求=F支承的補(bǔ)強(qiáng)元件應(yīng)對(duì)稱地布置在拼接的工字鋼小梁的無(wú)框架部分的端部和F..3要求的承受這些補(bǔ)強(qiáng)元件應(yīng)連接在一塊或幾塊翼板上，以承受橫在評(píng)定承受支承載荷的補(bǔ)強(qiáng)元件的性能時(shí)，只能考慮補(bǔ)強(qiáng)元件在腹板和翼板連接處以外的那部分除本條的規(guī)定以外，在任何載荷條件下，腹板平均剪應(yīng)力可能達(dá)到的最大值，均不應(yīng)超過下列限CV=(310000K)/Sy(h/t)2CV=[500/(h/t)]2K=4.00+5.34/(a/h)2K=5.34+4.00/(a/h)2作為替代規(guī)則，當(dāng)工字鋼小梁不是混合式的、且不是變截面的元件時(shí)，如果采用中間補(bǔ)強(qiáng)元件， S SyF=VCV+F=V1?C0.4S 1?C0.4S1.151+(a/h)20.35Su（F.48）所得到的極限值時(shí)，則不要求b)當(dāng)要求采用中間補(bǔ)強(qiáng)元件時(shí)，則每一補(bǔ)強(qiáng)元件的間隔應(yīng)使腹板上的剪切應(yīng)力不超過方程式（F.48）或（F.49當(dāng)可用時(shí)）所確定的fv值，并且a/h既不應(yīng)超過〔2c)單一的中間補(bǔ)強(qiáng)元件或相對(duì)腹板呈對(duì)稱的補(bǔ)強(qiáng)元件的慣性矩（相對(duì)于腹板平面上的軸線，），（F.50）所確定的Ast值。st2h.e)當(dāng)一塊板上的最大剪切應(yīng)力fv小于方程式（F.49）所許用的極限應(yīng)力時(shí)，上述有關(guān)最小總截f)為滿足方程式（F.49）的要求，中間補(bǔ)強(qiáng)元件應(yīng)連接在其他部位上，以便保證剪切應(yīng)力的總該名義值可按比方程式（F.49）所得出的極限值小然而，用于向腹板傳遞集中載荷或集中反作用力的中間補(bǔ)強(qiáng)元件的螺栓和焊縫，要求能承受這些g)單一的補(bǔ)強(qiáng)元件應(yīng)連接在受壓翼板上（如果由簡(jiǎn)單的矩形板構(gòu)成），以便能承受因該板的扭一個(gè)構(gòu)件的總截面是由垂直于構(gòu)件軸線測(cè)得的每一元件的厚度和毛寬度乘積之一個(gè)零件的凈截面是由按照F.計(jì)算出來(lái)的凈a)零件上有一排或幾排孔，該零件的凈寬度（與給定的那排孔有關(guān)）是從零件毛寬度中扣除所b)零件的凈截面是按上述a)得出的最小凈寬度并考慮各種可能的孔的排列而確定的。為滿足構(gòu)為確定凈截面，螺栓孔或鉚釘孔的直徑應(yīng)取該孔的名義尺寸加上1.5mm，其方向與施加應(yīng)力的方b)帶孔拉桿的厚度應(yīng)均勻，且孔眼上沒有補(bǔ)強(qiáng)。帶孔桿焊有圓形頭部，軸孔外的頭部周界應(yīng)與帶孔桿的頭部和本體之間的過渡半徑應(yīng)大于或等于頭部直徑。帶孔桿本體的寬度不應(yīng)超過其c)對(duì)有補(bǔ)強(qiáng)軸孔的板和其他元件，在與所述的板和元件軸線垂直的平面上確定在軸孔處的凈截面，應(yīng)滿足F.條的要求。與板和元件軸線平孔徑不應(yīng)小于孔邊與板或元件周邊之間的最小間距的1.25倍，但不應(yīng)大于軸徑的0.8倍。厚度均勻e)當(dāng)用螺母作側(cè)面的輔助連接時(shí)，對(duì)帶孔桿和對(duì)用軸銷連接的板而言，都可以不遵守規(guī)定的厚b)當(dāng)元件承受壓縮或拉伸時(shí)，連接兩根對(duì)接梁的元件間的縱向件是由加強(qiáng)肋、橫向拉桿和橫梁連接而成的幾個(gè)框架所組成時(shí)，應(yīng)要求這些連接件的間隔使連接點(diǎn)之間的局部長(zhǎng)徑比不大于組成整個(gè)結(jié)構(gòu)件的長(zhǎng)徑在校核要求遵守A級(jí)和B級(jí)準(zhǔn)則的那些工況時(shí)，可遵照F.2.1.1中b）的要求將本條款用于S1級(jí)和S2本條的疲勞分析簡(jiǎn)化規(guī)則遵照F.2.3.4要求把所分析的工況有關(guān)的應(yīng)力變化幅度限制在一個(gè)最大值——遵照F.2.3.2，根據(jù)各種特定工應(yīng)用這些規(guī)則時(shí)，要使用總應(yīng)力范圍，即在一個(gè)循環(huán)中與所分析的應(yīng)力是否改變其符號(hào)無(wú)關(guān)。N0——應(yīng)力變化幅度（應(yīng)力范圍）Δσ0最大除了遵守F.2.2的應(yīng)力限值之外，還不應(yīng)超過按F.2.3.2確定的當(dāng)量循環(huán)數(shù)和表F.4所給的許用應(yīng)力的應(yīng)力的變化幅度FR，可根據(jù)下式按表F.4中得出的應(yīng)力變化幅度FSR來(lái)確定。'SRFSRft——拉伸應(yīng)力最大值的模數(shù)；fc——壓縮應(yīng)力最大值的模數(shù)。螺栓連接件或焊接連接件的設(shè)計(jì)，應(yīng)盡可能使它們的重心線相除非另有規(guī)定，在傳遞軸向應(yīng)力的元件端部的各組螺栓連接件或焊接連接件的重心，應(yīng)盡可能的應(yīng)采取有效措施，使得梁、小梁或桁架不能在其支承點(diǎn)處圍繞其縱軸線b)柔性梁連接件應(yīng)能允許因相連元件的變形而引起的轉(zhuǎn)動(dòng)，為此，這種連接件的非彈性作用是a)對(duì)于有約束元件的連接件，焊縫或緊固件的設(shè)計(jì)應(yīng)考慮端部反作用力造成的剪切應(yīng)力以及因連接件的剛性引起的力矩而造成的拉伸應(yīng)力和壓縮應(yīng)力的組合作用。應(yīng)滿力限值。但是，允許連接件的某一部分產(chǎn)生塑性變形，只要這種變形是自限的（即二次應(yīng)力PFyc——支柱腹板材料的彈性極限，MPa；tb——傳遞集中載荷的翼板或連接板的厚度，mm；Fyst——補(bǔ)強(qiáng)元件材料的彈性極限。Fyc——支柱腹板材料的彈性極限，MPa；bFyc——支柱腹板材料的彈性極限，MPa；1)每一補(bǔ)強(qiáng)元件的寬度不應(yīng)小于翼板或連接板寬度的1/3，也不應(yīng)小于支柱腹板厚度的一2)補(bǔ)強(qiáng)元件的厚度不應(yīng)小于傳遞集中載荷的翼板或連接板厚受拉伸或壓縮的構(gòu)架之間的連接件應(yīng)能承受特定的載荷。其能力不應(yīng)小于被連接元件的強(qiáng)度的b)與支柱不同的用于支承的受壓元件，應(yīng)精確的對(duì)中并限位。在這種情況，螺栓連接件或焊接c)這些結(jié)點(diǎn)應(yīng)能承受由特定的側(cè)向力引起的拉伸應(yīng)力，在核查時(shí)，應(yīng)假定這些側(cè)向力與計(jì)算的在承受軸向應(yīng)力的板件或桿件的搭接處，應(yīng)沿兩被搭接件的端部施以角焊，以防止在最大載荷作在單一連接接頭采用不同類型的焊縫時(shí)（坡口焊、角焊、塞焊和槽焊），該連接接頭的總強(qiáng)度應(yīng)在采用螺栓與焊接組合的接頭的場(chǎng)合，除開采用高強(qiáng)度螺栓與焊縫共同承受應(yīng)力的摩擦型連接件所有的焊接接頭，不管其類型（角焊、槽焊、或全焊透的，或部分焊透的坡口焊），都應(yīng)遵照表F..1角焊縫的最小尺寸及角焊縫坡口深度不應(yīng)小于3mm和0.7t兩者中F..2焊接接頭和局部熔透焊縫的在設(shè)計(jì)連接件時(shí)，合理的焊接接頭的坡口的最大深度應(yīng)使連接件母材上的應(yīng)力不超過表26所提出b)起強(qiáng)度作用的角焊縫的有效長(zhǎng)度，不得小于焊縫坡口名義深度的4倍c)當(dāng)只采用縱向角焊縫，用平板型拉桿組成承受拉力元件的端部連接時(shí)，每一道這種焊縫的長(zhǎng)除非有相應(yīng)的規(guī)定允許連接件上的橫向彎曲限制在可接受的數(shù)值角焊縫焊喉的有效深度是焊縫表面到母材焊透點(diǎn)之間的最小距離。這一距離可根據(jù)焊縫理論示意F..6含有孔或縫的角焊在要求的強(qiáng)度小于允許的最小尺寸的連續(xù)角焊縫的強(qiáng)度時(shí)，以及拼接元件中零件連接的地方，可每一焊縫的有效長(zhǎng)度不應(yīng)低于焊喉深度的4倍，但最小為4直至大于或等于該焊縫名義尺寸的兩倍的距離處。此要求同樣適用于，在承受彎曲力矩的平面上焊接），槽的兩端應(yīng)呈圓形，至少應(yīng)倒成圓角，其半徑不應(yīng)小于被開槽零件的厚度。如果槽的端部延伸到零件厚度小于或等于16mm的塞焊或槽焊焊縫的厚度，應(yīng)等于這些零作為連接件承受剪切力的一部分，這類塞焊或槽焊的有效截面，等于連接零件接觸平面上孔或槽在計(jì)算坡口焊的機(jī)械強(qiáng)度時(shí)，其有效截面應(yīng)等于焊縫的有效長(zhǎng)度與坡口的有效深度的乘積。要求a)坡口焊縫的有效長(zhǎng)度應(yīng)等于被連接零件在應(yīng)力的垂直方向上所測(cè)得的寬度。與應(yīng)力方向成不b)全焊透焊縫的有效焊喉深度，應(yīng)等于被連接件中最薄零件的厚度。在焊接接頭上可能出現(xiàn)的c)部分焊透焊縫的有效焊喉深度，應(yīng)等于在分開的兩塊零件的空隙邊緣處、母材金屬中填充金屬最低透焊點(diǎn)到焊縫表面的距離，可能出現(xiàn)的隆起部分不予考慮。這一焊喉深度不應(yīng)低于這些應(yīng)力限值適用于所述連接件在一個(gè)或數(shù)個(gè)平面內(nèi)，螺栓緊固件實(shí)際截面上所承受的應(yīng)力值，以工tbuF=tbub)由于預(yù)應(yīng)力載荷而產(chǎn)生的拉伸應(yīng)力Ftp應(yīng)限制在下值：Ftb0.90Su螺栓緊固件和螺紋零件的剪切應(yīng)力應(yīng)限制在下述Fvb值以下：F=5Suvb24fvbft2fvbft——計(jì)算的拉伸應(yīng)力；fv——計(jì)算的剪切應(yīng)力；Fvb——工作溫度下的許用剪切應(yīng)力。Ftb和Fvb應(yīng)分別應(yīng)用F..2和F..3求得LSu1.5SuSu——被連接零件工作溫度下的抗拉強(qiáng)度；F.螺栓緊固件與被連接零件的自由棱邊3)fp/Su≤1.5L——螺栓中心線到被連接零件最近棱邊的距離；fp——名義支承應(yīng)力，fp=p/dt；Su——材料在工作溫度下的最小抗拉強(qiáng)度。F.螺栓緊固件與被連接零件自由棱邊之應(yīng)設(shè)計(jì)錨固螺栓能承受支柱基礎(chǔ)可預(yù)見的所有拉伸和剪切載荷，包括因支柱固定條件導(dǎo)致的彎曲力矩的拉伸力。在F..2至F支柱的底座應(yīng)放平并調(diào)整到正確的標(biāo)高并完全支承在砌a)當(dāng)支承柱或支柱底座的底部支承面被澆灌在混凝土內(nèi)，并確保完全支承在地基上的情況下，c)對(duì)上述a）、b）以外的情況，支柱底座的支承面或支承圖F.1抗撕裂的技術(shù)要求圖F.2土木工程中的支承表面示意圖注3:變厚度的底板的厚度t,應(yīng)根據(jù)自由棱邊到腹板表面的一半距離決定〔例(k)〕。圖F.3具有自由棱邊的元件所應(yīng)用的幾何參數(shù)圖F.4具有加強(qiáng)邊的元件所應(yīng)用的幾何參數(shù)一——:開孔的中心線；圖F.5s和g值的定義鋼A件用鋼板或型鋼由全焊透焊縫連接的元BBBB連接焊縫產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力Fb當(dāng)fv≤Fv/2當(dāng)fv>Fv/2部分搭板與常規(guī)部分間過渡處的母體CDE接高強(qiáng)度螺栓的緊固件連接凈截面上的連接部分撓曲應(yīng)力的軸向載荷的連接A屬BABB縫未經(jīng)過平整或未經(jīng)過檢驗(yàn)的全焊透焊TCC（111213）TDT·CEGE承受軸向載荷的元件間的角焊縫連接E型連接件和軸線平行方向上承受剪切應(yīng)力并伴有撓曲引起的剪切應(yīng)力的連SFSGCDEE銷鉤式連接元件的名義截面上的剪切SGSG萬(wàn)O日的應(yīng)力分級(jí)ABCDEFG的限制無(wú)任何技對(duì)于開孔補(bǔ)強(qiáng)的設(shè)計(jì)（所需補(bǔ)強(qiáng)面積的確定，補(bǔ)強(qiáng)范圍和實(shí)際補(bǔ)強(qiáng)面積），在與流體接觸并易于被其腐蝕的表面測(cè)得的任何尺寸，應(yīng)考慮材料腐蝕后的狀態(tài)，即假定除去作為腐蝕裕量的金屬厚度和可能的堆焊層。如果容器壁材料受到腐蝕，建議使用腐蝕后的同樣，在不能確定完工材料的最終尺寸的情況下，應(yīng)采用最不利的制造公差，特別對(duì)于最終開孔G.2.1殼體或成型封頭上的開孔A=dtrF......................................(G.1)F——修正系數(shù)，用于補(bǔ)償因所考慮的各個(gè)平面與容器軸線成不同的方位而產(chǎn)生的壓力引起的應(yīng)各種類型補(bǔ)強(qiáng)的開孔均采用F=1；tr——假設(shè)沒有開孔時(shí)，滿足GB/T16702.2中7.3中總體補(bǔ)強(qiáng)材料應(yīng)沿接管分布，在通過接管軸線的任何平面上，軸線任何一側(cè)的補(bǔ)強(qiáng)面積均應(yīng)不小于該平面上計(jì)算的A/2。有開孔的平封頭，當(dāng)開孔不超過封頭直徑的一半時(shí)，此平封頭所需的補(bǔ)強(qiáng)面積不應(yīng)小A=0.5dtr......................................(G.2)tr——假設(shè)沒有開孔時(shí)，滿足GB/T16702.2中7.3中總體一a)補(bǔ)強(qiáng)范圍是沿容器的名義厚度中間截面測(cè)量的，且位于開孔軸線兩側(cè)，此范圍在開孔軸線每r——開孔的半徑。垂直于容器壁方向上的補(bǔ)強(qiáng)范圍是位于距離LN內(nèi)，LN是從容器外壁面算起，并在下面a）和b）a)對(duì)圖G.2中（abd）和（e）型接管：LN=0.5+0.5r2.................................(G.3)rm——接管的平均半徑，rm=ri+0.5tn；nt——接管的名義厚度；nrLN=0.5....................................(G.4)rtn——tp+0.667X；tp——接管的公稱厚度；X—