發(fā)布會(huì)動(dòng)力彈塑性在midas gen中實(shí)現(xiàn)

動(dòng)力彈塑性分析在midasGen中的實(shí)現(xiàn)北京邁達(dá)斯有限公司目錄為什么要做動(dòng)力彈塑性分析在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法midasGen2014完善內(nèi)容工程實(shí)例為什么要做動(dòng)力彈塑性分析彈塑性分析是目前進(jìn)行結(jié)構(gòu)大震性能評(píng)價(jià)的最有效的方法了解結(jié)構(gòu)抵抗大震（中震）的能力；

抗震設(shè)防目標(biāo)：小震不壞，中震可修，大震不倒；了解結(jié)構(gòu)的薄弱層或薄弱位置；判斷結(jié)構(gòu)是否滿足“強(qiáng)柱弱梁/強(qiáng)剪弱彎/強(qiáng)墻肢弱連梁”連梁為什么要做動(dòng)力彈塑性分析Pushover分析方法的主要不足主要適用于第一振型控制的結(jié)構(gòu)；

對(duì)于高階振型影響不能忽略的結(jié)構(gòu)（體型復(fù)雜/扭轉(zhuǎn)影響明顯），誤差較大；需要選擇合理的側(cè)向加載模式；荷載單調(diào)遞增，不能考慮實(shí)時(shí)地震往復(fù)加載過程；采用靜力非線性分析方法，忽略質(zhì)量產(chǎn)生的慣性力，與時(shí)程分析結(jié)果有差距；連梁為什么要做動(dòng)力彈塑性分析規(guī)范中的相關(guān)規(guī)定1：什么樣的結(jié)構(gòu)需要做彈塑性分析？應(yīng)進(jìn)行彈塑性分析的結(jié)構(gòu)（《抗規(guī)》5.5.2條第1項(xiàng)）1.8度Ⅲ、Ⅳ類場地和9度時(shí)，高大的單層鋼筋混凝土柱廠房的橫向排架；2.7~9度時(shí)樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)小于0.5的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)和框排架結(jié)構(gòu)；3.高度大于150m的結(jié)構(gòu)（鋼結(jié)構(gòu)→結(jié)構(gòu)）；4.甲類建筑和9度時(shí)乙類建筑中的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)和鋼結(jié)構(gòu)；5.采用隔震和消能減震設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)。宜進(jìn)行彈塑性分析的結(jié)構(gòu)（《抗規(guī)》5.5.2條第2項(xiàng)）1.5.1.2-1所列高度范圍且屬于豎向不規(guī)則類型的高層建筑結(jié)構(gòu)；2.7度Ⅲ、Ⅳ類場地和8度時(shí)乙類建筑中的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)和鋼結(jié)構(gòu)；3.板柱-抗震墻結(jié)構(gòu)和底部框架砌體房屋；4.高度不大于150m的其它高層鋼結(jié)構(gòu)；5.不規(guī)則的地下建筑結(jié)構(gòu)及地下空間綜合體。梁為什么要做動(dòng)力彈塑性分析規(guī)范中的相關(guān)規(guī)定2：如何選擇彈塑性分析方法？《高規(guī)》3.11.4條第1項(xiàng)高度≤150m-靜力彈塑性150m<高度≤200m-靜力彈塑性/動(dòng)力彈塑性高度>

200m–動(dòng)力彈塑性高度>

300m–兩套軟件進(jìn)行校核梁為什么要做動(dòng)力彈塑性分析規(guī)范中的相關(guān)規(guī)定3：其他初始內(nèi)力狀態(tài)復(fù)雜結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行施工模擬分析，應(yīng)以施工全過程完成后的內(nèi)力為初始狀態(tài)。地震波輸入彈塑性時(shí)程分析宜采用雙向或三向地震輸入；動(dòng)力彈塑性動(dòng)力彈塑性分析步驟定義時(shí)程荷載工況；定義時(shí)程荷載函數(shù)；定義地面加速度；定義非彈性鉸特性值；分配非彈性鉸特性值；分析并查看結(jié)果；

在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法動(dòng)力彈塑性定義時(shí)程荷載工況分析類型

線性：彈性時(shí)程分析

非線性：動(dòng)力彈塑性分析初始荷載

可以將施工階段的最終內(nèi)力作為彈塑性分析的初始狀態(tài)

在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法動(dòng)力彈塑性分析方法-Newmark法動(dòng)力學(xué)方程式：數(shù)值計(jì)算方法：

等加速度線性加速度（δ=1/2，α=1/4）（δ=1/2，α=1/6）

在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法動(dòng)力彈塑性顯式算法與隱式算法顯式算法：

無需迭代，不存在收斂性問題；

時(shí)間步要足夠小，以保證穩(wěn)定性；

存在誤差累積問題；

所需時(shí)間與單元數(shù)量呈正比；ABAQUS/LS-DYNA隱式算法：

需迭代，存在收斂性問題；分析穩(wěn)定性較好；

所需時(shí)間與自由度的平方呈正比

；SAP/Perform3D/Gen/EPDA

在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法動(dòng)力彈塑性定義時(shí)程荷載函數(shù)在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法如何選波？動(dòng)力彈塑性如何選波？1.初步判斷：頻譜特性（特征周期）；Tg=2πEPV/EPA;(地震波)EPV：有效峰值加速度；EPA：有效峰值速度；

與規(guī)范比較，誤差控制在20%以內(nèi)。

設(shè)計(jì)地震分組場地類別I0I1ⅡⅢⅣ第一組0.250.300.400.500.70第二組0.300.350.450.600.80第三組0.350.400.500.700.95在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法大震計(jì)算時(shí)，特征周期增加0.05s動(dòng)力彈塑性如何選波？初步判斷：有效峰值加速度計(jì)算所選地震波的有效峰值加速度EPA；

地震能量較大區(qū)域處的加速度平均值；按照規(guī)范規(guī)定進(jìn)行調(diào)幅；罕遇地震6度7度8度9度0.05g0.10g0.15g0.20g0.30g0.40g加速度最大值(cm/s2)125220310400510620在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法動(dòng)力彈塑性如何選波？初步判斷：持續(xù)時(shí)間從首次達(dá)到該時(shí)程曲線最大峰值的10%那一點(diǎn)算起到最后一點(diǎn)達(dá)到最大峰值的10%為止。有效持續(xù)時(shí)間一般為結(jié)構(gòu)基本周期的5~10倍。在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法動(dòng)力彈塑性如何選波？

2.二次判斷-地震影響系數(shù)與設(shè)計(jì)反應(yīng)譜數(shù)據(jù)在統(tǒng)計(jì)意義上相符。

（主要振型周期點(diǎn)上相差不超過20%）≤在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法動(dòng)力彈塑性如何選波？3.三次判斷-基底剪力

與振型分解反應(yīng)譜法結(jié)果R相比：

單條波：65%R≤S≤135%R

多條波平均值：80%R≤M≤120%R

在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法動(dòng)力彈塑性定義地面加速度選擇時(shí)程荷載工況；選擇各方向時(shí)程分析函數(shù)；

可單向加載或多向同時(shí)加載；

三向同時(shí)加載時(shí)，系數(shù)可取為1:0.85:0.65；在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法動(dòng)力彈塑性定義非彈性鉸特性值構(gòu)件類型：梁/柱/墻/桁架材料類型：混凝土/鋼材/SRC鉸成分：軸力/剪力/彎矩/扭矩滯回模型：共計(jì)19種在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法動(dòng)力彈塑性滯回模型簡化模型退化模型非線性彈性模型滑移模型標(biāo)準(zhǔn)雙折線克拉夫雙折線彈性雙折線滑移雙折線隨動(dòng)硬化剛度退化三折線彈性三折線滑移雙折線只受拉指向原點(diǎn)武田三折線彈性四折線滑移雙折線只受壓指向極值點(diǎn)武田四折線滑移三折線修正武田三折線滑移三折線只受拉修正武田四折線滑移三折線只受壓鋼材/橋梁上部結(jié)構(gòu)RC構(gòu)件橋梁上部結(jié)構(gòu)鋼材/橡膠支座在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法動(dòng)力彈塑性-骨架/纖維

纖維模型

動(dòng)力彈塑性在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法定義彈塑性材料特性（模型->材料和截面特性->彈塑性材料特性）

混凝土Kent&Park：可考慮橫向約束鋼筋約束效果日本混凝土規(guī)范：日本公路細(xì)則：名古屋公路社團(tuán)：三折線：混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010-2002）：Mander模型：支持8種本構(gòu)模型動(dòng)力彈塑性在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法定義彈塑性材料特性

鋼材

雙折線

Menegotto-Pinto模型

非對(duì)稱雙折線

三折線Park模型

日本公路細(xì)則模型支持6種本構(gòu)模型動(dòng)力彈塑性在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法動(dòng)力彈塑性在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法纖維模型與鉸模型對(duì)比

比較內(nèi)容纖維模型鉸模型破壞判斷應(yīng)力/應(yīng)變內(nèi)力纖維構(gòu)件計(jì)算時(shí)間長短剪切破壞無統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)抗剪承載力梁/柱剪力墻midasGen塑性鉸/纖維塑性鉸Perform3D塑性鉸/纖維纖維SAP2000塑性鉸/纖維分層殼ABAQUS纖維纖維midasBuilding塑性鉸纖維動(dòng)力彈塑性查看分析結(jié)果

層間位移角（結(jié)果->分析結(jié)果表格->層->層間位移（時(shí)程分析））

在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法結(jié)構(gòu)類型層間位移角限值鋼筋混凝土框架1/50鋼筋混凝土框架-剪力墻、框架-核心筒1/100鋼筋混凝土剪力墻、筒中筒1/120多高層鋼結(jié)構(gòu)1/50動(dòng)力彈塑性查看分析結(jié)果

層剪力（結(jié)果->分析結(jié)果表格->層->層剪力（時(shí)程分析））

在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法一條波以及三條波平均值與反應(yīng)譜法的比較動(dòng)力彈塑性查看分析結(jié)果

鉸狀態(tài)（結(jié)果->時(shí)程分析結(jié)果->非彈性鉸狀態(tài)）

在midasGen中的實(shí)現(xiàn)方法整體出鉸狀況單層出鉸狀況框架柱出鉸狀況1.增加剪力墻動(dòng)力彈塑性鉸

采用塑性鉸模型（鉸位置為構(gòu)件兩端）動(dòng)力彈塑性分析無死角，能夠?qū)崿F(xiàn)所有構(gòu)件及所有結(jié)構(gòu)類型的動(dòng)力彈塑性分析；midasGen2014中完善內(nèi)容2.動(dòng)力彈塑性鉸定義功能改善

之前版本只能按照單元一個(gè)位置的配筋計(jì)算鉸特性值僅能選擇國外規(guī)范僅能按照截面計(jì)算鉸特性值，同一種截面有多種配筋方案時(shí)較難處理。midasGen2014中完善內(nèi)容非彈性鉸特性值采用自動(dòng)計(jì)算時(shí)出現(xiàn)錯(cuò)誤提示（2013之前版本）動(dòng)力彈塑性midasGen2014中完善內(nèi)容

產(chǎn)生原因非彈性鉸特性值是對(duì)同一個(gè)截面的所有構(gòu)件適用調(diào)取主截面配筋計(jì)算特性值動(dòng)力彈塑性midasGen2014中完善內(nèi)容2.動(dòng)力彈塑性鉸定義功能改善

菜單：特性->彈塑性鉸->定義非彈性鉸特性值(2014)單元兩端配筋不同時(shí)，兩端的塑性鉸特性值也不同midasGen2014中完善內(nèi)容3.動(dòng)力彈塑性鉸分配功能改善

菜單：特性->彈塑性鉸->分配非彈性鉸特性值(2014)非彈性鉸按照單元進(jìn)行分配（同Pushover）midasGen2014中完善內(nèi)容

4.對(duì)于只受拉單元，可直接定義非彈性鉸

動(dòng)力彈塑性midasGen2014中完善內(nèi)容對(duì)于只受拉單元，之前版本無法定義非彈性鉸，需自定義滯回模型

動(dòng)力彈塑性midasGen2014中完善內(nèi)容5.新增時(shí)程分析層間位移結(jié)果輸出選項(xiàng)

菜單：結(jié)構(gòu)->控制數(shù)據(jù)->控制數(shù)據(jù)

層間位移可選擇輸出所有