組合結構設計原理 第2版 課件 第8章-其他組合結構

第八章其他組合結構鋼與混凝土組合結構設計原理概述FRP包裹鋼管混凝土柱FRP包裹型鋼混凝土柱FRP-混凝土-鋼管組合柱8.18.18.28.28.38.38.48.4content目錄部分包裹混凝土組合柱中空夾層鋼管混凝土柱鋼管混凝土疊合柱本章小結8.58.58.68.68.78.7隨著工程結構的不斷發(fā)展，研究人員和工程師在傳統(tǒng)組合結構的基礎上提出了很多新型組合結構形式，來滿足特定條件下的應用需求。傳統(tǒng)的組合結構及構件類型主要有壓型鋼板-混凝土組合板、鋼-混凝土組合梁、型鋼混凝土和鋼管混凝土結構。新型組合結構總體上可分為兩類，一類是對傳統(tǒng)組合結構的發(fā)展，如中空夾層鋼管混凝土、部分包裹混凝土組合柱以及鋼管混凝土疊合柱等；另一類是結合新材料進行創(chuàng)新，如FRP（FiberReinforcedPolymer）包裹混凝土和FRP包裹鋼管混凝土等。常見的FRP材料包括CFRP（CarbonFiberReinforcedPolymer）和GFRP（GlassFiberReinforcedPolymer）等。沈陽皇朝萬鑫國際大廈（圖8-1）是我國首座采用鋼管混凝土疊合柱體系的高層建筑。該建筑地下3層、局部5層，占地面積10606m2，總建筑面積約250000m2，高度達177m。采用疊合柱設計后，最大柱截面僅為1200×1200mm，顯著降低工程造價，加快施工進度，目前已成為沈陽城市金廊最具展示力的地標建筑。8.1概述圖8-1沈陽皇朝萬鑫國際大廈浙江舟山大貓山島輸電塔（圖8-2）是目前世界最高、最重的鐵塔，高370m，重5710t。該輸電塔建于舟山涼帽山島和大貓山島，施工難度大、技術要求高。采用中空夾層鋼管混凝土柱設計后，原方案中鋼管壁厚超過40mm的難題得以解決，刷新了多項國內和國際記錄。圖8-2舟山大貓山島輸電塔8.1概述除了采用新型組合結構體系進行建筑的設計和施工外，還可以結合新材料，對既有建筑物進行加固修繕。纖維增強復合材料（簡稱FRP）作為一種在土木工程中廣泛應用的新型建筑材料，受到廣泛關注。FRP通過與混凝土或鋼材組合，能夠充分發(fā)揮各自優(yōu)點，構成新型組合結構構件。目前常見的FRP約束組合柱類型主要有FRP約束鋼管混凝土柱、FRP約束型鋼混凝土柱和FRP-混凝土-鋼組合柱等。FRP包裹鋼管混凝土柱（FRPWrappedSteelTubeConcreteColumn）是指將FRP以特定方式包裹在鋼管表面，形成FRP-鋼復合管，并在管內灌注混凝土；或在鋼管混凝土表面包裹FRP形成的一種新型組合構件，主要截面形式如圖8-3所示。圖8-3FRP包裹鋼管混凝土柱的主要截面形式（a）圓形截面（b）方形截面（c）矩形截面8.2FRP包裹鋼管混凝土柱8.2.1FRP包裹鋼管混凝土柱的概念與特點FRP包裹鋼管混凝土具有下列特點：1）強度及延性良好外部FRP可為鋼管和核心混凝土提供有效的約束，提高構件的整體強度，內部鋼管保證柱子的剛度和延性，充分發(fā)揮兩者不同的優(yōu)勢；2）自重輕，適用范圍廣鋼管外包裹FRP，可減小鋼管壁厚，降低耗鋼量，減輕構件自重，提高耗能能力。FRP具有良好的化學性質，能夠為鋼管提供有效的防腐保護，同時通過合理設計FRP的加固形式，實現柱體力學性能的多樣性，拓寬了柱的適用范圍。從現有試驗結果可以得到FRP包裹鋼管混凝土柱軸心受壓時的受力性能；本文以FRP部分包裹鋼管混凝土短柱為例，簡要介紹其軸心受壓破壞模式及受力機理。（1）FRP部分包裹鋼管混凝土短柱軸壓作用下的破壞模式

1）FRP斷裂FRP的斷裂主要集中于柱高度中部附近。由于FRP包裹鋼管混凝土短柱在軸壓作用下，柱高度中部向外鼓脹，FRP將產生較大的橫向變形，率先斷裂破壞。

2）核心混凝土局部壓潰核心混凝土的局部壓潰區(qū)主要集中于柱高度附近非包裹區(qū)。相較于柱端及FRP包裹區(qū)，柱高度中部附近非包裹區(qū)約束作用較小，核心混凝土相應的極限受壓應力比其他部位小。因此，該部分核心混凝土率先壓潰。

3）鋼管局部曲屈服鋼管在短柱非包裹區(qū)由于沒有FRP條帶的約束作用，在軸向壓力較大時首先發(fā)生屈曲，進而導致核心混凝土局部壓潰。8.2FRP包裹鋼管混凝土柱8.2.2FRP包裹鋼管混凝土柱的軸心受力性能（2）FRP部分包裹鋼管混凝土短柱軸壓作用下的受力機理基于試驗和理論分析，FRP部分包裹鋼管混凝土短柱的軸向壓力N-變形Δ曲線的特征大致可以分為五個階段，主要與鋼材強度和FRP的約束效應系數有關，如圖8-4所示。

1）彈性階段（OA）在彈性階段，鋼管的壓應力和FRP的拉應力表現為線性增長模式。當鋼材起始進入彈塑性階段時，曲線達到B點。

2）彈塑性階段（AB）隨著軸向荷載的進一步增加，N-Δ曲線進入彈塑性階段。鋼管內核心混凝土在荷載作用下產生裂縫并不斷開展，使得混凝土和鋼管相互接觸，鋼管對核心混凝土產生約束作用。隨著變形的持續(xù)增大，鋼管對核心混凝土的環(huán)向約束作用也越加明顯。在B點時，鋼材應力達到屈服強度。圖8-4FRP部分包裹鋼管混凝土短柱的N-Δ曲線8.2FRP包裹鋼管混凝土柱8.2.2FRP包裹鋼管混凝土柱的軸心受力性能（2）FRP部分包裹鋼管混凝土短柱軸壓作用下的受力機理

3）塑形強化階段（BC）進入塑性強化段后，鋼材達屈服強度后進一步強化。FRP部分包裹鋼管混凝土短柱荷載進一步提高。通過參數分析表明，B點和C點的荷載級差隨著構件的鋼材強度和FRP提供的約束效應系數的增大而增大。而B點和C點之間的水平距離則隨著CFRP預緊力的增大而減小。4）突然下降段（CD）N-Δ曲線達到C點后，柱高度中部包裹的FRP條帶達到其極限抗拉強度，發(fā)生斷裂。隨后，鋼管混凝土失去FRP的約束作用，承載力急速下降。尤其是C點和D點的下降幅度隨著CFRP約束效應系數的增大而增大。

5）緩慢下降段（DE）在FRP發(fā)生斷裂，試件承載力急速下降后，圓鋼管混凝土仍能承受一定的軸向荷載，并呈緩慢下降的趨勢。圖8-4FRP部分包裹鋼管混凝土短柱的N-Δ曲線8.2FRP包裹鋼管混凝土柱8.2.2FRP包裹鋼管混凝土柱的軸心受力性能

在試驗基礎上，可得FRP包裹鋼管混凝土柱的軸心受壓承載力計算公式：

8.2FRP包裹鋼管混凝土柱8.2.2FRP包裹鋼管混凝土柱的軸心受力性能（a）圓形截面FRP包裹型鋼混凝土柱（FRPWrappedSteelConcreteColumn），是指以FRP管為模板，內置鋼骨，在FRP管內灌注混凝土形成的一種新型組合構件，主要截面形式如圖8-5所示。（b）方形截面圖8-5FRP包裹型鋼混凝土柱的主要截面形式FRP包裹型鋼混凝土柱通過內置鋼骨，解決了FRP管混凝土結構實際應用時易發(fā)生脆性破壞、延性性能差、耗能能力弱的缺陷。FRP管對混凝土提供約束作用，使其處于三向受力狀態(tài)，使得混凝土強度、塑性和韌性均得到改善；型鋼提高構件承載能力的同時，增大了構件的延性和抗震性能；混凝土的存在又避免了FRP管過早發(fā)生局部破壞，保證其材料性能能充分發(fā)揮。另外，該結構還具有下列特點：（1）優(yōu)良的耐腐蝕性能：FRP包裹鋼骨混凝土柱可在暴露、具有腐蝕性及特殊的不利環(huán)境下使用；（2）整體性能好：由于混凝土與FRP的線膨脹系數接近，受熱后變形基本相同，整個結構產生的熱應力較小，能夠承受較為劇烈的溫差變化；（3）抗震性能好：FRP材料質量較輕，強度較高，其彈性模量遠大于鋼材的彈性模量，使得采用FRP的建筑物自重明顯降低，進而減少地震造成的危害。8.3FRP包裹型鋼混凝土柱8.3.1FRP包裹型鋼混凝土柱的概念與特點根據試驗資料，FRP包裹型鋼混凝土柱的軸心受壓過程可以分為三個階段：1）第一階段：線彈性階段在荷載作用初期，軸壓荷載與軸向位移有良好的線性關系，試件處于彈性工作狀態(tài)，表面沒有發(fā)現裂縫，可以認為此時型鋼、FRP管和混凝土具有較好的共同受力性能。2）第二階段：彈塑性階段隨著軸向壓力的增加，內部混凝土微裂縫不斷產生，試件的軸壓剛度減小，混凝土橫向變形增大，FRP管對內部混凝土產生環(huán)向約束力。當荷載增大至極限荷載65%左右時，型鋼與外包混凝土仍保持較好的協(xié)同工作性能，但型鋼、FRP管和混凝土共同受力工作的性能逐漸減弱。3）第三階段：強化階段隨著荷載繼續(xù)增加，試件內混凝土逐漸向外膨脹。當荷載達到極限荷載的85%左右時，可聽到玻璃纖維開裂的聲音，隨后FRP管表面裂縫迅速擴展，FRP管對混凝土的約束消失，承載力急劇降低。FRP管隨著混凝土橫向變形的增加而對內部混凝土的約束應力隨之增大，最終發(fā)生破壞。8.3FRP包裹型鋼混凝土柱8.3.2FRP包裹型鋼混凝土柱的軸心受壓性能FRP-混凝土-鋼管組合柱（HybridFRP-Concrete-SteelDoubleSkinTubularColumn）由內層鋼管、外層FRP管和兩者之間的夾層混凝土構成，其截面形式如圖8-6所示，混凝土受到FRP管與鋼管的雙重約束，同時鋼管的屈曲延緩，從而使組合柱具有較高的延性。同時，組合柱內層鋼管的空心還有利于建筑結構中一些預埋管線的通過，便于施工布線。FRP-混凝土-鋼管組合柱的特點與FRP約束鋼管混凝土柱類似。圖8-6FRP-混凝土-鋼管組合柱的主要截面形式（b）圓形截面（a）方形截面8.4FRP-混凝土-鋼管組合柱8.4.1FRP-混凝土-鋼管組合柱的概念與特點通過大量軸壓試驗表明，FRP-混凝土-鋼管組合柱的軸向壓力-應變曲線（圖8-7）與破壞形式（圖8-8）對應，可以歸納為三種：1）應變隨軸向壓力的增大而增大，直至達到最大軸向壓力，如圖8-8a；2）應變隨軸向壓力的增大而增大，達到最大軸向壓力，軸力保持不變，應變繼續(xù)增大，如圖8-8b；3）應變隨軸向壓力的增大而增大，達到最大軸向壓力后，軸力下降，應變繼續(xù)增大，如圖8-8c。圖8-6FRP-混凝土-鋼管組合柱的主要截面形式（a）FRP管纖維拉斷破壞（b）FRP管纖維拉斷、鋼管壓屈破壞（c）整體壓屈破壞圖8-8FRP-混凝土-鋼管組合柱的主要破壞形式8.4FRP-混凝土-鋼管組合柱8.4.2FRP-混凝土-鋼管組合柱的軸心受壓性能FRP-混凝土-鋼管組合柱軸壓承載力計算采用如下基本假定：（1）由于在軸向加載時不考慮FRP管對構件軸壓承載力的貢獻，因而可假設FRP管處于徑向受壓和環(huán)向受拉的雙向應力狀態(tài)；（2）在實際應用中，雙層空心管柱中鋼管的徑厚比de/t2一般大于20，將其視為薄壁圓筒進行承載力分析更為合理；（3）內層鋼管主要承擔軸壓作用，側向抗壓能力較弱，因而在承載力計算中仍用其屈服強度σs。極限承載力計算公式推導過程如下：設σrf和σrs分別為外層FRP管和內層鋼管對夾層混凝土所提供的側向壓力，其總側向壓力σrc為：

利用材料力學知識可得：

8.4FRP-混凝土-鋼管組合柱8.4.3FRP-混凝土-鋼管組合柱的軸心受壓承載力計算

將式（8-3），式（8-4）和式（8-5）代入式（8-2）可得：

式中：to—外層FRP管的壁厚；

Do—外層FRP管的內徑；

σθf—外層FRP管所受環(huán)向拉應力；

ti—內層鋼管的壁厚；

Di—內層鋼管的外徑；

P2—薄壁鋼管外壓力的極限荷載。

8.4FRP-混凝土-鋼管組合柱8.4.3FRP-混凝土-鋼管組合柱的軸心受壓承載力計算核心混凝土處于三向受壓應力狀態(tài)，套箍作用使其抗壓強度提高，由雙剪統(tǒng)一強度理論可得：

FRP-混凝土-鋼管組合柱的軸壓承載力為：

8.4FRP-混凝土-鋼管組合柱8.4.3FRP-混凝土-鋼管組合柱的軸心受壓承載力計算近年來，型鋼混凝土柱在建筑和橋梁結構中得到廣泛應用。這種結構具有鋼筋混凝土結構剛度大、可成型性好的特點，也有鋼結構施工經濟性的優(yōu)勢。然而，利用全包裹混凝土組合形式對既有建筑的鋼柱加固不易實現，且不經濟，也不適合用于層數適中的鋼結構。為此，有學者提出了部分包裹混凝土組合柱。部分包裹混凝土組合柱（PartiallyEncasedConcreteCompositeColumns，簡稱PEC柱）是指在H型鋼柱的腹板和翼緣之間填充混凝土，形成一種能夠同時承受水平和豎向荷載的組合構件。根據翼緣寬厚比的不同，部分包裹混凝土組合柱分為厚實型和薄柔型兩種，常見截面形式如圖8-9所示。（a）厚實型截面（b）薄柔型截面圖8-9部分外包組合柱（PEC柱）截面形式部分包裹混凝土組合柱與傳統(tǒng)柱相比，具有如下優(yōu)勢：（1）與H型鋼柱相比，部分包裹混凝土組合柱提高了承載力和剛度，減小了橫截面面積，但是延性降低較??；由于外包混凝土的保護作用，使型鋼的直接受火面積減小，提高了構件的抗火能力。（2）與型鋼混凝土柱相比，部分包裹混凝土組合柱的施工更加方便，降低工程造價。部分包裹混凝土組合柱，在新建和既有鋼結構的工程加固應用中具有良好前景。8.5部分包裹混凝土組合柱8.5.1部分包裹混凝土組合柱的概念與特點通過部分包裹混凝土組合柱軸壓試驗，試驗現象如下：隨著荷載的不斷增加，試件中部受壓混凝土出現豎向裂縫，如圖8-10（a）所示，發(fā)生劈裂破壞，H型鋼翼緣開始屈服；繼續(xù)加載，中部兩側混凝土出現脫落，H型鋼翼緣出現局部屈曲，柱腳混凝土出現壓碎脫落，H型鋼翼緣出現屈曲；最后試件整體繞弱軸彎曲（圖8-10（b）），承載力下降,試驗停止。圖8-10部分包裹混凝土組合短柱試件破壞形態(tài)（a）混凝土出現豎向裂縫（b）試件整體繞弱軸彎曲8.5部分包裹混凝土組合柱8.5.2部分包裹混凝土組合柱軸壓承載力計算試驗表明，部分包裹混凝土組合柱在達到極限承載力之前，H型鋼與混凝土能夠較好地共同受力工作，最終破壞模式主要是混凝土壓碎，H型鋼翼緣發(fā)生屈曲。根據疊加原理，部分包裹混凝土組合柱的軸壓承載力計算公式為：

另外，在進行部分包裹混凝土組合柱設計時，截面軸心壓力設計值須同時小于軸壓承載力（又稱強度承載力）和穩(wěn)定承載力，其中穩(wěn)定承載力可根據強度承載力乘以軸心受壓構件穩(wěn)定系數獲得，計算長細比時，按組合截面中鋼材毛截面計算回轉半徑。根據軸心受壓構件穩(wěn)定系數，對H型鋼主軸采用《鋼結構設計標準》GB50017規(guī)定的b曲線；對H型鋼弱軸，采用《鋼結構設計標準》GB50017規(guī)定的c曲線。8.5部分包裹混凝土組合柱8.5.2部分包裹混凝土組合柱軸壓承載力計算

8.5部分包裹混凝土組合柱8.5.3部分包裹混凝土組合柱的構造要求中空夾層鋼管混凝土柱（ConcreteFilledDoubleSkinSteelTubesColumn）是在鋼管混凝土基礎上發(fā)展創(chuàng)新出的一種新型組合結構。它是將實心鋼管混凝土中部的夾層混凝土用空心鋼管替代而形成的組合構件。除了具有鋼管混凝土的優(yōu)點外，還具有截面開展、抗彎剛度大（相同自重情況下）、自重輕和防火性能好等特點，適用于在抗彎剛度和抗震性能方面有較高要求的結構，如高架橋、高層建筑和高聳結構等。中空夾層鋼管混凝土柱常用截面形式如圖8-11所示。圖8-11中空夾層鋼管混凝土柱的常用截面形式（a）方套方截面（b）圓套圓截面（c）方套圓截面8.6中空夾層鋼管混凝土柱8.6.1中空夾層鋼管混凝土柱的概念與特點通過試驗和理論分析，中空夾層鋼管混凝土柱在軸心受壓作用下的荷載-變形關系曲線可以分為四個階段：（1）彈性階段：內、外鋼管和夾層混凝土的相互作用力很小。由于鋼管的泊松比（μs=0.3）大于混凝土的泊松比（μc=0.2），鋼管的橫向變形要大于混凝土，因此外鋼管與夾層混凝土間有微小的拉應力，夾層混凝土對內鋼管有微小的壓應力。隨著荷載增加，外鋼管進入彈塑性階段，內鋼管過后進入彈塑性階段，夾層混凝土中截面的縱向應力基本均勻分布。（2）彈塑性階段：進入彈塑性階段后，夾層混凝土的縱向應力大幅增長。當接近圓柱體抗壓強度fc，夾層混凝土微裂縫不斷開展，其橫向變形系數超過了外鋼管的橫向變形系數，外鋼管對混凝土開始產生約束作用；內鋼管對夾層混凝土的微小壓應力逐漸減弱。由于與夾層混凝土的相互作用逐漸增大，外鋼管先于內鋼管達到屈服，進入塑性階段；隨后內鋼管也達到屈服。在此階段，混凝土截面的縱向應力分布仍然較為均勻。（3）塑性階段：在此階段，夾層混凝土的縱向應力繼續(xù)增長，隨后，內、外鋼管和夾層混凝土共同承載的荷載達到峰值，此時，夾層混凝土的縱向應力均超過其圓柱體抗壓強度fc，說明外鋼管對夾層混凝土的約束作用使得混凝土的強度有較大幅度的增大。由于外鋼管與夾層混凝土相互作用的增大，使得夾層混凝土截面的縱向應力分布趨于不均勻，越靠近外管的夾層混凝土縱向應力越大。內鋼管與夾層混凝土的相互作用力繼續(xù)減小，并出現拉應力，表明此時內鋼管與夾層混凝土有分離的趨勢。（4）下降階段：內、外鋼管和夾層混凝土共同承擔的荷載峰值后，夾層混凝土承擔的荷載很快到達峰值，此后，混凝土縱向應力值開始迅速降低。隨著縱向應變的繼續(xù)增長，外鋼管對夾層混凝土的約束力不斷增長，開始時增長較快；當夾層混凝土達到峰值應力后，增長速度逐漸減慢。由于混凝土向外的橫向變形受到外鋼管較強的約束，橫向變形的速度減小，內鋼管在進入彈塑性后的橫向變形速度趕上了內混凝土，重新對混凝土產生壓應力。8.6中空夾層鋼管混凝土柱8.6.2中空夾層鋼管混凝土柱的軸壓力學性能中空夾層鋼管混凝土的軸壓承載力計算如下：

8.6中空夾層鋼管混凝土柱8.6.3中空夾層鋼管混凝土柱的軸壓承載力計算外鋼管和夾層混凝土的組合軸壓強度設計值fosc按下式計算：1）對于圓套圓中空夾層鋼管混凝土：

2）對于方套圓和矩形套矩形中空夾層鋼管混凝土：

8.6中空夾層鋼管混凝土柱8.6.3中空夾層鋼管混凝土柱的軸壓承載力計算

中空夾層鋼管混凝土柱的軸心受拉承載力應滿足：

8.6中空夾層鋼管混凝土柱8.6.3中空夾層鋼管混凝土柱的軸壓承載力計算

8.6中空夾層鋼管混凝土柱8.6.4構造要求

8.6中空夾層鋼管混凝土柱8.6.4構造要求

8.6中空夾層鋼管混凝土柱8.6.4構造要求

鋼管混凝土疊合柱（SteelTubeReinforcedConcreteColumn）由截面中部的鋼管混凝土和鋼管外的鋼筋混凝土疊合形成。按照鋼管內外混凝土是否同期澆筑，疊合柱可分為同期施工疊合柱和不同期施工疊合柱。其中，不同時期施工的疊合柱通過疊合二次受力，可以使管內混凝土承擔總軸力的較大部分，充分發(fā)揮鋼管混凝土柱軸壓承載能力高的優(yōu)點，彎矩主要由管外鋼筋混凝土部分承擔。常用鋼管混凝土疊合柱的截面形式如圖8-12所示。（a）方套方截面（c）圓套圓截面（b）方套圓截面圖8-12鋼管混凝土疊合柱截面形式8.7鋼管混凝土疊合柱8.7.1鋼管混凝土疊合柱的概念與特點鋼管混凝土疊合柱具有承載力高、剛度大、良好的抗火性能和變形能力等特點，在實際工程中得到了廣泛應用。與普通框架相比，采用鋼管混凝土疊合柱的框架還具有以下特點：（1）簡化了框架柱的施工工藝，節(jié)約了施工成本和周期；（2）一般情況下，框架梁內預應力筋和縱筋可方便從鋼管兩側穿越梁柱節(jié)點，保證節(jié)點內鋼管的連續(xù)貫通；（3）鋼管可有效地提高節(jié)點核心區(qū)的抗剪承載力和延性、優(yōu)化節(jié)點受力性能，其內部鋼管易于與鋼梁連接。通過大量試驗和理論分析，鋼管混凝土疊合柱的軸心受壓破壞過程可分為三個階段，如圖8-13所示：1）第一階段，鋼管內部混凝土及外圍箍筋約束混凝土的應力-應變曲線均處于上升階段，直到外圍混凝土達到峰值應變；2）第二階段，鋼管內部混凝土的應力-應變曲線仍處于上升段，但外圍混凝土的應力開始下降，直到內部混凝土達到峰值應變；3）第三階段，鋼管內部及外圍箍筋約束混凝土的應力均處于下降段，直至破壞。因此，鋼管混凝土疊合柱破壞開始于外圍混凝土的壓碎、剝落，箍筋外鼓。雖然在外圍箍筋約束混凝土達到極限應變之后疊合柱的承載能力仍有提高，但此時已不能滿足使用要求。因此，將軸壓破壞第一階段與第二階段的臨界點定義為鋼管混凝土疊合柱的極限狀態(tài)，將其對應的承載力定義為鋼管混凝土疊合柱的極限承載力。第二階段鋼管內部混凝土應力的上升只作為強度儲備，在設計時不予考慮。圖8-13鋼管內部混凝土與外圍混凝土的應力-應變曲線8.7鋼管混凝土疊合柱8.7.2鋼管混凝土疊合柱的軸壓性能8.7.3鋼管混凝土疊合柱的軸壓承載力計算

8.7鋼管混凝土疊合柱

8.7鋼管混凝土疊合柱8.7.3鋼管混凝土疊合柱的軸壓承載力計算

8.7鋼管混凝土疊合柱8.7.3鋼管混凝土疊合柱的軸壓承載力計算

8.7鋼管混凝土疊合柱8.7.3鋼管混凝土疊合柱的軸壓承載力計算表8-1軸心受壓疊合柱的穩(wěn)定系數10121416182022242628308.510.5121415.517192122.524261.000.980.95