射頻電磁場暴露量比吸收率(SAR)測量儀校準規(guī)范

JJF1843—20201射頻電磁場暴露量比吸收率(SAR)測量儀校準規(guī)范1范圍本規(guī)范適用于工作頻率范圍為800MHz~5.8GHz,比吸收率測量范圍為0.01W/kg~100.0W/kg的比吸收率探頭的校準。2引用文件本規(guī)范引用了下列文件:GB/T11450.2—1989空心金屬波導第2部分:普通矩形波導有關(guān)規(guī)范IEC62209-1(2011-02)手持和身體佩戴射人體模型、儀器和規(guī)程第1部分:靠近耳邊使用的手持式無線通信設備的SAR評估規(guī)程(頻率范圍300MHz~6GHz)[Humanexposuretoradiofrequencyfieldsfrommentation,andprocedures—Part1:Proceduretodeterminethespecificabsorptionrate(SAR)fordevicesusednexttotheear(frequencyrangeof300MHzto6GHz)]凡是注日期的引用文件,僅注日期的版本適用于本規(guī)范;凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改單)適用于本規(guī)范。3術(shù)語和計量單位下列術(shù)語和計量單位適用于本規(guī)范。3.1比吸收率specificabsorptionrate;SAR給定密度(ρ)的體積微元(dV)內(nèi)質(zhì)量微元(dm)所吸收(消耗)的能量微元(dW)對時間的微分值。符號為SAR。SAR=SAR也可以用下面任意一個式子得到:SAR=SAR=cht=0式中:SAR—比吸收率,W/kg;σ—介質(zhì)電導率,S/m;E—組織模擬液內(nèi)電場強度有效值,V/m;ρ—組織密度,kg/m3;ch—組織的比熱容,J/(kg·K);(1)(2)(3)JJF1843—20202dtt=0dT組織內(nèi)初始時刻溫度對時間的微分,dtt=03.2空氣波導中的轉(zhuǎn)換因子sensitivityinair探頭處于空氣波導中的探頭輸出電平與電場場強值平方的比值,μV/(V/m)2。3.3介質(zhì)波導中轉(zhuǎn)換因子sensitivityinmedia探頭處于介質(zhì)波導中的探頭輸出電平與電場場強值平方的比值,μV/(V/m)2。3.4線性度linearitySAR值動態(tài)范圍在0.01W/kg~100W/kg區(qū)間內(nèi),一系列測量值與波導場法提供的計算值之間偏差絕對值的最大值,dB。4概述射頻電磁場暴露量比吸收率測量儀主要由人體模型、探頭、掃描定位系統(tǒng)和被測設備夾具等組成。根據(jù)公式(2)影響測量結(jié)果的主要因素是用于測量電場強度的探頭。射頻電磁場暴露量比吸收率測量儀采用的是各向同性的探頭,在尖端處有三個彼此正交的小偶極子傳感器,傳感器空隙處有檢波二極管。測量探頭在射頻場中,會輸出與E2成正比的一個電壓值,本規(guī)范定義了與探頭轉(zhuǎn)換因子有關(guān)的參數(shù)的校準方法。5計量特性a)空氣波導中的轉(zhuǎn)換因子頻率范圍:800MHz~5.8GHz;轉(zhuǎn)換因子范圍:0.6~15。b)介質(zhì)波導中的轉(zhuǎn)換因子頻率范圍:800MHz~5.8GHz;轉(zhuǎn)換因子范圍:0.6~15。c)線性度動態(tài)范圍:0.01W/kg~100.0W/kg;線性度:±0.5dB。d)軸向各向同性頻率范圍:800MHz~5.8GHz;軸向各向同性:0.25dB。e)球向各向同性頻率范圍:800MHz~5.8GHz;球向各向同性:0.5dB。注:以上技術(shù)指標不作合格性判別,僅提供參考。6校準條件6.1環(huán)境條件a)環(huán)境溫度:18℃~25℃;JJF1843—20203b)相對濕度:≤70%;c)電源要求:(220±11)V,(50±1)Hz;d)環(huán)境底噪:<2mW/kg;e)其他:無影響儀器正常工作的電磁干擾及機械振動。6.2測量標準及其他設備6.2.1波導使用矩形金屬波導,矩形波導內(nèi)徑尺寸見GB/T11450.2。例如,BJ9(R9)型號的波導可以用于0.76GHz~1.15GHz的校準。用于校準的上端開口的直立波導的結(jié)構(gòu)如圖1,波導由三部分組成,最下部的波導包含波導同軸轉(zhuǎn)換器,將同軸輸入的射頻功率轉(zhuǎn)換為波導中的行波,在距離轉(zhuǎn)換器超過λ位置是由絕緣平板組成的“匹配窗”,該匹配窗提供空氣和液體之間的阻抗匹配(大于10dB的回波損耗),匹配窗上為裝滿有組織液的開口波導,液體的深度超過3δ,使比吸收率分布。液體上表面吸收的功率足夠小。校準過程中,探頭沿著z軸(x=y=0)測試比吸收率分布。圖1校準用波導結(jié)構(gòu)示意圖x,y,z—直角坐標軸;a—波導橫截面的寬度;b—波導橫截面的高度;Pf—入射功率;Pr—反射功率;δ—組織液的趨膚深度(計算公式見D.2)6.2.2信號發(fā)生器頻率范圍為800MHz~5.8GHz,輸出功率≥10dBm,輸出功率最高分辨力優(yōu)于0.1dB。6.2.3功率放大器頻率范圍為800MHz~5.8GHz,輸出功率≥30W,放大增益≥40dB,校準時段內(nèi)(至少2h)輸出功率穩(wěn)定度優(yōu)于0.1dB。6.2.4雙定向耦合器頻率范圍為800MHz~5.8GHz,電壓駐波比≤1.1。JJF1843—202046.2.5功率計頻率范圍為800MHz~5.8GHz,功率測量最大允許誤差±0.1dB。6.2.6掃描定位系統(tǒng)要求對探頭的最大定位允許誤差為±0.2mm,探頭的最大角度允許誤差為±0.005°。6.2.7組織液組織液電導率最大允許誤差:±5%;組織液相對介電常數(shù)最大允許誤差:±5%;注:標準組織液參數(shù)見附錄F。6.2.8偶極子天線回波損耗≥20dB;偶極子天線尺寸最大允許誤差:±1%;注:標準偶極子天線尺寸見附錄G。7校準項目和校準方法7.1校準項目7.1.1外觀及工作正常性檢查。7.1.2空氣波導中的轉(zhuǎn)換因子。7.1.3介質(zhì)波導中的轉(zhuǎn)換因子。7.1.4線性度。7.1.5軸向各向同性。7.1.6球向各向同性。7.2校準方法7.2.1外觀及工作正常性檢查檢查被校設備外觀是否完好,接入校準系統(tǒng)后是否能正常進行測量操作。并將檢查結(jié)果記入附錄A.1中。7.2.2空氣波導中的轉(zhuǎn)換因子1)按圖2所示配置連接校準裝置,將功率計連接在雙定向耦合器發(fā)射監(jiān)控端口;2)將探頭定位于波導的中心;3)信號發(fā)生器輸出頻率設定為校準頻點,信號發(fā)生器輸出端經(jīng)過衰減器作為阻抗匹配連接至放大器,調(diào)節(jié)信號發(fā)生器輸出電平使向波導輸入24dBm功率;4)信號發(fā)生器按-1dB進行步進,至少40個步進點,記錄每一步的電壓值Vi;5)按公式(4)計算該頻段的空氣波導中轉(zhuǎn)換因子:Sa=Vi/E(4)式中:Sa—傳感器i的空氣波導中轉(zhuǎn)換因子,μV/(V/m)2;Vi—傳感器i的電壓測量值,V;Ei—電場強度計算值,V/m。JJF1843—202056)將得到的數(shù)據(jù)取平均值計算得到空氣波導中的轉(zhuǎn)換因子;7)將計算結(jié)果記錄于附錄A.2中。圖2校準空氣波導中的轉(zhuǎn)換因子布置圖7.2.3介質(zhì)波導中的轉(zhuǎn)換因子1)按照圖3連接波導,將功率計連接在雙定向耦合器發(fā)射監(jiān)控端口。2)信號發(fā)生器輸出頻率設定為校準頻點,信號發(fā)生器輸出端經(jīng)過衰減器作為阻抗匹配連接至放大器,調(diào)節(jié)信號發(fā)生器輸出電平使向波導輸入24dBm功率。3)在功率計穩(wěn)定之后,控制探頭沿著z軸伸入到液體中,探頭尖端距離匹配窗(減小邊界因素的影響)20mm處,以z軸為軸心旋轉(zhuǎn)探頭,每5°測量一次探頭各個傳感器的輸出電壓,直到找到各個軸最大輸出的角度。各向同性探頭包含三個相互正交的傳感器,最大輸出角度也剛好相隔120°。4)將探頭沿著z軸,從z=0mm開始,每隔1mm,至少測量10個z點,測量不同z時,各個傳感器的輸出電壓Vx,Vy,Vz。得到三個不同角度下,Vx,Vy,Vz和z的關(guān)系曲線。通過Vx,Vy,Vz按附錄D得到Ui修正后的電壓值。5)根據(jù)計算SAR值[計算公式見附錄D中公式(D.1)],通過公式(5)得到對應電場強度值:Ei2=(5)式中:Ei—電場強度計算值,V/m;σ—組織液的介質(zhì)電導率,S/m;SARi—介質(zhì)波導中的理論SAR值,W/kg;ρ—組織液的密度,取1000kg/m3。6)該頻段的介質(zhì)波導中的轉(zhuǎn)換因子根據(jù)公式(6)計算得出,Ui為修正后的電壓值:Sm=Ui/Ei2(6)JJF1843—20206式中:Sm—傳感器i的介質(zhì)波導中轉(zhuǎn)換因子,μV/(V/m)2;Ui—傳感器i的電壓測量值,V;Ei—電場強度計算值,V/m。7)將得到的數(shù)據(jù)取平均值計算得到介質(zhì)波導中的轉(zhuǎn)換因子。8)將計算結(jié)果記錄于附錄A.3中。圖3校準介質(zhì)波導中的轉(zhuǎn)換因子布置圖7.2.4線性度1)按照圖3連接波導,將功率計連接在雙定向耦合器發(fā)射監(jiān)控端口。2)將探頭尖端定位在距離匹配窗20mm處。3)將信號發(fā)生器頻率設定在探頭校準頻率點,依照一系列功率步進點調(diào)節(jié)波導入射功率,使得探頭所測位置的SAR值從0.01W/kg~100.0W/kg步進增加。4)控制計算機記錄所測量的電場強度值Ei,meas,測量電場強度值Ei,meas與波導場法提供的計算電場強度值Ei之間偏差值。Li=20lg(Ei,meas/Ei)(7)式中:Li—測量電場強度值與波導場法提供的計算電場強度值之間偏差值,dB;Ei,meas—傳感器i的電場強度的測量值,V/m;Ei—傳感器i的電場強度計算值,V/m。5)控制計算機輸出Li中絕對值最大的結(jié)果即為線性度L。6)將L值記錄于附錄A.4中。7.2.5軸向各向同性1)按照圖3連接波導,將功率計連接在雙定向耦合器發(fā)射監(jiān)控端口。2)將探頭尖端定位在距離匹配窗20mm處。3)信號發(fā)生器輸出頻率設定為校準頻點,信號發(fā)生器輸出端經(jīng)過衰減器作為阻抗7匹配連接至放大器,調(diào)節(jié)信號發(fā)生器輸出電平使向波導輸入24dBm功率。4)計算機控制探頭以z軸為軸心旋轉(zhuǎn)探頭,在0°~360°上以10°為步進,存儲每一步的場強值Ei。5)按公式(8)控制計算機得到該頻段的軸向各向同性:IA=20lg(Ei/Emean)max(8)式中:IA—軸向各向同性,dB;Ei—每一步的電場強度值,V/m;Emean—所有記錄電場強度值的平均值,V/m。6)將得到的IA值記錄到附錄A.5中。7.2.6球向各向同性1)按圖4所示配置和連接校準裝置,參考偶極子天線及轉(zhuǎn)臺定位在平坦模型的正前方,平坦模型中盛滿組織液。2)將探頭定位于平坦模型的中心、參考偶極子天線饋入點正前方,距離平坦模型位置s如下選取:a)頻率300MHz≤f≤1000MHz時,s=15mm±0.2mm;3),時減器作為阻抗匹配連接至放大器,調(diào)節(jié)信號發(fā)生器輸出電平使向波導輸入24dBm功率。4)轉(zhuǎn)臺處于初始角度0°。5)計算機控制探頭以z軸為軸心旋轉(zhuǎn)探頭,在0°~360°上以10°為步進,存儲每一步的電場強度值Ei。6)將轉(zhuǎn)臺角度逐次增加15°重復步驟4)。直至轉(zhuǎn)臺角度達到180°。7)按公式(9)計算該頻段的球向各向同性。IH=20lg(Ei/Emean)max(9)式中:IH—球向各向同性,dB;Ei—每一步的電場強度值,V/m;Emean—所有記錄電場強度值的平均值,V/m。8)將得到的IH值記錄于附錄A.6中。JJF1843—20208圖4球向各向同性布置圖8校準結(jié)果表達比吸收率探頭校準后,出具校準證書,校準證書至少應包含以下信息:a)標題:“校準證書”;b)實驗室名稱和地址;c)進行校準的地點(如果與實驗室的地址不同);d)證書的唯一性標識(如編號),每頁及總頁數(shù)的標識;e)客戶的名稱和地址;f)被校對象的描述和明確標識;g)進行校準的日期,如果與校準結(jié)果的有效性和應用有關(guān)時,應說明被校對象的接收日期;h)如果與校準結(jié)果的有效性和應用有關(guān)時,應對被校樣品的抽樣程序進行說明;i)校準所依據(jù)的技術(shù)規(guī)范的標識,包括名稱及代號;j)本次校準所用測量標準的溯源性及有效性說明;k)校準環(huán)境的描述;l)校準結(jié)果及其測量不確定度的說明;m)對校準規(guī)范的偏離的說明;n)校準證書或校準報告簽發(fā)人的簽名、職務或等效標識;o)校準結(jié)果僅對被校對象有效的聲明;p)未經(jīng)實驗室書面批準,不得部分復制證書的聲明。9復校時間間隔復校時間間隔由用戶根據(jù)使用情況自行確定,推薦為1年。JJF1843—20209附錄A原始記錄格式A.1外觀及工作正常性檢查外觀工作正常性A.2空氣波導中的轉(zhuǎn)換因子sensitivityinair擴展不確定度U(k=2):X傳感器在空氣波導中的轉(zhuǎn)換因子sensitivityXsensorSa/[(μV/(V/m)2]Y傳感器在空氣波導中的轉(zhuǎn)換因子sensitivityYsensorSa/[μV/(V/m)2]Z傳感器在空氣波導中的轉(zhuǎn)換因子sensitivityZsensorSa/[μV/(V/m)2]A.3介質(zhì)波導中的轉(zhuǎn)換因子sensitivityinmedia擴展不確定度U(k=2):頻率f/MHz組織模擬液類型TSL介電常數(shù)permittivity電導率conductivityX傳感器在介質(zhì)波導中的轉(zhuǎn)換因子sensitivityXsensorSm/[μV/(V/m)2]Y傳感器在介質(zhì)波導中的轉(zhuǎn)換因子sensitivityYsensorSm/[μV/(V/m)2]Z傳感器在介質(zhì)波導中的轉(zhuǎn)換因子sensitivityZsensorSm/[μV/(V/m)2]A.4線性度linearity頻率f/MHz組織模擬液類型TSL介電常數(shù)permittivity電導率conductivityJJF1843—202010線性度L(dB)線性度L(dB)=A.5軸向各向同性axialisotropy頻率f/MHz組織模擬液類型TSL介電常數(shù)permittivity電導率conductivity擴展不確定度U(k=2):A.6球向各向同性hemisphericalisotropyIA=|20lg(Ei/Emean)|擴展不確定度U(k=2):A.6球向各向同性hemisphericalisotropy頻率f/MHz組織模擬液類型TSL介電常數(shù)permittivity電導率conductivity擴展不確定度U(k=2):IH=|20lg(Ei/Emean)|max|=擴展不確定度U(k=2):11附錄B校準證書內(nèi)頁格式B.1外觀及工作正常性B.2空氣波導中的轉(zhuǎn)換因子(Sa)傳感器X傳感器Y傳感器Z擴展不確定度U(k=2)Sa/[μV/(V/m)2]B.3液體波導中的轉(zhuǎn)換因子(Sm)液體頻率MHz介電常數(shù)電導率S/mSm擴展不確定度U(k=2)B.4線性度圖B.1線性度曲線B.5探頭軸向各向同性圖B.2軸向各向同性曲線圖軸向各向同性擴展不確定度U(k=2):B.6探頭球向各向同性圖B.3球向各向同性曲線圖球向各向同性擴展不確定度U(k=2):JJF1843—202012附錄C主要項目校準不確定度評定示例C.1校準方法使用分析場(波導)的方法進行探頭校準與采用標準電場強度方法在空氣介質(zhì)波導中進行電場強度探頭校準的方法類似,通過校準裝置精確控制波導入射功率以及介質(zhì)波導中組織液的介電參數(shù)來控制校準過程的不確定度。C.2測量模型由附錄D可知液體波導中轉(zhuǎn)換因子可以表述為:S=abδσUi2z(C.1)4(PfS=abδσUi2z(C.1)式中:a,b—波導內(nèi)壁的寬和高,mm;Pf和P—率,dBm;Pf-Pr=Pf(1-r2),r為反射系數(shù);δ—液體中的趨膚深度[見式(D.2)],mm。由式(C.1)可知,轉(zhuǎn)換因子的不確定度主要和介電參數(shù)(趨膚深度決定于介電參數(shù))、功率和探頭的位置有關(guān)系,同時,在考慮和功率的相關(guān)性時,分別考慮入射功率、液體吸收的功率和電場均勻性的不確定度,由于最終結(jié)果是擬合得到,需要考慮擬合帶來的不確定度,探頭校準是在單個頻點校準,使用范圍是±50MHz或±100MHz,需要考慮頻率擴展帶來的不確定度。C.3不確定度分量(1)入射或前向功率的影響u1;(2)液體吸收功率u2;(3)擬合的影響u3;(4)液體介電常數(shù)u4;(5)電場探頭定位u5;(6)電場均勻性u6;(7)頻率帶寬u7;(8)測量重復性u8。C.4標準不確定度的評定根據(jù)上述的測量模型,對用波導內(nèi)分析場法校準探頭轉(zhuǎn)換因子的不確定度進行分析,主要考慮的因素:入射或前向功率、液體吸收功率、擬合誤差、液體介電常數(shù)、電場探頭定位、電場均勻性、頻率帶寬等因素的影響。1)入射或前向功率的影響前向功率(Pf)的測量誤差是由功率計校準數(shù)據(jù)所確定的,不確定度a1=1.2%,符合正態(tài)分布,包含因子k1=2,u1=0.60%。JJF1843—2020132)液體吸收功率的影響液體吸收功率的不確定度包括波導裝置和衰減器的失配、雙定向耦合器的方向誤差以及輸入到波導的功率的不確定度等,最終引起的是液體所吸收的功率的不確定度,不確定符合正態(tài)分布,包含因子k2=2,u2=1.75%。探頭的轉(zhuǎn)換因子是通過算術(shù)方法擬合得到的。不確定度a3=0.8%,符合正態(tài)分布,包含因子k3=2,u3=0.4%。4)液體介電常數(shù)的影響5)電場探頭定位的影響液體介電常數(shù)的誤差是根據(jù)使用接觸探頭法測量步驟而進行評估的。不確定度a4=4.0%,符合矩形分布,包含因子k4=3,u4=2.3%5)電場探頭定位的影響電場探頭定位的誤差表面機械探測的精確度±0.1mm和最大的SAR斜率來計算得到的。考慮該項時,直接把c5考慮在內(nèi),不確定度a5=1.0%,符合正態(tài)分布,包含因子k5=2,u5=0.5%。6)電場均勻性的影響波導內(nèi)的電場均勻性的公差是通過在波導內(nèi)進行液體內(nèi)的SAR掃描而得到的,在距離液體界面大約1cm的地方,要確保除了TE10模式之外沒有更高階的模式。電場的均勻性誤差是根據(jù)測量在距離探頭校準處±10mm波導中心的SAR數(shù)值與余弦平方相比的最大偏移值而得到的。,符合矩形分布,包含因子k6=3,u6=1.0%/3=0.6%。轉(zhuǎn)換因子的校準是在一個很窄的帶寬下用數(shù)值擬合的方法推出的,由于校準頻率是±100MHz,有實驗證明在這個區(qū)間內(nèi),轉(zhuǎn)換因子有低于5%的偏離,且符合矩形分布。.0%,符合矩形分布,包含因子k7=3,u7=2.9%。測量重復性是指在相同測量方法、相同觀測者、相同測量儀器、相同場所、相同工作條件和短時期內(nèi),對同一被測量連續(xù)測量所得結(jié)果之間的一致程度。JJF1059.1—2012《測量不確定度評定與表示》中指出,重復性標準差就是測量不確定度,只不過這個不確定度之中包含了那些重復條件下的隨機效應所導致的不確定分量。在重復性條件下進行10次測量,得到標準差為5.21%,同一設備在不同時間共測量3次,得到三組標準差。合并樣本標準差,得到測量重復性引入的標準不確定度為u8=5.2%。cu+cu(ε)+cu(z)+cucu+cu(ε)+cu(z)+cu(E)+cu(f)+cu其中靈敏系數(shù):c1=(Pf--SPr),c2=1,c3=1,c4=1,c5,c6=1,c7=1,c8=1。c1,c5在其取值范圍內(nèi)估值取1,代入計算合成不確定度。JJF1843—202014表C.1空氣中轉(zhuǎn)換因子標準不確定度分量一覽表不確定度來源不確定度/%包含因子靈敏系數(shù)ci標準不確定度分量ui/%入射或前向功率1.2210.60空氣波導吸收功率3.5211.75擬合的影響0.8210.4電場探頭定位1.0210.5電場均勻性1.0 310.6頻率帶寬5 312.9重復性5.25.2表C.2液體中轉(zhuǎn)換因子標準不確定度分量一覽表不確定度來源不確定度/%包含因子靈敏系數(shù)ci標準不確定度分量ui/%入射或前向功率1.2210.60液體吸收功率3.5211.75擬合的影響0.8210.4液體介電常數(shù)4.0 312.3電場探頭定位1.0210.5電場均勻性1.0 310.6頻率帶寬5 312.9重復性5.25.2C.5合成標準不確定度空氣中轉(zhuǎn)換因子測量的合成標準不確定度為:uc=u+u+u+u+u+u+u=6.3%液體中轉(zhuǎn)換因子測量的合成標準不確定度為:uc=u+u+u+u+u+u+u+u=6.8%C.6擴展不確定度取包含因子k=2,擴展不確定度:液體中轉(zhuǎn)換因子:U=kuc=13.6%空氣中轉(zhuǎn)換因子液體中轉(zhuǎn)換因子:U=kuc=13.6%(k=2)(k=2)JJF1843—202015附錄D液體波導中的轉(zhuǎn)換因子和邊界條件參數(shù)的計算計算饋入到波導液體中的射頻功率,可以由式(D.1)計算得到理論上沿著z軸方向的比吸收率分布:SAR(z)=e-2z/δ(D.1)式中:a,b—波導內(nèi)壁的寬和高,mm;Pf和Pr—入射和反射的功率,dBm;Pf-Pr=P1(1-r2);ρ—密度,取1000kg/m3;δ—液體中的趨膚深度,mm。1δ=1+2-1-2(D.2)式中:σ—介質(zhì)導電率,S/m;ε0—介電常數(shù),F/m;ε'r—液體的相對介電常數(shù);μ0—介質(zhì)磁導率,H/m;)z,中的比吸收率分布,可以得到探頭在z軸上的一系列輸出值,用這些輸出值可以通過下面的公式來計算出SAR值:SARmeas=(D.3)E2=Ui/Sm(D.4)式中:Sm—探頭在介質(zhì)波導中的轉(zhuǎn)換因子,μV/(V/m)2;Ui—修正后的探頭的輸出電壓,V。由于探頭的非線性響應,在測到的探頭的輸出電壓Vx、Vy、Vz需要dcp(二極管壓縮因子)進行修正,即:Ui=(Vi-Voffseti)+(Vi-Voffseti)(Vi-Voffseti)/dcpi(D.5)Voffseti一般小于3μV,可以忽略不計,dcpi可以查看探頭說明書,SPEAG的探頭,dcpi一般在(80~120)mV之間。比較SARmeas和SAR(z)的關(guān)系,即可得到液體波導中的轉(zhuǎn)換因子S。為了減小誤差,可以通過比對幾組值的方式來確定S。例如:通過計算S,使得式(D.6)的值最小。JJF1843—202016[SARmeas-SAR(z)]2(D.6)數(shù)據(jù)。同理,在靠近匹配窗的附近,通過引入邊界效應,用理論SAR值修正測量SAR值,可以用數(shù)值方法擬合出邊界效應的參數(shù)α和β。將下式在接近匹配窗附近的幾組數(shù)值進行擬合,取合適的α和β,使下式取最小值。(1-αe-SAR(z)2(D.7)JJF1843—202017附錄E空氣波導中轉(zhuǎn)換因子的計算波導中心在自由空間中的電場強度Ei可通過式(E.1)計算得到:4·dZ·PinE4·dZ·Pin其中:dZ=377·