節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁技術(shù)標準

PAGE1051總則1.0.1為在節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁設(shè)計、施工及驗收中，做到安全可靠、適用耐久、技術(shù)先進、經(jīng)濟合理、環(huán)保節(jié)能、確保質(zhì)量，制定本規(guī)范。1.0.2本規(guī)范適用于地震基本烈度7度及以下地區(qū)的城市新建混凝土梁式橋梁。1.0.3節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁的設(shè)計與施工應(yīng)有利于標準化和資源集約利用，同時應(yīng)積極推廣可靠的新技術(shù)、新工藝、新材料和新設(shè)備。1.0.4節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁的建造，應(yīng)自工程設(shè)計階段起，全過程協(xié)調(diào)建設(shè)、設(shè)計、制作、施工等各方關(guān)系，并應(yīng)加強交通工程、排水工程、照明工程等各專業(yè)之間的配合。1.0.5節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁設(shè)計、施工及驗收除應(yīng)符合本規(guī)范外，尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標準的規(guī)定。

2術(shù)語和符號2.1術(shù)語2.1.1節(jié)段segment混凝土墩柱、蓋梁或上部結(jié)構(gòu)梁體等構(gòu)件沿其長度方向劃分成的柱段或梁段等。2.1.2節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁precastsegmentalconcretebridge工廠或現(xiàn)場預(yù)先制作的混凝土節(jié)段通過可靠的連接方式拼裝而成的混凝土橋梁。2.1.3多重剪力鍵multipleshearkeys混凝土構(gòu)件預(yù)制節(jié)段接縫表面用于承擔(dān)剪切等作用、凹凸密接匹配的多重鍵塊和鍵槽。2.1.4環(huán)氧膠接縫epoxyjoint混凝土構(gòu)件預(yù)制節(jié)段的結(jié)合面采用涂抹環(huán)氧樹脂膠的接縫。2.1.5砂漿填充接縫mortarjoint混凝土構(gòu)件預(yù)制節(jié)段的結(jié)合面經(jīng)水泥基砂漿填充后壓密的接縫。2.1.6現(xiàn)澆混凝土接縫cast-in-placeconcretejoint混凝土構(gòu)件的預(yù)制節(jié)段之間的窄縫采用現(xiàn)澆混凝土連接的接縫。2.1.7短線法預(yù)制short-linemethodprecasting將混凝土構(gòu)件沿縱向劃分成若干節(jié)段，在臺座上用固定的模板，依次將已澆筑好的節(jié)段作為匹配節(jié)段，逐段匹配、流水制作節(jié)段的預(yù)制施工方法。2.1.8鋼筋灌漿套筒連接rebarsplicingbygrout-filledcouplingsleeve在金屬套筒的兩端分別插入鋼筋并壓注水泥基灌漿料的鋼筋連接方式。2.1.9鋼筋灌漿波紋管連接rebarsplicingbygrout-filledcorrugatedmetalpipe混凝土預(yù)制構(gòu)件伸出的預(yù)埋鋼筋插入另一構(gòu)件的預(yù)埋金屬波紋管并壓注水泥基灌漿料的鋼筋連接方式。2.1.10體外預(yù)應(yīng)力externalprestressing在混凝土構(gòu)件截面之外布置預(yù)應(yīng)力鋼束、施加預(yù)應(yīng)力。2.1.11體外預(yù)應(yīng)力鋼束的極限應(yīng)力ultimatestressofexternalprestressingtendon體外預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件達到極限承載力（通常指抗彎承載力）時，體外預(yù)應(yīng)力鋼束達到的應(yīng)力。2.1.12體外預(yù)應(yīng)力二次效應(yīng)secondaryeffectofexternalprestressing體外預(yù)應(yīng)力鋼束的位移與梁體變形不一致而引起的附加預(yù)應(yīng)力效應(yīng)。2.1.13體外預(yù)應(yīng)力鋼束的轉(zhuǎn)向器deviatorofexternalprestressingtendon使體外預(yù)應(yīng)力鋼束集中彎轉(zhuǎn)的器件。2.1.14逐跨拼裝法span-by-spanconstructionmethod將預(yù)制混凝土節(jié)段利用架橋設(shè)備逐跨進行拼裝、逐跨施加預(yù)應(yīng)力的施工方法。2.1.15懸臂拼裝法balancedcantileverconstructionmethod自橋墩兩側(cè)平衡地逐段向跨中懸臂拼裝預(yù)制混凝土節(jié)段、施加預(yù)應(yīng)力的施工方法。2.2符號2.2.1材料性能fcu,k——邊長為150mm的混凝土立方體抗壓強度標準值fck、fcd——混凝土軸心抗壓強度標準值、設(shè)計值ftk、ftd——混凝土軸心抗拉強度標準值、設(shè)計值fck’、ftk’——（短暫狀況）施工階段的混凝土軸心抗壓、抗拉強度標準值fck,j——接縫截面混凝土的軸心抗壓強度設(shè)計值fck,j’——（短暫狀況）施工階段接縫截面混凝土的軸心抗壓強度設(shè)計值fsk、fsd——普通鋼筋抗拉強度標準值、設(shè)計值fsd’、fpd’——普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋抗壓強度設(shè)計值fpk、fpd——預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度標準值、設(shè)計值fpk,i、fpd,i——體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度標準值、設(shè)計值fpd,i’——體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋抗壓強度設(shè)計值fpk,e、fpd,e——體外預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度標準值、設(shè)計值Ec——混凝土的彈性模量Gc——混凝土的剪變模量Es、Ep——普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量2.2.2作用與作用效應(yīng)Md——彎矩的組合設(shè)計值Mud——受彎構(gòu)件的正截面抗彎承載力設(shè)計值Mcr——受彎構(gòu)件的正截面開裂彎矩值Nd——軸向壓力的組合設(shè)計值Nud——大偏心受壓構(gòu)件的正截面抗壓承載力設(shè)計值Ncr——大偏心受壓構(gòu)件的正截面開裂軸向壓力值Npd,i、Npd,e——接縫截面體內(nèi)、體外預(yù)應(yīng)力鋼筋合力設(shè)計值的軸向分力Vd——剪力的組合設(shè)計值Td——鋼筋拉力的組合設(shè)計值T計算體外束基頻時鋼束的拉力Vpd,i、Vpd,e——接縫截面體內(nèi)、體外預(yù)應(yīng)力鋼筋合力設(shè)計值的豎向分力Vtk——施工荷載標準值（考慮動力系數(shù)）產(chǎn)生的剪力σs——（正截面承載力計算中）截面受拉邊或受壓較小邊普通鋼筋的應(yīng)力σp,i——截面受拉邊或受壓較小邊體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力σp0,i、σp0,i’——截面受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處混凝土正應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力σst、σlt——作用（或荷載）短期效應(yīng)組合、長期效應(yīng)組合下截面邊緣混凝土的拉應(yīng)力σtp、σcp——構(gòu)件混凝土的主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力σpc——永存（有效）預(yù)應(yīng)力在截面邊緣產(chǎn)生的混凝土法向預(yù)壓應(yīng)力σcon——預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨下張拉控制應(yīng)力σcon,i、σcon,e——體內(nèi)、體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨下張拉控制應(yīng)力σpe——預(yù)應(yīng)力鋼筋的永存（有效）預(yù)應(yīng)力σpe,i、σpe,e——體內(nèi)、體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的永存（有效）預(yù)應(yīng)力σpd,e——體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的極限應(yīng)力設(shè)計值σpu,e——體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的極限應(yīng)力Δσpu,e——體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的極限應(yīng)力增量Δσfp,e——體外預(yù)應(yīng)力鋼束的應(yīng)力幅Δffp,e——預(yù)應(yīng)力鋼絞線的疲勞應(yīng)力幅限值σpi——傳力錨固后預(yù)應(yīng)力鋼筋的初始應(yīng)力σc——接縫截面剪壓區(qū)混凝土的壓應(yīng)力τc——接縫截面剪壓區(qū)混凝土的剪應(yīng)力σcc,d——轉(zhuǎn)向器與混凝土之間承壓面混凝土的容許壓應(yīng)力2.2.3幾何參數(shù)L——構(gòu)件的計算跨徑L1——計算跨體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的長度L2——錨具間體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的長度l——預(yù)應(yīng)力鋼筋的計算長度或計算體外索基頻時的索段長度Δl——錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓密值Sd——計算截面處相鄰轉(zhuǎn)向（或定位）構(gòu)造之間或轉(zhuǎn)向（或定位）構(gòu)造與相鄰錨固構(gòu)造之間的距離C——斜裂縫的水平投影長度R——體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的彎曲半徑Rd——體外預(yù)應(yīng)力鋼筋轉(zhuǎn)向管的內(nèi)半徑d——預(yù)應(yīng)力鋼絞線中鋼絲的最大直徑bd——體外預(yù)應(yīng)力鋼筋轉(zhuǎn)向器與混凝土之間承壓面的計算寬度θ——預(yù)應(yīng)力鋼筋自張拉端的管道累計偏轉(zhuǎn)角θi、θe——體內(nèi)、體外彎起預(yù)應(yīng)力鋼筋與構(gòu)件軸線的夾角a——截面受拉邊或受壓較小邊的普通鋼筋和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至受拉邊緣或受壓較小邊緣的距離a’截面受壓較大邊的普通鋼筋和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至受壓較大邊緣的距離as——截面受壓較小邊普通鋼筋合力點至截面受壓較小邊緣的距離a’s——截面受壓較大邊普通鋼筋合力點至截面受壓較大邊緣的距離ap,i——截面受壓較小邊體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至截面受壓較小邊緣的距離a’p,i——截面受壓較大邊體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至截面受壓較大邊緣的距離b——矩形截面的寬度，帶翼形截面腹板的寬度bf——帶翼形截面受壓較小邊翼板的寬度b’f——帶翼形截面受壓較大邊翼板的有效寬度b’f,s——帶翼形截面受壓翼板的抗剪有效寬度b’h——帶翼形截面腹板承托或加腋的寬度hf——帶翼形截面受壓較小邊翼板的厚度h’f——帶翼形截面受壓較大邊翼板的有效寬度內(nèi)的平均厚度e0——軸向壓力對截面重心軸的偏心距e——軸向壓力作用點至截面受拉邊或受壓較小邊的普通鋼筋和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點的距離e’——軸向壓力作用點至截面受壓較大邊的鋼筋合力點的距離sv——箍筋的間距x——截面受壓區(qū)高度或接縫截面剪壓區(qū)的高度xb——截面縱向受拉鋼筋達到抗拉強度設(shè)計值、受壓區(qū)混凝土外緣同時達到極限壓應(yīng)變時的受壓區(qū)高度y——截面形心軸至受拉邊或受壓較小邊緣的距離y’——截面形心軸至受壓較大邊緣的距離A0——構(gòu)件換算截面的面積Acv——可能開裂面的截面面積或接縫的截面面積Aks,i——第i個鍵塊的剪切面積As——截面受拉邊或受壓較小邊縱向普通鋼筋的截面面積A’s——截面受壓較大邊縱向普通鋼筋的截面面積Ap,i——截面受拉邊或受壓較小邊體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積A’p,i——截面受壓較大邊體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積Ap,e——截面體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積Apb,i——斜裂縫范圍內(nèi)體內(nèi)彎起預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積Apb,e——斜裂縫范圍內(nèi)體外彎起預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積Asv——同一截面內(nèi)箍筋各肢的總截面面積W0——換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩S0——換算截面重心軸以上（或以下）部分面積對截面重心軸的面積矩h0——截面受拉邊或受壓較小邊的普通鋼筋和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至受壓較大邊緣的距離h’0——截面受壓較大邊鋼筋合力點至受壓較小邊緣的距離hs——受拉區(qū)普通鋼筋合力點至截面受壓區(qū)邊緣的距離hp,i——受拉區(qū)體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至截面受壓區(qū)邊緣的距離hp,e——體外預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至截面受壓邊緣的初始距離hpu,e——體外預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至截面受壓較大邊緣的極限距離2.2.4計算系數(shù)及其他γ0——結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)γ——截面受拉區(qū)混凝土的塑性影響系數(shù)或接縫對二次效應(yīng)的影響系數(shù)φ——截面形狀影響系數(shù)φb——接縫對抗彎承載力的影響系數(shù)φj——接縫對混凝土強度的影響系數(shù)φc——接縫對抗壓承載力的影響系數(shù)α——接縫對鋼筋極限應(yīng)力的影響系數(shù)C1、C2——接縫影響系數(shù)c——粘結(jié)強度或粘結(jié)力系數(shù)η——偏心受壓構(gòu)件軸向壓力的偏心距增大系數(shù)或體外預(yù)應(yīng)力二次效應(yīng)的修正系數(shù)α1——異號彎矩影響系數(shù)βN——偏心軸向力對截面抗裂邊緣應(yīng)力的影響系數(shù)m——剪跨比β——截面受壓區(qū)矩形應(yīng)力圖高度與實際受壓區(qū)高度的比值np——預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土的彈性模量比ρ——縱向受拉鋼筋配筋率ρp——預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋率ω——體內(nèi)有粘結(jié)受拉鋼筋與體內(nèi)外受拉鋼筋之比f1——體外預(yù)應(yīng)力鋼索的基頻W——計算體外束基頻時體外預(yù)應(yīng)力鋼索的單位長度重力

3基本規(guī)定3.1設(shè)計基本規(guī)定3.1.1本規(guī)范采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計方法，橋梁結(jié)構(gòu)的設(shè)計基準期為100年。3.1.2橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)進行承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)設(shè)計。3.1.3根據(jù)橋梁結(jié)構(gòu)在制造、運輸、安裝和使用過程中的作用影響，可將橋梁設(shè)計分為以下四種。1持久狀況：在橋梁使用過程中一定出現(xiàn)，且持續(xù)期很長的設(shè)計狀況。2短暫狀況：在橋梁施工和使用過程中出現(xiàn)概率較大而持續(xù)期較短的設(shè)計狀況。3偶然狀況：在橋梁使用過程中出現(xiàn)概率很小，且持續(xù)期極短的設(shè)計狀況。4地震狀況：橋梁遭受地震時的設(shè)計狀況。3.1.4橋梁結(jié)構(gòu)在3.1.3所述四種設(shè)計狀況均應(yīng)進行承載能力極限狀態(tài)設(shè)計；對持久狀況還應(yīng)進行正常使用極限狀態(tài)設(shè)計；對短暫狀況及地震狀況，可根據(jù)需要進行正常使用極限狀態(tài)設(shè)計；對偶然狀況，可不進行正常使用極限狀態(tài)設(shè)計。3.1.5橋梁結(jié)構(gòu)的安全等級應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的重要性、結(jié)構(gòu)破壞可能產(chǎn)生后果的嚴重性來劃分，并應(yīng)符合表3.1.5的規(guī)定。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)對應(yīng)于設(shè)計安全等級一級、二級和三級分別取1.1、1.0、0.9。表3.1.5橋梁設(shè)計安全等級安全等級結(jié)構(gòu)類型橋梁類型一級重要結(jié)構(gòu)特大橋、大橋、中橋、重要小橋二級一般結(jié)構(gòu)小橋三級次要結(jié)構(gòu)防撞護欄注：1表中所列特大、大、中橋等系按本規(guī)范表3.1.6中的單孔跨徑確定，對多跨不等跨橋梁，以其中最大跨徑為準；冠以“重要”的小橋系指城市快速路、主干路及交通特別繁忙的城市次干路上的橋梁。 2對有特殊要求的橋梁，其設(shè)計安全等級可根據(jù)具體情況研究確定。3.1.6橋梁應(yīng)按其多孔跨徑的總長或單孔跨徑的長度分為特大橋、大橋、中橋及小橋等四類，并應(yīng)符合表3.1.6的規(guī)定。表3.1.6橋梁分類橋梁分類多孔跨徑的總長L（m）單孔跨徑L0（m）特大橋L＞1000L0＞150大橋1000≥L≥100150≥L0≥40中橋100＞L＞3040＞L0≥20小橋30≥L≥820＞L0≥5注：1表中跨徑系指標準跨徑。 2梁式橋以兩橋墩中線之間橋中心線長度或橋墩中線與橋臺臺背前緣線之間橋中心線長度為標準跨徑。 3梁式橋多孔跨徑的總長為多孔標準跨徑的總長。3.1.7橋梁主體結(jié)構(gòu)的設(shè)計使用年限不應(yīng)低于100年。體外預(yù)應(yīng)力鋼索應(yīng)可更換，設(shè)計使用年限不應(yīng)低于35年。3.1.8橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計采用的作用、作用分類、代表值和作用效應(yīng)組合應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11和《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》CJJ166的規(guī)定。3.1.9橋梁結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》CJJ166的規(guī)定。3.1.10節(jié)段預(yù)制拼裝橋梁應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)特點、使用年限、環(huán)境條件、施工條件等進行耐久性設(shè)計。耐久性設(shè)計應(yīng)包括下列內(nèi)容：1確定結(jié)構(gòu)所處的環(huán)境類別；2提出對混凝土材料的耐久性基本要求；3確定構(gòu)件中鋼筋的混凝土保護層厚度；4不同環(huán)境條件下的耐久性技術(shù)措施；5接縫部位的耐久性技術(shù)措施；6提出施工質(zhì)量驗收要求；7提出結(jié)構(gòu)使用階段的檢測與維護要求。3.1.11節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁應(yīng)根據(jù)采用結(jié)構(gòu)的特點設(shè)置檢修通道，檢修通道應(yīng)有必要的檢修、養(yǎng)護以及部件的更換所需的空間。3.1.12節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁的上部結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)采用環(huán)氧膠接縫或現(xiàn)澆混凝土接縫，下部結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)采用環(huán)氧膠接縫、砂漿填充接縫或現(xiàn)澆混凝土接縫，并應(yīng)根據(jù)使用環(huán)境要求和構(gòu)造特點進行構(gòu)件設(shè)計。3.2施工基本規(guī)定3.2.1節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁施工前應(yīng)根據(jù)技術(shù)特點和條件編制施工組織設(shè)計和專項施工技術(shù)方案，內(nèi)容應(yīng)包括構(gòu)件制作、運輸、安裝的施工方案、質(zhì)量管理及安全措施等。3.2.2節(jié)段預(yù)制拼裝施工應(yīng)根據(jù)預(yù)制場地條件、設(shè)計要求、施工工藝等，確定采用短線法或長線法預(yù)制節(jié)段。3.2.3預(yù)制節(jié)段制作單位應(yīng)具備相應(yīng)的生產(chǎn)工藝設(shè)施，并應(yīng)有完善的質(zhì)量管理體系和必要的試驗檢測設(shè)施。3.2.4預(yù)制節(jié)段的運輸及拼裝設(shè)備應(yīng)滿足節(jié)段重量、運輸條件、架設(shè)安裝工藝等要求。3.2.5拼裝設(shè)備、支撐等臨時結(jié)構(gòu)的安裝、調(diào)試、使用、拆除等應(yīng)編制專項施工技術(shù)方案，并應(yīng)制定相應(yīng)的安全生產(chǎn)應(yīng)急預(yù)案。3.2.6節(jié)段預(yù)制拼裝施工應(yīng)制訂包含節(jié)段預(yù)制階段及節(jié)段拼裝階段在內(nèi)的全過程測量控制方案。

4材料4.1混凝土4.1.1混凝土強度等級應(yīng)按邊長為150mm立方體試件的抗壓強度標準值確定。4.1.2節(jié)段預(yù)制拼裝橋梁構(gòu)件的混凝土強度等級應(yīng)符合下列規(guī)定：1鋼筋混凝土不應(yīng)低于C30；2預(yù)應(yīng)力混凝土不應(yīng)低于C40。4.1.3混凝土軸心抗壓強度標準值fck和軸心抗拉強度標準值ftk應(yīng)按表4.1.3采用。表4.1.3混凝土強度標準值（MPa）強度等級強度種類C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80fck20.123.426.829.632.435.538.541.544.547.450.2ftk2.012.202.402.512.652.742.852.933.003.053.104.1.4混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值fcd和軸心抗拉強度設(shè)計值ftd應(yīng)按表4.1.4采用。表4.1.4混凝土強度設(shè)計值（MPa）強度等級強度種類C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80fcd13.816.118.420.522.424.426.528.530.532.434.6ftd1.391.521.651.741.831.891.962.022.072.102.144.1.5混凝土受壓或受拉時的彈性模量Ec應(yīng)按表4.1.5采用。表4.1.5混凝土的彈性模量（×104MPa）強度等級C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80Ec3.003.153.253.353.453.553.603.653.703.753.80注：當(dāng)采用引氣劑及較高砂率的泵送混凝土且無實測數(shù)據(jù)時，表中C50～C80的Ec值應(yīng)乘以折減系數(shù)0.95。4.1.6混凝土的剪變模量Gc可按本規(guī)范表4.1.5數(shù)值的0.4倍采用，混凝土的泊松比νc可采用0.2。4.2鋼筋4.2.1鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中的普通鋼筋宜采用HPB300、HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500、RRB400和RRB500鋼筋，并應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼筋》GB1499.1、《鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶肋鋼筋》GB1499.2、《鋼筋混凝土用余熱處理鋼筋》GB13014的規(guī)定。4.2.2普通鋼筋的抗拉強度標準值應(yīng)具有不小于95%的保證率。普通鋼筋的抗拉強度標準值fsk應(yīng)按表4.2.2采用。表4.2.2普通鋼筋抗拉強度標準值鋼筋種類符號公稱直徑d（mm）fsk（MPa）HPB3006～22300HRB4006～50400HRBF400RRB400HRB5006～50500HRBF500RRB5004.2.3普通鋼筋的抗拉強度設(shè)計值fsd和抗壓強度設(shè)計值f’sd應(yīng)按表4.2.3采用。表4.2.3普通鋼筋抗拉、抗壓強度設(shè)計值鋼筋種類公稱直徑d（mm）fsd（MPa）f’sd（MPa）HPB3006～22250250HRB4006～50330330HRBF400RRB400HRB5006～50415400HRBF500RRB500注：1鋼筋混凝土軸心受拉和小偏心受拉構(gòu)件的鋼筋抗拉強度設(shè)計值大于330MPa時，應(yīng)按330MPa取用；在斜截面抗剪承載力、受扭承載力和沖切承載力計算中垂直于縱向受力鋼筋的箍筋或間接鋼筋等橫向鋼筋的抗拉強度設(shè)計值大于330MPa時，應(yīng)按330MPa取用。 2構(gòu)件中配有不同種類的鋼筋時，每種鋼筋應(yīng)采用各自的強度設(shè)計值。4.2.4普通鋼筋的彈性模量Es應(yīng)按表4.2.4采用。表4.2.4普通鋼筋的彈性模量（MPa）鋼筋種類EsHPB3002.1×105HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500、RRB400、RRB5002.0×105注：采用牌號帶E的鋼筋時，力學(xué)性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶肋鋼筋》GB1499.2的規(guī)定。4.2.5節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁采用不銹鋼鋼筋和環(huán)氧樹脂涂層鋼筋時，應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《鋼筋混凝土用不銹鋼鋼筋》YB/T4362和《環(huán)氧樹脂涂層鋼筋》JG3042的規(guī)定。4.3預(yù)應(yīng)力鋼筋4.3.1預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中的鋼絞線、鋼絲和精軋螺紋鋼筋應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》GB/T5224、《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲》GB/T5223和《預(yù)應(yīng)力混凝土用螺紋鋼筋》GB/T20065的規(guī)定。4.3.2預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強度標準值應(yīng)具有不小于95%的保證率。常用預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強度標準值fpk應(yīng)按表4.3.2采用。表4.3.2常用預(yù)應(yīng)力筋抗拉強度標準值鋼筋種類符號公稱直徑d（mm）fpk（MPa）鋼絞線1×7（七股）φS9.5、12.7、15.21720、1860、196017.81720、1860消除應(yīng)力鋼絲光圓φP51470、1570、1670、1770、186071470、1570、1670、1770、186091470、1570、1670螺旋肋φH51470、1570、1670、1770、186071470、1570、1670、1770、186091470、1570、1670螺紋鋼筋JL18、25、32、40、50785、830、930、10804.3.3常用預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強度設(shè)計值fpd和抗壓強度設(shè)計值f’pd應(yīng)按表4.3.3采用。表4.3.3常用預(yù)應(yīng)力筋抗拉、抗壓強度設(shè)計值鋼筋種類fpk（MPa）fpd（MPa）f’pd（MPa）鋼絞線1×7（七股）172011703901860126019601330消除應(yīng)力鋼絲1470100041015701070167011401770120018601260螺紋鋼筋78565040083069093077010808904.3.4預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量Ep應(yīng)按表4.3.4采用。表4.3.4預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量（MPa）鋼筋種類Ep鋼絞線1.95×105消除應(yīng)力鋼絲2.05×105螺紋鋼筋2.00×1054.3.5預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)當(dāng)采用環(huán)氧涂層鋼絞線、鍍鋅鋼絞線時，應(yīng)符合下列要求：1環(huán)氧涂層鋼絞線應(yīng)符合國家現(xiàn)行標準《環(huán)氧涂層七絲預(yù)應(yīng)力鋼絞線》GB/T21073、《單絲涂覆環(huán)氧涂層預(yù)應(yīng)力鋼絞線》GB/T25823和《環(huán)氧涂層預(yù)應(yīng)力鋼絞線》JG/T387、《填充型環(huán)氧涂層鋼絞線體外預(yù)應(yīng)力束》JT/T876的規(guī)定。2鍍鋅鋼絞線應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《鍍鋅鋼絞線》YB/T5004和《高強度低松弛預(yù)應(yīng)力熱鍍鋅鋼絞線》YB/T152的規(guī)定。4.3.6體外預(yù)應(yīng)力鋼束采用的無粘結(jié)鋼絞線應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線》JG161和《無粘結(jié)鋼絞線體外預(yù)應(yīng)力束》JT/T853的規(guī)定。4.4連接材料4.4.1用于鋼筋套筒灌漿連接的套筒應(yīng)采用球墨鑄鐵鑄造套筒，材料應(yīng)符合表4.4.1和現(xiàn)行行業(yè)標準《鋼筋連接用灌漿套筒》JG/T398的規(guī)定。表4.4.1球墨鑄鐵灌漿套筒的材料性能項目性能指標抗拉強度σb（MPa）≥550斷后伸長率δ5（%）≥5球化率（%）≥85硬度（HBW）180～2504.4.2用于鋼筋波紋管灌漿連接的波紋管應(yīng)采用增強型金屬波紋管，并應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準《預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬波紋管》JG225的規(guī)定。4.4.3鋼筋灌漿套筒和波紋管連接接頭采用的灌漿料除應(yīng)符合表4.4.3所列技術(shù)性能指標外，還應(yīng)符合國家現(xiàn)行標準《水泥基灌漿材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》GB/T50448和《鋼筋連接用套筒灌漿料》JG/T408的規(guī)定。表4.4.3鋼筋灌漿套筒和波紋管連接用灌漿料的技術(shù)性能項目（性能指標單位）性能指標流動性（mm）初始≥30030min≥260抗壓強度（MPa）1d≥353d≥6028d≥100豎向膨脹率（%）3h≥0.0224h與3h差值0.02～0.5氯離子含量（%）≤0.03泌水率（%）04.4.4當(dāng)預(yù)制節(jié)段接縫采用砂漿填充層時，應(yīng)采用無收縮水泥基砂漿，28d抗壓強度不應(yīng)小于60MPa且高出被連接構(gòu)件強度等級10MPa，28d豎向膨脹率應(yīng)控制在0.02～0.1%。4.4.5當(dāng)預(yù)制節(jié)段接縫采用環(huán)氧樹脂膠時，其膠體性能及粘結(jié)能力應(yīng)符合表4.4.5的規(guī)定。表4.4.5環(huán)氧樹脂膠主要性能要求性能項目性能要求試驗方法標準物理性能可施膠時間（min）≥20GB/T7123可粘結(jié)時間（min）≥60，且≤240GB/T12954固化速度（低限溫度條件）12小時抗壓強度（MPa）≥40GB/T1767124小時抗壓強度（MPa）≥607天抗壓強度（MPa）≥80壓縮彈性模量*（MPa）瞬時≥8000GB/T176711小時≥6000剪切彈性模量*（MPa）瞬時≥15001小時≥1200在結(jié)構(gòu)立面上無流掛現(xiàn)象的最大涂膠層厚度（mm）≥3不揮發(fā)物含量（固體含量）（%）≥99GB/T2793吸水率（高限溫度條件）（%）≤0.5%水中溶解率（高限溫度條件）（%）≤0.1%高限溫度條件固化7天的熱變形溫度（℃）0℃≤適用溫度＜10℃45GB/T279310℃≤適用溫度＜30℃5030℃≤適用溫度＜60℃60伸長率（%）≥1.0GB/T2567力學(xué)性能抗壓強度（MPa）≥80GB/T17671鋼-鋼拉伸抗剪強度標準值（MPa）≥14GB/T7124與混凝土的正拉粘結(jié)強度（MPa）≥3.0，且為混凝土內(nèi)聚破壞JG/T157化學(xué)性能耐濕熱老化性50℃溫度、95%相對濕度的環(huán)境條件下老化90d后，常溫條件下鋼-鋼拉伸抗剪強度降低率≤10%GB/T50728耐鹽霧性5%氯化鈉溶液、噴霧壓力0.08MPa、試驗溫度（35±2）℃、每0.5h噴霧一次、每次0.5h、作用持續(xù)時間90d，到期鋼-鋼拉伸抗剪強度降低率≤5%，且不得有裂紋或脫膠GB/T50728注： 1本條文中所列指標均為膠體在適用溫度范圍內(nèi)的；2當(dāng)環(huán)氧樹脂膠的蠕變對結(jié)構(gòu)性能的影響不可忽略時，應(yīng)滿足表中帶“*”項目的性能要求；3對寒冷地區(qū)使用的環(huán)氧樹脂膠，應(yīng)滿足耐凍融性能要求；4表中未列出試驗方法標準的可參照國際預(yù)應(yīng)力協(xié)會標準FIP相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。

5持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算5.1一般規(guī)定5.1.1節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁的持久狀況設(shè)計應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)的要求，對構(gòu)件進行承載力計算。在進行承載能力極限狀態(tài)計算時，作用（或荷載）的效應(yīng)（汽車荷載應(yīng)計入沖擊系數(shù)）應(yīng)采用其組合設(shè)計值。5.1.2節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土構(gòu)件接縫截面承載力計算以破壞形態(tài)及相應(yīng)受力狀態(tài)為基礎(chǔ)，在構(gòu)件截面與體內(nèi)配筋應(yīng)變協(xié)調(diào)、體外預(yù)應(yīng)力鋼筋與構(gòu)件變形協(xié)調(diào)的條件下建立受力平衡方程，各種材料的極限應(yīng)力達到相應(yīng)規(guī)定的強度設(shè)計值。5.2\h\z\u1總則 762術(shù)語和符號 783基本規(guī)定 793.1設(shè)計基本規(guī)定 793.2施工基本規(guī)定 814材料 825持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 835.1一般規(guī)定 835.2受彎構(gòu)件 835.3受壓構(gòu)件 865.4其他計算 886持久狀況使用階段應(yīng)力和正常使用極限狀態(tài)計算 906.1一般規(guī)定 906.2預(yù)應(yīng)力損失計算 906.3應(yīng)力計算 916.4抗裂驗算與裂縫寬度驗算 926.5變形驗算 937短暫狀況施工階段應(yīng)力和承載能力極限狀態(tài)計算 948構(gòu)造設(shè)計規(guī)定 958.1一般規(guī)定 958.2主梁構(gòu)造 968.3主梁體外預(yù)應(yīng)力體系 998.4墩柱與蓋梁 1018.5其它構(gòu)造及附屬設(shè)施 1029節(jié)段梁的預(yù)制 10310節(jié)段梁的拼裝 10511墩柱與蓋梁的預(yù)制、拼裝 107

1總則1.0.1節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁因其具有施工快速、質(zhì)量可靠和耐久、環(huán)保等優(yōu)點，已經(jīng)成為當(dāng)今國內(nèi)外橋梁技術(shù)發(fā)展的趨勢。近年來，隨著我國經(jīng)濟發(fā)展方式的轉(zhuǎn)變和“以人為本”、“綠色環(huán)保”理念的倡導(dǎo)，預(yù)制拼裝橋梁在一些經(jīng)濟發(fā)展較快的城市橋梁及國家重大工程跨江海橋梁建設(shè)中正逐漸推廣應(yīng)用。通過節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁技術(shù)的應(yīng)用，在提高工程質(zhì)量、提升橋梁結(jié)構(gòu)的耐久性及全壽命經(jīng)濟性、加快建設(shè)速度、減少環(huán)境干擾、最大限度減少對交通的影響以及提升工程的社會效益、經(jīng)濟效益等方面取得了顯著成效，同時也積累了一定的設(shè)計與實踐經(jīng)驗。目前，國內(nèi)尚無統(tǒng)一的節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁設(shè)計規(guī)范，施工與驗收規(guī)范也有待修編，并且尚不包含下部結(jié)構(gòu)。編制本規(guī)范，有助于預(yù)制拼裝橋梁設(shè)計和施工水平的提高，以及更大范圍內(nèi)的推廣應(yīng)用。在本規(guī)范的編制過程中遵循先進性、科學(xué)性、協(xié)調(diào)性和可操作性原則，借鑒了當(dāng)今國內(nèi)外先進和成熟的技術(shù)思想、基礎(chǔ)理論、科技研究成果，同時針對一些關(guān)鍵條款內(nèi)容開展專題研究，將研究成果納入本規(guī)范，并符合安全可靠、適用耐久、技術(shù)先進、經(jīng)濟合理、環(huán)保節(jié)能、確保質(zhì)量的要求，同時與現(xiàn)行國家、行業(yè)標準和規(guī)范的技術(shù)經(jīng)濟政策相適應(yīng)、相協(xié)調(diào)。1.0.2對于節(jié)段拼裝橋墩而言，接縫設(shè)計是確?？拐鹦阅艿年P(guān)鍵，此類技術(shù)的研究與實踐，走在前列的有美國、新西蘭、日本等國家，我國在這方面的相關(guān)研究比較少，起步較晚，且節(jié)段拼裝技術(shù)應(yīng)用的工程實踐及經(jīng)驗也主要集中于中、低地震烈度區(qū)域的橋梁工程。因此，本規(guī)范只適用于地震基本烈度7度以下（含7度）地區(qū)，8度以上地區(qū)的節(jié)段拼裝橋梁應(yīng)做專項研究與設(shè)計。本規(guī)范不適用輕骨料混凝土結(jié)構(gòu)和超重、耐酸（堿）等特種混凝土結(jié)構(gòu)的橋梁設(shè)計。改建、擴建、維修橋梁的設(shè)計與施工可對比技術(shù)條件后參照本規(guī)范執(zhí)行。1.0.3構(gòu)建資源集約型、環(huán)境友好型社會是我國的基本國策。對于節(jié)段預(yù)制拼裝橋梁可以通過設(shè)計的標準化，實現(xiàn)施工的標準化，提升橋梁建筑材料、設(shè)備及基地的重復(fù)利用效率，從而實現(xiàn)施工裝備的高效集約利用，促進工程建設(shè)與環(huán)境的和諧，并預(yù)期將產(chǎn)生顯著的經(jīng)濟效益和社會效益。節(jié)段預(yù)制拼裝橋梁技術(shù)正處于快速發(fā)展的時期，新技術(shù)、新工藝、新材料和新設(shè)備為此項技術(shù)的發(fā)展完善乃至走向成熟提供了必要的技術(shù)保障，反之，對于橋梁工程師也應(yīng)將在工程研究和實踐中獲得的成熟技術(shù)和寶貴經(jīng)驗在行業(yè)內(nèi)進行積極的推廣。

2術(shù)語和符號本章僅將本規(guī)范出現(xiàn)的重要術(shù)語列出。術(shù)語的解釋，其中部分是國際公認的定義，但大部分是概括性的涵義，并非國際或國家公認的定義。術(shù)語的英文名稱不是標準化名稱，僅供引用時參考。

3基本規(guī)定3.1設(shè)計基本規(guī)定3.1.1本規(guī)范的編制遵循國家標準《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50153-2008規(guī)定的設(shè)計原則，采用以概率理論為基礎(chǔ)、以分項系數(shù)表達的極限狀態(tài)設(shè)計方法，在作用分類、代表值、作用效應(yīng)組合以及承載能力極限狀體表達式和分項系數(shù)等均按現(xiàn)行《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11-2011和《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTGD60-2015取值。3.1.2按照《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50153-2008極限狀態(tài)設(shè)計原則，本規(guī)范橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計分為承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。承載能力極限狀態(tài)是結(jié)構(gòu)發(fā)揮允許的最大承載能力的狀態(tài)，體現(xiàn)了結(jié)構(gòu)的安全性；正常使用極限狀態(tài)是結(jié)構(gòu)達到使用功能上允許的某個限值的狀態(tài)，體現(xiàn)了結(jié)構(gòu)的適用性和耐久性。本規(guī)范在第5章對橋梁結(jié)構(gòu)的各種極限狀態(tài)均規(guī)定了明確的限值，設(shè)計應(yīng)對橋梁結(jié)構(gòu)按照第3.1.3條所列的三種設(shè)計狀況的不同極限狀態(tài)分別進行計算或驗算，且都符合規(guī)范要求時，才達到設(shè)計橋梁全部預(yù)定的功能要求。3.1.3～3.1.4《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50153-2008在原92版標準規(guī)定結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)考慮持久設(shè)計狀況、短暫設(shè)計狀況和偶然設(shè)計狀況等三種設(shè)計狀況基礎(chǔ)上，修訂增加了地震設(shè)計狀況。除地震設(shè)計狀況外，其他偶然設(shè)計狀況只需作承載能力極限狀態(tài)設(shè)計，地震設(shè)計狀況應(yīng)按照現(xiàn)行《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》CJJ166-2011進行抗震驗算。節(jié)段預(yù)制橋梁在預(yù)制、吊裝、運輸、安裝等施工過程中，橋梁結(jié)構(gòu)體系、所承受的荷載、支承條件等與使用階段相比，都有可能有所不同，此時，設(shè)計要根據(jù)實際情況進行短暫狀況的極限狀態(tài)設(shè)計，除需進行承載能力極限狀態(tài)設(shè)計外，亦可根據(jù)需要進行正常使用極限狀態(tài)設(shè)計。3.1.5橋梁結(jié)構(gòu)安全等級是根據(jù)結(jié)構(gòu)的重要性及結(jié)構(gòu)破壞后果，即危及人的生命、造成經(jīng)濟損失、對社會或環(huán)境產(chǎn)生影響等的嚴重程度所確定的。本規(guī)范按照《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50153-2008附錄A.3.1條規(guī)定劃分了結(jié)構(gòu)的三個安全等級以及對應(yīng)的結(jié)構(gòu)類型，在進行橋梁結(jié)構(gòu)持久狀況承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)對應(yīng)不同設(shè)計安全等級分別取值。對于有特殊要求的橋梁，其設(shè)計安全等級可根據(jù)具體情況研究確定，但不能低于本規(guī)范所列等級要求。3.1.6本規(guī)范中關(guān)于橋梁分類的標準與《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11-2011和《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTGD60-2015保持統(tǒng)一。3.1.7本規(guī)范借鑒國際標準《結(jié)構(gòu)可靠性總原則》ISO2394∶1998和歐洲規(guī)范《結(jié)構(gòu)設(shè)計基礎(chǔ)》EN1990∶2002，并從節(jié)段預(yù)制拼裝橋梁的特殊性和重要性考慮，對橋梁主體結(jié)構(gòu)的設(shè)計使用年限統(tǒng)一采用100年標準，此標準對于特大橋、大橋和重要中橋，與《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50153-2008附錄A.3.3條規(guī)定的標準保持統(tǒng)一，而對于其他類型橋梁有所提高。體外預(yù)應(yīng)力鋼束在節(jié)段預(yù)制拼裝橋梁中作為可替換的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，根據(jù)我國體外預(yù)應(yīng)力鋼束的一般產(chǎn)品標準，并統(tǒng)籌構(gòu)件在橋梁全生命周期中的更換次數(shù)，確定35年的設(shè)計使用年限。表1是歐洲規(guī)范《結(jié)構(gòu)設(shè)計基礎(chǔ)》EN1990∶2002給出的結(jié)構(gòu)設(shè)計使用年限類別的示例：表1設(shè)計使用年限類別示例類別設(shè)計使用年限（年）示例110臨時性結(jié)構(gòu)210～25可替換的結(jié)構(gòu)構(gòu)件315～30農(nóng)業(yè)和類似結(jié)構(gòu)450房屋結(jié)構(gòu)和其他普通結(jié)構(gòu)5100標志性建筑的結(jié)構(gòu)、橋梁和其他土木工程結(jié)構(gòu)3.1.10本規(guī)范列出了節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁的耐久性設(shè)計應(yīng)包含的內(nèi)容，具體可按現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計規(guī)范》GB/T50476和《公路工程混凝土結(jié)構(gòu)防腐技術(shù)規(guī)范》JTG/TB07-01的規(guī)定進行。其中材料要求除應(yīng)包含混凝土、普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋外，還應(yīng)對體外預(yù)應(yīng)力體系進行專門的耐久性設(shè)計，在嚴重環(huán)境作用下還應(yīng)提出合理的防腐蝕附加措施或多重防護策略。預(yù)制節(jié)段連接（拼接）節(jié)點是節(jié)段預(yù)制拼裝橋梁的薄弱環(huán)節(jié)，應(yīng)通過拼縫形式、連接構(gòu)造、主筋連接方式、材料要求等設(shè)計，使拼縫部位達到與一般部位結(jié)構(gòu)相同的耐久性設(shè)計目標。3.1.12節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁的接縫是受力性能和耐久性能的較弱部位，即使采用多重剪力鍵環(huán)氧膠接縫，也可能因鍵塊質(zhì)量缺陷和鍵塊內(nèi)無普通鋼筋而出現(xiàn)問題。因此，對于承受作用較為不利的節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁的上部結(jié)構(gòu)，通常按全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件設(shè)計，包括全體內(nèi)、全體外及體內(nèi)外混合預(yù)應(yīng)力構(gòu)件，以避免在接縫部位受拉或過早開裂及對抵抗環(huán)境腐蝕作用不利?；炷翗蛄合虏拷Y(jié)構(gòu)的墩柱是受壓為主的構(gòu)件，具有同預(yù)加應(yīng)力相似的預(yù)壓作用，因此按預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計的例子很少。但是，對于節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土墩柱，由于構(gòu)造與受力（普通鋼筋在接縫處不連續(xù)）要求、施工工藝（滿足施工階段盡快受力）要求，或結(jié)構(gòu)抗震需要（起變形恢復(fù)作用），節(jié)段預(yù)制拼裝墩柱也可能配置預(yù)應(yīng)力鋼筋，如全體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋和全體外預(yù)應(yīng)力鋼筋等，并根據(jù)具體情況按全預(yù)應(yīng)力或A類部分預(yù)應(yīng)力構(gòu)件設(shè)計。當(dāng)采用A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計時，宜配置接縫處連續(xù)的普通鋼筋求，尤其對采用砂漿壓密接縫或現(xiàn)澆混凝土接縫的情況，在受力上應(yīng)滿足長期效應(yīng)組合下截面邊緣不消壓的要求，以確保體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的防腐蝕能力。對于節(jié)段預(yù)制拼裝鋼筋混凝土墩柱，通常采用砂漿壓密接縫或現(xiàn)澆混凝土接縫，所有的普通鋼筋均應(yīng)通過連接器件或焊接方式連續(xù)通過接縫，接縫處的裂縫寬度控制要求與整體澆筑墩柱一致。3.2施工基本規(guī)定3.2.4當(dāng)預(yù)制節(jié)段屬超高、超寬、形狀特殊的大型構(gòu)件時，應(yīng)制定專門的運輸方案和安全保證措施。

4材料4.4.5目前廣泛采用的用于節(jié)段拼裝橋梁的結(jié)構(gòu)膠為環(huán)氧膠。由環(huán)氧基材料和固化劑組成的雙組分環(huán)氧膠，其強度上升速度可通過材料組分的比例進行控制。合理控制環(huán)氧膠的固化時間是拼裝施工的重要環(huán)節(jié)，既要確保有足夠的涂抹、拼接可操作時間，也要保證拼裝后的強度快速上升。預(yù)制節(jié)段拼裝結(jié)構(gòu)拼縫膠的國家標準尚在編制中，待國標正式發(fā)布后，本條文相關(guān)內(nèi)容應(yīng)按國標相關(guān)規(guī)定執(zhí)行。

5持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算5.1一般規(guī)定5.1.2基于試驗觀察和測試結(jié)果，依據(jù)節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土構(gòu)件接縫截面的破壞形態(tài)及各種材料的受力狀態(tài)，采用與非節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土構(gòu)件相似的方法建立承載力計算模型和極限平衡方程，各種材料的極限應(yīng)力取相應(yīng)規(guī)定的強度設(shè)計值。5.2受彎構(gòu)件5.2.1受彎構(gòu)件正截面的相對界限受壓區(qū)高度規(guī)定同《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11的規(guī)定。5.2.3受彎構(gòu)件破壞時體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的極限應(yīng)力一般低于或接近鋼筋材料（鋼絞線、鋼絲）的名義屈服強度，基本處于線彈性受力階段。體外預(yù)應(yīng)力鋼筋極限應(yīng)力設(shè)計值，采用同濟大學(xué)獲得的系列驗證試驗成果和經(jīng)過驗證的結(jié)構(gòu)全過程非線性數(shù)值分析結(jié)果，按照結(jié)構(gòu)設(shè)計要求的保證率回歸分析得到。試驗和分析中均偏安全地考慮鋼筋在轉(zhuǎn)向器的管道內(nèi)可以滑動；極限應(yīng)力設(shè)計值還對試驗加載與實際荷載的差異進行了修正，并取用了與體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋（鋼絞線）相同的分項系數(shù)1.25，使之在構(gòu)件達到極限受力狀態(tài)與同時配置的體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋相協(xié)調(diào)。根據(jù)試驗結(jié)果，設(shè)計計算時，可認為每根體外預(yù)應(yīng)力鋼筋沿其長度方向的極限應(yīng)力均相同。在體外預(yù)應(yīng)力鋼筋估算時，極限應(yīng)力設(shè)計值可近似按永存預(yù)應(yīng)力加300MPa除以1.25分項系數(shù)取用。對于體外預(yù)應(yīng)力鋼筋全部或大部分區(qū)段位于截面受壓區(qū)高度范圍內(nèi)的情況，考慮到截面受壓區(qū)高度通常很小，可不考慮極限應(yīng)力的負增量而取為0。5.2.4基于同濟大學(xué)驗證試驗資料和結(jié)構(gòu)全過程非線性數(shù)值模擬結(jié)果的回歸分析，采用體外預(yù)應(yīng)力鋼筋至截面受壓區(qū)邊緣距離改變的方式考慮體外預(yù)應(yīng)力的二次效應(yīng)。體外預(yù)應(yīng)力鋼筋至截面受壓區(qū)邊緣的極限距離，可理解為鋼筋至截面受壓區(qū)邊緣的初始距離與其偏心距的改變值之差。計算公式是由構(gòu)件跨中截面處的數(shù)據(jù)回歸分析得到的，其它截面可偏安全地使用，不再區(qū)分具體位置。5.2.2、5.2.5根據(jù)試驗得到的節(jié)段預(yù)制拼裝受彎構(gòu)件正截面彎曲破壞形態(tài)，以破壞時的截面受力狀態(tài)建立平衡方程，導(dǎo)出承載力計算公式。其中：混凝土材料和體內(nèi)配筋的強度設(shè)計值的取值同非節(jié)段預(yù)制拼裝構(gòu)件，體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強度設(shè)計值采用其極限應(yīng)力設(shè)計值。同濟大學(xué)及國外的試驗結(jié)果表明，節(jié)段預(yù)制拼裝受彎構(gòu)件的正截面破壞主要在接縫截面、破壞裂縫集中在接縫，加之節(jié)段端面部位的混凝土強度也可能低于其它部位，從而導(dǎo)致受壓混凝土更早壓潰、接縫截面承載力下降。因此，根據(jù)對比試驗的統(tǒng)計結(jié)果，接縫對抗彎承載力的影響系數(shù)取=0.95。5.2.6體外預(yù)應(yīng)力鋼筋至截面受壓邊緣的初始距離，將因鋼筋受拉作用在轉(zhuǎn)向器的鋼道內(nèi)朝彎曲圓心方向偏移，需要進行修正。5.2.7采用《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件抗剪承載力相似的簡化計算圖式，以斜截面剪切破壞脫離體建立平衡方程，體外預(yù)應(yīng)力鋼筋以極限拉力設(shè)計值參與截面受力平衡。該公式由同濟大學(xué)的系列驗證試驗成果和經(jīng)過驗證的結(jié)構(gòu)全過程非線性數(shù)值分析結(jié)果，按照結(jié)構(gòu)設(shè)計要求的保證率回歸分析得到。試驗和理論計算表明，節(jié)段預(yù)制拼裝構(gòu)件的破壞斜裂縫與接縫及荷載的位置關(guān)系密切，破壞斜裂縫的水平投影長度一般不超出一個節(jié)段的長度，故公式中采用按一個節(jié)段長度和＝0.6的較小者計算。由于體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的極限應(yīng)力受剪切試驗?zāi)Ｐ烷L度的影響較大，而體外預(yù)應(yīng)力的二次效應(yīng)通常使構(gòu)件受力更為有利，故偏安全地將鋼筋的極限應(yīng)力取為永存預(yù)應(yīng)力除以分項系數(shù)1.25，并不考慮二次效應(yīng)的影響。若構(gòu)件采用豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋時，計算時可考慮其抗剪貢獻。5.2.9、5.2.10節(jié)段預(yù)制拼裝受彎構(gòu)件接縫截面抗剪承載力計算的規(guī)定主要適合梁體結(jié)構(gòu)。同濟大學(xué)及國內(nèi)外大量試驗結(jié)果表明，在剪力和彎矩共同作用下，由于縱向普通鋼筋不連續(xù)或拼接缺陷，節(jié)段預(yù)制拼裝預(yù)應(yīng)力混凝土梁在接縫消壓后而集中開裂，接縫一旦開展到一定高度后，斜裂縫（即使之前已有的斜裂縫）就不再發(fā)生、發(fā)展而成為破壞裂縫。因此，節(jié)段預(yù)制拼裝預(yù)應(yīng)力混凝土梁可能以接縫開展的形式發(fā)生剪切（剪彎）破壞，在這種情況下剪彎區(qū)的混凝土將在剪壓應(yīng)力狀態(tài)下達到其極限強度。根據(jù)試驗結(jié)果、坪井善勝的混凝土剪—壓復(fù)合強度準則（公式5.2.9-3、圖1），采用條文中圖5.2.9和5.2.10兩個圖式進行接縫截面抗剪承載力計算方程推導(dǎo)，經(jīng)試驗驗證后再按《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11要求的設(shè)計可靠度提出了公式5.2.9-1~5.2.9-4和5.2.10-1~5.2.10-3。這些公式忽略了剪壓區(qū)體內(nèi)配筋的抗剪作用，偏安全地將體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的極限應(yīng)力設(shè)計值取為其永存預(yù)應(yīng)力除以分項系數(shù)1.25并不考慮二次效應(yīng)。圖1混凝土剪—壓復(fù)合強度準則曲線示意由于接縫截面抗剪承載力計算公式之間非線性關(guān)聯(lián)，建議采用迭代計算方法。下面介紹一種迭代計算步驟，也可采用其他類似方法。（1）假定（2）取代入（5.2.9-3）求解（3）將代入式（5.2.9-4）（）或（5.2.10-3）（）求解或（4）將代入式（5.2.9-2）（）或（5.2.10-2）（）求解或（5）若與的差異滿足要求則迭代畢，否則令返回（1）繼續(xù)迭代，直至收斂。5.3受壓構(gòu)件5.3.1、5.3.2偏心受壓構(gòu)件的相對界限受壓區(qū)高度、小偏心受壓構(gòu)件在截面受拉邊或受壓較小邊的鋼筋應(yīng)力計算方法均同《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11的規(guī)定。5.3.3、5.3.4節(jié)段預(yù)制拼裝偏心受壓構(gòu)件正截面抗壓承載力計算的基本假定、計算圖式均和《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11的規(guī)定一致。編寫組進行的試驗表明：在壓-彎-剪共同作用下，由于拼接縫的構(gòu)造和接縫區(qū)域材料強度等因素，節(jié)段預(yù)制拼裝墩柱在接縫截面消壓后會集中開裂，接縫一旦開展到一定高度后，附近的斜裂縫（即使之前已有的斜裂縫）就不再發(fā)生，最終接縫將發(fā)展成為破壞裂縫，且破壞時接縫受壓區(qū)的應(yīng)力分布和量值與偏心受壓構(gòu)件有所不同，其整體性能基本與節(jié)段預(yù)制拼裝預(yù)應(yīng)力梁在剪-彎共同作用下的接縫破壞情況一致。體外預(yù)應(yīng)力鋼筋因在破壞時應(yīng)力增量很小、總應(yīng)力達不到名義屈服強度，偏安全地取其永存預(yù)應(yīng)力作為極限應(yīng)力，除以分項系數(shù)1.25后作為其設(shè)計值。由于節(jié)段預(yù)制拼裝大偏心受壓構(gòu)件的裂縫開展特征、破壞形態(tài)與受彎構(gòu)件相似，接縫對大偏心受壓構(gòu)件抗壓承載力的影響系數(shù)取=0.95。5.3.5、5.3.7節(jié)段預(yù)制拼裝大偏心受壓構(gòu)件接縫截面抗剪承載力計算的規(guī)定主要適合墩柱結(jié)構(gòu)，對于預(yù)應(yīng)力鋼筋曲線布置的梁體結(jié)構(gòu)公式需經(jīng)修改再使用。盡管是偏心受壓構(gòu)件，但在剪力和彎矩共同作用下，相對薄弱的接縫截面（縱向普通鋼筋不連續(xù)或拼接缺陷）消壓后開展，最終可能出現(xiàn)剪切（剪彎壓耦合）破壞?；诙罩涌p截面與梁體接縫截面在破壞時存在相似的受力狀態(tài)，剪壓區(qū)的混凝土也將在剪壓應(yīng)力狀態(tài)下達到其極限強度。因此同樣采用坪井善勝的混凝土剪—壓復(fù)合強度準則（公式5.2.9-3、圖5-1），按圖5.3.5和5.3.7兩個圖式進行接縫截面抗剪承載力計算方程推導(dǎo)，最后再按《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11要求的設(shè)計可靠度提出了公式5.3.5-1~5.3.5-3和5.3.7-1~5.3.7-3。這些也公式忽略了剪壓區(qū)體內(nèi)配筋的抗剪作用，偏安全地將體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的極限應(yīng)力設(shè)計值取為其永存預(yù)應(yīng)力除以分項系數(shù)1.25并不考慮二次效應(yīng)。由于接縫截面的剪力為由墩柱所受到的水平力產(chǎn)生，對應(yīng)該作用產(chǎn)生的彎矩與之關(guān)聯(lián)、隨之而變，而軸向壓力及相應(yīng)偏心作用引起的彎矩則與上述的剪力和彎矩沒有必然的關(guān)聯(lián)，考慮到軸向壓力偏心引起的彎矩相對較小，因此偏安全地可按最大水平力求得的剪力和彎矩為控制工況，并取對應(yīng)該工況下盡量小的軸向壓力用于接縫截面抗剪承載力驗算。由于接縫截面抗剪承載力計算公式非線性關(guān)聯(lián)，需要采用迭代計算方法。下面介紹一種迭代計算步驟，與前面受彎構(gòu)件的情況相似，迭代有時也會不收斂，主要是接縫已不符合假定的破壞形態(tài)或者需要改變求解方法。（1）假定（2）取代入（5.2.9-3）求解（3）將代入式（5.3.5-3）（）或（5.3.7-3）（）求解或（4）將代入式（5.3.5-2）（）或（5.3.7-2）（）求解或（5）若與的差異滿足要求則迭代畢，否則令返回（1）繼續(xù)迭代，直至收斂。5.3.6、5.3.8墩柱節(jié)段的接縫通常不設(shè)剪力鍵或設(shè)少量的定位鍵，從而接縫部位可能是一個貫通的平面界面，若粘結(jié)材料不足以將接縫兩側(cè)表面結(jié)合且強度更高時（如采用砂漿填充或現(xiàn)澆混凝土接縫時），則一旦接縫開展可能在一些作用下界面的抗剪能力將會下降。因此，在將這類接縫看成整體性構(gòu)造或剪切破壞不完全出現(xiàn)在界面從而滿足5.3.5或5.3.7條規(guī)定的同時，還需要驗算接縫結(jié)合界面的抗剪承載力，并取兩者的較小者作為驗算控制條件。接縫結(jié)合界面抗剪承載力計算公式中的粘結(jié)力和摩擦系數(shù)，參考了美國AASHTO公路橋梁設(shè)計規(guī)范的有關(guān)規(guī)定；因混凝土和鋼筋的材料分項系數(shù)不一致，前者大于后者，故公式中偏安全地取用了前者。5.4其他計算5.4.1荷載試驗結(jié)果表明，轉(zhuǎn)向塊有三種受力機理：由體外預(yù)應(yīng)力鋼筋豎向轉(zhuǎn)向力引起的上拔作用、由上拔作用在轉(zhuǎn)向器以上混凝土中產(chǎn)生的梁作用，以及由體外預(yù)應(yīng)力鋼筋橫向轉(zhuǎn)向力在轉(zhuǎn)向器下方混凝土可能開裂面上形成的剪切作用。轉(zhuǎn)向塊上拔抗拉承載力計算，根據(jù)轉(zhuǎn)向塊傳力規(guī)律構(gòu)建拉桿—壓桿模型，其中拉桿按軸心受拉構(gòu)件計算其鋼筋抗拉承載力并考慮轉(zhuǎn)向塊裂縫控制的要求。由于體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的極限應(yīng)力是可以控制的，轉(zhuǎn)向塊的受力總體上比較明確，建立拉桿—壓桿模型也比較簡單，故設(shè)計的重點是在構(gòu)造上確保受拉鋼筋能夠發(fā)揮設(shè)計要求的強度，并通過減小受拉鋼筋抗拉強度設(shè)計值達到控制混凝土裂縫寬度、提高上拔抗拉承載力（使其破壞不先于梁體彎曲破壞）的目的。5.4.2轉(zhuǎn)向塊可能開裂面的抗剪承載力驗算也采用界面的抗剪承載力計算公式，公式中的粘結(jié)力和摩擦系數(shù)，參考了美國AASHTO公路橋梁設(shè)計規(guī)范的有關(guān)規(guī)定。混凝土和鋼筋的材料分項系數(shù)偏安全地取用較大值。為確保兩次澆筑混凝土界面的結(jié)合性能，本規(guī)定中未給出界面未粗糙處理二次澆筑的摩阻系數(shù)，即界面必須進行粗糙處理。5.4.3非塊式轉(zhuǎn)向構(gòu)造可根據(jù)鋼束構(gòu)造情況及可能出現(xiàn)的開裂面，按上述計算模型和方法進行承載力計算。5.4.4錨固凸塊和錨固橫梁按下列類似示意圖建立拉桿—壓桿模型后，對拉桿按軸心受拉構(gòu)件計算其鋼筋抗拉承載力。其它計算規(guī)定同上。圖2錨固凸塊可能發(fā)生的裂縫及相應(yīng)的拉桿—壓桿計算模型示意圖3錨固橫梁可能發(fā)生的裂縫及相應(yīng)的拉桿—壓桿計算模型示意（圖中：——錨固橫梁背面腹板的拉力；——錨固橫梁背面的拉力）在一些情況中，體外預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固構(gòu)造的拉桿—壓桿模型不像上示意圖那樣容易繪出，需經(jīng)空間應(yīng)力分析得到主應(yīng)力跡線或其它方法才能確定其主要傳力路線，故本規(guī)范僅能給出式5.4.4的通用計算式。

6持久狀況使用階段應(yīng)力和正常使用極限狀態(tài)計算6.1一般規(guī)定6.1.1～6.1.4節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土橋梁應(yīng)進行持久狀況正常使用極限狀態(tài)設(shè)計的一般規(guī)定，是以《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11中相應(yīng)規(guī)定為基礎(chǔ)給出的，但在抗裂性能、裂縫寬度等計算時應(yīng)包含接縫截面。體外預(yù)應(yīng)力作用的規(guī)定同體內(nèi)預(yù)應(yīng)力。6.1.5由于體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的摩擦預(yù)應(yīng)力損失和正常使用階段的應(yīng)力增量均較小，只有降低錨下張拉控制應(yīng)力才能滿足正常使用階段最大拉應(yīng)力的限值要求。本條給出的張拉控制應(yīng)力為初步設(shè)計估算值，詳細計算時若出現(xiàn)鋼筋最大拉應(yīng)力太大或過小，應(yīng)根據(jù)實際受力情況進行適當(dāng)調(diào)整。6.1.6體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋在構(gòu)件截面特征的計算規(guī)定同《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11；體外預(yù)應(yīng)力鋼筋作為一種構(gòu)件參與混凝土構(gòu)件彈性階段的受力，其不與混凝土構(gòu)件截面組成換算截面。6.2\l"_Toc254552114"預(yù)應(yīng)力損失計算6.2.1節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計算中，考慮的預(yù)應(yīng)力損失項目同一般后張預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件相同。另加的預(yù)應(yīng)力鋼筋與錨圈口之間的摩擦預(yù)應(yīng)力損失計算簡單，建議從張拉控制應(yīng)力中考慮進去。6.2.2在有條件的情況下，宜采用試驗確定管道摩擦系數(shù)。在沒有針對性的試驗數(shù)據(jù)時，體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的摩擦系數(shù)可按表6.2.2取值。體外預(yù)應(yīng)力鋼筋在轉(zhuǎn)向和錨固構(gòu)造的管道內(nèi)摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，與體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的構(gòu)造有很大關(guān)系，計算時應(yīng)正確判斷引起預(yù)應(yīng)力損失的摩擦材料。如采用無粘結(jié)鋼絞線束，管道理解為無粘結(jié)鋼絞線的PE套管；如采用光面鋼絞線束，管道則理解為HDPE管或鋼管；管道的累計計算長度，是指轉(zhuǎn)向和錨固構(gòu)造的累計長度。由于管道的累計計算長度很短，摩擦系數(shù)的影響一般可忽略不計。當(dāng)體外預(yù)應(yīng)力鋼筋斜向轉(zhuǎn)向時，可近似取用立面和平面偏轉(zhuǎn)角的平方和之平方根作為計算偏轉(zhuǎn)角。體外預(yù)應(yīng)力鋼筋轉(zhuǎn)向器安裝時偏轉(zhuǎn)角的誤差將引起附加預(yù)應(yīng)力損失，若有必要考慮這一因素時，可將施工誤差控制值作為偏轉(zhuǎn)角的誤差值，或參照美國《節(jié)段施工混凝土橋梁設(shè)計施工指南》將誤差值取為0.04rad，計入到管道累計偏轉(zhuǎn)角之中。6.2.3錨具變形、鋼束回縮和接縫壓密值，可根據(jù)預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉時的具體情況按表6.2.3取用。體外預(yù)應(yīng)力鋼筋端部的反摩擦影響可忽略不計，但體外預(yù)應(yīng)力鋼筋受到離散的約束和摩阻作用，各段鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失應(yīng)分別計算，公式（6.2.3）中預(yù)應(yīng)力鋼筋的計算長度也應(yīng)為計算段的長度。6.2.5預(yù)應(yīng)力鋼筋松弛引起預(yù)應(yīng)力損失的計算方法同《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11的規(guī)定。6.2.4、6.2.6《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11建議的混凝土彈性壓縮和收縮徐變引起預(yù)應(yīng)力損失的計算公式，都是僅適用于體內(nèi)預(yù)應(yīng)力混凝土靜定結(jié)構(gòu)的近似計算公式，而體外預(yù)應(yīng)力鋼筋與梁體截面應(yīng)變不協(xié)調(diào)并存在超靜定結(jié)構(gòu)效應(yīng)，加之混凝土徐變又與應(yīng)力歷史有關(guān)，故采用有限元分析軟件按預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉次序和結(jié)構(gòu)施工過程計算混凝土彈性壓縮和收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失才能反映實際受力情況。本規(guī)范的公式僅作為靜定結(jié)構(gòu)構(gòu)件計算或初步估算之用。6.2.7本規(guī)定僅用于估算構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋的大致配置量和有效預(yù)應(yīng)力的近似計算。6.3\l"_Toc254552115"應(yīng)力計算6.3.1根據(jù)試驗結(jié)果，接縫部位混凝土的受力性能相比其它部位有所下降，其中抗拉性能影響較大但抗壓性能影響較小。因此，本規(guī)范對使用階段節(jié)段預(yù)制拼裝預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正、斜截面最大壓應(yīng)力的限值仍采用《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11的規(guī)定。設(shè)計時若偏安全考慮，可將重要構(gòu)件個別關(guān)鍵受力截面的最大壓應(yīng)力限值降低5%。6.3.2根據(jù)試驗結(jié)果，接縫對正常使用階段體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的受力沒有影響，故體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋最大拉應(yīng)力的規(guī)定同《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11。體外預(yù)應(yīng)力鋼筋在彎曲段（轉(zhuǎn)向器內(nèi)）的彎曲半徑較小，相應(yīng)彎曲引起的應(yīng)力增量較大，本規(guī)范采用鋼筋的軸向應(yīng)力和彎曲應(yīng)力之和作為最大拉應(yīng)力的控制指標，并以體外和體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋在彎曲段內(nèi)最大拉應(yīng)力（均取最小半徑）相當(dāng)?shù)脑瓌t確定體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力。考慮到體外預(yù)應(yīng)力鋼筋可滑動轉(zhuǎn)向器（散束式轉(zhuǎn)向器、成品索集束式轉(zhuǎn)向器等）的最小彎曲半徑由鋼筋的疲勞應(yīng)力幅控制，且該類轉(zhuǎn)向器的最小彎曲半徑均比其它轉(zhuǎn)向器大，因此取各類轉(zhuǎn)向器中轉(zhuǎn)向段彎曲半徑最小的灌注水泥漿集束式轉(zhuǎn)向器作為本規(guī)定的控制標準，最后偏安全地得到體外預(yù)應(yīng)力鋼筋直線段的最大拉應(yīng)力限值。對彎曲半徑大于體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋最小值（4m）的體外預(yù)應(yīng)力鋼筋，若必要可以適當(dāng)增加以上直線段的最大拉應(yīng)力限值，但建議以增加5%為限。為充分利用高強材料的性能、提高預(yù)應(yīng)力效率，在不超出上述使用階段應(yīng)力限值要求的情況下，體外預(yù)應(yīng)力鋼筋的控制抗拉應(yīng)力可適當(dāng)提高，使用階段最大應(yīng)力不宜小于。6.4\l"_Toc254552116"抗裂驗算與裂縫寬度驗算6.4.1根據(jù)國內(nèi)的研究成果和參考國外設(shè)計規(guī)范的有關(guān)條款，本規(guī)范規(guī)定節(jié)段預(yù)制拼裝預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的上部結(jié)構(gòu)應(yīng)采用全預(yù)應(yīng)力混凝土的要求進行設(shè)計。因此，上部結(jié)構(gòu)構(gòu)件正截面在作用效應(yīng)頻遇組合下的抗裂要求，根據(jù)接縫截面與非接縫截面的區(qū)分取用《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11的相應(yīng)規(guī)定。全預(yù)應(yīng)力混凝土下部結(jié)構(gòu)的抗裂要求與上部結(jié)構(gòu)相同。規(guī)定中的部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件指的是下部結(jié)構(gòu)構(gòu)件，允許其按不開裂且應(yīng)力受限的A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計。根據(jù)中鐵第一勘察設(shè)計院集團有限公司主持的原鐵道部科技研究開發(fā)計劃課題“鐵路節(jié)段預(yù)制膠接拼裝箱梁成套技術(shù)研究”的試驗結(jié)果，接縫部位混凝土材料的抗拉強度低于非接縫部位約10~20%，故在作用效應(yīng)頻遇組合下正截面抗裂驗算時對公式（6.4.1-3）右側(cè)的混凝土抗拉容許應(yīng)力折減了約30%。非接縫截面的在荷載效應(yīng)準永久組合下的抗裂要求，仍按照《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11的相應(yīng)規(guī)定。節(jié)段預(yù)制拼裝全預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁上部結(jié)構(gòu)構(gòu)件的斜截面抗裂要求，根據(jù)接縫部位與非接縫部位的區(qū)分，均取用《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11的相應(yīng)規(guī)定。6.4.2節(jié)段預(yù)制拼裝鋼筋混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算的基本要求同《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11。6.4.3節(jié)段預(yù)制拼裝鋼筋混凝土構(gòu)件接縫截面的最大裂縫寬度計算方法還有待研究，國外規(guī)范也沒有可參考的規(guī)定。因此，本規(guī)范目前仍按《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11的規(guī)定執(zhí)行。6.5\l"_Toc254552117"變形驗算6.5.1、6.5.2根據(jù)試驗資料，節(jié)段預(yù)制拼裝預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件在使用荷載下的撓度大于整體施工構(gòu)件在10%之內(nèi)。為了計入該影響，考慮將受彎構(gòu)件和大偏心受壓構(gòu)件的撓度計算值取1.1的增大系數(shù)，但構(gòu)件截面剛度仍按《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11的規(guī)定計算。

\l"_Toc254552118"7短暫狀況施工階段應(yīng)力和承載能力極限狀態(tài)計算7.2.1短暫狀況節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土構(gòu)件非接縫截面的最大壓應(yīng)力同《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11的規(guī)定。對于接縫截面，由于節(jié)段預(yù)制拼裝混凝土構(gòu)件施工周期短，接縫結(jié)合材料可能還未達到正常使用階段的性能，因此，預(yù)應(yīng)力混凝土和鋼筋混凝土構(gòu)件在接縫截面的最大壓應(yīng)力限值均有所降低。7.2.2構(gòu)件非接縫截面的最大拉應(yīng)力限值仍用同《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11的規(guī)定?？紤]到接縫部位混凝土或粘結(jié)材料的強度缺陷，同時也為確保持久狀況正常使用極限狀態(tài)的抗裂性能，接縫截面的最大拉應(yīng)力同抗裂驗算中一樣折減了約30%。7.2.3節(jié)段預(yù)制拼裝鋼筋混凝土構(gòu)件非接縫部位中心軸處的主拉應(yīng)力限值同《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11的規(guī)定，但接縫部位的主拉應(yīng)力限值折減了30%。7.3.1在設(shè)置多重剪力鍵的箱梁或墩柱節(jié)段拼裝過程中，膠結(jié)劑未固化、預(yù)壓應(yīng)力或軸向壓力低是剪力鍵最不利的抗剪工況，但此時又不能允許鍵塊破壞。因此，在抗剪承載力驗算時，可采用混凝土剪—壓復(fù)合強度準則作為計算剪力鍵強度的依據(jù)?？辜舫休d力計算公式以力的量綱表示，采用系數(shù)使混凝土應(yīng)力達到《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11短暫狀況相當(dāng)?shù)氖芰θ菰S水平，考慮剪力鍵部位缺陷對混凝土強度的折減，并偏安全地忽略與剪力平行的涂膠界面的滑動摩阻抗力。7.3.2節(jié)段預(yù)制拼裝墩柱的接縫通常不設(shè)剪力鍵或設(shè)少量的定位鍵，剪切面可與節(jié)段接縫的界面重合，屬于結(jié)合界面的剪切受力問題。當(dāng)達到設(shè)計要求的最短養(yǎng)護時間和強度要求后，在接縫截面混凝土不開裂的前提下，不能允許接縫出現(xiàn)粘結(jié)抗力破壞，也不能計入破壞界面的摩阻抗力，故在抗剪承載力驗算時僅考慮了接縫界面部位混凝土的粘結(jié)抗力?？辜舫休d力計算公式以力的量綱表示，式中的粘結(jié)力系數(shù)參考了美國AASHTO公路橋梁設(shè)計規(guī)范的有關(guān)規(guī)定，并采用系數(shù)使混凝土應(yīng)力達到《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11短暫狀況相當(dāng)?shù)氖芰θ菰S水平。

8構(gòu)造設(shè)計規(guī)定8.1一般規(guī)定8.1.4本規(guī)定基于《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTGD62的相關(guān)規(guī)定。8.1.5保證構(gòu)件抗彎承載力不小于截面開裂彎矩，以避免開裂后即發(fā)生脆性破壞。公式基于《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTGD62的相關(guān)規(guī)定，考慮接縫截面混凝土抗拉強度折減系數(shù)0.7。8.1.6本條文主要適用于節(jié)段預(yù)制拼裝預(yù)應(yīng)力混凝土墩柱。1保證構(gòu)件抗壓承載力不小于截面開裂時的偏心軸向壓力，以避免開裂后即發(fā)生脆性破壞。公式參照《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTGD62的相關(guān)規(guī)定，考慮接縫截面混凝土抗拉強度折減系數(shù)0.7，接縫截面受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)取值近似同受彎構(gòu)件。2為了改善部分預(yù)應(yīng)力混凝土墩柱的抗裂性能和極限受力性能，基于大偏心受壓構(gòu)件受力性能與受彎構(gòu)件的相似性，根據(jù)《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》CJJ11及《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTGD62的相關(guān)規(guī)定，給出通過接縫截面的縱向連續(xù)普通鋼筋最小配筋率的規(guī)定。3采用全體外預(yù)應(yīng)力鋼筋，節(jié)段預(yù)制拼裝預(yù)應(yīng)力混凝土墩柱的構(gòu)造可以簡化、施工更便利；墩柱變形后體外預(yù)應(yīng)力鋼筋提供的彈性非保向作用，也是抗震性能設(shè)計中地震變形主動恢復(fù)的設(shè)計依據(jù)。但是，沒有足夠連續(xù)通過接縫的體內(nèi)鋼筋，節(jié)段預(yù)制拼裝全體外預(yù)應(yīng)力混凝土墩柱的受力性能將不能很好地滿足要求。根據(jù)同濟大學(xué)的節(jié)段預(yù)制拼裝體外預(yù)應(yīng)力混凝土梁受力性能系列試驗結(jié)果，接縫截面沒有體內(nèi)鋼筋連續(xù)通過時，全體外預(yù)應(yīng)力梁的接縫集中開展、承載能力低、延性差；當(dāng)通過接縫截面體內(nèi)受拉鋼筋的極限拉力超出體內(nèi)和體外受拉鋼筋總極限拉力的25%時，梁的受力性能開始逐漸呈現(xiàn)出受力性能較好的整體施工全體內(nèi)預(yù)應(yīng)力梁相似的特征；國外節(jié)段預(yù)制拼裝全體外預(yù)應(yīng)力混凝土墩柱的試驗結(jié)果表明，當(dāng)來回受力方向截面兩側(cè)所配連續(xù)普通鋼筋的極限拉力達到體內(nèi)和體外鋼筋總極限拉力的50%左右時，墩柱也表現(xiàn)出較好的抗震性能。因此，基于大偏心受壓體外預(yù)應(yīng)力混凝土墩柱的受力性能與體外預(yù)應(yīng)力混凝土梁的相似性，兼顧節(jié)段預(yù)制拼裝全體外預(yù)應(yīng)力混凝土墩柱的抗震性能需求，通過接縫截面普通鋼筋的最少配筋量應(yīng)滿足本條款公式的規(guī)定；同時，體外預(yù)應(yīng)力混凝土墩柱屬于一種特殊的無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，普通鋼筋作為受力鋼筋必須滿足最小配筋率的要求，參照《無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ92的相關(guān)規(guī)定，通過接縫截面的一側(cè)受拉普通鋼筋的配筋率也應(yīng)不小于0.3%。8.2主梁構(gòu)造8.2.1預(yù)制節(jié)段式預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，一般由標準節(jié)段、轉(zhuǎn)向節(jié)段、錨固節(jié)段及墩頂節(jié)段組成（圖4）。通過改變各類節(jié)段的數(shù)量組成不同的跨徑，不足一個節(jié)段長度的零碎尺寸通過墩頂段或其它特殊段調(diào)整。全橋各跨宜采用統(tǒng)一、標準的分段規(guī)則，同一類型的各段尺寸一致，轉(zhuǎn)向與錨固節(jié)段可根據(jù)重量等限制條件調(diào)整長度。圖4箱梁預(yù)制節(jié)段劃分與組合示意JA——端錨節(jié)段；S——標準節(jié)段；D——轉(zhuǎn)向節(jié)段；A——錨固節(jié)段；P——墩頂節(jié)段短線法預(yù)制要求盡量減少模板種類，提高模板利用率。當(dāng)節(jié)段位于道路平曲線、豎曲線、平曲線、加寬段、超高段時，或因結(jié)構(gòu)受力要求板厚變化時，應(yīng)采取構(gòu)造措施保證施工標準化。預(yù)制節(jié)段式混凝土箱梁位于道路平曲線或豎曲線段內(nèi)時，應(yīng)采用節(jié)段設(shè)計長度割線劃分梁的平面軸線或立面軸線，將割線作為軸線形成平面或立面折線形的節(jié)段式梁，并使各節(jié)段一端的接縫與割線軸線垂直，如圖5所示。預(yù)制節(jié)段式混凝土箱梁位于道路組合曲線段內(nèi)時，應(yīng)綜合采用上述方法進行設(shè)計，保證節(jié)段一端的接縫（結(jié)合面）與折線形軸線垂直，以及保證梁頂面接縫處的橫坡與設(shè)計值一致。圖5平曲線和豎曲線段梁預(yù)制節(jié)段劃分示意預(yù)制節(jié)段式混凝土箱梁位于道路平曲線加寬段時，應(yīng)根據(jù)平曲線半徑的大小采用內(nèi)側(cè)或兩側(cè)加寬懸臂板的方式改變寬度，如圖6所示。懸臂板底面橫向應(yīng)采用折線變化，變寬的等厚度段可部分采用現(xiàn)澆施工方法。預(yù)制節(jié)段式混凝土箱梁位于小半徑平曲線超高段時，應(yīng)采用節(jié)段相對扭轉(zhuǎn)的方式調(diào)整橋面橫坡，如圖7所示。圖6懸臂板內(nèi)側(cè)與兩側(cè)加寬超高段節(jié)段扭轉(zhuǎn)調(diào)整橫坡圖7箱梁節(jié)段構(gòu)造調(diào)整方法示意節(jié)段頂板、腹板、底板宜采用突變方式增加厚度。8.2.4節(jié)段接縫處一般設(shè)置如下幾種剪力鍵：①腹板內(nèi)剪力鍵，由多個矩形鍵塊（槽）組成，主要承受與傳遞接縫截面在正常受力情況下的剪力；②頂板內(nèi)剪力鍵，由多個長條形鍵塊（槽）組成，主要用于傳遞接縫位置橋面車輛荷載引起的剪力，協(xié)助節(jié)段拼裝鑲嵌對接定位；③底板內(nèi)剪力鍵，由多個長條形鍵塊（槽）組成，主要用于協(xié)助節(jié)段拼裝時的鑲嵌對接定位；④腹板與頂板和底板結(jié)合區(qū)剪力鍵，為單個矩形鍵塊（槽），主要用于因超載等原因造成接縫開展后的剪力傳遞。為便于節(jié)段密接匹配預(yù)制時脫模、拼裝時鑲嵌對接及擠出多余的環(huán)氧膠體（環(huán)氧膠接縫），剪力鍵一般構(gòu)造成凹凸密接的棱臺狀。鍵槽與鍵塊上、下側(cè)面的傾斜角應(yīng)接近45°，以便在重力及膠體固化前潤滑作用下，鍵塊（槽）將所受剪力傳遞至節(jié)段端面的受力鋼筋，如圖8所示。圖8剪力鍵形狀及傳力示意剪力鍵的構(gòu)造尺寸與混凝土粗骨料的粒徑有關(guān)，設(shè)計應(yīng)對混凝土級配提出有關(guān)要求，以確保剪力鍵預(yù)制質(zhì)量和受力滿足要求。由于頂板與底板的豎向剛度較小，在受力控制梁段（跨中區(qū)段和連續(xù)梁近中墩旁區(qū)段）的腹板與頂板和底板的結(jié)合區(qū)設(shè)置剪力鍵，主要用于因超載等原因造成接縫開展后的剪力傳遞，因此，節(jié)段式梁若無體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋通過上述結(jié)合區(qū)應(yīng)設(shè)置上述剪力鍵。頂板和底板鍵塊（槽）的橫向長度一般約為腹板剪力鍵橫向?qū)挾鹊?倍。若多余的膠體不能被擠出，臨時預(yù)應(yīng)力作用時可能會引起鍵槽擠裂。為了美觀和便于多余環(huán)氧膠體擠出，腹板剪力鍵位置和膠體擠出方式需要預(yù)先設(shè)計，即：腹板內(nèi)剪力鍵靠箱內(nèi)側(cè)邊設(shè)置，膠體從腹板內(nèi)側(cè)擠出；頂板和底板鍵槽內(nèi)的膠體，從板頂面的出膠槽擠出；其它位置鍵槽內(nèi)的膠體，均從箱梁內(nèi)側(cè)上表面的出膠槽擠出。8.2.5由于頂板和底板豎向剛度較小、抗剪能力較弱，其主要承擔(dān)軸向壓力，而剪力主要由腹板與頂、底板的結(jié)合區(qū)承擔(dān)。設(shè)置加強鋼筋是為防止接縫開展后受壓區(qū)（尤其是腹板與頂、底板的結(jié)合區(qū)）混凝土壓裂而失去剪力傳遞能力。施工圖設(shè)計時應(yīng)注意把扣筋扣在外層鋼筋（橫向鋼筋）上，否則其將起不到加強效果。8.2.6設(shè)置加強鋼筋是為承受墩頂節(jié)段接縫開展后剪力傳遞而產(chǎn)生的下拉作，加強鋼筋能限制斜裂縫開展、滿足剪力傳遞要求。8.2.7預(yù)制節(jié)段式梁的接縫有三種類型：干接縫、環(huán)氧膠接縫及現(xiàn)澆混凝土接縫。干接縫節(jié)段式梁雖然施工較方便，但適用范圍較小，故不推薦使用。環(huán)氧膠接縫節(jié)段式梁承載能力極限狀態(tài)性能較好、正常使用階段接縫受力較均勻，可配置體內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋，接縫具有一定的抗環(huán)境和化學(xué)作用耐久性。小寬度現(xiàn)澆縫主要用于預(yù)制節(jié)段式梁合攏或為減少拼裝誤差。8.3主梁體外預(yù)應(yīng)力體系8.3.2在梁體撓度較大的平直段宜設(shè)置定位構(gòu)造，轉(zhuǎn)向和定位構(gòu)造可采用塊式、底橫肋式、帶豎肋塊式或豎橫肋式構(gòu)造（圖9），其適用范圍如下：1塊式轉(zhuǎn)向構(gòu)造（圖9a），簡稱轉(zhuǎn)向塊，用于轉(zhuǎn)向鋼束數(shù)量較少的情況，或用于兩個轉(zhuǎn)向構(gòu)造之間鋼束的定位；2底橫肋式轉(zhuǎn)向構(gòu)造（圖9b），簡稱轉(zhuǎn)向橫肋，用于橫向轉(zhuǎn)向力較大的情況，或用于兩個轉(zhuǎn)向構(gòu)造之間鋼束的定位；3帶豎肋塊式轉(zhuǎn)向構(gòu)造（圖9c），簡稱帶豎肋轉(zhuǎn)向塊，用于豎向轉(zhuǎn)向力較大的情況；4豎橫肋式轉(zhuǎn)向構(gòu)造（圖9d），簡稱轉(zhuǎn)向橫隔板，用于豎、橫向轉(zhuǎn)向力較大的情況。圖9轉(zhuǎn)向和定位構(gòu)造示意a）塊式；b）底橫肋式；c）帶豎肋塊式；d）豎橫肋式轉(zhuǎn)向構(gòu)造的尺寸與鋼束布置方式、轉(zhuǎn)向器的尺寸有關(guān)。轉(zhuǎn)向構(gòu)造設(shè)計時應(yīng)考慮添加備用鋼束的可能性。塊式和底橫肋式轉(zhuǎn)向構(gòu)造可用作鋼束的定位構(gòu)造，以限制體外預(yù)應(yīng)力的二次效應(yīng)。轉(zhuǎn)向構(gòu)造設(shè)計時應(yīng)將定位構(gòu)造綜合考慮在一起。定位構(gòu)造的設(shè)置，應(yīng)考慮設(shè)計和施工標準化的要求。8.3.3集束式轉(zhuǎn)向器可用于成品和非成品體外索，散束式轉(zhuǎn)向器適用于非成品體外索。采用集束式轉(zhuǎn)向器的非成品體外索，鋼束張拉后應(yīng)在轉(zhuǎn)向段內(nèi)灌注水泥漿。按整束鋼絞線可更換設(shè)計的非成品體外索，可采用集束式轉(zhuǎn)向器。按單根鋼絞線可更換設(shè)計的非成品體外索，應(yīng)采用散束式轉(zhuǎn)向器及無粘結(jié)鋼絞線束。8.3.4體外預(yù)應(yīng)力鋼束在轉(zhuǎn)向器內(nèi)的最小彎曲半徑取值，由轉(zhuǎn)向器與混凝土之間承壓面混凝土的容許壓應(yīng)力和彎曲鋼束的疲勞容許應(yīng)力決定。1公式8.3.4-1是根據(jù)承壓面混凝土壓應(yīng)力的限值要求推導(dǎo)的。其中：體外預(yù)應(yīng)力鋼束的拉力按材料抗拉強度標準值的65％計算；轉(zhuǎn)向器與混凝土之間承壓面混凝土的容許壓應(yīng)力，考慮到孔邊應(yīng)力分布不均勻等因素，取使用階段混凝土容許壓應(yīng)力的70％；考慮到鋼束分布的不均勻性，取轉(zhuǎn)向器與混凝土之間承壓面投影寬度的3/4作為計算寬度。表8.3.4的數(shù)值來源于法國公路與高速公路技術(shù)研究所（SETRA）的規(guī)定，按公式8.3.4-1計算得到彎曲半徑一般不應(yīng)小于表8.3.4中的值。2由于受到活載拉力差的作用，鋼束在轉(zhuǎn)向器處可能發(fā)生相對滑動，而靠近轉(zhuǎn)向器出口處鋼束的應(yīng)力將同時重復(fù)受到彎曲應(yīng)力和活載應(yīng)力變化的作用，由此可能發(fā)生疲勞破壞。因此，公式8.3.4-2是按鋼束疲勞應(yīng)力幅的限值要求推導(dǎo)的。其中，取鋼束的彎曲應(yīng)力和活載應(yīng)力幅作為疲勞計算的應(yīng)力幅，鋼束的活載應(yīng)力幅度較?。ㄒ话?lt;20MPa）可按25MPa進行初步計算；鋼束容許疲勞應(yīng)力幅度在無試驗資料的情況下，可參照國外試驗資料采用195MPa。3成品體外索的集束式轉(zhuǎn)向器與混凝土之間承壓面的尺寸較小，且鋼束在轉(zhuǎn)向器處也可能發(fā)生相對滑動，故其應(yīng)同時滿足1、2款的規(guī)定。在不影響轉(zhuǎn)向構(gòu)造尺寸時，建議采用較大的彎曲半徑。8.3.7為了減小體外預(yù)應(yīng)力鋼束活載振動產(chǎn)生不利影響，避免鋼束隨梁體發(fā)生共振，鋼束的自振頻率（基頻）應(yīng)大于梁體3~4倍，本規(guī)范偏安全地取鋼束的基頻不小于梁體5倍。橋梁結(jié)構(gòu)基頻宜采用有限元方法計算。對于常用的簡支梁和連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，可參照《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTGD60-2015第4.3.2條條文說明中的公式估算基頻。體外索的基頻，可近似按下式計算：式中：——索段的長度（m）；——鋼束的拉力（N）；——體外索的單位長度重力（N/m）。為便于標準化預(yù)制，減振裝置及定位構(gòu)造的間距應(yīng)以節(jié)段長度為模數(shù)。由于節(jié)段長度一般小于3m，不做振動計算時取不大于3個節(jié)段的長度基本與美國AASHTO《節(jié)段施工橋梁設(shè)計與施工指南》（1998年版）的規(guī)定相當(dāng)。設(shè)置減振材料的定位構(gòu)造也可作為一種減振裝置。8.4墩柱與蓋梁8.4.1橋梁預(yù)制墩柱為上部結(jié)構(gòu)支座以下、基礎(chǔ)承臺以上的部分，通常包括立柱和蓋梁，當(dāng)結(jié)構(gòu)不需要蓋梁時僅包括立柱。墩柱節(jié)段的劃分應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)受力特點和節(jié)段預(yù)制、運輸、安裝條件確定，接頭數(shù)量宜盡量少。對多柱式橋墩，接頭位置宜設(shè)在立柱底部與承臺連接處、立柱頂部與蓋梁連接處，立柱自身不宜分段。當(dāng)多柱式橋墩中立柱數(shù)量較多時立柱與承臺、立柱與蓋梁宜采用灌漿金屬波紋管連接或灌漿套筒連接。上海嘉閔高架等工程采用該類型預(yù)制橋墩。對截面尺寸較大的獨柱式橋墩，接頭位置宜設(shè)在立柱底部與承臺連接處、立柱頂部與蓋梁連接處，立柱自身可沿高度方向分段。獨柱式橋墩立柱宜采用預(yù)應(yīng)力鋼筋連接。港珠澳大橋等工程采用該類型預(yù)制橋墩。8.4.2條文中四種連接方式在國內(nèi)