高支模專項施工方案修

高支模專項施工方案第一節(jié) 編制依據《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2001中國建筑工業(yè)出版社；《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》JGJ130-2001中國建筑工業(yè)出版社；《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003中國建筑工業(yè)出版社；其次節(jié)工程概況本工程位于廣州市番禺區(qū)小谷圍高校城D0801地塊，屬于剪力墻框架結構，地下一層，地上15層。建筑總高度50米，建筑總面積53520.75平方米，架空層層高高7.9米，一層層高5.6米，其余層高為3.0米，總工期485天。本工程由廣州奧力房地產開發(fā)有限公司投資建設，城脈建筑設計（深圳）有限公司設計，廣州中煤江南基礎公司地質勘查，廣東達安工程項目管理有限公司監(jiān)理，泰州華廈集團公司（泰州市其次建筑安裝工程公司）承建。第三節(jié) 模板方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和平安要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、模板與其支架的結構設計，力求做到結構要平安牢靠，造價經濟合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的運用期限內，能夠充分滿意預期的平安性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養(yǎng)修理。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆便利，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，模板與模板支架的搭設，還必需符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。6、結合以上模板與模板支架設計原則，同時結合本工程的實際狀況，綜合考慮了以往的施工閱歷，確定采納以下模板與其支架方案：方案一：樓板模板，梁模板，剪力墻模板采納180厚膠合模板。方案二：架空層支架梁采納Φ48×3.0鋼管支架；層高5.6m采納門式支架。第四節(jié)材料選擇按鋼筋混凝土模板的要求進行模板設計，在模板滿意強度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡可能提高表面光滑度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊。柱模板分段一柱模板示意圖采納18mm厚竹膠合板，在木工車間制作施工現(xiàn)場組拼，背內楞采納80×80木方，柱箍采納圓鋼管48×3.5圍檁加固，采納可回收M12對拉螺栓進行加固（地下室外柱采納止水螺栓）。邊角處采納木板條找補，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，采納φ48×3.5鋼管斜向加固（盡量取45°）梁、板模板梁、板底采納橫向80mm×80mm和縱向圓鋼管48×3.5支撐。承重架門式腳手架，門架、交叉支撐、連接幫、鎖臂、可調底座、可調托坐、剪刀撐等組成，采納門架MF1219型號門架、φ48×3.5鋼管做剪刀撐。梁、板模支撐示意圖墻模板分段一采納18mm厚竹膠合板，木方和鋼管作楞，配套穿墻螺栓M14運用。豎向內楞采納80×80木方，水平外楞采納圓鋼管48×3.5。加固通過在雙鋼管處打孔拉結穿墻螺栓，。斜撐采納鋼管+U型托。外墻和臨空墻螺栓采納止水螺栓，內墻采納一般可回收螺栓。剪力墻支撐示意圖模板高支撐架板底采納50mm×100mm方木支撐。承重架采納扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采納φ48×3鋼管。第五節(jié) 模板安裝1、模板安裝的一般要求豎向結構鋼筋等隱藏工程驗收完畢、施工縫處理完畢后打算模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。2、廣州高程12.300以下模板安裝要求（1）底板模板安裝依次與技術要點墊層施工完畢后進行底板模板安裝，底板側模全部采納磚模，沿底板邊線外延50mm砌筑180mm、240mm、370mm厚磚墻，砌筑高度離底板底20mm，在底板厚度范圍內砌筑永久性愛護墻，砂漿采納1：3水泥砂漿。積水坑、電梯井模板采納18mm厚多層板按坑大小加工成定型模板。模板固定要堅固，并用鋼絲繩將模板拉在底板鋼筋上，防止?jié)仓炷習r模板上浮。（2）墻體模板安裝依次與技術要點①模板安裝依次模板定位、垂直度調整→模板加固→驗收→混凝土澆筑→拆模②技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現(xiàn)漏漿"爛根"現(xiàn)象，墻模安裝前，在底板上依據放線尺寸貼海綿條，做到平整、精確、粘結堅固并留意穿墻螺栓的安裝質量。（3）梁模板安裝依次與技術要點①模板安裝依次搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐)→按標高鋪梁底模板→拉線找直→綁扎粱鋼筋→安裝墊塊→梁兩側模板→調整模板②技術要點按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱2‰)，并留意梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模。（4）樓板模板安裝依次與技術要點①模板安裝依次"滿堂"腳手架→主龍骨→次龍骨→柱頭模板龍骨→柱頭模板、頂板模板→拼裝→頂板內、外墻柱頭模板龍骨→模板調整驗收→進行下道工序②技術要點樓板模板當采納單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中心鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2％)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。（5）柱模板安裝依次與技術要點①模板安裝依次搭設腳手架→柱模就位安裝→安裝柱模→安沒支撐→固定柱模→澆筑混凝土→拆除腳手架、模板→清理模板②技術要點板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。3、±0.000以上模板安裝要求（1）墻體模板安裝依次與技術要點①模板安裝依次模板定位、垂直度調整→模板加固→驗收→混凝土澆筑→拆模②技術要點筒體模板支模均為雙面支模，采納對拉螺栓固定，螺栓孔采納錐形堵頭防止漏漿。簡體隨層高變更墻厚變更，采納變更陰陽角模與B板(丁字板)尺寸調整配模。（2）梁、板模板安裝依次與技術要點①模板安裝依次模板定位、垂直度調整→模板加固→驗收→混凝土澆筑→拆模②技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現(xiàn)漏漿"爛根"現(xiàn)象，墻模安裝前，在底板上依據放線尺寸貼海綿條，做到平整、精確、粘結堅固并留意穿墻螺栓的安裝質量。（3）梁模板安裝依次與技術要點①模板安裝依次搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐)→按標高鋪梁底模板→拉線找直→綁扎梁鋼筋→安裝墊塊→梁兩側模板→調整模板②技術要點按設計要求起拱(跨度大于4m日寸，起拱0.2％)，并留意梁的側模包住底模，下面龍骨包仆側模。（4）樓板模板安裝依次與技術要點①模板安裝依次"滿堂"腳手架→主龍骨→次龍骨→柱頭模板龍骨→柱頭模板、頂板模板→拼裝→頂板內、外墻柱頭模板龍骨→模板調整驗收→進行下道工序②技術要點樓板模板當采納單塊就位日寸，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中心鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2％)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。（5）柱模板安裝依次與技術要點①模板安裝依次搭沒腳手架→柱模就位安裝→安裝柱?！苍O支撐→固定柱?！鷿仓炷痢鸪_手架、模板→清理模板②技術要點板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。4、模板組拼模板組裝要嚴格依據模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要限制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎堅固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫≤12、相鄰模板之間凹凸差≤13、模板平整度≤24、模板平面尺寸偏差±35、模板定位當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有肯定強度（≥1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人起先進行軸線投測。依據軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板500限制線，以便于墻、梁、柱模板的安裝和校正。當墻、柱混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，起先引測樓層500mm標高限制線，并依據該500mm線將板底的限制線干脆引測到墻、柱上。首先依據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的限制線，并以該限制線為起點，引出每道墻、柱軸線，依據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以與外側限制線，施工前三線必需到位，以便于模板的安裝和校正。6、模板的支設模板支設前用空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。全部內側模板必需刷油性脫模劑。7、墻體模板墻模板分段一竹膠合板運用前模板表面清理，涂刷隔離劑，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與混凝土接槎處。豎向內背楞采納50×100木方間距300mm（起步200mm，以上400mm間距，其余間距600mm），水平外楞圓鋼管48×3.0間距600mm。加固通過背楞上打孔拉結穿墻螺栓水平間距600mm，豎向間距500mm，斜向支撐用鋼管中下三道進行間距600mm加固以保證其穩(wěn)定。地下室外墻用M14對拉螺栓帶止水片，端頭帶小木塊限位片，以防地下水沿對拉螺栓滲入墻內。最下面三道對拉螺栓兩側加雙螺母。內墻采納一般可回收穿墻螺栓。8、柱模板柱模板分段一采納18mm竹膠合板模板在木工車間制作施工現(xiàn)場組拼，豎向內楞采納50×100木方，柱箍采納圓鋼管48×3.0柱截面B方向間距175mm，柱截面H方向間距200用可回收的M12一般穿墻螺栓加固，柱截面B方向間距水平間距700mm，800豎向間距同柱箍間距，四周加鋼管拋撐。柱邊角處采納木板條找補海棉條封堵，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，起步為150mm，每隔1500mm一道，采納雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45°），柱與柱之間采納拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以削減漏漿。9、樓板模板模板高支撐架1、樓板模板采納80mm×80m木方做板底支撐，中心間距250mm，1912型門式腳手架作為撐系統(tǒng)，腳手架間距0.9m，跨距0.9m，步距1.5m。2、樓板模板施工時留意以下幾點：（1）橫板支撐鋼管必需在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一樣，連接件需連接堅固，水平拉撐連通；（3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條；（4）依據房間大小，確定頂板模板起拱大小：＜4開間不考慮起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；（5）模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規(guī)格，并拉通線找平。特殊是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避開墻體"吃模"，板模周轉運用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板與時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。（6）從墻根起步300mm立第一根立桿以后按900mm和1200mm的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應。水平拉桿要求設上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。10、梁模板支撐梁模板1、梁側模板采納木方作為內楞間距300mm，鋼管作為外楞間距500mm，采納可回收的M14一般穿墻螺栓加固水平間距500mm，豎向間距同外楞。梁模板采納18mm膠合面板作為面板，梁底橫向支撐采納截面為80mm×80mm方木，間距250mm，縱向支撐采納截面為100mm×100mm方木。門式腳手架作為支撐系統(tǒng)，腳手架采納門架平行于梁截面形式，門架寬度1.219m，縱距0.9m，步距1.95m。2、門架作模板支撐時，架距和間距應依據支撐高度、荷載狀況等條件確定。架距為1.8m和0.9m兩種。荷載較大時，采納0.9m架距的模板支撐。樓板模板支撐的間距由荷載、施工條件選擇，一般不宜大于1.2m。門架、梯型架、可調托座應依據支模板高度配置。調整模板支撐高度宜采納可調托座，不宜采納可調底座，采納固定托座時，可采納木楔調整高度。門架用于梁模板支撐時，有門架平行和垂直于梁軸線的兩種布置方式。門架垂直于梁軸線布置時，門架之間應設置交叉支撐和水平加固桿，架距依據荷載狀況可采納1.8m或o.9m兩種。門架平行于梁軸線布置時，應將兩門架進行牢靠連接。連接方式可采納交叉支撐或水平連桿。門架用于樓板模板支撐時，應按滿堂腳手架構造要求設置水平加固桿，剪刀撐。架距和間距應依據搭設高度和施工荷載確定。第六節(jié) 模板拆除1、模板拆除依據現(xiàn)場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。2、模板與其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面與棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必需符合下表規(guī)定后方可拆除。3、拆除模板的依次與安裝模板依次相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墻模板拆除墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面與棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除依次與安裝模板依次相反，先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁干脆用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m的洞口拆模后要加設臨時支撐。（2）樓板模板拆除樓板模板拆除時，先調整頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分別的要求，保留養(yǎng)護支撐與其上的養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養(yǎng)護支撐。4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方與時進行修理，以保證運用質量。5、模板拆除后，與時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第七節(jié) 模板技術措施1、進場模板質量標準模板要求：（1）技術性能必需符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。（2）外觀質量檢查標準（通過視察檢驗）隨意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于（3）規(guī)格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板安裝質量要求必需符合《混凝土結構工程施工與驗收規(guī)范》（GB50204-2002）與相關規(guī)范要求。即"模板與其支架應具有足夠的承載實力、剛度和穩(wěn)定性，能牢靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以與施工荷載"。（1）主控項目1）安裝現(xiàn)澆結構的上層模板與其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載實力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：比照模板設計文件和施工技術方案視察。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：視察。（2）一般項目1）模板安裝應滿意下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水潮濕，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：視察。2）對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規(guī)范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10％，且不應少于3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝堅固其偏差應符合附表1的規(guī)定；檢查數量：按規(guī)范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。（3）現(xiàn)澆結構模板安裝的偏差應符合表1的規(guī)定。檢查數量：按規(guī)范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10％，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10％，且不得小于3間)?，F(xiàn)澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養(yǎng)護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（4）模板垂直度限制1）對模板垂直度嚴格限制，在模板安裝就位前，必需對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。2）模板拼裝協(xié)作，工長與質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿意要求。（5）頂板模板標高限制每層頂板抄測標高限制點，測量抄出混凝土墻上的500線，依據層高2800mm與板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。（6）模板的變形限制1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊削減1mm）。2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高限制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。3）門窗洞口處對稱下混凝土；4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易視察模板變形，跑位；5）澆筑前仔細檢查螺栓、頂撐與斜撐是否松動；6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。（7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發(fā)生變形時，與時修整。（8）窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。（9）清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50×100洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（10）跨度小于4m不考慮，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。（11）與安裝協(xié)作合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協(xié)調協(xié)作，合模通知書發(fā)放后方可合模。（12）混凝土澆筑時，全部墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發(fā)覺問題與時解決。（13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位運用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應實行定段、定編號負責制。3、其他留意事項在模板工程施工過程上中，嚴格依據模板工程質量限制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執(zhí)行交底制度，操作前必需有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1）膠合板選統(tǒng)一規(guī)格，面板平整光滑、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統(tǒng)一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。（4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻接著安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。（5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少2~3mm。（6）門窗洞口模板制作尺寸要求精確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。（7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩(wěn)定性布置。4、脫模劑與模板堆放、修理（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油＝2:8。（2）模板貯存時，其上要有遮擋，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避開模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發(fā)覺翹曲，變形，與時進行修理。破損的板面與時進行修補。第八節(jié) 平安、環(huán)保文明施工措施（1）拆模時操作人員必需掛好、系好平安帶。（2）支模前必需搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案與相關方案、相關平安操作規(guī)程等）。（3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工協(xié)作；拆除頂板模板前劃定平安區(qū)域和平安通道，將非平安通道用鋼管、平安網封閉，掛"禁止通行"平安標記，操作人員不得在此區(qū)域，必需在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必需檢查支撐是否牢靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必需由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織與時復原。常常檢查支設模板吊鉤、斜支撐與平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)覺問題與時組織處理。（5）木工機械必需嚴格運用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接愛護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必需接用漏電愛護器，鋸片不得有裂紋（運用前檢查，運用中隨時檢查）；且電鋸必需具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。運用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時運用；運用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁運用電鋸；兩人操作時相互協(xié)作，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（6）用塔吊吊運模板時，必需由起重工指揮，嚴格遵守相關平安操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必需實行兩個以上的吊點，且必需運用卡環(huán)吊運。不允許一次吊運二塊模板（7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30°，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。（8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要實行防止觸電愛護措施，將大模板加以串聯(lián)，并同避雷網接通，防止漏電傷人。（9）在電梯間進行模板施工作業(yè)時，必需層層搭設平安防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15℃時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h（10）環(huán)保與文明施工夜間22:00～6:00之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)?，F(xiàn)場模板加工垃圾與時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。第九節(jié) 模板計算柱模板柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為干脆支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；其次層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱截面寬度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的總計算高度:H=5.00m；依據規(guī)范，當采納容量為大于0.8m3的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為6.00kN/m2一、參數信息1.基本參數梁截面寬度B(m):0.4;梁截面高度D(m):1.8;混凝土板厚(夾層頂板)(m)：0.3；柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M12；柱截面尺寸大于該方案柱截面尺寸時加對拉螺栓，以保證計算跨度。2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面反抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):800；柱箍肢數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；豎楞肢數:1；4.面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取1.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取5.000m/h；H--模板計算高度，取5.000m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。依據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為16.293kN/m2、120.000kN/m2，取較小值16.293kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采納新澆混凝土側壓力標準值F1=16.293kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=6.000kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l=250mm，且豎楞數為4，面板為大于3跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下下的三跨連續(xù)梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=250.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×16.29×0.80×0.90=14.077kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×6.00×0.80×0.90=6.048kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數。q=q1+q2=14.077+6.048=20.125kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×20.125×250×250=1.26×105N.mm；面板最大應力按下式計算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面反抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=800×18.0×18.0/6=4.32×104mmf--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：σ=M/W=1.26×105/4.32×104=2.912N/mm2；面板的最大應力計算值σ=2.912N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[σ]=13.000N/mm2，滿意要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=250.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×16.29×0.80×0.90=14.077kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×6.00×0.80×0.90=6.048kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數。q=q1+q2=14.077+6.048=20.125kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×20.125×250.0=3018.773N；截面抗剪強度必需滿意下式:其中，τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=3018.773N；b--構件的截面寬度(mm)：b=800mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應力計算值:τ=3×3018.773/(2×800×18.0)=0.314N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力τ=0.314N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[fv]=1.500N/mm2，滿意要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:其中，ω--面板最大撓度(mm)；q--作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)：q=16.29×0.80＝13.03kN/m；l--計算跨度(豎楞間距):l=250.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=800×18.0×18.0×18.0/12=3.89×105mm面板最大容許撓度:[ω]=250.0/250=1.000mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×13.03×250.04/(100×9500.0×3.89×105)=0.093mm；面板的最大撓度計算值ω=0.093mm小于面板最大容許撓度設計值[ω]=1.000mm,滿意要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為5.0m,柱箍間距為800mm，豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采納木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:W=50×100×100/6=83.33cm3；I=50×100×100×100/12=416.67cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中，M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=800.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×16.29×0.22×0.90=3.818kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×6.00×0.22×0.90=1.641kN/m；q=(3.818+1.641)/1=5.459kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×5.459×800.0×800.0=3.49×105N.mm；其中，σ--豎楞承受的應力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；W--豎楞的截面反抗矩(mm3)，W=8.33×104；f--豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值:σ=M/W=3.49×105/8.33×104=4.192N/mm2；豎楞的最大應力計算值σ=4.192N/mm2小于豎楞的抗彎強度設計值[σ]=13.000N/mm2，滿意要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=800.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×16.29×0.22×0.90=3.818kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×6.00×0.22×0.90=1.641kN/m；q=(3.818+1.641)/1=5.459kN/m；豎楞的最大剪力：∨=0.6×5.459×800.0=2620.295N；截面抗剪強度必需滿意下式:其中，τ--豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨=2620.295N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值:τ=3×2620.295/(2×50.0×100.0)=0.786N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值τ=0.786N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設計值[fv]=1.50N/mm2，滿意要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，ω--豎楞最大撓度(mm)；q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=16.29×0.22=3.54kN/m；l--計算跨度(柱箍間距):l=800.0mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17×106；豎楞最大容許撓度:[ω]=800/250=3.200mm；豎楞的最大撓度計算值:ω=0.677×3.54×800.04/(100×9500.0×4.17×106)=0.248mm；豎楞的最大撓度計算值ω=0.248mm小于豎楞最大容許撓度[ω]=3.200mm，滿意要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采納鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0；截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:鋼柱箍截面反抗矩W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=10.78cm4；柱箍為2跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的；P=(1.2×16.29×0.90+1.4×6.00×0.90)×0.217×0.80/2=2.18kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=5.079kN；B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩:M=0.238kN.m；B方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形:V=0.084mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=0.24kN.m；彎矩作用平面內柱箍截面反抗矩:W=4.49cm3；B邊柱箍的最大應力計算值:σ=50.54N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:[f]=205.000N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值σ=50.54N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值[f]=205.000N/mm2，滿意要求!2.柱箍撓度驗算經過計算得到:ω=0.084mm；柱箍最大容許撓度:[ω]=350.0/250=1.400mm；柱箍的最大撓度ω=0.084mm小于柱箍最大容許撓度[ω]=1.400mm，滿意要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號:M12；對拉螺栓的有效直徑:9.85mm；對拉螺栓的有效面積:A=76.00mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:N=5.079kN。對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.920kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=5.079kN小于對拉螺栓最大容許拉力值[N]=12.920kN，對拉螺栓強度驗算滿意要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采納鋼楞，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:本工程中，柱箍采納鋼楞，截面類型為圓鋼管48×3.0；截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:鋼柱箍截面反抗矩W=4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=107.80cm4；柱箍為2跨，按二跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的；P=(1.2×16.29×0.90+1.4×6.00×0.90)×0.250×0.80/2=2.52kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=5.717kN；H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩:M=0.301kN.m；H方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形:V=0.129mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=0.30kN.m；彎矩作用平面內柱箍截面反抗矩:W=4.49cm3；H邊柱箍的最大應力計算值:σ=63.867N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:[f]=205.000N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值σ=63.867N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值[f]=205.000N/mm2，滿意要求!2.柱箍撓度驗算經過計算得到:V=0.129mm；柱箍最大容許撓度:[V]=400.000/250=1.600mm；柱箍的最大撓度V=0.129mm小于柱箍最大容許撓度[V]=1.600mm，滿意要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑:M12；對拉螺栓有效直徑:9.85mm；對拉螺栓有效面積:A=76.00mm2；對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.920kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=5.717kN。對拉螺栓所受的最大拉力:N=5.717kN小于[N]=12.920kN，對拉螺栓強度驗算滿意要求!梁模板梁段:kl16。一、參數信息1.模板支撐與構造參數梁截面寬度B(m):0.70；梁截面高度D(m):1.20混凝土板厚度(mm):0.18；門架型號:MF1219；扣件連接方式:單扣件；腳手架搭設高度(m):5.80承重架類型設置:門架平行與梁截面；門架橫距La(m):1.00；門架縱距Lb(m):0.60；門架幾何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(m):1950.00；加強桿的鋼管類型:φ48×3.5；立桿鋼管類型:φ48×3.5；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):25.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.5；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底橫向支撐類型：方木；梁底橫向方木截面寬度(mm)：80.0梁底橫向方木截面高度(mm)：80.0梁底縱向方木截面寬度(mm)：100.0梁底縱向方木截面高度(mm)：100.0梁底橫向支撐間隔距離(mm)：250.0面板厚度(mm)：18.05.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：600；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數：2；主楞龍骨材料：木楞,，寬度80mm，高度80mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取30.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取5.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。依據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為101.715kN/m2、24.000kN/m2，取較小值24.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,須要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是依據龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎驗算其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面反抗矩，W=50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.5×24.00×0.90=12.96kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.5×4.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2=12.96+2.52=15.48kN/m；計算跨度(內楞間距):l=300.00mm；面板的最大彎距M=0.1×15.48×300.002=1.39×105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=1.39×105/2.70×104=5.16N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=5.16N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2，滿意要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=24.00×0.50=12.00N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=300.00mm；E--面板材質的彈性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×12.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105)=0.285mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值ω=0.285mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.200mm，滿意要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)干脆承受模板傳遞的荷載，依據均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采納木楞，截面寬度80mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:W=80×80×80/6=85.33cmI=80×80×80×80/12=341.33cm4內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內楞的最大彎距(N.mm)；W--內楞的凈截面反抗矩；[f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2×24.000×0.90+1.4×4.000×0.90)×0.300/1=9.288kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=500mm；內楞的最大彎距:M=0.1×9.288×500.002=2.32×105N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值σ=2.32×105/9.288×104=2.5N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=13.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值σ=2.5N/mm2內楞的抗彎強度設計值小于[f]=13.000N/mm2，滿意要求！（2）.內楞的撓度驗算其中E--面板材質的彈性模量：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=24.00×0.30/1=7.20N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=500.00mm；I--面板的截面慣性矩：I=4.17×106N/mm2；內楞的最大撓度計算值:ω=0.677×7.20×500.004/(100×10000.00×4.17×106)=0.073mm；內楞的最大容許撓度值:[ω]=2.000mm；內楞的最大撓度計算值ω=0.073mm小于內楞的最大容許撓度值[ω]=2.000mm，滿意要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，依據集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采納鋼楞，截面慣性矩I和截面反抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5×2；外鋼楞截面反抗矩W=2×15.08×103㎝外鋼楞截面慣性矩I=2×12.19×104cm；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面反抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： M=0.604PL其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×24.00×0.90+1.4×4.00×0.90)×0.50×0.50/2=3.88kN；外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距):l=500mm；外楞的最大彎距：M=0.604×3880.000×500.000=1.172×106N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值:σ=1.172×106/2×15.08×103=38.86N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值σ=38.86N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=205.000N/mm2，滿意要求！（2）.外楞的撓度驗算其中E--外楞的彈性模量，其值為210000.00N/mm2；p--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p=24.00×0.50×0.50/1=6KN；l--計算跨度(拉螺栓間距)：l=500.00mm；I--面板的截面慣性矩：I=1.08×105mm外楞的最大撓度計算值:ω=1.146×6×103×600.003/(100×210000.00×1.08×105)=0.656mm；外楞的最大容許撓度值:[ω]=1.500mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.656mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=1.500mm，滿意要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:14mm；穿梁螺栓有效直徑:11.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=24.000×0.500×0.500×2=12.000kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170.000×105/1000=17.850kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=12.000kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.850kN，滿意要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,須要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是依據模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度驗算計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=250.000mm；q--作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土與鋼筋荷載設計值q1:1.2×24.000×1.200×0.700×0.90=21.77kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.350×0.7×0.90=0.265kN/m振搗混凝土時產生的荷載設計值q3:1.4×4.000×0.700×0.90=3.528kN/m；q=q1+q2+q3=21.77+0.265+3.528=25.56kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×25.56×250.0002=159750N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面反抗矩b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=0.700×103×18.0002/6=37800.00mm3；f--面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值：σ=M/W=159750/37800=4.23N/mm2；面板截面的最大應力計算值:σ=4.23N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2，滿意要求！2.撓度驗算依據《建筑施工計算手冊》鋼度驗算采納標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=25.56KN/M；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=250.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=700.000×183/12=3.4×105面板的最大允許撓度值:[ω]=250.0/250=1.000mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×25.56×250.04/(100×9500.0×3.4×105)=0.21mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.21mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=1.000mm，滿意要求！七、梁底縱、橫向支撐計算（一）、梁底橫向支撐計算本工程梁底橫向支撐采納方木80.000mm×80.000mm。強度與抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1:=24.00×0.700×1.200=20.16kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2:=0.350×(2×1.02+0.700)=0.959kN/m(3)活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1:=4.000×0.250=1.000kN；均布荷載設計值：q=1.2×20.160×0.90+1.2×0.959×0.90=22.81kN/m；集中荷載設計值：P=1.4×1.00×0.90=1.260kN；均布荷載標準值：q=20.16+0.959=21.12kN/m；2.抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下:其中，M--計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(門架寬度)；l=1219.000mm；q--作用在模板上的均布荷載設計值；q=21.12kN/mp--作用在模板上的集中荷載設計值；p=1.26kNa--計算簡圖a段長度；a=（1.219-0.700）/2=0.26mc--計算簡圖c段長度；c=0.700m最大彎距：M=21.12×0.700×（0.260×1.219-0.700）/8+1.26×1.219/4=-0.326Kn.m=-0.326×106N.㎜；按以下公式進行梁底橫向支撐抗彎強度驗算：其中，σ--梁底橫向支撐承受的應力(N/mm2)；M--梁底橫向支撐計算最大彎距(N.mm)；W--梁底橫向支撐的截面反抗矩b:板底橫向支撐截面寬度，h:板底橫向支撐截面厚度；W=80.000×800.0002/6=85333.333mm3f--梁底橫向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；梁底橫向支撐截面的最大應力計算值：σ=M/W=0.326×106/85333.333=3.82N/mm2；木方的最大應力計算值3.82N/mm2小于木方抗彎強度設計值13.000N/mm2，滿意要求！3.抗剪強度驗算最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必需滿意：其中最大剪力:V=21.12×0.700/2+1.26/2=8.022kN；梁底橫向支撐受剪應力計算值T=3×8.022×103/(2×80.000×80.000)=1.88N/mm2＞[fv]=1.500N/mm2;不能滿意要求，因此必需在門架間加梁底多一道支撐，剪力減1/2才能滿意要求。梁底橫向支撐抗剪強度設計值[fv]=1.500N/mm2；梁底橫向支撐的受剪應力計算值:T=0.94N/mm2小于木方抗剪強度設計值[fv]=1.500N/mm2，滿意要求！4.撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載最不利安排的撓度，計算公式如下:其中，ω--計算最大撓度(N.mm)；l--計算跨度(門架寬度)；l=1219.000mm；q--作用在模板上的均布荷載標準值；q=21.12kN/mE--梁底橫向支撐彈性模量；E=10000.000N/mm2I--梁底橫向支撐截面慣性矩；I=4166666.667mm2梁底橫向支撐最大撓度計算值ω=21.12×350×｛8×（1219/2)3-4×3502×1219/2+3503｝/(384×10000×4166667)=0.7186mm；梁底橫向支撐的最大允許撓度[ω]=609.5/250=2.438mm；梁底橫向支撐的最大撓度計算值:ω=0.7186mm小于梁底橫向支撐的最大允許撓度[ω]=4.876mm，滿意要求！（二）、梁底縱向支撐計算本工程梁底縱向支撐采納雙鋼管Φ48×3.5。強度與抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆鋼筋混凝土自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：p1:=24.00×0.700×1.200×1.2=24.19kN/M；(2)模板的自重荷載(kN)：p2:=0.350×(2×1.20+0.700)×1.2=1.302kN/M(3)活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P3:=4.000×0.700×1.4=3.92kN/M；經計算得到，活荷載標準值集中荷載設計值：P=（24.19+1.302+3.92）×0.9=26.47kN；2.抗彎強度與撓度驗算：梁底縱向支撐，按集中荷載三跨連續(xù)梁計算（附計算簡圖）：梁底縱向支撐計算簡圖梁底縱向支撐梁彎矩圖(kN.m)梁底縱向支撐梁剪力圖(kN)梁底縱向支撐梁變形圖(mm)最大彎矩：M=0.298kN.m最大剪力：V=8.022kN最大變形（撓度）：ω＝0.11mm按以下公式進行梁底縱向支撐抗彎強度驗算：其中，σ--梁底縱向支撐承受的應力(N/mm2)M--梁底縱向支撐計算最大彎距(N.mm)=0.298kN.m；W--梁底縱向支撐的截面反抗矩:=15.08×103㎝[f]--梁底縱向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)[f]=215N/mm2；[w]--最大容許撓度(mm)[w]=609.5/250=2.438mm；梁底縱向支撐截面的最大應力計算值：σ=M/W=0.298×106/15.08×103=19.76N/mm2最大應力計算值19.76N/mm2小于鋼管抗彎強度設計值215N/mm2，滿意要求！梁底縱向支撐的最大撓度計算值:ω=0.11mm小于梁底橫向支撐的最大允許撓度[ω]=4.876mm，滿意要求！3.抗剪強度驗算截面抗剪強度必需滿意:梁底縱向支撐受剪應力計算值T=3×5.596×103/(2×234.833)=3.5N/mm2；梁底縱向支撐抗剪強度設計值[fv]=205N/mm2；梁底縱向支撐的受剪應力計算值3.5N/mm2小于鋼管抗剪強度設計值205N/mm2，滿意要求！八、門架荷載計算1.靜荷載計算靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架自重產生的軸向力NGK1(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件與其重量分別為：門架MF12191榀0.224kN交叉支撐2副2×0.040=0.080kN連接棒2個2×0.165=0.330kN鎖臂2副2×0.184=0.368kN合計1.002kN經計算得到，每米高腳手架自重合計NGk1=0.514kN/m。(2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力NGK2(kN/m)剪刀撐采納Φ48×3.5mm鋼管，依據5步4跨設置剪刀撐與水平面夾角：α=arctg((4×1.95)/(5×0.60))=68.96每米腳手架中學剪刀撐自重：2×37.632×10-3×(5×0.9)/cosα/(4×1.950)=0.12kN/m；水平加固桿采納Φ48×3.5mm鋼管，依據4步5跨設置，每米腳手架中學水平加固桿自重：37.632×10-3×(4×0.9)/(5×1.950)=0.014kN/m；每跨內的直角扣件4個，旋轉扣件4個，每米高的扣件自重：(4×0.0135+4×0.0145)/1.950=0.057kN/m；每米高的附件重量為0.010kN/m；經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計NGk2=0.200kN/m；(3)梁鋼筋混凝土、模板與梁底支撐等產生的軸向力NGK3(kN)1）鋼筋混凝土梁自重(kN)：24×0.700×1.200×0.900=18.14kN；2)模板的自重荷載(kN)：0.350×(2×0.700+1.200)×0.900=0.819kN；經計算得到，梁鋼筋混凝土、模板與梁底支撐等產生的軸向力合計NGk3=18.959kN/m；靜荷載標準值總計為NG=(NGK1+NGK2)=19.159kN/m2.活荷載計算活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ=4.000×0.700×1.200=3.36kN；九、立桿的穩(wěn)定性計算:作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式(不組合風荷載)其中NG--每米高腳手架的靜荷載標準值，NG=19.16kN/m；NQ--腳手架的活荷載標準值，NQ=3.36kN；經計算得到，N=27.69kN。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性依據下列公式計算其中N--作用于一榀門架的軸向力設計值，N=27.69kN；Nd--一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值以下公式計算