高大模板工程專項施工方案(專家論證)

金南物聯(lián)甩掛運輸股份有限公司建設(shè)倉儲用房項目工程高大模板工程專項施工方案工程名稱：建設(shè)倉儲用房項目工程編制人：審核人：審批人：施工單位：江陰一建建設(shè)有限公司編制日期：2014年6月9日目錄一、工程概況二、基本設(shè)想三、編制依據(jù)四、施工支配五、施工工藝技術(shù)六、施工平安保證措施七、勞動力支配八、板、主梁、、次梁、梁側(cè)與柱模板計算書九、事故應(yīng)急預(yù)案高大模板工程專項施工方案一、工程概況1、本工程位于無錫市新區(qū)碩放經(jīng)一路東側(cè)、振發(fā)路北側(cè),金公路西側(cè)。建設(shè)單位為金南物聯(lián)甩掛運輸股份有限公司，設(shè)計單位為江蘇華電工程設(shè)計院有限公司，江陰一建建設(shè)有限公司承建施工。2、本工程1#、2#、3#庫為高大模板工程。1#、2#、3#庫結(jié)構(gòu)相同，框架二層，二層樓面為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，屋面為鋼筋混凝土聯(lián)系梁+鋼結(jié)構(gòu)屋面。樓面標高為12.60m，板厚120mm，模板支撐高度12.6m；屋面鋼筋混凝土聯(lián)系梁標高為21.35~23.59m，模板支撐高度11m。本工程混凝土構(gòu)件模板支撐高度達到8米，屬于高大模板支撐體系范疇。3、1#庫占地面積10110.1m2，建筑面積19566.4m2；2#庫同1#庫；3#庫占地面積7499.8m2，建筑面積14514.5m2。下圖為1#、2#、3#庫平面圖。4、以1#庫為例：下圖為1#庫一層平面圖、1#庫剖面圖、1#庫二層梁板圖與1#庫屋面聯(lián)系梁平面圖二、基本設(shè)想1、本工程采納一般鋼管扣件架作為模板支架，35×90木方與13mm厚木膠合板結(jié)合作為模板，鋼管采納Φ48×2.75。2、模板支架地基擬設(shè)置素土夯實+200mm厚碎石（碎磚）+70mm厚C20混凝土地坪。3、板支模樓板寬2.8m，長11m。板搭設(shè)排架縱向間距不大于0.9m，橫向間距不大于0.8m，步距1.5m，按梁底、掃地桿、中間三道設(shè)置水平剪刀撐。主梁兩側(cè)、次梁單側(cè)與支架四周設(shè)豎向剪刀撐。4、主梁支模以主梁KL1-26（6）500*1100為例，梁頂標高12.6m，凈跨8m。梁跨度方向立桿間距800mm，梁兩側(cè)立柱間距1000mm，步距1500mm，梁底增加2根立柱，立柱頂設(shè)置可調(diào)頂托，梁側(cè)設(shè)置兩道對拉螺栓，間距@450。5、次梁支模以次梁L1-1（4）300*1000為例，梁頂標高12.6m，凈跨11m。梁跨度方向立桿間距900mm，梁兩側(cè)立柱間距800mm，步距1500mm，梁底增加1根立柱，立柱頂設(shè)置可調(diào)頂托，梁設(shè)置兩道對拉螺栓，間距@450。6、屋面梁350*700為例，梁頂標高23.59m，凈跨11m。梁跨度方向立桿間距600mm，梁兩側(cè)立柱間距800mm，步距1500mm。7、豎向砼構(gòu)件預(yù)先澆搗，達到肯定強度后與高支模架水平桿抱牢頂緊。8、主次梁砼澆筑實行從中間向兩側(cè)不大于400mm分層澆搗的方式。9、現(xiàn)澆板實行從兩側(cè)向中間對稱澆搗的方式。10、澆搗前必需對排架與模板依據(jù)本方案與相應(yīng)規(guī)范進行整體驗收，通過后方可進行砼施工。下附模板支架立桿與垂直剪刀撐布置圖、支架縱橫向剖面圖、屋面聯(lián)系梁支架剖面圖、地基剖面圖、柱抱箍詳圖。三、編制依據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20112、《建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20083、《建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工平安監(jiān)督管理導則》建質(zhì)[2009]254號4、《危急性較大的分部分項工程平安管理方法》（建質(zhì)[2009]87號）5、《建筑施工平安技術(shù)統(tǒng)一規(guī)范》GB50870-2013；6、《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》GB50300-2013；7、1#、2#、3#庫設(shè)計施工圖紙等。四、施工支配1、施工進度支配本工程高支模項目支配于2014年6月20日實施，并隨著結(jié)構(gòu)的施工流水插入搭設(shè)，支配到2014年10月20日完成三個庫的高支模施工。（1）1#庫分四個施工段，以伸縮縫為界。四個施工段為：1-7軸/F-K軸二層梁板→8-14軸/F-K軸二層梁板→1-7軸/A-E軸二層梁板→8-14軸/A-E軸二層梁板。高支模支配于2014年6月20日實施，2014年9月20日完成。（2）2#庫分四個施工段，以伸縮縫為界。四個施工段為：1-7軸/A-E軸二層梁板→8-14軸/A-E軸二層梁板→1-7軸/F-K軸二層梁板→8-14軸/F-K軸二層梁板。高支模支配于2014年6月30日實施，2014年9月30日完成。（3）3#庫分二個施工段，以伸縮縫為界。二個施工段為：1-10軸/F-K軸二層梁板→1-10軸/A-E軸二層梁板。高支模支配于2014年7月20日實施，2014年10月20日完成。2、材料、工具與機械設(shè)備支配（1）材料支配材料名稱數(shù)量木膠合板20000m2木方100m3鋼管200T扣件100000只可調(diào)頂托10000只（2）工具與機械設(shè)備配備支配機具名稱數(shù)量機具名稱數(shù)量架子板手90插入振動棒10力矩板手10平板振動器2水平儀2氧氣、乙炔2經(jīng)緯儀1塔吊3圓盤鋸2汽車吊1手提切割機3五、施工工藝技術(shù)1、高大模板或支撐架工況技術(shù)參數(shù)與選型見上述基本設(shè)想2、高支模施工的工藝流程如下：校對軸線尺寸放線→綁扎柱鋼筋→隱藏驗收→立柱模板→框架柱混凝土澆注→立梁底?！壴轰摻睢[藏驗收→立梁側(cè)模、平板模→板筋綁扎、插柱鋼筋→隱藏驗收→澆筑梁與板砼→澆水養(yǎng)護→混凝土達到強度拆除模板→拆除模板支撐。3、施工方法（1）高支模板體系的施工設(shè)計。 1）鋼管支撐工藝流程地面地基處理→檢查鋼管、扣件質(zhì)量→鋼管分類→選取立桿、支撐→放線定梁位、定立桿位→鋪設(shè)墊木→立桿固定校正→設(shè)掃地桿→設(shè)橫桿→加剪刀撐→定梁底標高→可調(diào)頂托→復測檢查加固。2）鋼管立桿立于地面,其搭設(shè)方式依據(jù)模板支架平面圖的立桿布置。3）縱橫向水平桿設(shè)置：縱向水平桿應(yīng)水平設(shè)置，其長度不應(yīng)小于2跨，兩根水平桿的對接接頭必需采納對接扣件連接。該扣件距立柱軸心線不宜大于跨度的1/3，同一步中，內(nèi)外兩根縱向水平桿的對接頭應(yīng)盡量錯開一跨，上下兩根相鄰的縱向水平桿的對接頭也應(yīng)盡量錯開一跨，錯開的水平距離不應(yīng)小于500㎜，凡與立柱相交處均必需用直角扣件與立桿固定，且外圍腳手架同時施工，外圍綁扎平安網(wǎng)。4）橫向水平桿搭設(shè)，凡立柱與縱向水平桿的相交處均必需設(shè)置一根橫向水平桿，嚴禁隨意拆除。該桿距立柱軸心線的距離不應(yīng)大于150㎜，跨度中間的橫向水平桿宜依據(jù)支承腳手板的須要等間距設(shè)置，腳手架的橫向水平桿，其兩端均應(yīng)用直角扣件固定在縱向水平桿上。5）掃地桿設(shè)置：立柱由標準底座向上200㎜處，縱橫向設(shè)掃地桿，用直角扣件與立柱固定。6）剪刀撐設(shè)置：支架周邊設(shè)剪刀撐，中間按模板支架平面圖設(shè)剪刀撐，與地面角度為45o～60o。剪刀撐中的斜桿接長應(yīng)采納對接扣件連接，采納旋轉(zhuǎn)扣件固定在立柱上或橫向水平的伸出端上，固定位置與中心節(jié)點的距離不大于150㎜，頂部剪刀撐可采納搭接，搭接長度不應(yīng)小于1m，不得少于2個旋轉(zhuǎn)扣件。并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設(shè)置水平剪刀撐。7）支撐采納Φ48鋼管進行組合，依據(jù)梁板狀況確定，并在鋼管上、下加可調(diào)支托調(diào)整至合適高度。8）在靠近柱的部位，水平桿需支頂?shù)街?，以增加支撐體系的穩(wěn)定性。9）高支模支撐架架體搭設(shè)完畢，在頂層縱橫向水平連系桿設(shè)置一道平安平網(wǎng)（或鋪竹排），防止木工、鋼筋工作業(yè)期間發(fā)生高處墜落。（2）高支模板體系的施工搭設(shè)1）材料說明同前。施工打算:=1\*GB3①備足各種施工材料，并熟識圖紙，做好技術(shù)交底工作。=2\*GB3②放好軸線、模板邊線、水平限制標高線。=3\*GB3③依據(jù)設(shè)計圖紙構(gòu)件的尺寸,配制加工好柱、梁模板,并按相應(yīng)結(jié)構(gòu)構(gòu)件編號。3)模板安裝=1\*GB3①梁模板安裝梁模板安裝前要在兩端柱上彈出標高線,然后立支撐,支撐下墊上木方,支架的間距按要求。按設(shè)計標高調(diào)試好支架頂標高,支架采納可調(diào)整底座和頂托,調(diào)整好標高在安裝梁底板木方時要通線檢查,在安裝梁底板.梁底板要起拱按設(shè)計要求,設(shè)計如沒有詳細明確,按規(guī)范規(guī)定2/1000-3/1000。梁側(cè)模板安裝要通線找直,以保證梁截面尺寸的正確,梁上口模板要設(shè)支撐卡.安裝完畢后要校正梁中線、標高、截面尺寸、清除模板內(nèi)雜物,檢查合格后辦理預(yù)檢。=2\*GB3②板模板安裝:一般從跨一側(cè)起先安裝,先安裝支架和木方,要依據(jù)標高通線找平,并固定支架,然后依次安裝模板。支架頂木方通線調(diào)平后,再鋪放板模板,板模板局部范圍拼板,可采納松木散板,不得用大膠合板鋸成小拼板,板模板拼縫要嚴密,接縫處要平整。安裝完畢后,將板面清掃干凈,辦理預(yù)檢。=3\*GB3③支架安裝：a)支架安裝間距,須嚴格依據(jù)計算書要求的間距進行布架.不得隨意增大間距。b)支架立桿頂面采納可調(diào)整的底座和頂托。c)支架搭設(shè)好后,要拉線檢查調(diào)整水平度和垂直度。支架搭設(shè)的其他要求參照現(xiàn)行規(guī)范《建筑施工門式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》和《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)程》。4)全部木方的布置間距須按設(shè)計書的要求，施工操作中不得隨意更改。5)整個模板體安裝完成后，必需報驗，符合要求并辦理驗收手續(xù)，方可進行下道工序。（3）搭設(shè)作業(yè)留意事項1)嚴禁不同直徑鋼管與其相應(yīng)扣件混用。2)底立桿應(yīng)按立桿接長要求選擇不同長度的鋼管交織設(shè)置，至少應(yīng)有兩種適合的長度的鋼管作立桿。3)剪刀撐應(yīng)與時設(shè)置，不得滯后超過2步。4)桿件端部伸出扣件之外的長度不得少于100mm。5)剪刀撐的斜桿與基本構(gòu)架結(jié)構(gòu)桿件之間至少有3道連接，其中，斜桿的搭結(jié)接頭部位至少有1道連接。（4）搭設(shè)過程中的自檢1)在搭設(shè)支撐體系過程中，常常檢查基礎(chǔ)是否有不勻稱沉陷。2)立桿墊座與基礎(chǔ)面是否接觸良好，有無松動或脫離狀況。3)斜撐，頂撐等設(shè)置是否達到了設(shè)計要求。4)檢查整架垂直度有否偏差過大。（5）混凝土澆筑本工程砼采納商品砼，擬采砼泵車進行砼澆筑，并配以串筒、溜槽下料?；炷翝仓?，在項目技術(shù)負責人、項目總監(jiān)確認具備混凝土澆筑的平安生產(chǎn)條件后，簽署混凝土澆筑令，方可澆筑混凝土。1)梁板澆筑方法應(yīng)由跨中向兩端對秤進行分層澆筑，每層不得大于400mm，先將梁分層澆筑成階梯形，當達到樓板位置時再與板的混凝土一起澆筑，樓板澆筑的虛鋪厚度應(yīng)略大于板厚，用平板振動器垂直澆筑方一直進行振搗。不斷用移動標記以限制混凝土板厚度。振搗完畢，用刮尺或拖板抹平表面，砼不得堆放過高與過分集中，而且要與時撥開。振動時不得用振動棒撬住模板或鋼筋振動。2)砼澆筑依次應(yīng)有序，勻稱進行，不要過于集中，要嚴格限制澆筑進度不得過快，混凝土不得堆放過于集中，要與時將其撥開，使砼荷載能勻稱分布。3)在澆搗樓面砼過程中，要支配專職質(zhì)安員進行跟班。砼的保養(yǎng)按<施工組織設(shè)計>要求。在澆筑過程中跟班木工與施工員隨時視察模板體系變形狀況。特殊是支撐體系有無彎曲而造成失穩(wěn)或木枋撓度過大等異樣狀況。出現(xiàn)上述異樣狀況，施工員應(yīng)馬上指揮樓面工作人員撒離，經(jīng)確認擔心全威逼解除后方可進行正常施工。(6)模板的拆除1）非承重模板拆除時，必需供應(yīng)混凝土的強度報告，在梁板砼達到設(shè)計強度后，并經(jīng)審批同意后，方可拆除，承重模板、梁、板底模的拆除時間如下所示：結(jié)構(gòu)名稱結(jié)構(gòu)跨度(m)達到砼標準強度的百分率(%)板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100梁懸臂結(jié)構(gòu)1002)模板拆除:柱、梁、板模板的拆除按常規(guī)方法進行,但施工拆除中要留意如下幾項:=1\*GB3①模板（高支撐）的拆除依次為：搭設(shè)模板拆除的腳手架→從梁中部起先向兩端支點降下梁底支撐可調(diào)支托→拆除梁底模板→拆除梁兩側(cè)模板→拆除樓板下支撐→拆除樓板龍骨與模板→拆除腳手架→模板分類堆放整齊。=2\*GB3②拆除的支架、模板、木方要與時清理,螺栓與配件收集集中管理,支架、木方、模板要整理歸堆運用。=3\*GB3③拆除人員要站在以拆除模板的空隙地再拆除近旁的模板,模板要用鉤子鉤下,不得猛撬猛敲,使模板大片整體落下。=4\*GB3④模板拆除應(yīng)按規(guī)定逐次進行，不得采納大面積撬落方法，嚴禁運用硬物擊打、撬挖，不得留有懸空模板。=5\*GB3⑤支撐體系的拆除：凡已松開連接的桿配件應(yīng)與時拆除運走，避開誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。=6\*GB3⑥拆除時不得把模板、木方干脆從高處往下擲,以防模板變形和傷人與砸壞其他物體,臨邊模板拆除時,臨邊面要封閉好。（7）驗收管理模板支撐系統(tǒng)應(yīng)在搭設(shè)完成后，由項目負責人組織驗收，驗收人員應(yīng)包括施工單位和項目兩級技術(shù)人員、項目平安、質(zhì)量、施工人員，監(jiān)理單位的總監(jiān)和專業(yè)監(jiān)理工程師。驗收合格，經(jīng)施工單位項目技術(shù)負責人與項目總監(jiān)理工程師簽字后，并報安監(jiān)部門備案后，方可進入后續(xù)工序的施工。六、施工平安保證措施1、組織保障（1）機構(gòu)與職責一旦發(fā)生施工平安事故，公司領(lǐng)導與有關(guān)部門負責人必需馬上趕赴現(xiàn)場，組織指揮搶險，成立現(xiàn)場搶險領(lǐng)導小組。職責：探討、審批搶險方案；組織、協(xié)調(diào)各方搶險救援的人員、物資、交通工具等；保持與上級領(lǐng)導機關(guān)的通訊聯(lián)系，與時發(fā)布現(xiàn)場信息。項目部成立應(yīng)急救援小組，負責指揮與協(xié)調(diào)工作項目部應(yīng)急預(yù)案領(lǐng)導小組與其人員組成組長：吳建峰（號碼）副組長：曹春峰（號碼）成員：何明球、陶加華、王兆磊、申和云、申湘娣、馮曉磊應(yīng)急組織的分工職責1）吳建峰負責現(xiàn)場，其任務(wù)是了解駕馭事故狀況，組織現(xiàn)場搶救指揮。2）曹春峰負責聯(lián)絡(luò)，任務(wù)是依據(jù)指揮部吩咐，與時布置現(xiàn)場搶救，保持與當?shù)亟ㄔO(shè)行政主管部門、勞動部門等單位的溝通，并與時通知公司應(yīng)急救援中心和當事人的親人。3）何明球負責維持愛護事故現(xiàn)場、做好問訊記錄、保持與公安部門的溝通。4）陶加華、王兆磊、申和云、申湘娣、馮曉磊負責妥當處理好善后工作，負責保持與當?shù)叵嚓P(guān)部門的溝通聯(lián)系。（2）項目部必需將相關(guān)應(yīng)急領(lǐng)導小組成員的手機號碼、企業(yè)應(yīng)急領(lǐng)導組織成員手機號碼、當?shù)仄桨脖O(jiān)督部門電話號碼，明示于工地顯要位置。工地搶險指揮與平安員應(yīng)熟知這些號碼。火警：119急救中心：120無錫市新區(qū)建設(shè)環(huán)保局辦公室

81890789無錫新區(qū)建筑工程平安質(zhì)量監(jiān)督站電話：85229913公司應(yīng)急領(lǐng)導辦公室：86692082公司平安處：86692085吳建峰（項目經(jīng)理）：號碼曹春峰（項目技術(shù)負責人）：號碼平安員：王兆磊、申和云、申湘娣2、平安技術(shù)措施(1)架子作業(yè)時，必需戴平安帽，系緊平安帶，穿工作鞋，戴工作卡，鋪腳手架不準馬虎操作，操作工具與零件放在工具袋內(nèi)，搭設(shè)中應(yīng)統(tǒng)一指揮，思想集中，相互集中，相互協(xié)作，嚴禁在腳手架搭設(shè)過程中，嘻笑打鬧，材料工具不能隨意亂拋亂扔，吊運材料工具的下方不準站人。(2)凡遇六級以上大風、濃霧、雷雨時，均不得進行高空作業(yè)，特殊是雨后施工，要留意防滑，對腳手架進行常常檢查，凡遇大風或停工段時間再運用腳手架時，必需對腳手架進行全面檢查，如發(fā)覺連接部分有松動，立桿、大橫桿、小橫桿、頂撐有左右上下位移，鐵絲解除，腳手板斷裂、蹺頭等現(xiàn)象，應(yīng)與時加固處理。(3)立桿應(yīng)間隔交叉有同長度的鋼管，將相鄰立桿的對接接頭位于不同高度上，使立桿的薄弱截面錯開，以免形成薄弱層面，造成支撐體系失穩(wěn)。(4)扣件的緊固是否符合要求，可運用矩扳手實測，要40～60N.M，過小則扣件易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂，在安裝扣件時，全部扣件的開口必需向外。(5)全部鋼管、扣件等材料必需經(jīng)檢驗符合規(guī)格，無缺陷方可運用。(6)模板與其支撐系統(tǒng)在安裝過程中必需設(shè)置防傾覆的牢靠臨時措施。(7)施工現(xiàn)場應(yīng)搭設(shè)工作梯，作業(yè)人員不得爬支架上下。(8)高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和平安防護，特殊在平臺外緣部分應(yīng)加強防護。(9)模板安裝、鋼筋綁扎、混凝土澆筑時，應(yīng)避開材料、機具、工具過于集中堆放。(10)不準架設(shè)探頭板與未固定的桿。(11)模板支撐不得運用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實、并加墊木。(12)安裝模板應(yīng)按工序進行，當模板沒有固定前，不得進行下一道工序作業(yè)。禁止利用拉桿、支撐攀登上落。(13)支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或其他不穩(wěn)固的物件上。在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發(fā)覺變形、松動等現(xiàn)象。要與時加固和修理，防止塌模傷人。(14)在現(xiàn)場安裝模板時，全部工具應(yīng)裝入工具袋內(nèi)，防止高處作業(yè)時，工具掉下傷人。(15)二人抬運模板時，要相互協(xié)作，協(xié)同工作。傳送模板、工具應(yīng)用運輸工具或繩子綁扎堅固后升降，不得亂仍。(16)安裝柱、梁模板應(yīng)設(shè)臨時工作臺，應(yīng)作臨時封閉，以防誤踏和墜物傷人。3、拆除平安技術(shù)措施(1)拆模板，應(yīng)經(jīng)施工技術(shù)人員按試塊強度檢查，確認混凝土已達到拆模強度時，方可拆除。(2)拆模應(yīng)嚴格遵守從上而下的原則，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止拋擲模板。(3)高處、困難結(jié)構(gòu)模板的拆除，應(yīng)有專人指揮和切實牢靠的安裝措施，并在下面標出作業(yè)區(qū)，嚴禁非操作人員靠近，拆下的模板應(yīng)集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂仍。(4)工作前，應(yīng)檢查全部的工具是否堅固，扳手等工具必需用繩鏈系掛在身上，工作時思想集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。(5)拆除模板采納長撬桿，嚴禁操作人員站在拆除的模板下。在拆除樓板模板時，要留意防止整塊模板掉下，尤其是用定型模板作平臺模板時，更要留意，防止模板突然全部掉下傷人。(6)拆除間歇時，應(yīng)將已活動模板、拉桿、支撐等固定堅固，嚴防突然掉落，倒塌傷人。(7)已拆除的模板、拉桿、支撐等應(yīng)與時運走或妥當堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墜落。4、腳手架防護平安技術(shù)措施（1）外墻腳手架與模板支架同時施工。（2）所搭設(shè)所用材質(zhì)、標準、方法均應(yīng)符合國家標準。（2）外腳手架每層滿鋪腳手板，使腳手架與結(jié)構(gòu)之間不留空隙，外側(cè)用密目平安網(wǎng)全封閉。要在最上層水平桿處滿掛一層平安網(wǎng)，并依據(jù)須要搭設(shè)跳板。（3）每次暴風雨來臨前，與時對腳手架進行加固；暴風雨過后，對腳手架進行檢查、觀測，若有異樣與時進行矯正或加固。（4）平安網(wǎng)在國家定點生產(chǎn)廠購買，并索取合格證。進場后，由項目部平安員驗收合格后方可投入運用。（5）洞口邊長在1500mm以上時，四周必需設(shè)兩道護身欄桿.5、預(yù)防高空墜落事故的技術(shù)措施（1）高支模安裝完畢后，需經(jīng)質(zhì)安部、技術(shù)部等有關(guān)部門驗收，驗收合格后，方可綁扎鋼筋等下道工序的施工作業(yè)。支、拆模板時應(yīng)保證作業(yè)人員有牢靠立足點，作業(yè)面應(yīng)按規(guī)定設(shè)置平安防護設(shè)施。模板與其支撐體系的施工荷載應(yīng)勻稱堆置，并不得超過設(shè)計計算要求。（2）全部高處作業(yè)人員應(yīng)學習高處作業(yè)平安學問與平安操作規(guī)程，工人上崗前應(yīng)依據(jù)有關(guān)規(guī)定接受特地的平安技術(shù)交底，并辦好簽字手續(xù)。特種高處作業(yè)人員應(yīng)持證上崗。采納新工藝、新技術(shù)、新材料和新設(shè)備的，應(yīng)按規(guī)定對作業(yè)人員進行相關(guān)平安技術(shù)交底。（3）高處作業(yè)人員應(yīng)經(jīng)過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業(yè)。施工現(xiàn)場項目部應(yīng)為作業(yè)人員供應(yīng)合格的平安帽、安全帶等必備的平安防護用具，作業(yè)人員應(yīng)按規(guī)定正確佩戴和運用。（4）平安帶運用前必需經(jīng)過檢查合格。平安帶的系扣點應(yīng)就高不就低，扣環(huán)應(yīng)懸掛在腰部的上方，并要留意帶子不能與銳利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。（5）項目部應(yīng)按類別，有針對性地將各類平安警示標記懸掛于施工現(xiàn)場各相應(yīng)部位。6、支模沉降監(jiān)測（1）監(jiān)測內(nèi)容和監(jiān)測要求1)監(jiān)測項目：支架沉降、位移和變形。2)測點布設(shè)：沿建筑物縱向每10-15米布設(shè)一個監(jiān)測剖面，每個監(jiān)測剖面布設(shè)2個支架水平位移監(jiān)測點、3個支架沉降觀測點。監(jiān)測儀器精度應(yīng)滿意現(xiàn)場監(jiān)測要求。3)監(jiān)測頻率：在澆筑混凝土過程中實施實時監(jiān)測，監(jiān)測頻率20-30分鐘一次。（2）監(jiān)測報警指標監(jiān)測項目監(jiān)測報警值支架沉降5mm支架水平位移10mm(3)監(jiān)測方法支撐的變形監(jiān)測采納水準儀進行。做法是：在首層柱的側(cè)面標示出觀測基準點，分別在支撐桿上標示觀測點（沉降觀測點位置在該層結(jié)構(gòu)面上約1.5m處，垂直度觀測點應(yīng)在模板支撐下方30cm-50cm處）。在整個澆筑混凝土的過程中，支配專人(4)處理方法當監(jiān)測數(shù)據(jù)接近或達到報警值時，馬上組織有關(guān)方實行應(yīng)急或搶險措施，并向上級有關(guān)部門報告。七、勞動力支配1、勞動力支配表工種人數(shù)技術(shù)管理3平安監(jiān)督3質(zhì)量檢查2測量放線3木工40架子工50冷作工5雜工8八、板、主梁、、次梁、梁側(cè)與柱模板計算書依據(jù)施工藍圖，我們選取板、主梁、次梁、梁側(cè)與柱模板進行驗收計算，板120mm；主梁斷面為：500×1100、次梁斷面為300*1000；柱斷面700*700。1、板模板（扣件式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20113、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱板，標高12.60m新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)11新澆混凝土樓板邊寬B(m)2.8二、荷載設(shè)計施工人員與設(shè)備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算支架立柱與其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)2.5模板與其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板與小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板與其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.30.22風壓高度改變系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設(shè)計模板支架高度(m)12.6立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)800水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)100立柱距混凝土板長邊的距離(mm)200主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)250小梁兩端各懸挑長度(mm)100，100主梁兩端各懸挑長度(mm)100，100設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖(樓板長向)模板設(shè)計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)13面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000依據(jù)《建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)范》5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.67mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.33mm41、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.252/8，0.11×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/28166.67＝7.02N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿意要求！2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×2504/(384×10000×183083.33)＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm滿意要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)35×90小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面反抗矩W(cm3)47.25小梁截面慣性矩I(cm4)212.62因[B/lb]取整＝[2800/800]取整＝3，按三等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.68kN/m因此，q1靜＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.25＝0.89kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/mM1＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×0.89×0.82+0.117×0.79×0.82＝0.12kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.08kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.08×0.82+0.213×3.15×0.8，0.1×0.08×0.82+0.175×3.15×0.8]＝0.54kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.68×0.12/2，0.08×0.12/2+3.15×0.1]＝0.32kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.12，0.54，0.32]＝0.54kN·mσ＝Mmax/W＝0.54×106/47250＝11.45N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿意要求！2、抗剪驗算V1＝0.6q1靜L+0.617q1活L＝0.6×0.89×0.8+0.617×0.79×0.8＝0.82kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.08×0.8+0.675×3.15＝2.17kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.68×0.1，0.08×0.1+3.15]＝3.16kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.82，2.17，3.16]＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×90×35)＝1.5N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿意要求！3、撓度驗算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25＝0.83kN/m跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.83×8004/(100×9350×2126200)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm滿意要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Φ48×2.75可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.04主梁截面反抗矩W(cm3)4.181、小梁最大支座反力計算Q1k＝2.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.74kN/mq1靜＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25＝0.95kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.79kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.25=0.88kN/m承載實力極限狀態(tài)按三跨連續(xù)梁，Rmax＝(1.1q1靜+1.2q1活)L＝1.1×0.95×0.8+1.2×0.79×0.8＝1.59kN按懸臂梁，R1＝q1l=1.74×0.1＝0.17kNR＝max[Rmax，R1]＝1.59kN;正常運用極限狀態(tài)按三跨連續(xù)梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×0.88×0.8＝0.77kN按懸臂梁，R1＝q2l=0.88×0.1＝0.09kNR＝max[Rmax，R1]＝0.77kN;2、抗彎驗算計算簡圖如下：主梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.47kN·mσ＝Mmax/W＝0.47×106/4180＝113.42N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿意要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝3.36kNτmax＝2Vmax/A=2×3.36×1000/391＝17.21N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿意要求！4、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.51mm跨中νmax=0.51mm≤[ν]=900/400=2.25mm懸挑段νmax＝0.16mm≤[ν]=100/400=0.25mm滿意要求！七、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011剪刀撐設(shè)置一般型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755鋼管類型Φ48×2.75立柱截面面積A(mm2)391立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立柱截面反抗矩W(cm3)4.18抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)2051、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/16=164.59≤[λ]=210長細比滿意要求！2、立柱穩(wěn)定性驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mmλ1＝l01/i＝3204.848/16＝200.303，查表得，φ1＝0.18Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×0.9×0.8+0.92×1.4×0.05/0.8＝4.84kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4842.44/(0.18×391)+0.05×106/4180＝80.67N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿意要求！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.217×1.755×1500=3203.752mmλ2＝l02/i＝3203.752/16＝200.234，查表得，φ2＝0.18非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.217×1.755×1500=3203.752mmλ2＝l02/i＝3203.752/16＝200.234，查表得，φ2＝0.18Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×0.9×0.8+0.92×1.4×0.05/0.8＝5.04kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝5036.84/(0.18×391)+0.05×106/4180＝83.43N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿意要求！八、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc1按上節(jié)計算可知，扣件受力N＝4.84kN≤Rc=kc×8=1×8=8kN滿意要求！九、立柱地基基礎(chǔ)驗算地基土類型粘性土地基承載力設(shè)計值fak(kPa)70立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.1立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝5.04/(1×0.1)＝50.37kPa≤fak＝70kPa滿意要求！2、主梁模板（扣件式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20113、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL1-26(6)新澆混凝土梁計算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1100新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)12.6梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設(shè)計模板與其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板與小梁0.3模板面板0.5模板與其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員與設(shè)備荷載標準值Q1k當計算支架立柱與其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(kN/m2)2.5振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度改變系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)800梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)1000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)800、900混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)417,583梁底支撐小梁根數(shù)5梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)13面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.67mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.33mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.7×2]×1＝35.97kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝34.2kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.1]×1＝28.15kN/m1、強度驗算Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×34.2×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.06kN·mσ＝Mmax/W＝0.06×106/28166.67＝2.15N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿意要求！2、撓度驗算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.15×1254/(100×10000×183083.33)＝0.024mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm滿意要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載實力極限狀態(tài))R1=R5=0.393q1靜l+0.446q1活l=0.393×34.2×0.12+0.446×1.76×0.12＝1.78kNR2=R4=1.143q1靜l+1.223q1活l=1.143×34.2×0.12+1.223×1.76×0.12＝5.16kNR3=0.928q1靜l+1.142q1活l=0.928×34.2×0.12+1.142×1.76×0.12＝4.22kN標準值(正常運用極限狀態(tài))R1'=R5'=0.393q2l=0.393×28.15×0.12＝1.38kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×28.15×0.12＝4.02kNR3'=0.928q2l=0.928×28.15×0.12＝3.27kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)35×90小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面反抗矩W(cm3)47.25小梁截面慣性矩I(cm4)212.62為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{1.78+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.1-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，5.16+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=5.19kN/mq2＝max[1.38+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.1-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，4.02+(0.3-0.1)×0.5/4]＝4.05kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.19×0.82，0.5×5.19×0.32]＝0.36kN·mσ＝Mmax/W＝0.36×106/47250＝7.52N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿意要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.19×0.8，5.19×0.3]＝2.519kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.519×1000/(2×35×90)＝1.2N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿意要求！3、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.05×8004/(100×9350×2126200)＝0.53mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.05×3004/(8×9350×2126200)＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm滿意要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載實力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.19×0.8，0.393×5.19×0.8+5.19×0.3]＝4.74kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R5＝2.92kN，R2＝R4＝4.74kN，R3＝3.89kN正常運用極限狀態(tài)R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.05×0.8，0.393×4.05×0.8+4.05×0.3]＝3.7kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'5＝2.56kN，R'2＝R'4＝3.7kN，R'3＝3.01kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Φ48×2.75可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.04主梁截面反抗矩W(cm3)4.18主梁自重忽視不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.286×106/4180＝68.53N/mm2≤[f]=205N/mm2滿意要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝6.7kNτmax＝2Vmax/A=2×6.7×1000/391＝34.27N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿意要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝417/400＝1.04mm滿意要求！4、扣件抗滑計算R＝max[R1,R4]＝0.96kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的狀況下，單扣件能滿意要求！同理可知，左側(cè)立柱扣件受力R＝0.96kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的狀況下，單扣件能滿意要求！七、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)《建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008鋼管類型Φ48×2.75立柱截面面積A(mm2)391回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立柱截面反抗矩W(cm3)4.18抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150長細比滿意要求！查表得，φ＝0.641、風荷載計算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.8×1.52/10＝0.04kN·m2、穩(wěn)定性計算依據(jù)《建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)范》公式5.2.5-14，荷載設(shè)計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+0.9×1.4×2]×1＝32.67kN/m2)小梁驗算q1＝max{1.62+(0.3-0.1)×0.5/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，4.69+(0.3-0.1)×0.5/4}=4.72kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝0.91kN，R2＝7.96kN，R3＝7.96kN，R4＝0.91kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+Mw/lb＝max[0.91+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×(0.9+0.5-0.5/2)/2×0.8，7.96，7.96，0.91+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×(0.9+1-0.5-0.5/2)/2×0.8]+0.04/1＝8.05kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8047.45/(0.64×391)+0.04×106/4180＝42.85N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿意要求！八、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝8.65kN≤[N]＝30kN滿意要求！九、立柱地基基礎(chǔ)計算地基土類型粘性土地基承載力設(shè)計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.15立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝8.05/(1×0.15)＝53.65kPa≤fak＝140kPa滿意要求！3、次梁模板（扣件式）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20113、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱L1-1(4)新澆混凝土梁計算跨度(m)11混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×1000新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)12.6梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設(shè)計模板與其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板與小梁0.3模板面板0.5模板與其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員與設(shè)備荷載標準值Q1k當計算支架立柱與其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(kN/m2)2.5振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度改變系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)800步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、800混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)400梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)400梁底支撐小梁根數(shù)4梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)13面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.67mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.33mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.1kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×31.1×0.12+0.117×1.76×0.12＝0.03kN·mσ＝Mmax/W＝0.03×106/28166.67＝1.18N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿意要求！2、撓度驗算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×25.6×1004/(100×10000×183083.33)＝0.009mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm滿意要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載實力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜l+0.45q1活l=0.4×31.1×0.1+0.45×1.76×0.1＝1.32kNR2=R3=1.1q1靜l+1.2q1活l=1.1×31.1×0.1+1.2×1.76×0.1＝3.63kN標準值(正常運用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2l=0.4×25.6×0.1＝1.02kNR2'=R3'=1.1q2l=1.1×25.6×0.1＝2.82kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)35×90小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面反抗矩W(cm3)47.25小梁截面慣性矩I(cm4)212.62為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{1.32+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(1-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2]/2×1，3.63+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.66kN/mq2＝max[1.02+(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(1-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2]/2×1，2.82+(0.3-0.1)×0.3/3]＝2.84kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.66×0.92，0.5×3.66×0.32]＝0.32kN·mσ＝Mmax/W＝0.32×106/47250＝6.71N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿意要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.66×0.9，3.66×0.3]＝1.998kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.998×1000/(2×35×90)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿意要求！3、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.84×9004/(100×9350×2126200)＝0.59mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.84×3004/(8×9350×2126200)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm滿意要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載實力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.66×0.9，0.393×3.66×0.9+3.66×0.3]＝3.76kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R4＝2.75kN，R2＝R3＝3.76kN正常運用極限狀態(tài)R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.84×0.9，0.393×2.84×0.9+2.84×0.3]＝2.92kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'4＝2.44kN，R'2＝R'3＝2.92kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Φ48×2.75可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.04主梁截面反抗矩W(cm3)4.18主梁自重忽視不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.359×106/4180＝85.94N/mm2≤[f]=205N/mm2滿意要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝5.912kNτmax＝2Vmax/A=2×5.912×1000/391＝30.24N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿意要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm滿意要求！4、扣件抗滑計算R＝max[R1,R3]＝0.6kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的狀況下，單扣件能滿意要求！同理可知，右側(cè)立柱扣件受力R＝0.6kN≤8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的狀況下，單扣件能滿意要求！七、立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據(jù)《建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008鋼管類型Φ48×2.75立柱截面面積A(mm2)391回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16立柱截面反抗矩W(cm3)4.18抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150長細比滿意要求！查表得，φ＝0.641、風荷載計算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·m2、穩(wěn)定性計算依據(jù)《建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)范》公式5.2.5-14，荷載設(shè)計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝29.92kN/m2)小梁驗算q1＝max{1.21+(0.3-0.1)×0.3/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×max[0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2]/2×1，3.31+(0.3-0.1)×0.3/3}=3.33kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝0.57kN，R2＝10.98kN，R3＝0.57kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[0.57+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×(0.8+0.4-0.3/2)/2×0.9，10.98，0.57+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2.5]×(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.9]+0.05/0.8＝11.11kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11109.05/(0.64×391)+0.05×106/4180＝56.41N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿意要求！八、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力N＝max[R2]×1＝11.82kN≤[N]＝30kN滿意要求！九、立柱地基基礎(chǔ)計算地基土類型粘性土地基承載力設(shè)計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf1墊板底面面積A(m2)0.15立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝11.11/(1×0.15)＝74.06kPa≤fak＝140kPa滿意要求！4、主梁側(cè)模板計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL1-26(6)混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500×1100梁板結(jié)構(gòu)狀況見下圖樓板厚度(mm)120二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1.6新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6}＝min{29.868，38.4}＝29.868kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2承載實力極限狀態(tài)設(shè)計值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2正常運用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、支撐體系設(shè)計小梁布置方式豎直向布置小梁間距150主梁合并根數(shù)2主梁最大懸挑長度(mm)175對拉螺栓水平向間距(mm)450支撐距梁底距離依次為300，700設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)13面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝28166.67mm3，I＝bh3/12=1000×133/12＝183083.33mm4。計算簡圖如下：1、抗彎驗算q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×39.82×0.152＝0.11kN·mσ＝Mmax/W＝0.11×106/28166.67＝3.98N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿意要求！2、撓度驗算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝5×29.87×1504/(384×10000×183083.33)=0.11mm≤150/400=0.38mm滿意要求！3、支座反力驗算承載實力極限狀態(tài)R＝0.5×q1l=0.5×39.82×0.15＝2.99kN正常運用極限狀態(tài)R'＝0.5×ql=0.5×29.87×0.15＝2.24kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)90×35小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁截面反抗矩W(cm3)47.25小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)212.62計算簡圖如下：1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)q=2.99kN/mσ＝Mmax/W＝0.13×106/47250＝2.85N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿意要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×0.9×1000/(2×35×90)＝0.43N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿意要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)q=2.24kN/mνmax＝0.31mm≤400/400=1mm滿意要求！4、主梁所受支座反力計算承載實力極限狀態(tài)Rmax＝1.39kN正常運用極限狀態(tài)R'max=1.04kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Φ48×2.75主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.04主梁截面反抗矩W(cm3)4.18因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁連續(xù)梁部分彎矩圖(kN·m)主梁懸挑梁部分彎矩圖(kN·m)q=0.7kN/mσ＝Mmax/W＝0.1×106/4180＝24.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿意要求！2、抗剪驗算主梁連續(xù)梁部分剪力圖(kN)主梁懸挑梁部分剪力圖(kN)τmax＝2Vmax/A=2×1.27×1000/391＝6.51N/mm2≤[τ]＝120N/mm2滿意要求！3、撓度驗算主梁連續(xù)梁部分變形圖(mm)主梁懸挑梁部分變形圖(mm)q=1.04kN/mν1max＝0.1mm≤450/400=1.12mmν2max＝0.02mm≤175/400=0.44mm滿意要求！4、最大支座反力計算Rmax＝4.65kN七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設(shè)計值Ntb(kN)17.8可知對拉螺栓受力N＝0.95×4.65＝4.41kN≤Ntb＝17.8kN滿意要求！5、柱模板（設(shè)置對拉螺栓）計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土柱名稱Z新澆混凝土柱長邊邊長(mm)700新澆混凝土柱的計算高度(mm)12600新澆混凝土柱短邊邊長(mm)700二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×3}＝min{29.868，72}＝29.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3]＝min[29.87，72]＝29.87kN/m2承載實力極限狀態(tài)設(shè)計值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.64，42.28]＝0.9×42.28＝38.06kN/m2正常運用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度(