快速路工程沉井頂管工程的施工方案設計

XX市北環(huán)快速路工程IV標段的沉井

頂管工程施工方案設計

目錄

第一章工程概況4

1.1工程概況4

1.2編制依據(jù)5

第二章地質條件5

2.1工程地質性質5

2.2地下水特征6

第三章工作井、接收井施工方案6

3.1概述6

3.2沉井施工流程7

3.3工程的特點和難點7

3.4沉井制作、接高、下沉分析8

3.4.1沉井制作時砂墊層和下臥層承載力驗算8

3.4.2沉井下沉穩(wěn)定性驗算9

3.4.3下沉系數(shù)分析10

3.5沉井地基處理施工12

3.5.1測量放線12

3.5.2基坑開挖12

3.5.3鋪筑砂墊層、碎墊層13

3.6沉井構造制作13

3.6.1起重設備及腳手工程13

3.6.2模板工程14

3.6.3鋼筋工程16

3.6.4碎工程17

3.6.5回填砂工程17

3.7沉井下沉17

3.7.1下沉施工17

3.7.2沉井助沉措施19

3.7.3下沉糾偏20

3.8沉井封底、底板施工22

3.9騎馬式沉井施工方法24

3.10鉆孔樁接收坑施工方案25

3.10.1施工順序25

3.10.2鉆孔灌注樁施工25

3.11旋噴樁施工31

第四章頂管施工方案36

4.1施工準備36

4.2施工現(xiàn)場組織36

4.2.1管線保護與地面監(jiān)測措施36

4.2.2周圍建筑物的保護37

4.2.3施工組織準備37

4.3施工方法37

4.3.1施工工藝流程37

4.3.2施工現(xiàn)場平面布置及工期安排37

4.3.3工具管選用38

4.3.4中繼環(huán)選用及設置38

4.4后座頂進系統(tǒng)39

4.5后靠土穩(wěn)定計算40

4.6注漿設備41

4.7出土系統(tǒng)42

4.8止水措施42

4.9地面沉降的控制43

4.10頂管施工技術措施44

4.11曲線頂管46

4.11.1曲線頂管計算46

4.11.2曲線頂管施工及技術措施47

4.12長距離供電及照明49

4.13長距離頂管通訊、監(jiān)控50

4.14長距離通風、氣體監(jiān)測50

4.15鋼管頂管焊接51

4.16沉降和隆起的控制51

第五章質量保證措施52

5.1地基處理的質量保證措施52

5.2沉井制作、接高、底板的質量保證措施53

5.3沉井下沉的質量保證措施54

5.4沉井施工質量要求55

5.5頂管質量保證措施55

5.6公路沉降觀測措施56

第六章平安文明措施57

6.1沉井施工平安措施57

6.1.1、施工準備57

6.1.2施工過程57

6.2頂管施工平安措施59

6.2.1頂管工作井59

6.2.2頂進作業(yè)60

6.2.3電器設備62

6.2.4長距離頂管63

6.3施工用電64

6.3.1施工用電設備一覽表64

6.3.2電力負荷計算65

6.3.31#分配箱電力負荷計算66

6.3.42#分配箱電力負荷計算67

6.3.53—6#分配箱電力負荷計算68

6.3.6用電平安措施68

6.3.7用電防火措施70

6.3.8檢查與維修70

第七章施工進度方案和保證措施70

7.1施工總進度70

7.2保證工期措施71

第八章施工機械設備配置及布置72

8.1投入施工的機械設備72

8.2主要施工機械設備的布置73

第九章季節(jié)性施工措施74

9.1夏季施工措施74

9.2雨季施工措施74

主要施工機械設備表75

測量儀器設備表76

主要勞動力方案表76

工程施工進度橫道圖76

施工平面布置圖76

第一章工程概況

1.1工程概況

本工程為XX市北環(huán)快速路（北海路東側~康莊南路東側）工程IV標段的頂管工

程，工程位于xx市北外環(huán)西路（浙東輕紡城四號路~莊橋立交橋北外環(huán)1#泵站），頂

管全長1445米，其中①2000鋼筋碎頂管925米，①2000鋼管頂管280米，①1000鋼

筋性頂管166米，①600鋼筋碎頂管74米。沿線設3座工作井，3座接收井和1座

SWM工法圍護井，8座騎馬井。工作井內凈尺寸直徑*平均深為8m*11.92m（深為研

井壁頂至井刃腳底），接收井內凈尺寸直徑*平均深為5.5m*9.09m,SWM工法圍護井

內凈尺寸長度*寬度*樁長為5m*5m*15m,騎馬井內凈尺寸直徑*平均深為lm*9.98

（深為現(xiàn)狀道路標高至井流水標高）?？紤]現(xiàn)狀公路的平安，以及在下沉深度內的土

層在淤泥質粉質粘土，本方案采用不排水法施工方案，防止沉井施工過程中水土流

失對公路和周圍建筑物的影響。本工程沉井采取二次井壁制作二次下沉。

沉井下沉采用不排水下沉方法，不排水下沉取土方式為空氣吸泥機出土下沉，

同時配潛水員水下沖泥配合。

當沉井下沉系數(shù)偏小時可開啟空氣幕系統(tǒng)助沉，而不宜采用掏挖刃腳下土體的

方式助沉，以防止沉井產(chǎn)生突沉。同時在下沉過程中還可利用分組開啟空氣幕系統(tǒng)

進展輔助糾偏，下沉至設計標高后，還可利用空氣幕系統(tǒng)的管路壓入水泥漿阻沉及

增加沉井的抗浮能力。

各井參數(shù)一覽表

序井深高度

井號類型尺寸流水標高距離管材管徑D

號H

1W20-03#接收井（III標）(D55006369.18

2W20-04#騎馬井(D100064385.00鋼筋碎管20009.49

3W20-05#騎馬井①1000-6.4970.00鋼筋硅管20009.68

4W21-01#騎馬井01000-6.61150.00鋼筋碎管20009.93

5W21-02#騎馬井01000-6.6555.00鋼筋碎管20009.95

6W21-03#工作井08000-6.76138.00鋼筋破管200011.92

7W22-01#騎馬井0)1000-6.86121.00鋼管20009.40

8W22-02#工作井08000-6.9385.00鋼管200011.73

9W22-03#騎馬井(D1000-6.9865.00鋼筋砂管200010.84

10W22-04#騎馬井01000-7.0592.00鋼筋磴管200010.25

11W23-01#騎馬井0)1000-7.15121.00鋼筋險管200010.31

12W23-02#接收井(D5500-7.24116.00鋼筋碎管200011.34

13W23-03#工作井08000-7.3074.00鋼管200012.10

14W23-03#工作井08000-4.3012.10

15W23-04#圍護井(老井)5000*5000-4.3233.00鋼筋碎管200015.00

16W23-03#工作井08000-3.0812.10

17W23-03A接收井05500-3.0074鋼筋碎管6007.65

18W22-02#工作并08000-4.5711.73

19W22-02A#接收井①5500-4.41151.00鋼筋險管10008.27

20W22-02B#檢查井(1)1500-4.3915.00鋼筋殮管10007.05

合計1445.00

1.2編制依據(jù)

1、上海市政工程設計研究總院提供的xx市北環(huán)快速路施工圖設計圖集施工IV

標段第四冊管線綜合及排水工程第二分冊排水工程施工圖；

2、?xx市市政排水工程通用圖?(1992)；

3、？給水排水管道工程施工及驗收標準？(GB50268-2008)；

4、？給水排水工程頂管技術規(guī)程？(CECS246:2008)；

5、？給水排水構筑物工程施工及驗收標準？(GB50141-2008)；

6、？地基與根底工程質量驗收標準？(GB50202-2002)；

7、？市政排水管道工程及附屬設施？(06MS201)；

8、？鋼筋焊接網(wǎng)混凝土構造技術規(guī)程？(JGJ/J114/97)；

9、？混凝土構造工程施工質量驗收標準？(GB50204-2002)；

10、？砌體工程施工質量驗收標準？(GB50203-2002)；

11、？電氣裝置安裝工程施工及驗收標準？(GBJ147-149-90)；

12、？建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準？(GB50300-2001)；

13、現(xiàn)場踏勘資料。

第二章地質條件

2.1工程地質性質

根據(jù)地基土的成因、年代及物理力學性質，場地勘察深度25m范圍內土體主要

為海積相淤泥質土，表層硬殼層大局部地段缺失，屬典型軟土地基。地基土承載力

一般為50-65KPa,整體強度低壓縮性高，天然工程地質條件較差，主要工程地質問

題為：區(qū)內地下水位較高，淺層淤泥質土處于飽和狀態(tài)，具有含水量高、壓縮性高、

強度低的特征，容易造成道路地基沉降。

地基土各土層分布厚度及構造特征自上而下分述見下表:

土層平層底層底

土層

層號均厚度標高深度土層描述

名稱

(m)(m)(m)

-3.11-1.00-雜色，松散，主要由粘性土混含碎石、礫石組成。

T雜填土2.94

2.126.00

灰黃~灰色-3.65-1.8~灰黃色，軟可塑，含F(xiàn)e^Mn質結核，無搖振反響，稍

①1.39

粘土1.256.5有光澤，韌性中等，干強度高。

灰色淤泥質-13.33?10.20-流塑，偶含腐植物及貝殼碎屑，局部為淤泥質粘土，有

②10.51

粉質粘土-7.1216.80光澤，韌性高，干強度高，無搖震反響。

灰色粉質粘-16.78-14.00-土質不均，粉粒含量局部較高軟塑~流塑，稍有光澤，韌

③22.58

土夾粉土-10.6619.00性高，干強度高，無搖震反響。

灰色，很濕，稍密，搖振反響迅速，無光澤反響，含云

灰色淤泥質-30.18-15.00-

@110.70母碎屑，韌性低，干強度低，局部夾薄層粉質粘土及粉

粉質粘土-11.3833.50

砂，土質較均勻?？刂茀^(qū)域內普遍分布。

2.2地下水特征

場地勘察深度范圍內地表水系發(fā)育，地下水類型有淺層潛水、承壓水。淺層潛

水地下水水位埋深0.2~6.9m左右，高程為-3.08~3.59m。根據(jù)水質分析結果，地表水、

地下水在干濕條件下對混凝土具有腐蝕性；在長期浸水條件下，地下水對鋼筋混凝

土構造中的鋼筋有微腐蝕性。在干濕交替條件下，地下水對鋼筋混凝土構造中的鋼

筋有中腐蝕性；土對混凝土具有腐蝕性。

根據(jù)區(qū)域水文地質資料，地下水水位受季節(jié)影響較大，地下水年變化幅度1。米

左右。

根據(jù)勘察資料提醒，層夾薄層粉砂較多，在一定水頭的動水壓力作用下易產(chǎn)生

流砂管涌現(xiàn)象，影響基坑平安。場區(qū)地下水位較高，在工程施工時應積極重視。

第三章工作井、接收井施工方案

3.1概述

本方案以W21-03#工作井為例，其平面最大外包尺寸為直徑9.5x高11.92m,刃

腳至頂板高度為h=11.92m。本方案以W23-02#接收井為例，其平面最大外包尺寸為

直徑6.6x高11.34m,刃腳至頂板高度為h=l1.34m。工作井和接收井施工分二次井壁

制作，二次下沉。

W21-03#工作井刃腳制作高度從-10.26m至-7.21m,高度為3.05m,第一次井壁

制作高度從-7.21至-2.33m,高度4.88m,然后下沉至-2.83m。第二次井壁制作從233m

至+1.66m,高度3.99m,然后下沉至-10.26m。

以W23-02#接收井為例刃腳制作高度從-10.64m至-7.74m,高度為2.9m,第一次

井壁制作高度從-7.74至-4.08m,高度3.66m,然后下沉至-4.58m。第二次井壁制作從

-4.08m至+0.7m,高度4.78m,然后下沉至-10.64m。

根據(jù)本工程實際情況結合設計要求、工期及下臥層承載力，沉井采用二次井壁

制作、二次下沉的施工方法。沉井下沉采用不排水下沉，不排水下沉取土方式為空

氣吸泥機出土下沉，同時配以潛水員水下沖泥、清基，配合下沉。

沉井四周設環(huán)形施工便道，寬度為6m,保證重型施工機械設備行走，沿沉井的

邊側搭設鋼筋加工場、模板拼裝場地、臨時堆場，硬化地坪。

3.2沉井施工流程

底。并應保持井內水位能夠平衡井內外水頭差。

沉井終沉后刃腳座落在。2層灰色粉質粘土層上，因該層土土質較差，為保證沉

井順利下沉至底標高，防止沉井超沉，應通過以下手段加以控制：

a、根據(jù)設計要求在沉井封底時考慮采用水封底，通過控制井內水位來平衡井內

外水位高差，防止流砂的產(chǎn)生。并且沉井水封底時由于浮力的作用可有效減輕沉井

的自重，減小對基底土層的影響。

b、沉井在粉砂層中下沉時，如下沉系數(shù)偏小可采用氣幕法助沉，可保證沉井穩(wěn)

定下沉，并可有效減少沉井下沉對周邊土體的擾動。

c、考慮到基底土層壓縮性較大，在沉井終沉時根據(jù)實際情況預留一定的自沉深

度。

d、下沉時井體與土體之間空隙應灌砂，隨沉隨灌。

e、封底時采用分格對稱進展水下混凝土澆注，封底時保持沉井內外水位平衡，

杜絕存在水頭差，影響封底質量。

f、在沉井封底完畢后，及時進展底板施工，防止沉井建成后期產(chǎn)生較大沉降。

3.4沉井制作、接高、下沉分析

3.4.1沉井制作時砂墊層和下臥層承載力驗算

根據(jù)本場地的地質條件，本工程沉井分二次制作，二次下沉,沉井砂墊層厚0.8m,

采用承載力較高的粗砂，刃腳素碎墊層寬1.2m,厚20cm的C20混凝土澆注。

工作井和接收井第一節(jié)制作高度分別為7.93m、6.56m。

沉井刃腳砂墊層及下臥層驗算：

1、沉井二次制作時砂墊層和下臥層的承載力驗算

沉井第一次制作高度為7.93m,砂墊層厚度需確保沉井在制作時砂墊層及下臥層

滿足承載力要求，以保證沉井制作時的要求。W21-03#沉井砂墊層下臥層為①層灰色

粘土,其地基承載力較好。

a.砂墊層承載力

。=—G-

每延長米沉井自重，沉井井壁每延長米自重為：(131.48+24.32)(m重X24.5(密

度）/（28.7）（長度）=133度N/m）；

B一刃腳下素碎墊層寬度(m),素碎墊層寬度為1.2m；

[a]一砂墊層極限承載力，取250Kpa；

經(jīng)計算：0=133/1.2=110.83Kpa,承載力滿足施工要求。

b.下臥層承載力

O-F=G/(B+2Htg0)+Hy?<[o]

G—每延長米沉井自重(KN/m)；

B一刃腳下素碎墊層寬度(m)；

tgO—砂墊層內摩擦正切值，取其內摩擦角為22.5度；

H—砂墊層厚度，取0.8m

丫砂一砂容重取16KN/m3

注：砂墊層厚度小于1m時，可不考慮砂墊層本身附加重力。

經(jīng)計算：

o產(chǎn)133/(1,2+2x0.8xtg22.5)=71,4KPa；

下臥層復合地基極限承載力為80Kpa,其承載力能滿足施工要求。

3.4.2沉井下沉穩(wěn)定性驗算

沉井下沉穩(wěn)定性可按下式計算：

下沉穩(wěn)定系數(shù)：

K2=(G-BI)/(T+RI+R2)<1

式中：G—井位自重1KN),沉井碎共澆筑196.16+24.32=220.4811?；自重5401.76KN。

T—井壁總摩阻力，3739.9KN(詳見沉井下沉系數(shù)分析)；

Bi—地下水浮力，浮力為220.48(KN)；

氐一刃腳踏面及斜面下土的支承力(KN)；

Ri=ARRj=26.06*65=1693.9KN

AR—刃腳踏面及刃腳斜面與井內土壤接觸面26.06(n?)；

R2—底梁下土的支承力0(KN)；

R2=AiRj=12.8*65=832KN

Ai—底梁下士的總支承面積12.8(n?)；

Rj—土的極限承載力65(KN/m2)o

經(jīng)計算:

K2=(G-BI)/(T+RI+R2)=O.97<1

滿足沉井接高穩(wěn)定性要求。

3.4.3下沉系數(shù)分析

1、下沉中土層與井壁的總摩阻力計算

沉井下沉時，土層與井壁的總摩阻力按下式計算：

T=UA

式中：U—井壁的外圍周長29.8(m)；

A一單位周長摩阻力(KN/m),

A=(H-1.5)f其中1.5為地下水位標高

f-單位面積摩阻力20(KN/m2)；

H——沉井下沉深度(m)。

2、沉井下沉系數(shù)計算

K=(G-BI)/(T+RI+R2)

式中：G—分次下沉時井體自重(KN),不考慮封底混凝土和底板；Bi—地下

水浮力，排水下沉時為Bi=0；

T—沉井與土之間的摩擦力；

R—刃腳踏面及斜面下土的支承力；

R2—沉井內部隔墻和底梁下土的支承力。

根據(jù)計算，起初沉井下沉系數(shù)較大，在下沉過程中不宜掏空刃腳，在終沉和終

沉階段必須采用氣模法助沉。

下沉系數(shù)分析見下表。

不排水時下沉系數(shù)分析表

側壁摩阻力

下沉深度下沉系數(shù)K=G/（T+R）

fi（kn）

底梁刃腳斜面

單位面積摩底梁掏空

地基承載沉井掏空

下沉標高及地質阻力

力（kn/n?）浮重

h(m)fb（kn/m2）fi=U*(h-1.5)*fo刃腳斜面不掏空

A=10.06(m2)

A=26.06(m2)

▽1.16（粘土）起沉標高00080.005401.766.712.59

▽0.11（粘土）1.0530.00938.7080.005382.343.091.78

▽-3.09（灰色淤泥質粉質粘土）3.2017.001799.9250.005323.142.311.72

▽-6.27（灰色淤泥質粉質粘土）

3.1820.003739.9065.005264.311.200.97

第一次下沉標高

▽-10.26（灰色淤泥質粉質粘土）

3.9920.007962.5665.005181.240.600.54

第二次下沉標高

不排水下沉時井內水位在L5m。

根據(jù)計算，沉井在第二次下沉時下沉系數(shù)較小，在下沉過程中可以采用在井周外側挖除1.05m粘土層或氣幕法助沉。

3.5沉井地基處理施工

3.5.1測量放線

施工前，應根據(jù)設計圖紙座標及甲方提供的基準點測量定位，同時在沉井周

圍，且在施工影響范圍之外布置座標控制點和臨時水準點，建立的控制點精度為

±lmm。并應填寫測量復核單，由甲方和監(jiān)理認可，施工過程中控制點應加以保

護，并應定期檢查和復測。在沉井四周設置龍門樁，并用石灰粉劃出井中心軸線、

基坑輪廓線，作為沉井制作和下沉定位的依據(jù)。

1、導線測量

導線點應根據(jù)總平面圖布設，所選點位應選擇凈空地帶，并應考慮便于使用、

平安和長期保存。

2、角度測設

角度觀測采用全圓測回法進展，測回數(shù)及測量限差與方格網(wǎng)角度觀測要求一

樣。

3、高程測量

本工程高程測量控制網(wǎng)采用三、四等水準測量方法建立。水準網(wǎng)的絕對高程

應從業(yè)主提供的高級水準點引測并聯(lián)系于網(wǎng)中一點，作為推算高程的依據(jù)。

4、標樁埋設

導線控制點和高程控制點均應遠離沉井下陷區(qū)范圍以外，至少保持50m以

外的平安距離，點樁應深埋，并設置保護裝置，定期檢查和校核。

3.5.2基坑開挖

為減少沉井下沉深度，降低施工作業(yè)面，采取在基坑中制作沉井，基坑開挖

深度為2.3米，考慮到放坡支模操作等工作的需要，基坑底邊比沉井周邊寬1.0

米，按1：1放坡?；娱_挖時，在四周挖排水盲溝，四角設置集水井，在沉井

兩邊設置兩只觀察井，使地下水位降至基坑底面以下0.5米，基坑開挖采用一臺

0.6m3反鏟挖土機開挖，同時配合人工修邊和平整坑底，土方隨挖隨運。開挖至

距坑底標高20cm左右時應采用人工修坡、平底，防止擾動基地土層，坑底如遇

淤泥或松軟土質應徹底去除并采用砂性土回填、整平夯實。施工時應盡量減少基

坑暴露時間。

基坑開挖過程中，應利用排水溝結合集水坑進展排水。挖出土方應及時運走，

不得堆置在坑邊。

在沉井兩邊設置兩只觀察井，以便及時了解地下水位情況。

3.5.3鋪筑砂墊層、碎墊層

1、砂墊層鋪筑

基坑開挖完畢后，及時鋪筑砂墊層，砂墊層厚度0.8m,砂墊層采用中粗砂,

每25cm鋪一層，邊灑水邊振實，同時應分層進展測試干容量，干容量應不小于

1.56t/m3,鋪筑砂墊層應在四周設置集水井，基坑底部設置盲溝，施工期間應

不停抽水，嚴禁砂墊層浸泡在水中。

2、素碎墊層澆筑

為了擴大沉井刃腳的支承面積，減輕對砂墊層的壓力，在砂墊層上鋪上一層

C20素碎墊層，素佐墊層的厚度為20cm。素碎寬度分別取井壁外40cm。

砂墊層鋪設完畢經(jīng)干容重測試合格后，即可在砂墊層上澆筑素碎墊層，素碎

墊層保證水平，誤差小于5mm,以便模板施工，且外表抹光以此作為刃腳的底

模。

3.6沉井構造制作

3.6.1起重設備及腳手工程

1、起重設備

沉井構造在制作及下沉階段，選用25t履帶吊作為起重設備。

2、腳手工程

本工程的特點是沉井制作與下沉交替施工，因此沉井外腳手與內腳手的搭設

有所不同。

沉井第一次內外腳手是直接在沉井外的砂墊層上搭設的。在沉井制作期間，

由于沉井可能出現(xiàn)不同程度的沉降，為平安起見，內外腳手與井壁是脫離的，距

離約30cm,在沉井下沉期間，由于沉井周圍土體可能出現(xiàn)沉陷或塌方，腳手必

須撤除。

工作井第二節(jié)接高制作時，重新在井外搭設外腳手。沉井內腳手的搭設平臺

是在沉井井壁的預埋件上焊接牛腿，牛腿上焊接32號槽鋼4根，組成方框架平

臺。沉井連續(xù)制作，腳手便連續(xù)接高。

本工程內外腳手架均為扣件式鋼管腳手架，鋼管為外徑48nlm,壁厚3.5mm

的高頻焊接鋼管。外腳手沿沉井井壁四周組成整體框架構造，每4m設拋撐一根,

外側用粗眼平安網(wǎng)封閉，內外腳手的作業(yè)層均鋪竹笆。

3.6.2模板工程

1、模板工程

模板拼裝、圍令、立筋應按模板的翻樣圖施工，模板要有腳手架提供操作立

模條件，予埋件及穿墻洞應在內模架立后完成，并應確保其位置、標高、軸線的

正確。

本工程高位井為二次制作兩次下沉，模板均采用18mm厚膠合板模，在預留

洞、井壁底板位置等特殊部位采用木模，在沉井插筋部位用5cm木板間隔拼裝,

拼裝的木模其外表應進展刨光，拼縫嚴密平整不漏漿，所有模板外表平整度符合

標準要求。圍椽立筋采用①48鋼管或8#槽鋼，拉桿螺栓采用①14mm圓鋼，模

板內側拉桿兩端各留2cm,焊上限位卡進展限位和放置50x50x20cm3的木方，待

撤除模板后鑿除木塊，并用比構造高一強度的水泥砂漿抹平，通過外側的拉桿中

間焊一塊50mmx50mmx3mm的止水鋼板，鋼板與拉桿周邊滿焊，以防拆模時拉

桿松動而導致墻體滲水損壞墻內鋼筋。拉桿螺栓設置水平間距40cm,垂直間距

40cm。為防止?jié)菜闀r爆模，在水平加固模板用的2x①25鋼筋兩端接頭處上點焊,

所有拼縫及模板接縫處要逐個檢查嵌實，防止漏漿，模板架立好后應請業(yè)主、監(jiān)

理工程師進展驗收，驗收重點是平面尺寸和斷面尺寸，平整度，予埋件、穿墻洞

等工程。

內外模板立模順序。原那么上先立內模，后立外模。模板與鋼筋安裝應相互

配合進展，假設阻礙綁扎鋼筋的模板、應待鋼筋安裝完畢后再立模。

2、模板支架穩(wěn)定性驗算

采用內部振搗器振搗新澆筑碎側壓力標準值，按以下二式計算，并取兩式中

的較小值：

Fl=0.22yt0B甲2V%

F2=24h

式中:丫一險重力密度，普通鋼筋混凝土取24.5KN/m3;

惕一新澆筑碎初凝時間,t0=200/(T+15),T為碎溫度；

T—常溫下取25℃,t0=5

V—碎澆筑速度3m/h

pl—外加劑影響系數(shù),加外加劑時取1.2

02一碎坍落度修正系數(shù)，泵送佐取1.15

h—有效壓頭，當澆筑速度V較快時,tOV>H,那么應取h=H

新澆混凝土自重標準值：24.5KN/m3

施工人員及設備荷載標準值：L0KN/m2

振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：2.0KN/m2

：大模板高度488mm,模板為整體拼裝式木膠合板，面板3=18mm,外側為豎

背肋為50mmx80mm木方間距250mm,外側為橫背肋為直徑20螺紋鋼筋@400mm,

內側采用定型木模，現(xiàn)對大模板的強度與剛度進展驗算。

⑴荷載計算：

①新澆筑破對模板側壓力計算：

Fl=0.22x24.5x5xl.2x1.15x3^=64.416KN/m2

F2=24h=24x4.88=117.12KN/m2

②振搗碎對垂直模板所產(chǎn)生的荷載為4KN/m2

③垂直模板側壓力設計值為：

F=64.416KN/m2+4KN/m2=68.4KN/m2

⑵對拉螺栓計算

對拉螺栓水平間距400mm,垂直間距400mm,對拉螺栓所承受的拉力

為:Nt=0.4mx0.4mx68.4KN/nr=10.944KN

選用M14對拉螺栓,An=105mm2,fb=215N/mm2,

那么對拉螺栓承載力為Anxfb=105x215=22.575KN>Nt=10.944KN

故滿足要求。

⑶豎背肋的計算

豎背肋是支承在橫背肋上的連續(xù)木方。

強度計算

q=68.4KN/m2x0.4m=27.36KN/m

依據(jù)?建筑施工手冊?，考慮荷載是最不利時，Mmax=Kmql2

式中Km為彎矩影響系數(shù)，最不利情況下取0.125,查表得50mmx80mm木方

WX=53.33cmMX=256cm4

Mmax=0.125x27.36KN/mx0.252=0.214KN.m

8=Mmax/WX=0.214KN.m/53.33cm3=4.01N/mm2<[f]=5.13N/mm2

故強度滿足要求。

⑷橫背肋的計算

橫背肋是支承在豎背肋上的連續(xù)鋼筋。

強度計算

q=68.4KN/m2xO.4m=27.36KN/m

直徑20螺紋鋼筋屈服強度完全滿足，故強度滿足要求。

3.6.3鋼筋工程

本工程的鋼筋規(guī)格、種類繁多，對進場鋼筋要進展驗收，按規(guī)格分批掛牌堆

放在有襯墊的鋼筋堆場上，防止底層鋼筋銹蝕。對進場鋼筋應按批按規(guī)格抽樣試

驗，嚴格遵守“先試驗、后使用”的原那么。

為了保證本工程施工質量，對上崗操作人員進展嚴格培訓，培訓合格者方可

上崗操作，特別在本工程中所采用有閃光對焊接頭，上崗人員須進場試件考核，

合格者方可上機作業(yè)，做到萬無一失，確保焊接接頭質量。

制作成型鋼筋，按其規(guī)格，綁扎先后，分別掛牌堆放，對其成型的具體尺寸,

規(guī)格有工地質量員抽樣檢驗把關，同一截面的鋼筋接頭要求嚴格按施工操作規(guī)程

要求執(zhí)行。

鋼筋綁扎要結實，井壁的內外層鋼筋之間要設定位撐。在鋼筋綁扎后，采用

同結配砂漿墊塊，控制保護層，保證鋼筋在校中有效截面。

1）鋼筋進場必須要有質保書，進場、后對原材料按標準要求進展試驗，無

證或試驗不合格的鋼筋嚴禁使用，需要替代其他規(guī)格品種的鋼筋必須要設計單位

認可及符合標準有關規(guī)定。

2）翻樣加工：按設計要求依圖出大樣圖，算出鋼筋配料長度，機械成型，

為規(guī)格堆放，主筋接頭情況宜采用閃光接觸焊。

3）鋼筋綁扎

鋼筋綁扎時鋼筋的規(guī)格、數(shù)量、形狀、間距均應按設計要求施工，綁扎接頭、

焊接接頭按規(guī)定錯開，每一截面內接頭數(shù)不超過50%,碎保護層采用碎墊塊，各

類予埋件要有測量工準確測放，型號、數(shù)量、錨固長度應正確無誤，嚴禁遺漏。

3.6.4碎工程

本工程碎采用商品碎。佐澆筑時澆筑的自由高度不應大于2m,如超過2m

應加串筒澆筑。碎澆筑時應對稱平衡進展，采用分層平鋪法，分層厚度控制在

30cm左右，振搗時防止漏振和過振現(xiàn)象，以確保碎的質量。

碎布置由專人統(tǒng)一負責指揮，并按規(guī)定順序進展碎布料，由于井壁較薄，必

要時為便于振搗在井壁模板上適當部位開門子板，位置視實際情況定。

在澆筑過程中，加強沉井平面高差、下沉量的觀測，隨著硅澆筑總量有增大,

測量密度相應增大，如出現(xiàn)意外情況采取相應措施確保沉井施工平安。

每次澆筑碎前充分做好準備工作，每次澆碎根據(jù)標準做好坍落度抗?jié)B、抗壓

的試驗工作。鋼筋、模板及各類預埋件經(jīng)隱蔽驗收合格。

佐開澆前全面檢查準備工作情況并進展技術交底，明確各班組分工、分區(qū)情

況，佐入倉前去除倉內各種垃圾并澆水濕潤，合格前方可澆注碎。

施工中嚴格控制層差，杜絕冷縫出現(xiàn)，碎振搗時振搗器應插入下層碎10cm

左右，注意不漏振、過振，鋼筋密集處加強振搗，分區(qū)分界交接處要延伸振搗

1.5m左右，確保碎外光內實，鋼筋工、木工加強值班檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時處理，

保證正常施工，交接班時交清情況后才能離崗。

施工縫處理，在沉井上、下節(jié)井壁間設置施工縫，施工縫外表碎鑿除松散局

部，并用水沖清，充分濕潤，但不得有積水，并在井壁內設置鋼板止水條。沉井

接高前，施工縫進展鑿毛沖洗干凈，使骨料外露。用同標號水泥漿接漿，厚1?

2cmo

碎澆注完畢后，須覆蓋草包，當碎到達一定強度才能撤除模板，一般需養(yǎng)護

72小時，承重模板必須到達設計強度前方可撤除。

3.6.5回填砂工程

在第一次下沉完畢后，應立即井內回填黃砂，增加井體內壁磨阻力，保持井

體內外壓力平衡。

3.7沉井下沉

3.7.1下沉施工

沉井下沉采用不排水下沉，第一次下沉至0.11m后采用不排水下沉工藝，然

后采用不排水繼續(xù)下沉至-10.26m設計刃腳底標高。

1、不排水下沉

為確保道路的平安，保證在沉井下沉過程中井體四周土體的穩(wěn)定，最有效的

方法就是采用不排水下沉的下沉工藝。

不排水下沉取土方式為空氣吸泥機出土下沉。采用我公司自制的專用沖吸設

備出土下沉。利用25T汽車吊起吊沖吸泥設備，進展移動吸泥到達去除井內各個

位置上的土體?？諝馕辔龅哪酀{通過管道直接排放到泥漿池，經(jīng)沉淀池沉淀

后把上層清水排至業(yè)主指定區(qū)域。

①、沖吸設備和工作原理

沖吸主要設備裝置由10n?空壓機、180KV高壓水泵、進氣管路、空氣吸泥

器，排泥管路、高壓射水裝置等，以及供水、供氣、吸泥等的配套設備組成，是

沉井不排水下沉施工的必要設備。

空氣吸泥器包括約500mmx600mm的圓柱狀空氣箱、①200mm吸泥管、

①50mm進氣管，并有二根①50mm的高壓射水管，在空氣吸泥器上打設直徑為

①5mm小眼孔，其中孔眼總截面積為進氣管截面積的1.2?1.4倍。

當空氣吸泥裝置工作時，壓縮空氣沿氣管進入空氣箱以后，通過內管壁上的

一排排向上傾斜的小孔眼進入混合管，在混合管內與水和泥形成容重小于1的氣

水混合物，當送入的壓縮空氣足夠充足，空氣箱在水面以下又有相當?shù)纳疃葧r，

混合管內的混合物在管外水氣壓力的作用下，使順著排泥管上升而排出井外。

由此可知：供氣量越大，氣、水、土混合物的容重越小，壓差增大，吸泥效

果越好；水深越大，吸泥效果也越好。

②、穿越硬土層的技術

如果下沉過程中遇到較硬的土層，要采取必要的技術措施，確保沉井快速、

平穩(wěn)、平安地下沉至設計標高。

a、增大水槍壓力，加大破壞該土層的力度。

b、增大氣壓使塊石等障礙物能順利吸出井外。

c、潛水員配合施工，對井下泥面標高情況作出較為準確的反響，并去除井

底垃圾，石塊等障礙物。

d、刃腳預埋高壓射水管破壞該土層。

e、吸泥器底部設置水平水槍，增大破壞范圍。

f、定點沖泥，按泥面標高測量數(shù)據(jù)控制沖泥位置。

g、用空氣幕助沉。

h、安裝潛水電鉆，破碎硬土層。

i、分析高差、位移等資料，及時糾偏。

施工中，在沉井壁上設4個觀測點，每天定時測量，一般每2小時測量一次。

測量結果的整理是以4個點下沉量的平均值作為沉井每次的下沉量，以下沉量最

大的一點為基準與其他各點的下沉量相減作為各點的高差，來指導糾偏下沉施

工。下沉過程中應根據(jù)測量資料隨偏隨糾。當沉井偏斜到達允許值有1/4時必須

糾偏。

3.7.2沉井助沉措施

沉井下沉時，為防止對周圍土體產(chǎn)生較大的擾動和沉井的順利下沉，采用空

氣幕法助沉，空氣幕法是一種較好的助沉減阻方法，且在施工時能在較大程度降

消沉井對周圍土體擾動影響，除此原因外，采用空氣幕法還有以下兩方面的好處。

a、可以利用空氣幕的不均衡壓氣減阻來到達糾偏下沉的目的；

b、沉井下沉到標高后，為防止沉井超沉，可通過空氣幕管路進展側壁壓漿,

來到達阻沉、穩(wěn)定沉井的目的。

空氣幕系統(tǒng)主要是由一套壓氣設備組成，包括空壓機、氣包，井壁中的予埋

管，氣龕以及地面供氣管路等（見空氣幕壓氣流程示意圖）。

氣龕是空氣系統(tǒng)的關鍵設施，它直接決定空氣幕的使用效果，氣龕是預設在

沉井外壁上的凹槽，空氣幕氣孔即開口于此，它對噴氣孔有保護作用，并便于由

噴氣孔射出的高壓氣擴散，沿沉井壁上升，形成氣幕，本工程采用倒梯氣龕設置

在沉井外壁10cm的碎層內，氣龕排列在水平方向以1.5m為標準間距，相鄰兩

層氣龕交織布置，垂直方向按1.5m間距布置，考慮到氣龕位置如放的過低，可

能會導致高壓氣流沿刃腳底進入井內引起翻砂，因此氣龕在離刃腳2m處開場布

置，由于接近地面一段，氣體會沿井壁冒出故離地面4m范圍內不布置氣龕，為

便于施工壓氣和糾偏，全部氣龕沿沉井周向劃分為假設干個組，每組均有獨立的

豎向供氣支管供氣。

井壁內予埋管路：空氣幕的噴氣孔是在供氣管上用手槍鉆打出的，這些帶有

噴氣孔的管路通常有豎直和水平兩種布置方式，本工程考慮到糾偏和控制下沉速

度的需要，采用水平管方式，即沿沉井周向每一組均為水平管，相鄰兩根水平管

利用三通與一根豎向供氣管相連，所有水平管采用①25mm聚乙烯管和豎管均采

用中25mm無縫鋼管。噴氣孔在氣管位置用于手槍鉆在水平管上打出中3mm的

孔，根據(jù)以往經(jīng)歷，為便于氣體擴散，氣孔位置稍偏上為宜，同時注意磨掉小孔

處的毛料，以防止堵塞氣孔，下沉施工前，要進展壓氣試驗，以檢驗氣孔及管路

是否通暢。

井外供氣總管:井壁外供氣管路擱置在井壁頂部的牛腿上為①100無縫鋼管,

通過空氣分流裝置連接到空氣幕每個組的供氣支管，在分流裝置上設有閥門和氣

壓表以便于控制。

空氣機及氣包：空壓機采用10m3空電動空壓機1臺，6m3氣包1只。

防堵措施：空氣幕在使用過程中，影響其效果的重要因素是噴氣孔堵塞，為

解決這一問題，本工程擬采用兩種防堵措施，一是在氣管兩端設置沉淀筒，二是

在噴氣孔上外套一單向橡膠皮環(huán)防止堵塞。

3.7.3下沉糾偏

在沉井下沉過程做到，刃腳標高每2小時至少測量一次，軸線位移每天測一

次，當沉井每次下沉穩(wěn)定后進展高差和中心位移測量。

沉井初沉階段每小時至少測量一次，必要時連續(xù)觀測，及時糾偏，終沉階段

每小時至少測量一次，當沉井下沉接近設計標高時增加觀測密度。

尤其是本工程中沉井開場時的下沉系數(shù)較大，在施工時必須慎重，特別要控

制好初沉，盡量在深度不深的情況下糾偏，符合要求前方可繼續(xù)下沉。下沉初始

階段是沉井易發(fā)生偏差的時候，同時也較易糾正，這時應以糾偏為主，次數(shù)可增

多，以使沉井形成一個良好的下沉趨勢。

下沉過程中，應做到均勻，對稱出土，嚴格控制泥面高差，當出現(xiàn)平面位置

和四角高差出現(xiàn)偏差時應及時糾正，糾偏時不可大起大落，防止沉井偏離軸線，

同時應注意糾偏幅度不宜過大，頻率不宜過高。

沉井在終沉階段應以糾偏為主，應在沉井下沉至距設計標高1m以上時根本

糾正好，糾正后應慎重下沉，在沉井刃腳接近設計標高30cm以內時，必須不再

有超出容許范圍的位置及方向偏差，否那么難于糾正。

如在下沉過程中發(fā)生下沉困難，一般常采用在沉井刃腳斜面、刃腳底掏土的

方法助沉。但本工程穿越砂土層構造松散，易坍塌。因此，不宜采用直接搗挖刃

腳的方法應盡量采用擠土下沉，下沉困難時可考慮了空氣幕的助沉措施，當下沉

發(fā)生困難或出現(xiàn)坍方時即可啟動空氣幕助沉和減少對井壁外土體的擾動。盡量采

用空氣幕下沉，不宜搗穿刃腳。

1、造成沉井產(chǎn)生傾斜偏轉的常見原因：

1）沉井刃腳下土層軟硬不均勻；

2）沒有均勻除土下沉，使井孔內土面上下相差很多；

3）刃腳下掏空過多，沉井突然下沉，易于產(chǎn)生傾斜；

4）刃腳一角或一側被障礙物擱住，沒有及時發(fā)現(xiàn)和處理；

5）由于井外棄土或其他原因造成對沉井井壁的偏壓；

2、糾偏方法

沉井在下沉過程中發(fā)生傾斜偏轉時，應根據(jù)沉井產(chǎn)生傾斜偏轉的原因，可以

用下述的一種或幾種方法來進展糾偏。確保沉井的偏差在容許的范圍以內。

1）偏除土糾偏

沉井在入土較淺時，容易產(chǎn)生傾斜，但也比擬容易糾正。糾正傾斜時，一般

可在刃腳高的一側抓土，必要時可由人工配合在刃腳下除土。隨著沉井的下沉，

在沉井高的一側減少刃腳下正面阻力，在沉井低的一側增加刃腳下的正面阻力，

使沉井的偏差在下沉過程逐漸糾正，這種方法簡單，效果較好。

糾偏位移時，可以預先使沉井向偏位方向傾斜。然后沿傾斜方向下沉，直至

沉井底面中軸線與設計中軸線的位置相重合或接近時，再將傾斜糾正或糾至稍微

向相反方向傾斜一些，最后調正至使傾斜和位移都在容許范圍以內為止。

2）空氣幕糾偏

當沉井入土深度逐漸增大，沉井四周土層對井壁的約束力亦相應增加，這樣

給沉井糾偏工作帶來很大的困難。因此，當沉井下沉深度較大時，假設糾正沉井

的偏斜，關鍵在于破壞土層的土壓力。

這時可根據(jù)偏位情況啟動糾偏空氣幕系統(tǒng)，破壞井壁與土體間的摩阻力，使

土層的被動土壓力大為降低。這時再采用井內偏除土方法，可使沉井的傾斜逐步

得到糾正。在有條件時，還可以在沉井頂部加偏壓重的方法來糾正沉井的傾斜。

3)壓重糾偏

在沉井高的一側壓重，最好使用鋼錠或生鐵塊，這時沉井高的一側刃腳下土

的應力大于低的一側刃腳下土的應力，使沉井高的一側下沉量大些，亦可起到糾

正沉井傾斜的作用。這種糾偏方法可根據(jù)現(xiàn)場條件進展選用。

4)沉井位置扭轉時的糾正

沉井位置如發(fā)生扭轉，可在沉井偏位的二角偏出土，另外二角偏填土，借助

于刃腳下不相等的土壓力所形成的扭矩，使下沉過程中逐步糾正其位置。

3.8沉井封底、底板施工

沉井下沉到位后，應進展8小時的連續(xù)觀察，如下沉量小于10mm,可進展

封底，封底采用水下碎封底。封底時注意保證沉井在封底時的穩(wěn)定。

(1)封底前的準備工作

導管上部應用2?3節(jié)長度為1m左右短管組成，導管提升后便于拆卸，其

余局部導管為減少接頭漏水現(xiàn)象，可用長導管組成，其最下部一節(jié)底端不應帶有

法蘭盤，以免破壞水下碎和管端部的防水效果，導管內壁外表應力求光滑，誤差

應小于±2mm,導管應有足夠抗拉強度，能承受導管自重和盛滿碎后的總重量，

拼接后試驗拉力不小于上述總量2倍。

(2)清基

沉井在下沉距設計標高2m時，結合封底土塞高度，確保碎封底厚度，并用

空氣吸泥機去除井內鍋底浮泥，并將井墻與封底險接觸處沖洗干凈。由潛水員配

合測量出土面高度，繪制出土面高程圖，進展針對性清基。

13)拋石和找平

根據(jù)土面高程圖，先拋一層50mm?80mm厚塊石，再拋30mm?50mm厚

碎石由潛水員配合找平，到達設計要求封底標高。

(4)設備準備

導管采用①250特制加厚的無縫鋼管，絲口連接，保證足夠的強度和剛度。

導管安裝前逐根進展壓水試驗，在0.6Mpa壓力下不漏水的方可使用，導管安裝

時每個接口內放置兩根密封圈，確保不漏水。導管拼裝長度約18m左右，用碎

提升機架起吊。

(5)沉井封底施工方法

封底用C25水下混凝土。施工時，導管底距井底土面30~40cm,在導管頂

部布置3m3左右的漏斗以確保澆筑時的下料需要。在漏斗的頸部安放球塞，并用

繩索或粗鐵絲系牢。球塞安放時球塞中心應在水面以上，在球塞上部先鋪一層稠

水泥砂漿，使球塞潤滑后，再澆碎。漏斗先盛滿坍落度較大的驗，然后將球塞慢

慢下放一段距離。澆筑時割屢繩索或粗鐵絲，同時迅速不斷向漏斗內灌入混凝土,

此時導管內球塞、空氣和水受混凝土重力擠壓由管底排出，碎在管底周圍堆成

圓錐狀，將導管下端埋入碎內。

為了到達要求的性擴散半徑，碎坍落度一般為20~22cm,在開場澆筑時，為

了保證導管底部立即被碎堆包圍埋住，坍落度可適當減少。在水下砂澆筑過程中，

導管的提升也是一個關鍵問題，做到慢提快落，并嚴防將導管拔出混凝土外的事

故發(fā)生，導管插入碎內深度一般控制在1m以上為宜，當漏斗已到達最大高度不

能再提升時，可拆卸上部的短管，以縮短導管的長度。為此，當導管內的碎下降

到預備拆卸的管節(jié)下口時，應迅速降低導管，使碎停頓從導管內流出，然后進展

撤除工作。撤除短管的時間應控制在20~30分鐘。等漏斗內繼續(xù)裝漏碎后，方可

將導管提高恢復澆筑工作。

在澆筑工作快要完畢時，可采用流動性較大的碎，但不應改變水灰比，并適

當增加導管埋在碎內的深度。碎外表標高已到達設計標高，并多澆筑10~20cm,

然后將導管從碎內拔出，并沖洗干凈。

在水下砂澆筑過程中，應經(jīng)常不斷測量水下碎面的上升情況，以及擴散半徑

和施工進度，并根據(jù)測量資料控制導管的埋入深度。

(6)封底砂初凝前，應按每平方米范圍設豎向①16鋼筋1根，插入深度不

小于640mm,上端伸至底板頂面，由潛水員配合水下施工。

(7)封底砂到達強度后，將井內的水抽干，并將高出底板底標高的素混凝

土鑿除。在澆筑鋼筋碎底板前，應將新光砂接觸面鑿毛，并洗刷干凈，鋼筋砂底

板鋼筋與井壁予留鋼筋宜采用電焊接頭，工作井沉井在底板澆筑時應對稱進展，

在鋼筋碎底板強度到達設計強度之前，應從集水井內不連續(xù)抽水，由于底板鋼筋

在集水井處被切斷，所以在集水井四周的底板應增加加固鋼筋。待沉井鋼筋碎底

板到達設計強度后，停頓抽水，集水井應用素碎填滿，然后用帶螺栓孔的鋼蓋板

和橡皮墊圈蓋好，擰緊與法蘭盤上的所有螺栓，集水井的上口標高，應較鋼筋佐

底板頂面標上下200?300mm,待底板完成后，再用素碎找平。

(8)水下碎封底時應保持井內外水位標高一致，防止井內外水的流通，影

響水下碎密封，因此在水下碎澆注時，必須注意由井內向井外排水才能保持井內

外水位一致。

3.9騎馬式沉井施工方法

根據(jù)設計本工程主干管由于井距太長，為方便工后檢查，在長距離頂管之間

加設騎馬式沉井，共設8只，規(guī)格為e1000mm,所有沉井均采用防沉降井蓋。

1、施工順序

頂管施工全線完成一確定特殊管節(jié)位置一管底注漿加固一降水措施一殼內

挖土沉入圓形鋼殼一鋼殼與管節(jié)外覆鋼板滿焊f焊井筒錨筋，扎井壁鋼筋一澆筑

檢查井佐f頂管管節(jié)開孔一施工檢查井井座及蓋板。

2、施工工藝流程

(1)位置確定

該段頂管施工完畢后，利用工作井和接收井進展測量放樣。測量時在井內和

井上各架設1臺全站儀，首先利用井內特殊管位置找出坐標，在利用井上儀器確

定特殊管位置。

12)管底注漿加固

為保證施工過程中和完工后騎馬井處管段不致因上部壓力而產(chǎn)生下沉，影響

排水，騎馬檢查井特殊管段位置進展注漿處理。處理長度為3只管節(jié)管節(jié)，深度

為管底3米。根據(jù)以往施工經(jīng)歷，注漿采用單管注入，漿液注入率為20%,注漿

孔間距為1.0米。為保證管道不因注漿壓力產(chǎn)生偏移，擬使用兩臺機器同時對稱

進展施工，施工過程中掌握好壓力，盡量保證壓力均等，并不致引起管節(jié)上浮。

(3)沉井下沉

由于騎馬井下沉原理跟其他沉井根本一樣，下沉時原那么上采用挖土下沉，

但由于騎馬井由鋼筒預制而成，重量較輕，假設施工過程土質太硬，不易下沉地

段采用加重或井周注漿減小摩擦阻力的方式助沉。

(4)焊接及管道開孔

沉井沉入到位后立即對特殊管段及沉入鋼筒進展清理，晾干后滿焊處理，焊

接完畢可以進展檢查井井壁鋼筋綁扎、模板支立工作以及碎澆筑工作，由于該類

工作內容的施工方式與普通沉井根本一樣，在此不再表達。井壁碎澆筑完畢，保

養(yǎng)到期，撤除模板后，立即對特殊管進展開孔，最后施工井座及井蓋。為防止工

后沉降，路面上井蓋均做特殊處理，采用防沉降形式，井蓋及井座形式如以下圖：

3.10鉆孔樁接收坑施工方案

W24-04#為現(xiàn)狀污水井，頂入時在其北側設圍護接收井一座，采用直徑800

鉆孔灌注樁結合高壓旋噴樁施工。

3.10.1施工順序

根據(jù)設計圖紙，本工程鉆孔樁工作坑采用如下施工順序進展施工：鉆孔灌注

樁加固一旋噴樁止水帷幕一坑底旋噴樁加固一管道頂進。

3.10.2鉆孔灌注樁施工

1、鉆孔灌注樁施工工藝流程

泥漿循環(huán)系統(tǒng)布置

泥漿制作否

發(fā)

制作驗收鋼筋籠、驗收導管

;smg?a!W否

卜導管，一次清孔

否

工，每間隔三根施工，方案安排兩臺鉆機進展施工。

3、施工方法

m場地平整

在工程開工前，去除表土