地下綜合體育場(chǎng)館大跨度混凝土雙曲屋面模板工程施工計(jì)算書及相關(guān)圖紙

第一節(jié)計(jì)算書 21.盤扣架樓板支撐計(jì)算 22.400*900梁底支撐計(jì)算 133.500*1300梁底支撐計(jì)算 244.700*2200梁底支撐計(jì)算 355.700*2200梁側(cè)模計(jì)算 456.防護(hù)腳手架計(jì)算 51第二節(jié)附圖 62附圖1：滿堂架與框架柱拉結(jié)示意圖 62附圖2：監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置斷面示意圖 63附圖3：超限梁位置示意圖 65附圖4：架體平面布置圖 67附圖5：架體支撐1-1剖面圖 69附圖6：架體支撐2-2剖面圖 69PAGE計(jì)算書盤扣架樓板支撐計(jì)算依據(jù)規(guī)范:《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011計(jì)算參數(shù):盤扣式腳手架立桿鋼管強(qiáng)度為300N/mm2，水平桿鋼管強(qiáng)度為205.0N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取0.85。模板支架搭設(shè)高度為20.0m，立桿的縱距b=0.90m，立桿的橫距l(xiāng)=0.90m，腳手架步距h=1.50m。立桿鋼管類型選擇：A-LG-2500(Φ60×3.2×2500);橫向水平桿鋼管類型選擇：Ab-SG-900(Φ48×2.5×840);縱向水平桿鋼管類型選擇：Ab-SG-900(Φ48×2.5×840);橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：Ab-SG-900(Φ48×2.5×840);面板厚度15mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。內(nèi)龍骨采用38.×88.mm木方，間距200mm，木方剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度11.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管φ48×2.7mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.00kN/m2，施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值6.00kN/m2，堆放荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.00kN/m2。圖盤扣式樓板支撐架立面簡(jiǎn)圖圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計(jì)算單元鋼管慣性矩計(jì)算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計(jì)算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照簡(jiǎn)支梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=25.100×0.160×0.900+0.500×0.900=4.064kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(2.000+6.000)×0.900=7.200kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=33.750cm3I=25.312cm4(1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算f=M/W<[f]其中f——面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；其中f——面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩；[f]——面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15.00N/mm2；M=0.125ql2其中q——荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；經(jīng)計(jì)算得到M=0.125×(1.20×4.064+1.40×7.200)×0.200×0.200=0.075kN.m經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=M/W=0.075×1000×1000/33750=2.216N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f<[f],滿足要求!(2)撓度計(jì)算v=5ql4/384EI<[v]=l/400面板最大撓度計(jì)算值v=5×4.064×2004/(384×9000×253125)=0.037mm面板的最大撓度小于200.0/400,滿足要求!二、支撐次龍骨的計(jì)算次龍骨按照均布荷載計(jì)算。1.荷載的計(jì)算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.160×0.200=0.803kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.500×0.200=0.100kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=(6.000+2.000)×0.200=1.600kN/m靜荷載q1=1.20×0.803+1.20×0.100=1.084kN/m活荷載q2=1.40×1.600=2.240kN/m計(jì)算單元內(nèi)的次龍骨集中力為(2.240+1.084)×0.900=2.992kN2.次龍骨的計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算公式如下:均布荷載q=P/l=2.991/0.900=3.324kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×3.32×0.90×0.90=0.269kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×3.324=1.795kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×3.324=3.291kN龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩W=49.05cm3；截面慣性矩I=215.80cm4；(1)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=M/W=0.269×106/49045.3=5.49N/mm2龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于11.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計(jì)算最大剪力的計(jì)算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值T=3×1794.87/(2×38.00×88.00)=0.805N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[T]=1.30N/mm2龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求!(3)龍骨撓度計(jì)算撓度計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，均布荷載通過變形受力計(jì)算的最大支座力除以龍骨計(jì)算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=0.903kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.903×900.04/(100×9000.00×2157995.0)=0.207mm龍骨的最大撓度小于900.0/400(木方時(shí)取250),滿足要求!三、托梁的計(jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載取次龍骨的支座力P=3.291kN均布荷載取托梁的自重q=0.072kN/m。托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下：托梁變形計(jì)算受力圖托梁變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=1.346kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座F=16.369kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形V=0.508mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩W=8.24cm3；截面慣性矩I=19.78cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度f=M/W=1.346×106/8242.0=155.53N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計(jì)算最大變形v=0.508mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!四、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1=0.311×20.000=6.217kN鋼管的自重計(jì)算參照《盤扣式規(guī)范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.500×0.900×0.900=0.405kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.100×0.160×0.900×0.900=3.253kN經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=(NG1+NG2)=9.875kN。2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(6.000+2.000)×0.900×0.900=6.480kN3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N=20.92kNφ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i查表得到；i——計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)；i=2.01A——立桿凈截面面積(cm2)；A=5.71W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=7.70σ——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，[f]=300.00N/mm2；l0——計(jì)算長度(m)；參照《盤扣式規(guī)范》2010，由公式計(jì)算頂部立桿段：l0=h'+2ka(1)非頂部立桿段：l0=ηh(2)η——計(jì)算長度修正系數(shù)，取值為1.200；k——計(jì)算長度折減系數(shù)，可取0.7；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.65m；l0=2.410m；λ=2410/20.1=119.900,φ=0.352σ=20922/(0.352×571)=104.091N/mm2,不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為：風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW依據(jù)扣件腳手架規(guī)范計(jì)算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.250×1.000×0.138=0.034kN/m2h——立桿的步距，1.50m；la——立桿迎風(fēng)面的間距，0.90m；lb——與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.90m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9×1.4×0.034×0.900×1.500×1.500/10=0.009kN.m；Nw——考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值；立桿Nw=1.200×9.875+1.400×6.480+0.9×1.400×0.009/0.900=20.934kNl0=2.41m；λ=2410/20.1=119.900,φ=0.352σ=20934/(0.352×571)+9000/7700=105.296N/mm2,考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算σ<[f],滿足要求!架體盡量利用已有結(jié)構(gòu)進(jìn)行拉結(jié)(如剪力墻或柱等)，增強(qiáng)架體的穩(wěn)定性，加強(qiáng)架體施工安全措施。六、盤扣式模板支架整體穩(wěn)定性計(jì)算依據(jù)盤扣式規(guī)范JGJ231-2010和混凝土施工規(guī)范GB50666-2011：盤扣式板模板支架應(yīng)按混凝土澆筑前和混凝土澆筑時(shí)兩種工況進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算。支架的抗傾覆驗(yàn)算應(yīng)滿足下式要求：MT<MR式中：MT－支架的傾覆力矩設(shè)計(jì)值；MR－支架的抗傾覆力矩設(shè)計(jì)值。支架自重產(chǎn)生抗傾覆力矩：MG1=0.9×6.217/0.900×8.400×8.400/2=219.323kN.m模板自重產(chǎn)生抗傾覆力矩：MG2=0.9×0.500×0.900×8.400×8.400/2=14.288kN.m鋼筋混凝土自重產(chǎn)生抗傾覆力矩：MG3=0.9×25.100×0.160×0.900×8.400×8.400/2=114.764kN.m風(fēng)荷載產(chǎn)生的傾覆力矩：wk=0.250×1.000×0.138=0.034kN/m2Mw=1.4×0.034×0.900×20.0002/2=8.694kN.m附加水平荷載產(chǎn)生傾覆力矩(附加水平荷載取永久荷載的2%)：永久荷載(包括支架、模板、鋼筋混凝土自重)為92.163kN附加水平荷載：Fsp=92.163×2%=1.843kNMsp=1.4×1.843×20.000=51.611kN.m工況一：混凝土澆筑前傾覆力矩MT=1.000×8.694=8.694kN.m抗傾覆力矩MR=219.323+14.288=233.611kN.m澆筑前抗傾覆驗(yàn)算MT<MR，滿足整體穩(wěn)定性要求！工況二：混凝土澆筑時(shí)傾覆力矩MT=1.000×51.611=51.611kN.m抗傾覆力矩MR=219.323+14.288+114.764=348.376kN.m澆筑時(shí)抗傾覆驗(yàn)算MT<MR，滿足整體穩(wěn)定性要求！盤扣式樓板模板支架計(jì)算滿足要求！七、立柱支承面承載力驗(yàn)算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強(qiáng)度等級(jí)C35混凝土的齡期(天)7混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度fc(N/mm2)16.7混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度ft(N/mm2)1.57立柱墊板長a(mm)150立柱墊板寬b(mm)120F1=N=20.92kN1、受沖切承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說明在本工程計(jì)算中為了安全和簡(jiǎn)化計(jì)算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備?？傻茫害耯=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=940mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×940×100/1000=103.306kN≥F1=20.92kN滿足要求！2、局部受壓承載力計(jì)算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=16.7N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(390)×(360)/(150×120)]1/2=2.79，Aln=ab=18000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.79×16.7×18000/1000=1132.21kN≥F1=20.92kN滿足要求！400*900梁底支撐計(jì)算一、計(jì)算依據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20112、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-20035、《建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ300-20131、計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(yuǎn)(mm)900混凝土梁寬b(mm)400混凝土梁計(jì)算跨度L(m)4.8模板支架高度H(m)10計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011模板荷載傳遞方式可調(diào)托座次楞懸挑長度a1(mm)250梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度hb(mm)160剪刀撐(含水平)布置方式加強(qiáng)型梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(m)0.9垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m)0.9水平桿步距h1(m)1.5梁側(cè)樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)0.9梁側(cè)樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)0.9立桿自由端高度h0(mm)500梁底立桿根數(shù)n1次楞根數(shù)m4架體底部布置類型墊板結(jié)構(gòu)表面要求表面外露材料參數(shù)主楞類型圓鋼管主楞規(guī)格Ф48×2.7次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格50×100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(板材垂直方向)鋼管規(guī)格Ф48×3.2荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.04是否考慮風(fēng)荷載是架體搭設(shè)省份、城市陜西(省)西安市(市)地面粗糙度類型B類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)基本風(fēng)壓值Wo(kN/m2)0.25模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)/新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)32、施工簡(jiǎn)圖（圖1） 剖面圖1（圖2） 剖面圖2二、面板驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡(jiǎn)支跨計(jì)算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡(jiǎn)支跨一種情況進(jìn)行計(jì)算，取b=1m單位面板寬度為計(jì)算單元。W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm41、強(qiáng)度驗(yàn)算由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q2kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×1+1.4×3×1)=29.106kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q2kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×1+1.4×0.7×3×1)=31.138kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(29.106,31.138)=31.138kN/m（圖3） 面板強(qiáng)度簡(jiǎn)圖（圖4） 面板彎矩圖Mmax=0.069kN·mσ=Mmax/W=0.069×106/37500=1.845N/mm2≤[f]=15N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×900/1000)×1=23.45kN/m（圖5） 面板撓度計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖6） 面板撓度圖(mm)ν=0.038mm≤[ν]=400/((4-1)×400)=0.333mm滿足要求三、次楞驗(yàn)算由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q2ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×400/1000/(4-1)+1.4×3×400/1000/(4-1))=3.881kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q2ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×400/1000/(4-1)+1.4×0.7×3×400/1000/(4-1))=4.152kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(3.881,4.152)=4.152kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖：（圖7） 面板強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖8） 次楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.31kN·mσ=Mmax/W=0.31×106/(49.045×1000)=6.328N/mm2≤[f]=11N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖9） 次楞剪力圖(kN)Vmax=2.069kNτmax=VmaxS/(Ib)=2.069×103×36.784×103/(215.799×104×3.8×10)=0.928N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×900/1000)×400/1000/(4-1)=3.127kN/m（圖10） 撓度計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖11） 次楞撓度圖(mm)νmax=0.516mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25mm滿足要求四、主楞驗(yàn)算梁側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點(diǎn)，為了便于計(jì)算統(tǒng)一按鉸節(jié)點(diǎn)考慮，偏于安全。根據(jù)實(shí)際工況，梁下增加立桿根數(shù)為1，故可將主楞的驗(yàn)算力學(xué)模型簡(jiǎn)化為1+2-1=2跨梁計(jì)算。這樣簡(jiǎn)化符合工況，且能保證計(jì)算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:2跨距為：(等跨)0.45將荷載統(tǒng)計(jì)后，通過次楞以集中力的方式傳遞至主楞。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q2ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×400/((4-1)×1000)+1.4×3×400/((4-1)×1000))=3.881kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q2ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×900/1000)×400/((4-1)×1000)+1.4×0.7×3×400/((4-1)×1000))=4.152kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(3.881,4.152)=4.152kN此時(shí)次楞的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖12） 次楞強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖用于撓度計(jì)算時(shí)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×900/1000)×400/((4-1)×1000)=3.127kN/m此時(shí)次楞的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖13） 次楞撓度計(jì)算簡(jiǎn)圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的支座反力：R=3.937kN撓度計(jì)算時(shí)的支座反力：Rk=2.965kN還需考慮主楞自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=30.2/1000=0.03kN/m自重設(shè)計(jì)值為：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×30.2/1000=0.033kN/m則主楞強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖14） 主楞強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖則主楞撓度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖15） 主楞撓度計(jì)算簡(jiǎn)圖1、抗彎驗(yàn)算（圖16） 主楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.548kN·mσ=Mmax/W=0.548×106/(4.12×1000)=133.058N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖17） 主楞剪力圖(kN)Vmax=6.768kNτmax=QmaxS/(Ib)=6.768×1000×2.77×103/(9.89×104×0.54×10)=35.102N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算（圖18） 主楞撓度圖(mm)νmax=0.135mm≤[ν]=0.9×1000/(1+1)/400=1.125mm滿足要求4、支座反力計(jì)算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應(yīng)分別計(jì)算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經(jīng)計(jì)算得：兩端支座最大支座反力為：R1=1.123kN非端支座最大支座反力為：R2=13.535kN五、端支座扣件抗滑移驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=1.123kN≤[N]=8kN滿足要求六、可調(diào)托座驗(yàn)算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=13.535kN≤[N]=30kN滿足要求七、立桿驗(yàn)算1、長細(xì)比驗(yàn)算驗(yàn)算立桿長細(xì)比時(shí)取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附錄C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.091×(1.5+2×500/1000)=2.728ml02=kμ2h=1×1.755×1.5=2.633m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.728,2.633)=2.728mλ=l0/i=2.728×1000/(1.59×10)=171.541＜[λ]=210滿足要求2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段)λ1=l01/i=2.728×1000/(1.59×10)=171.541根據(jù)λ1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到φ=0.241A不考慮風(fēng)荷載梁側(cè)立桿承受的樓板荷載N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q2k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×160/1000)+1.4×3)×0.9×0.9=7.854kN由第五節(jié)知，梁側(cè)立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=1.123kN由于梁中間立桿和梁側(cè)立桿受力情況不一樣，故應(yīng)取大值進(jìn)行驗(yàn)算NA=max(N1+R1,R2)=13.535kNf=NA/(φA)=13.535×1000/(0.241×(4.5×100))=124.611N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求B考慮風(fēng)荷載風(fēng)荷載體型系數(shù)：k=zs0=1×0.121×0.25=0.03kN/mMw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.03×0.9×1.52/10=0.008kN·m組合風(fēng)荷載得：NB=NA+0.9×1.4Mw/lb=13.535+0.9×1.4×0.008/10=13.536kNf=NB/(φA)+Mw/W=13.536×1000/(0.241×4.5×100)+0.008×106/(4.73×103)=126.252N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求3、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=2.633×1000/(1.59×10)=165.566根據(jù)λ1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到φ=0.257此處還應(yīng)考慮架體的自重產(chǎn)生的荷載A不考慮風(fēng)荷載NC=NA+1.2×H×gk=13.535+1.2×0.03×(10+(900-160)/1000)=13.924kNf=NC/(φA)=13.924×1000/(0.257×(4.5×100))=120.26N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求B考慮風(fēng)荷載組合風(fēng)荷載得：ND=NC+0.9×1.4Mw/lb=13.924+0.9×1.4×0.008/10=13.925kNf=ND/(φA)+Mw/W=13.925×1000/(0.241×4.5×100)+0.008×106/(4.73×103)=129.835N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求500*1300梁底支撐計(jì)算一、計(jì)算依據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20112、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-20035、《建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ300-20131、計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(yuǎn)(mm)1300混凝土梁寬b(mm)500混凝土梁計(jì)算跨度L(m)8.4模板支架高度H(m)15.2計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011模板荷載傳遞方式可調(diào)托座次楞懸挑長度a1(mm)250梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度hb(mm)160剪刀撐(含水平)布置方式加強(qiáng)型梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(m)0.45垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m)1.2水平桿步距h1(m)1.5梁側(cè)樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)0.9梁側(cè)樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)0.9立桿自由端高度h0(mm)500梁底立桿根數(shù)n1次楞根數(shù)m4架體底部布置類型墊板結(jié)構(gòu)表面要求表面外露材料參數(shù)主楞類型圓鋼管主楞規(guī)格Ф48×2.7次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格50×100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(板材垂直方向)鋼管規(guī)格Ф48×3.2荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.04是否考慮風(fēng)荷載是架體搭設(shè)省份、城市陜西(省)西安市(市)地面粗糙度類型B類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)基本風(fēng)壓值Wo(kN/m2)0.25模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)/新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)32、施工簡(jiǎn)圖（圖1） 剖面圖1（圖2） 剖面圖2二、面板驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡(jiǎn)支跨計(jì)算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡(jiǎn)支跨一種情況進(jìn)行計(jì)算，取b=1m單位面板寬度為計(jì)算單元。W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm41、強(qiáng)度驗(yàn)算由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q2kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×1+1.4×3×1)=40.122kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q2kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×1+1.4×0.7×3×1)=43.531kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(40.122,43.531)=43.531kN/m（圖3） 面板強(qiáng)度簡(jiǎn)圖（圖4） 面板彎矩圖Mmax=0.151kN·mσ=Mmax/W=0.151×106/37500=4.031N/mm2≤[f]=15N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×1=33.65kN/m（圖5） 面板撓度計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖6） 面板撓度圖(mm)ν=0.134mm≤[ν]=500/((4-1)×400)=0.417mm滿足要求三、次楞驗(yàn)算由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q2ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×500/1000/(4-1)+1.4×3×500/1000/(4-1))=6.687kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q2ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×500/1000/(4-1)+1.4×0.7×3×500/1000/(4-1))=7.255kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(6.687,7.255)=7.255kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖：（圖7） 面板強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖8） 次楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.227kN·mσ=Mmax/W=0.227×106/(49.045×1000)=4.623N/mm2≤[f]=11N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖9） 次楞剪力圖(kN)Vmax=1.911kNτmax=VmaxS/(Ib)=1.911×103×36.784×103/(215.799×104×3.8×10)=0.857N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×500/1000/(4-1)=5.608kN/m（圖10） 撓度計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖11） 次楞撓度圖(mm)νmax=0.281mm≤[ν]=0.45×1000/400=1.125mm滿足要求四、主楞驗(yàn)算梁側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點(diǎn)，為了便于計(jì)算統(tǒng)一按鉸節(jié)點(diǎn)考慮，偏于安全。根據(jù)實(shí)際工況，梁下增加立桿根數(shù)為1，故可將主楞的驗(yàn)算力學(xué)模型簡(jiǎn)化為1+2-1=2跨梁計(jì)算。這樣簡(jiǎn)化符合工況，且能保證計(jì)算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:2跨距為：(等跨)0.6將荷載統(tǒng)計(jì)后，通過次楞以集中力的方式傳遞至主楞。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q2ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×500/((4-1)×1000)+1.4×3×500/((4-1)×1000))=6.687kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q2ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×500/((4-1)×1000)+1.4×0.7×3×500/((4-1)×1000))=7.255kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(6.687,7.255)=7.255kN此時(shí)次楞的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖12） 次楞強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖用于撓度計(jì)算時(shí)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×500/((4-1)×1000)=5.608kN/m此時(shí)次楞的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖13） 次楞撓度計(jì)算簡(jiǎn)圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的支座反力：R=3.724kN撓度計(jì)算時(shí)的支座反力：Rk=2.879kN還需考慮主楞自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=30.2/1000=0.03kN/m自重設(shè)計(jì)值為：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×30.2/1000=0.033kN/m則主楞強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖14） 主楞強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖則主楞撓度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖15） 主楞撓度計(jì)算簡(jiǎn)圖1、抗彎驗(yàn)算（圖16） 主楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.68kN·mσ=Mmax/W=0.68×106/(4.12×1000)=165.121N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖17） 主楞剪力圖(kN)Vmax=6.524kNτmax=QmaxS/(Ib)=6.524×1000×2.77×103/(9.89×104×0.54×10)=33.839N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算（圖18） 主楞撓度圖(mm)νmax=0.291mm≤[ν]=1.2×1000/(1+1)/400=1.5mm滿足要求4、支座反力計(jì)算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應(yīng)分別計(jì)算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經(jīng)計(jì)算得：兩端支座最大支座反力為：R1=0.946kN非端支座最大支座反力為：R2=13.049kN五、端支座扣件抗滑移驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.946kN≤[N]=8kN滿足要求六、可調(diào)托座驗(yàn)算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=13.049kN≤[N]=30kN滿足要求七、立桿驗(yàn)算1、長細(xì)比驗(yàn)算驗(yàn)算立桿長細(xì)比時(shí)取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附錄C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.153×(1.5+2×500/1000)=2.883ml02=kμ2h=1×1.858×1.5=2.788m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.883,2.788)=2.883mλ=l0/i=2.883×1000/(1.59×10)=181.329＜[λ]=210滿足要求2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段)λ1=l01/i=2.883×1000/(1.59×10)=181.329根據(jù)λ1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到φ=0.217A不考慮風(fēng)荷載梁側(cè)立桿承受的樓板荷載N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q2k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×160/1000)+1.4×3)×0.9×0.9=7.854kN由第五節(jié)知，梁側(cè)立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=0.946kN由于梁中間立桿和梁側(cè)立桿受力情況不一樣，故應(yīng)取大值進(jìn)行驗(yàn)算NA=max(N1+R1,R2)=13.049kNf=NA/(φA)=13.049×1000/(0.217×(4.5×100))=133.414N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求B考慮風(fēng)荷載風(fēng)荷載體型系數(shù)：k=zs0=1.134×0.185×0.25=0.052kN/mMw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.052×0.45×1.52/10=0.007kN·m組合風(fēng)荷載得：NB=NA+0.9×1.4Mw/lb=13.049+0.9×1.4×0.007/10=13.049kNf=NB/(φA)+Mw/W=13.049×1000/(0.217×4.5×100)+0.007×106/(4.73×103)=134.838N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求3、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=2.788×1000/(1.59×10)=175.33根據(jù)λ1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到φ=0.231此處還應(yīng)考慮架體的自重產(chǎn)生的荷載A不考慮風(fēng)荷載NC=NA+1.2×H×gk=13.049+1.2×0.03×(15.2+(1300-160)/1000)=13.641kNf=NC/(φA)=13.641×1000/(0.231×(4.5×100))=131.031N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求B考慮風(fēng)荷載組合風(fēng)荷載得：ND=NC+0.9×1.4Mw/lb=13.641+0.9×1.4×0.007/10=13.642kNf=ND/(φA)+Mw/W=13.642×1000/(0.217×4.5×100)+0.007×106/(4.73×103)=140.892N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求700*2200梁底支撐計(jì)算一、計(jì)算依據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20112、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-20035、《建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》JGJ300-20131、計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(yuǎn)(mm)2200混凝土梁寬b(mm)700混凝土梁計(jì)算跨度L(m)33.6模板支架高度H(m)16.2計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011模板荷載傳遞方式可調(diào)托座次楞懸挑長度a1(mm)250梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度hb(mm)160剪刀撐(含水平)布置方式加強(qiáng)型梁跨度方向立桿間距l(xiāng)a(m)0.45垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m)1.2水平桿步距h1(m)1.5梁側(cè)樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)0.9梁側(cè)樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)0.9立桿自由端高度h0(mm)500梁底立桿根數(shù)n2次楞根數(shù)m7架體底部布置類型墊板結(jié)構(gòu)表面要求表面外露材料參數(shù)主楞類型圓鋼管主楞規(guī)格Ф48×2.7次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格50×100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(板材垂直方向)鋼管規(guī)格Ф48×3.2荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.04是否考慮風(fēng)荷載是架體搭設(shè)省份、城市陜西(省)西安市(市)地面粗糙度類型B類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)基本風(fēng)壓值Wo(kN/m2)0.25模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)/新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)32、施工簡(jiǎn)圖（圖1） 剖面圖1（圖2） 剖面圖2二、面板驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡(jiǎn)支跨計(jì)算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡(jiǎn)支跨一種情況進(jìn)行計(jì)算，取b=1m單位面板寬度為計(jì)算單元。W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm41、強(qiáng)度驗(yàn)算由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q2kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×1+1.4×3×1)=64.908kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q2kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×1+1.4×0.7×3×1)=71.415kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(64.908,71.415)=71.415kN/m（圖3） 面板強(qiáng)度簡(jiǎn)圖（圖4） 面板彎矩圖Mmax=0.122kN·mσ=Mmax/W=0.122×106/37500=3.24N/mm2≤[f]=15N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×1=56.6kN/m（圖5） 面板撓度計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖6） 面板撓度圖(mm)ν=0.054mm≤[ν]=700/((7-1)×400)=0.292mm滿足要求三、次楞驗(yàn)算由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q2ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×700/1000/(7-1)+1.4×3×700/1000/(7-1))=7.573kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q2ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×700/1000/(7-1)+1.4×0.7×3×700/1000/(7-1))=8.332kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(7.573,8.332)=8.332kN/m計(jì)算簡(jiǎn)圖：（圖7） 面板強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖8） 次楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.26kN·mσ=Mmax/W=0.26×106/(49.045×1000)=5.309N/mm2≤[f]=11N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖9） 次楞剪力圖(kN)Vmax=2.194kNτmax=VmaxS/(Ib)=2.194×103×36.784×103/(215.799×104×3.8×10)=0.984N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×700/1000/(7-1)=6.603kN/m（圖10） 撓度計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖11） 次楞撓度圖(mm)νmax=0.331mm≤[ν]=0.45×1000/400=1.125mm滿足要求四、主楞驗(yàn)算梁側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點(diǎn)，為了便于計(jì)算統(tǒng)一按鉸節(jié)點(diǎn)考慮，偏于安全。根據(jù)實(shí)際工況，梁下增加立桿根數(shù)為2，故可將主楞的驗(yàn)算力學(xué)模型簡(jiǎn)化為2+2-1=3跨梁計(jì)算。這樣簡(jiǎn)化符合工況，且能保證計(jì)算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:3跨距為：(等跨)0.4將荷載統(tǒng)計(jì)后，通過次楞以集中力的方式傳遞至主楞。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q2ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×700/((7-1)×1000)+1.4×3×700/((7-1)×1000))=7.573kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q2ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×700/((7-1)×1000)+1.4×0.7×3×700/((7-1)×1000))=8.332kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(7.573,8.332)=8.332kN此時(shí)次楞的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖12） 次楞強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖用于撓度計(jì)算時(shí)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×2200/1000)×700/((7-1)×1000)=6.603kN/m此時(shí)次楞的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖13） 次楞撓度計(jì)算簡(jiǎn)圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的支座反力：R=4.277kN撓度計(jì)算時(shí)的支座反力：Rk=3.39kN還需考慮主楞自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=30.2/1000=0.03kN/m自重設(shè)計(jì)值為：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×30.2/1000=0.033kN/m則主楞強(qiáng)度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖14） 主楞強(qiáng)度計(jì)算簡(jiǎn)圖則主楞撓度計(jì)算時(shí)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖15） 主楞撓度計(jì)算簡(jiǎn)圖1、抗彎驗(yàn)算（圖16） 主楞彎矩圖(kN·m)Mmax=0.479kN·mσ=Mmax/W=0.479×106/(4.12×1000)=116.164N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖17） 主楞剪力圖(kN)Vmax=7.797kNτmax=QmaxS/(Ib)=7.797×1000×2.77×103/(9.89×104×0.54×10)=40.443N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算（圖18） 主楞撓度圖(mm)νmax=0.111mm≤[ν]=1.2×1000/(2+1)/400=1mm滿足要求4、支座反力計(jì)算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應(yīng)分別計(jì)算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經(jīng)計(jì)算得：兩端支座最大支座反力為：R1=0.771kN非端支座最大支座反力為：R2=14.22kN五、端支座扣件抗滑移驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.771kN≤[N]=8kN滿足要求六、可調(diào)托座驗(yàn)算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=14.22kN≤[N]=30kN滿足要求七、立桿驗(yàn)算1、長細(xì)比驗(yàn)算驗(yàn)算立桿長細(xì)比時(shí)取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附錄C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.153×(1.5+2×500/1000)=2.883ml02=kμ2h=1×1.858×1.5=2.788m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(2.883,2.788)=2.883mλ=l0/i=2.883×1000/(1.59×10)=181.329＜[λ]=210滿足要求2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段)λ1=l01/i=2.883×1000/(1.59×10)=181.329根據(jù)λ1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到φ=0.217A不考慮風(fēng)荷載梁側(cè)立桿承受的樓板荷載N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q2k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×160/1000)+1.4×3)×0.9×0.9=7.854kN由第五節(jié)知，梁側(cè)立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=0.771kN由于梁中間立桿和梁側(cè)立桿受力情況不一樣，故應(yīng)取大值進(jìn)行驗(yàn)算NA=max(N1+R1,R2)=14.22kNf=NA/(φA)=14.22×1000/(0.217×(4.5×100))=145.393N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求B考慮風(fēng)荷載風(fēng)荷載體型系數(shù)：k=zs0=1.154×0.185×0.25=0.053kN/mMw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.053×0.45×1.52/10=0.007kN·m組合風(fēng)荷載得：NB=NA+0.9×1.4Mw/lb=14.22+0.9×1.4×0.007/10=14.221kNf=NB/(φA)+Mw/W=14.221×1000/(0.217×4.5×100)+0.007×106/(4.73×103)=146.842N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求3、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段)λ2=l02/i=2.788×1000/(1.59×10)=175.33根據(jù)λ1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到φ=0.231此處還應(yīng)考慮架體的自重產(chǎn)生的荷載A不考慮風(fēng)荷載NC=NA+1.2×H×gk=14.22+1.2×0.03×(16.2+(2200-160)/1000)=14.881kNf=NC/(φA)=14.881×1000/(0.231×(4.5×100))=142.946N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求B考慮風(fēng)荷載組合風(fēng)荷載得：ND=NC+0.9×1.4Mw/lb=14.881+0.9×1.4×0.007/10=14.882kNf=ND/(φA)+Mw/W=14.882×1000/(0.217×4.5×100)+0.007×106/(4.73×103)=153.6N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求700*2200梁側(cè)模計(jì)算一、計(jì)算依據(jù)1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-20103、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003二、計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度h(mm)160梁計(jì)算跨度L（m）33.6混凝土梁截面高度H(mm)2200混凝土梁截面寬度B(mm)700次楞布置方向次楞橫向次楞布置根數(shù)n12次楞懸挑長度a1(mm)150對(duì)拉螺栓道數(shù)m4對(duì)拉螺栓橫向間距X(mm)/主楞間距b(mm)500主楞懸挑長度b1(mm)/結(jié)構(gòu)表面要求表面外露荷載參數(shù)混凝土初凝時(shí)間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數(shù)1.15外加劑影響修正系數(shù)1.2混凝土重力密度γc(kN/m^3)24傾倒混凝土?xí)r模板的水平荷載Q3k(kN/m2)2材料參數(shù)主楞類型圓鋼管主楞規(guī)格Ф48×2.7次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格50×100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(板材垂直方向)面板E(N/mm^2)9000面板fm(N/mm^2)15對(duì)拉螺栓規(guī)格M14（圖1） 剖面圖三、荷載統(tǒng)計(jì)新澆混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×2200/1000=52.8kN/m2標(biāo)準(zhǔn)值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]則：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值Sk＝G4k＝41.218kN/m2四、面板驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按單跨簡(jiǎn)支梁計(jì)算，取b=1m單位面板寬度為計(jì)算單元。W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。面板的計(jì)算跨度為a=(H-h)/(n-1)=(2200-160)/(12-1)=185.4551、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖2） 面板強(qiáng)度驗(yàn)算受力簡(jiǎn)圖q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（圖3） 面板彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.223kN·mσ＝Mmax/W＝0.223×106/37500=5.944N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m（圖4） 面板撓度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖（圖5） 面板變形圖(mm)νmax＝0.251mm≤[ν]＝185.455/400=0.464mm滿足要求五、次楞驗(yàn)算次楞承受的荷載為：q＝aS＝185.455×51.844=9614.728N/mqk＝aSk＝185.455×41.218=7644.103N/m由于次楞為水平向，所以可以按三跨連續(xù)梁計(jì)算，跨度取對(duì)拉螺栓橫向間距。1、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算（圖6） 次楞強(qiáng)度驗(yàn)算受力簡(jiǎn)圖（圖7） 次楞彎矩圖Mmax＝0.219kN·mσ＝Mmax/W＝0.219×106/(49.045×1000)=4.46N/mm2≤[f]＝11N/mm2滿足要求2、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算（圖8） 次楞剪力圖(kN)Vmax＝2.625kNτ=VmaxS0/(Ib)=2.625×103×36.784×103/(215.799×104×3.8×10)=1.177N/mm2≤[fv]＝1.4N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算（圖9） 次楞撓度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖（圖10） 次楞變形圖(mm)ν＝0.112mm≤[ν]＝500/400=1.25mm滿足要求4、支座反力計(jì)算Rmax=5.029KNRmaxk=3.998KN六、主楞驗(yàn)算主楞按連續(xù)梁計(jì)算，又因?yàn)橹骼愣瞬坑袘姨舨糠?，故可按有懸挑的連續(xù)梁計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：（圖11） 主楞強(qiáng)度驗(yàn)算受力簡(jiǎn)圖1、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算（圖12） 主楞彎矩圖Mmax＝1.072kN·mσ＝Mmax/W＝1.072×106/(8.24×1000)=130.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求2、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算（圖13） 主楞剪力圖Vmax＝9.6kN·mτ=VmaxS0/(Ib)=9.6×1000×5.54×103/(19.78×104×1.08×10)=24.896N/mm2≤[fv]＝120N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算（圖14） 主楞撓度計(jì)算受力簡(jiǎn)圖（圖15） 主楞變形圖(mm)ν＝0.635mm≤[ν]＝600/400=1.5mm滿足要求4、支座反力計(jì)算對(duì)拉螺栓承受的最大支座反力為：N=14.941kN七、對(duì)拉螺栓驗(yàn)算對(duì)拉螺栓拉力值N：N＝14.941kN≤Ntb=17.8kN滿足要求防護(hù)腳手架計(jì)算頂層外防護(hù)架采用盤扣架搭設(shè)三角形鋼管懸挑腳手架，將滿堂架等效成主體結(jié)構(gòu)，懸挑腳手架拉結(jié)在滿堂架上。依據(jù)規(guī)范:《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2017《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011計(jì)算參數(shù):盤扣式腳手架立桿鋼管強(qiáng)度為300N/mm2，水平桿鋼管強(qiáng)度為205.0N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取0.85。懸挑腳手架搭設(shè)高度4.5米，立桿的縱距0.90米，立桿的橫距0.90米，腳手架步距1.50米。立桿鋼管類型選擇：A-LG-2500(Φ60×3.2×2500);橫向水平桿鋼管類型選擇：Ab-SG-900(Φ48×2.5×840);縱向水平桿鋼管類型選擇：Ab-SG-900(Φ48×2.5×840);橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：Ab-SG-900(Φ48×2.5×840);施工活荷載為3.0kN/m2，同時(shí)考慮1層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設(shè)1層計(jì)算。欄桿采用木板，荷載為0.17kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0100kN/m2。腳手板下橫向水平桿全部在主結(jié)點(diǎn)?；撅L(fēng)壓0.25kN/m2，高度變化系數(shù)1.0000，體型系數(shù)0.1380。鋼管慣性矩計(jì)算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計(jì)算采用W=π(D4-d4)/32D。一、橫向水平桿的計(jì)算:橫向水平桿按照簡(jiǎn)支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，按照水平桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計(jì)算水平桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計(jì)算橫向水平桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.041kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.350×0.900/1=0.315kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×0.900/1=2.700kN/m荷載的計(jì)算值q=1.2×0.041+1.2×0.315+1.4×2.700=4.208kN/m橫向水平桿計(jì)算簡(jiǎn)圖2.抗彎強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為簡(jiǎn)支梁均布荷載作用下的彎矩計(jì)算公式如下:M=4.208×0.9002/8=0.426kN.mσ=γ0M/W=1.100×0.426×106/4121.4=113.708N/mm2橫向水平桿的計(jì)算強(qiáng)度小于174.3N/mm2,滿足要求!3.撓度計(jì)算最大撓度考慮為簡(jiǎn)支梁均布荷載作用下的撓度計(jì)算公式如下:荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.041+0.315+2.700=3.056kN/m簡(jiǎn)支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×3.056×900.04/(384×2.06×105×98914.1)=1.281mm橫向水平桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!二、跨間水平桿的計(jì)算:跨間水平桿按照簡(jiǎn)支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，按照腳手板和活荷載作為均布荷載計(jì)算跨間水平桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計(jì)算跨間水平桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.041kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.350×0.900/1=0.315kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×0.900/1=2.700kN/m荷載的計(jì)算值q=1.2×0.041+1.2×0.315+1.4×2.700=4.208kN/m跨間水平桿計(jì)算簡(jiǎn)圖2.抗彎強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為簡(jiǎn)支梁均布荷載作用下的彎矩計(jì)算公式如下:M=4.208×0.9002/8=0.426kN.mσ=γ0M/W=1.100×0.426×106/4121.4=113.708N/mm2跨間水平桿的計(jì)算強(qiáng)度小于174.3N/mm2,滿足要求!3.撓度計(jì)算最大撓度考慮為簡(jiǎn)支梁均布荷載作用下的撓度計(jì)算公式如下:荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.041+0.315+2.700=3.056kN/m簡(jiǎn)支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×3.056×900.04/(384×2.06×105×98914.1)=1.281mm跨間水平桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!三、縱向水平桿的計(jì)算:縱向水平桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，用跨間水平桿承插盤處的最大反力計(jì)算值，在最不利荷載布置下計(jì)算縱向水平桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計(jì)算跨間水平桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.041×0.900=0.037kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.350×0.900×0.900/1=0.283kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×0.900×0.900/1=2.430kN荷載的計(jì)算值P=(1.2×0.037+1.2×0.283+1.4×2.430)/2=1.893kN縱向水平桿計(jì)算簡(jiǎn)圖2.抗彎強(qiáng)度計(jì)算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計(jì)算公式如下:集中荷載最大彎矩計(jì)算公式如下:M=0.08×(1.2×0.041)×0.90020.900=0.003kN.mσ=γ0M/W=1.100×0.003×106/4121.4=0.861N/mm2縱向水平桿的計(jì)算強(qiáng)度小于174.3N/mm2,滿足要求!3.撓度計(jì)算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計(jì)算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計(jì)算公式如下:集中荷載最大撓度計(jì)算公式如下:縱向水平桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.677×0.041×900.004/(100×2.060×105×98914.140)=0.01mm集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=(0.037+0.283+2.430)/2=1.375kN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度V1900.003/(100×2.060×105×98914.140)=0.00mm最大撓度和V=V1+V2=0.009mm縱向水平桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!四、盤扣節(jié)點(diǎn)連接盤抗剪承載力的計(jì)算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，盤扣節(jié)點(diǎn)連接盤的抗剪承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.3.4):γ0FR≤Qb其中Qb——連接盤抗剪承載力設(shè)計(jì)值,取40.0kN；FR——作用在盤扣節(jié)點(diǎn)處連接盤上的豎向力設(shè)計(jì)值；γ0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；荷載值計(jì)算橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.041×0.900=0.037kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.350×0.900×0.900/2=0.142kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×0.900×0.900/2=1.215kN荷載的計(jì)算值γ0R=1.100×(1.2×0.037+1.2×0.142+1.4×1.215)=1.916kN盤扣節(jié)點(diǎn)抗剪承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!五、腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例為0.0993NG1=0.099×4.500=0.447kN(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.35NG2=0.350×1×0.900×(0.900+0.200)=0.173kN(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標(biāo)擋板，準(zhǔn)值為0.17NG3=0.170×0.900×1=0.153kN(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.010NG4=0.010×0.900×4.500=0.040kN經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=0.814kN?；詈奢d為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=3.000×1×0.900×0.900/2=1.215kN風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計(jì)算其中W0——基本風(fēng)壓(kN/m2)，W0=0.250Uz——風(fēng)荷載高