厚板料濾網(wǎng)骨架如何實現(xiàn)批量生產(chǎn)？- 副本

分析卷圓成形工藝，闡述卷圓模結(jié)構(gòu)特點，并校核了成形心軸的強度。通過試模驗證，確定方案可行。對類似零件的模具設(shè)計具有一定的參考作用，可據(jù)此模具結(jié)構(gòu)進行系列化設(shè)計。本文針對厚板料的濾網(wǎng)骨架，設(shè)計制造了一套卷圓模，完成了零件的批量生產(chǎn)，可為精益生產(chǎn)提供系列化模具設(shè)計依據(jù)。1.零件工藝分析如圖1所示網(wǎng)孔型套筒零件，由帶孔板料卷圓而成，厚2mm；前序規(guī)格為94.5mm×68.3mm，最終要求產(chǎn)品外徑為24(0,－0.52)mm。材料為1Cr18Ni9Ti奧氏體不銹鋼板，硬度≤187HBW，抗拉強度σb

≥550MPa，屈服強度σs≥200MPa，伸長率≥40%，成形工藝性較好，常需一次沖壓成形。具體工藝分析如下：圖1濾網(wǎng)骨架尺寸1）卷圓屬于彎曲成形工藝，但因成形后形成圓周封閉式輪廓，其退料則需沿軸線方向進行，故結(jié)構(gòu)相對復(fù)雜。而因零件回彈問題，常需考慮會否發(fā)生成形干涉。2）制件精度分析。外徑尺寸約IT12級精度，屬經(jīng)濟可加工范疇。但若出現(xiàn)擠壓痕跡等明顯的外觀質(zhì)量問題，則須采取相應(yīng)措施予以消除。3）根據(jù)零件內(nèi)圓角半徑與料厚比值r/t≈4.9（r用外徑換算）來看，屬一般曲率彎曲成形，應(yīng)考慮回彈。2.卷圓模設(shè)計計算（1）工藝可行性分析零件最終為焊接件，成形回彈工序不影響焊接即可。實際焊縫寬度在一定范圍內(nèi)可通過工裝夾緊予以調(diào)整來保證尺寸要求。項目主要考慮成形中板料會否干涉。（2）毛坯尺寸計算考慮板料成形的中性層偏移，以便計算出毛坯尺寸。中性層系數(shù)K可由參考資料查得，當(dāng)r/t≈4.9時，K=0.5。式中r為成形零件內(nèi)圓角半徑，按零件外徑中差值換算，則r＝（24－0.52÷2）÷2－2＝9.87（mm）?？砂匆话憬?jīng)驗公式估算毛坯展開尺寸L0＝2π（r＋Kt）＝68.3（mm）。結(jié)果等于給定毛坯中差值，考慮焊接工藝性顯然比較合適。（3）回彈量的計算卷圓時回彈量可按純塑性彎曲條件進行計算。成形所需內(nèi)圓角（或稱凸模圓角）半徑r1＝r/（1＋ηr/t），其中r為彎曲工件成形回彈后的內(nèi)圓角半徑，由前述計算可知r=9.87mm；η為計算用簡化系數(shù)，可根據(jù)參考資料查表獲得，1Cr18Ni9Ti冷硬狀態(tài)可取η=0.018。據(jù)此計算可得r1=9.06mm。若按其重新計算毛坯尺寸L′＝2π（r＋Kt）＝63.2（mm）＜68.3mm（給定毛坯尺寸）。這意味著若考慮回彈，取成形內(nèi)圓角半徑為9.06mm，則成形會出現(xiàn)板料干涉；而不考慮回彈，直接取成形心軸φ19.74mm（r=9.87mm相當(dāng)于產(chǎn)品內(nèi)徑中差）的方案可減少或避免板料干涉。以其作為成形心軸尺寸，再通過校形時焊接保證焊后尺寸即可，且心軸具有較高的剛性。（4）卷圓工藝方案的選擇綜合來看，φ10～φ40mm的圓環(huán)類零件卷圓，可選用一次或二次成形方式?？紤]濾網(wǎng)骨架零件屬中小批量生產(chǎn)，采用一次成形既能解決生產(chǎn)中的實際問題，又能相對保證生產(chǎn)效率。按毛坯尺寸來看，模具制造成本也不會太高，可滿足精益化生產(chǎn)需求。確定設(shè)計一次成形卷圓模。3.模具結(jié)構(gòu)設(shè)計設(shè)計了一套擺塊式卷圓模，如圖2所示。圖2模具裝配圖1—彈簧2—頂柱3—心軸4—活動凹模5—模柄6—上模支架7—銷釘8—圓柱銷

9—活動支柱10—型芯11—座架12—底座13—螺釘14—彈簧套筒模具分上、下模兩部分，上模為口字型結(jié)構(gòu)，型芯10為主要成形部分，活動支柱9能夠繞回轉(zhuǎn)銷旋轉(zhuǎn)打開，便于成形后取出產(chǎn)品。下模主要為帶活動凹模4的擺塊機構(gòu)及彈頂機構(gòu)。卷圓成形過程：上模由壓力機帶動向下運動，板料處于兩者之間，在相對運動過程中，活動凹模4受偏心力作用，左右兩塊同時繞銷釘至閉合，形成近乎完整的圓，同時板料抱緊型芯，獲得產(chǎn)品零件。彈簧1除了起緩沖作用外，還起到將活動凹模4頂回初始狀態(tài)的作用。上、下模分開后，零件可從心軸上取下，活動支柱9被動打開，后又在重力作用下自動回復(fù)原位，重新開始對心軸提供輔助支撐。在整個過程中各機構(gòu)均為被動式，動力由壓力機提供。故成形過程中，上、下模的閉合行程尤為重要；行程過短零件不能獲得最佳的卷圓狀態(tài)，行程過長將導(dǎo)致零件壓傷，甚至模具報廢發(fā)生危險。故該類卷圓模在試模時需有經(jīng)驗的操作工調(diào)試。也可以加工一套筒式樣件，以方便確定行程。4.其他設(shè)計要點（1）工作尺寸先按前述給定的外型尺寸中差值作為活動凹模尺寸，再按料厚確定內(nèi)型芯尺寸，即型芯10取φ19.74mm。

（2）模具材料型芯、活動凹模及頂柱等均采用Cr12MoV，淬火硬度略高（55～60HRC）。其材料強度可確保中小批量零件的成品質(zhì)量。（3）模具關(guān)鍵結(jié)構(gòu)設(shè)計圖3所示為活動凹模閉合時的三維模型。據(jù)此可更好地模擬出卷圓模成形加工過程，也可以避免兩活動凹模發(fā)生干涉。通過適當(dāng)調(diào)整，使得活動凹模在夾緊零件閉合時仍有適當(dāng)?shù)目p隙（取1mm），可避免沖壓過程對模具自身造成損傷。圖3卷圓模閉合狀態(tài)圖4所示為活動凹模尺寸。除確定關(guān)鍵成形尺寸外，還需注意定位尺寸。從裝配圖２可以看出，29mm*換算后可保證毛坯件定位（對稱）。技術(shù)條件約束兩件關(guān)鍵尺寸一致，則可增強其互換性，進而保證最終模具成形精度。圖4活動凹?；顒訑[塊零件如圖5所示，其中70mm*尺寸與上模支架6相應(yīng)尺寸保持一致。關(guān)鍵是孔距及角度要求?？拙嘁恢驴纱_保裝配后，型芯中心軸線與模具表面（或機床平臺）水平，以保證模具閉合時的精度。若偏差過大則導(dǎo)致成形零件兩端不一致。而5°圓錐面可避免其擺動（退料）過程中發(fā)生干涉。2.5mm圓柱段可提供零件有效支撐面而非線接觸，確保型芯的水平狀態(tài)。顯然，支撐部分的偏心狀態(tài)是保證其支撐穩(wěn)定的基礎(chǔ)。圖5活動支柱因產(chǎn)品為中等小批量零件，故采用人工方式退料。其退料過程為：當(dāng)上、下模分離后，套筒式零件仍套在心軸上；心軸一端固定在上模支架6上，操作者用鑷子類工具將其沿軸線方向從另一端（活動支撐）取出。由于活動支撐與心軸本身僅為接觸聯(lián)接，在取件時可隨之向外擺動，直至零件取出后，其又在自身重力作用下回復(fù)支撐閉合狀態(tài)，形成“口”字形閉合結(jié)構(gòu)。下次成形時即可對心軸另一端提供有效支撐。顯然，相對來說，自動彈頂式退料則更適合大批量生產(chǎn)。5.

彎曲力計算從零件在模具中的成形過程可知，零件首先被彎曲成U形，再由活動凹模擠壓校形至圓形，因此，可首先按自由彎曲來計算成形力，并將其作為型芯校核的載荷。而隨著最終凹模具的介入，校正彎曲力才是零件最終所需彎曲力，可據(jù)此計算來選擇壓力機噸位。此時雖然彎曲力較大，但對型芯來說，已受到相應(yīng)支撐作用，原危險截面不再存在，故無需采用校正彎曲力來校核型芯強度。要從理論上計算彎曲力是很復(fù)雜的，計算精度也不高，在生產(chǎn)中是采用經(jīng)驗公式或簡化理論公式來計算。該零件上存在交叉均布的網(wǎng)孔，但其在軸線方向存在較多連續(xù)的板料。安全起見，計算時忽略網(wǎng)孔影響。（1）自由彎曲力計算查詢相關(guān)資料，U形彎曲件的自由彎曲力經(jīng)驗公式為F1=bt2σb

/（r＋t），式中，σb為材料的抗拉強度，取σb=550MPa；b為坯料寬度，按圖1取b=94.5mm；r為彎曲件的內(nèi)彎曲圓角半徑，取r=9.87mm；t為彎曲件的厚度，取t=2mm。計算可得F1=17514.7N。即產(chǎn)品零件自由彎曲成U形時，約需17.5kN的載荷。（2）校正彎曲力校正彎曲力近似計算公式為F2=Ap，式中，A為校正部分投影面積（mm），此處A=bh（h為零件校形部位投影長度，單位為mm，按圖1取h=24mm）；p為單位校正力，針對不銹鋼材料且根據(jù)料厚查參考資料，可取p=70MPa。卷圓可按U形件180°范圍投影，算得A=2268mm2，則F2=158760N，即零件校正彎曲力約159kN。對下模卷圓部分?jǐn)[塊機構(gòu)而言，其彎曲校形部分依靠兩活動凹模相互擠壓而成，兩側(cè)180°范圍同時校形。由力的平衡關(guān)系可知，分解到上模中所需提供成形力不超過單側(cè)180°校形力。因此，零件所需最大校形力仍為159kN。從公式中圓環(huán)形零件在任意中心截面的投影面積保持不變這點來看，結(jié)論始終是一致的。但實際生產(chǎn)加工中，支撐活動凹模旋轉(zhuǎn)的定位銷可能承受來自于壓力機的過大壓力而損壞變形，進而導(dǎo)致活動凹?？ㄋ馈＿@正是前述需要注意的事項，也是擺塊類卷圓模結(jié)構(gòu)的不足之處，使用中應(yīng)當(dāng)予以重視。（3）頂件力對于設(shè)置有頂件裝置或壓料裝置的彎曲模，其頂件力或壓料力F值可近似取自由彎曲力的30%～80%，而該卷圓模中頂桿的作用顯然為確保活動凹?；謴?fù)初始狀態(tài)，故不再進行計算。僅在此表明其只要將活動凹模頂起克服自重即可，否則將對定位尺寸造成影響。6.壓力機選擇對于校正彎曲，由于校正力是發(fā)生在接近于下死點位置，校正力與自由彎曲力并非重疊關(guān)系，而是校正力的數(shù)值比實際壓料成形（自由彎曲）力大得多，壓料成形力可忽略不計，可只按校正力選擇設(shè)備。即壓力機所供壓力≥F2即可。由此可見，對于該濾網(wǎng)骨架卷圓成形，選擇45t以上壓力機已經(jīng)足夠。且本例工藝后序為焊接，并無要求模具校形來保證相應(yīng)尺寸。7.型芯強度校核圖6所示為上模局部三維圖，可將型芯按簡支梁結(jié)構(gòu)進行靜力學(xué)分析。圖6上模整體三維結(jié)構(gòu)經(jīng)簡化后型芯簡支梁結(jié)構(gòu)如圖7所示，其中L為簡支梁兩支撐點間距，由設(shè)計時給定且L≥坯料寬度（在本例中L≥94.5mm），極限時L＝坯料寬度；q為均布載荷（N/m），中間處產(chǎn)生最大的彎曲扭矩。對于受均布線載荷的簡支撐梁，其中間危險端面處彎矩Mmax＝qL2/8（N·m）。圖7簡支梁結(jié)構(gòu)示意此處認(rèn)為型芯提供的自由彎曲力均布于板料上，且板料近似與間距L等長，故q＝F1/L，則Mmax＝F1L/8。而型芯危險截面強度校核公式為：σmax＝Mmax/W≤[σ]。式中，σmax為型芯材料中心處所受最大應(yīng)力（MPa）；[σ]為型芯材料許用應(yīng)力，針對作為凸凹模材料的Cr12MoV，常取[σ]=350MPa；W為型芯材料的抗彎截面模量（mm3）。對于圓柱形截面，其抗彎截面模量為：W=πd3/32。式中，d為型芯截面直徑，d＝2r＝19.74mm。所以σmax＝Mmax/W＝4F1L/（πd3）。取L=98mm，帶入數(shù)值計算得σmax＝284.1MPa＜[σ]，在模具心軸材料許用應(yīng)力范圍內(nèi)。而帶入許用應(yīng)力[σ]=350MPa反向計算，可得型芯允許最小型芯直徑dmin=18.4mm?？梢?，該型芯結(jié)構(gòu)強度可保證濾網(wǎng)骨架卷圓成形。反過來考慮回彈，按前述φ18.12mm（r1=9.06mm）心軸設(shè)計模具，則存在較大風(fēng)險，且板料卷圓必然干涉。但當(dāng)產(chǎn)品不要求閉環(huán)而要求成形尺寸，將毛坯下料長度減少時，則可按φ18.4mm的心軸設(shè)計模具來成形，風(fēng)險較小，成形回彈后就能直接滿足外徑尺寸要求。本文按照既定方案φ19.74mm設(shè)計相應(yīng)的卷