重力式擋土墻設(shè)計(jì)計(jì)算書教學(xué)方案計(jì)劃版

擋土墻設(shè)計(jì)計(jì)算書

1工程概況

擋土墻是用來支撐天然邊坡或人工邊坡以保持土體穩(wěn)定的建筑物。按照墻的形式，

擋土墻可以分為重力式擋土墻，加筋擋土墻。錨定式擋土墻，薄壁式擋土墻等形式。本

設(shè)計(jì)采用重力式擋土墻。

2擋土墻設(shè)計(jì)資料

1.漿砌片石重力式路堤墻，填土邊坡1:1.5,墻背仰斜，坡度1:0.15-1:0.35。

2.公路等級二級，車輛荷載等級為公路一11級，擋土墻荷載效應(yīng)組合采用荷載組合

I、IIO

3.墻背填土容重>=17.8kN/m3,計(jì)算內(nèi)摩擦角0=42°,填土與墻背間的內(nèi)摩擦

角<5=的2=21°o

4.地基為砂類土，容許承載力0]=81OkPa,基底摩擦系數(shù)〃=0.43。

5.墻身材料采用5號砂漿砌30號片石，砌體九=22kN/n?,砌體容許壓應(yīng)力為

[<Tfl]=600kPa,容許剪應(yīng)力[J=100kPa,容許拉應(yīng)力9M=60kPa。

3確定計(jì)算參數(shù)

擋墻高度〃=4m

填土高度a=2m

墻面傾斜坡度：1:0.25

墻背傾斜坡度：1025

墻底傾斜坡率：0

擴(kuò)展墻趾臺階：1級臺階，寬bi=0.3m,高h(yuǎn)i=0.5m。

填土邊坡坡度為1:1.5；填土內(nèi)摩擦角：“=42°,填土與墻背間的摩擦角

6=0/2=21°；

墻背與豎直平面的夾角a=-arctan0.25=-14.036°

墻背填土容重17.8kN/m3

地基土容重：17.7kN/nP

擋土墻尺寸具體見圖1.1。

圖1.1擋土墻尺寸

4車輛荷載換算

4.1試算不計(jì)車輛荷載作用時(shí)破裂棱體寬度

⑴不計(jì)車輛荷載作用%二°

假定破裂面交于荷載內(nèi)側(cè)，計(jì)算棱體參數(shù)為、B。：

11,1,

22

A<t=-(a+H+2h0)(a+H)^-(a+H)=-(2+4)=18

=—ab~—H(H+2a)tan<2=—x2x3--x4x(4+2x2)tan(-l4.036)=7

2222

A=^-=—=0.389

A)18

〃=0+。+5=42°-14.036°+21°=48.964°；

tan8=-tan什±y/(cot^l^iny^(Uin^7+A)

=-tan48.964°+7(cot420+tan48.964°)x(tan48.964°+0.389)=0.715

則：0=arctanO.715=35.57°>arctan^X^'^^+^=33.69°

2+4

計(jì)算車輛荷載作用時(shí)破裂棱體寬度值B；

8=(”+a)xtan6+”tana-b

=(4+2)x0.715+4xtan(-14.036°)-3=0.29m

由于路肩寬度d=1.5m〉B=0.29m,所以可以確定破裂面交與荷載內(nèi)側(cè)。

(2)計(jì)算主動土壓力及其作用位置

cos(夕+0/八、cos(33.69+42)//八/八、、

右；1^(3^^^(鼠9+48生產(chǎn)33.69+12/14.04))=()."5

h,=---------------=--------------=3.226m

tan0+tana0.715-0.25

.h-atan03-2x0.715.__

n.=----------------=-----------------=3376xm

tan0+tana0.715-0.25

&，頷-務(wù)+竽="亨看)+。=。”

最大主動土壓力：

22

E=^yHKK]=0.5*17.8*4*0.115*0.312=5.11Kn

土壓力的水平和垂直分力為:

紇=Ecos(a+6)=5.11*cos(-14.036+21)=5.07

E、=Esin(e+5)=5.11*sin(-14.036+21)=0.62

作用位置：

_Ha(H-h,y+h0h4Oh4+2H)

y~3+3”2Kl

42x(4-3.376尸+0

=—H-----------；--------------=1.39m

33x42x0.312

ZX=B-ZYtana=0.29-1.39tan(-14.037°)=O.Mm

4.2計(jì)車輛荷載作用時(shí)破裂棱體寬度

5抗滑穩(wěn)定性驗(yàn)算

為保證擋土墻抗滑穩(wěn)定性，應(yīng)驗(yàn)算在土壓力及其他外力作用下，基底摩阻力抵抗擋

土墻滑移的能力。在一般情況下:

(0.9G+/E)p+0.9Gtan?>/E

Qly0Qlx(1.1)

式中：G——擋土墻自重；

紇，馬——墻背主動土壓力的水平與垂直分力；

%——基底傾斜角(°)；

4——基底摩擦系數(shù)，此處根據(jù)已知資料，//=0.43；

7QI一主動土壓力分項(xiàng)系數(shù)，當(dāng)組合為I、H時(shí)，^'=1.4；當(dāng)組合為HI時(shí),

%=13。

G=(lx4+0.3x0.5)x22=9L3A:N/m

因此，該擋土墻抗滑穩(wěn)定性滿足要求。

6抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算

為保證擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性，需驗(yàn)算它抵抗墻身繞墻趾向外轉(zhuǎn)動傾覆的能力,

0.9GZG+yQl(EyZx-ExZy)>0

式中：ZG一墻身、基礎(chǔ)及其上的土重合力重心到墻趾的水平距離(m)；

Z，——上壓力垂直分力作用點(diǎn)到墻趾的水平距離(m)；

Z'——土壓力水平分力作用點(diǎn)到墻趾的垂直距離(m)。

0.9x91.3x0.967+1.4x(3.16x0.64-25.85x1.39)=40.82AN>0

7基底應(yīng)力及合力偏心距驗(yàn)算

為了保證擋土墻基底應(yīng)力不超過地基承載力，應(yīng)進(jìn)行基底應(yīng)力驗(yàn)算；同時(shí)，為了避

免擋土墻不均勻沉陷，控制作用于擋土墻基底的合力偏心距。

(1)基礎(chǔ)底面的壓應(yīng)力

①軸心荷載作用時(shí)

PM(1.3)

式中：P——基底平均壓應(yīng)力(kPa)；

A——基礎(chǔ)底面每延米的面積，即基礎(chǔ)寬度，Bx1.0(n?)；

N'——每延米作用于基底的總豎向力設(shè)計(jì)值(kN)；

N=(G/G+九1月-W)cos4+九任sin%

其中：&一墻背主動土壓力(含附加荷載引起)的垂直分力(kN)；

Z——墻背主動土壓力(含附加荷載引起)的水平分力(kN)；

W——低水位浮力(kN)(指常年淹沒水位)。

②偏心荷載作用時(shí)

作用于基底的合力偏心距e為

(1.5)

式中：M——作用于基底形心的彎矩，可按下表采用。

作用于基底的合力偏心距e為:

T-c

(1.6)

其中:

B=l+O.3=1.3m

則e=U-0.576=0.074<—=—=0.22

266

所以基礎(chǔ)底面的壓應(yīng)力滿足要求。

(2)基底合力偏心距

基底合力偏心距應(yīng)滿足表的要求

表1.1各地基條件下的合力偏心距

地基條件合力偏心距地基條件合力偏心距

非巖石地基eoWB/6軟土、松砂、一般黏土eoWB/6

較差的巖石地基eoWB/5緊密細(xì)砂、黏土eoWB/5

堅(jiān)密的巖石地基eoWB/4中密砂、礫石、中砂eo<B/4

由以上計(jì)算可知，基底合力偏心距滿足要求。

(3)地基承載力抗力值

①當(dāng)軸向荷載作用時(shí)

p-f(1.7)

式中：P——基底平均壓應(yīng)力；

，----地基承載力抗力值(kpa)。

②當(dāng)偏心荷載作用時(shí)

“WL2/(1.8)

所以滿足地基承載力要求。

8墻身截面強(qiáng)度驗(yàn)算

為了保證墻身具有足夠的強(qiáng)度，應(yīng)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選擇12個(gè)控制斷面進(jìn)行驗(yàn)算，如墻身

底部、1/2墻高處、上下墻(凸形及衡重式墻)交界處。

此處選擇二分之一墻高處進(jìn)行驗(yàn)算

(1)強(qiáng)度計(jì)算

Nj￡aKARKI丫K

(1.9)

按每延米墻長計(jì)算：

M=/O(，GNG+%N@)(110

式中：Nj―設(shè)計(jì)軸向力(kN)；

九——重要性系數(shù)，取為1.0;

/、九----恒載(自重及襟邊以上土重)引起的軸向力(kN)和相應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù);

心——主動土壓力引起的軸向力(kN)；

友——主動土壓力引起的軸向力的分項(xiàng)系數(shù)；

人——抗力分項(xiàng)系數(shù)，取為2.31；

品——材料極限抗壓強(qiáng)度(kpa),=1275kPa；

A——擋土墻構(gòu)件的計(jì)算截面積(),A=im2；

隊(duì)——軸向力偏心影響系數(shù)。

故強(qiáng)度滿足要求。

⑵穩(wěn)定計(jì)算

(l.H)

式中：N/、q、式7K意義同式?.io)；

WK___彎曲平面內(nèi)的縱向翹曲系數(shù)，按下式計(jì)算:

1

wk=-----------；-----------

1+。/3-3)[1+16&/例

(1.12)

民——2H/B,“為墻有效高度，8為墻的寬度(m)；

一般情況下?lián)跬翂Τ叽绮皇芊€(wěn)定控制，但應(yīng)判斷是細(xì)高墻或是矮墻。當(dāng)HZB小于

10時(shí)為矮墻，其余則為細(xì)高墻。對于矮墻可取以=1,即不考慮縱向穩(wěn)定。此處

幅=4/1=4<10,故外=1

故穩(wěn)定滿足要求。

同理，選擇墻身底部進(jìn)行驗(yàn)算，經(jīng)驗(yàn)算強(qiáng)度與穩(wěn)定均滿足要求。

故所設(shè)計(jì)的擋土墻滿足要求。

9基礎(chǔ)截面強(qiáng)度驗(yàn)算

10相應(yīng)結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和配筋計(jì)算

擋土墻驗(yàn)算計(jì)算書(理正巖土)

重力式擋土墻驗(yàn)算［執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)：公路］

計(jì)算項(xiàng)目：重力式擋土墻2

計(jì)算時(shí)間：2014-10-2811:18:27星期二

1工程概況

1.1原始條件:

1.2墻身尺寸：

墻身高：4.000(m)

墻頂寬:0.500(m)

面坡傾斜坡度：1:0.250

背坡傾斜坡度：L-0.050

采用1個(gè)擴(kuò)展墻址臺階：

墻趾臺階bl:0.300(m)

墻趾臺階臺:0.500(m)

墻趾臺階面坡坡度為：1:0.000

墻底傾斜坡率：0.000:1

1.3物理參數(shù)：

壇工砌體容重：22.000(kN/m3)

坊工之間摩擦系數(shù)：0.400

地基土摩擦系數(shù)：0.430

砌體種類：片石砌體

砂漿標(biāo)號：5

石料強(qiáng)度(MPa):30

擋土墻類型：一般擋土墻

墻后填土內(nèi)摩擦角：42.000(度)

墻后填土粘聚力：0.000(kPa)

墻后填土容重：17.800(kN/m3)

墻背與墻后填土摩擦角：21.000(度)

地基土容重：17.700(kN/m3)

修正后地基土容許承載力：810.000(kPa)

地基土容許承載力提高系數(shù)：

墻趾值提高系數(shù)：1.200

墻踵值提高系數(shù)：1.300

平均值提高系數(shù)：1.000

墻底摩擦系數(shù)：0.500

地基土類型：土質(zhì)地基

地基土內(nèi)摩擦角：30.000(度)

土壓力計(jì)算方法：庫侖

1.4坡線土柱：

坡面線段數(shù):2

折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)

13.0002.0000

25.0000.0000

坡面起始距離：0.000(幣)

地而橫坡角度：0.000(度)

墻頂標(biāo)高:0.000(m)

擋墻分段長度：10.000(m)

第1種情況：組合1

組合系數(shù)：0.900

1.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項(xiàng)系數(shù)=1.000V

2.墻頂上的有效永久荷載分項(xiàng)系數(shù)=1.000J

3.墻頂與第二破裂面間有效荷載分項(xiàng)系數(shù)=1.000V

4.填土側(cè)壓力分項(xiàng)系數(shù)=1.000J

5.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項(xiàng)系數(shù)=1.000J

［土壓力計(jì)算］計(jì)算高度為4.000(m)處的庫侖主動土壓力

無荷載時(shí)的破裂角=31.729(度)

按實(shí)際墻背計(jì)算得到：

第1破裂角：31.729(度)

Ea=36.574Ex=34.757Ey=ll.385(kN)作用點(diǎn)高度Zy=1.354(m)

墻身截面積=3.719(m2)重量=81.812kN

(-)滑動穩(wěn)定性驗(yàn)算

基底摩擦系數(shù)=0.500

滑移力=34.757(kN)抗滑力=46.599(kN)

滑移驗(yàn)算滿足：Kc=1.341>1.300

滑動穩(wěn)定方程驗(yàn)算：

滑動穩(wěn)定方程滿足：方程值=15.933(kN)>0.0

(二)傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算

相對于墻趾點(diǎn)，墻身重力的力臂Zw=1.050(m)

相對于墻趾點(diǎn)，Ey的力臂Zx=1.543(m)

相對于墻趾點(diǎn)，Ex的力臂Zy=1.354(m)

驗(yàn)算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性

傾覆力矩=47,065(kN-m)抗傾覆力矩=103.462(kN-m)

傾覆驗(yàn)算滿足：K0=2.198>1.500

傾覆穩(wěn)定方程驗(yàn)算：

傾覆穩(wěn)定方程滿足：方程值=39.217(kN-m)>0.0

(三)地基應(yīng)力及偏心距驗(yàn)算

基礎(chǔ)為天然地基，驗(yàn)算墻底偏心距及壓應(yīng)力

作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=93.198(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=56.396(kN-m)

基礎(chǔ)底面寬度B=1.475(m)偏心距e=0.132(m)

基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離基礎(chǔ)趾點(diǎn)的距離Zn=0.605(m)

基底壓應(yīng)力：趾部=97.208踵部=29.162(kPa)

最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=97.208/29.162=3.333

作用于基底的合力偏心距驗(yàn)算滿足：e=0.132<=0.167*1.475=0.246(m)

墻趾處地基承載力驗(yàn)算滿足：壓應(yīng)力=97.208<=972.000(kPa)

墻踵處地基承載力驗(yàn)算滿足：壓應(yīng)力=29.162<=1053.000(kPa)

地基平均承載力驗(yàn)算滿足：壓應(yīng)力=63.185<=810.000(kPa)

(四)基礎(chǔ)強(qiáng)度驗(yàn)算

基礎(chǔ)為天然地基，不作強(qiáng)度驗(yàn)算

(五)墻底截面強(qiáng)度驗(yàn)算

驗(yàn)算截面以上，墻身截面積=3.719(m2)重量=81.812kN

相對于驗(yàn)算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.050(m)

相對于驗(yàn)算截面外邊緣，Ey的力臂Zx=1.543(m)

相對于驗(yàn)算截面外邊緣，Ex的力臂Zy=1.354(m)

［容許應(yīng)力法］:

法向應(yīng)力檢算：

作用于驗(yàn)算截面的總豎向力=93.198(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=56.396(kN-m)

相對于驗(yàn)算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.605(m)

截面寬度B=1.475(m)偏心距el=0.132(m)

截面上偏心距驗(yàn)算滿足:el=0.132<=0.250*1.475=0.369(m)

截面上壓應(yīng)力：面坡=97.208背坡=29.162(kPa)

壓應(yīng)力驗(yàn)算滿足：計(jì)算值=97.208<=800.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗(yàn)算滿足：計(jì)算值=-1.710<=80.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］：

重要性系數(shù)0=1.000

驗(yàn)算截面上的軸向力組合設(shè)計(jì)值Nd=83.878(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)普=0.912

擋墻構(gòu)件的計(jì)算截面每沿米面積A=1.475(m2)

材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=1600.000(kPa)

培工構(gòu)件或材料的抗力分項(xiàng)系數(shù)IB=2.310

偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)獄=0.971

計(jì)算強(qiáng)度時(shí):

強(qiáng)度驗(yàn)算滿足:計(jì)算值=83.878<=931.604(kN)

計(jì)算穩(wěn)定時(shí)：

穩(wěn)定驗(yàn)算滿足：計(jì)算值=83.878<=904.752(kN)

(六)臺頂截面強(qiáng)度驗(yàn)算

［土壓力計(jì)算］計(jì)算高度為3.500(m)處的庫侖主動土壓力

無荷載時(shí)的破裂角=32.484(度)

按實(shí)際墻背計(jì)算得到：

第1破裂角：32.484(度)

Ea=28.473Ex=27.059Ey=8.864(kN)作用點(diǎn)高度Zy=l.177(in)

墻身截面積=2.975(m2)重量=65.450kN

［強(qiáng)度驗(yàn)算］

驗(yàn)算截面以上，墻身截面積=2.975(m2)重量=65.450kN

相對于驗(yàn)算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=0.826(m)

相對于驗(yàn)算截面外邊緣，Ey的力臂Zx=1.259(m)

相對于驗(yàn)算截面外邊緣，Ex的力臂Zy=1.177(m)

［容許應(yīng)力法］:

法向應(yīng)力檢算：

作用于驗(yàn)算截面的總豎向力=74.314(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=33.408(kN-m)

相對于驗(yàn)算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.450(m)

截面寬度B=1.200(m)偏心距el=0.150(m)

截面上偏心距驗(yàn)算滿足：el=0.150<=0.250*1.200=0.300(m)

截面上壓應(yīng)力：而坡=108.515背坡=15.342(kPa)

壓應(yīng)力驗(yàn)算滿足:計(jì)算值=108.515<=800.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗(yàn)算滿足：計(jì)算值=-2.222<=80.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］:

重要性系數(shù)0=1.000

驗(yàn)算截面上的軸向力組合設(shè)計(jì)值Nd=66.882(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)醬=0.841

擋墻構(gòu)件的計(jì)算截面每沿米面積A=1.200(m2)

材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=1600.000(kPa)

壇工構(gòu)件或材料的抗力分項(xiàng)系數(shù)輻=2.310

偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)領(lǐng)=0.960

計(jì)算強(qiáng)度時(shí)：

強(qiáng)度驗(yàn)算滿足：計(jì)算值=66.882<=699.253(kN)

計(jì)算穩(wěn)定時(shí)：

穩(wěn)定驗(yàn)算滿足:計(jì)算值=66.882<=671.474(kN)

第2種情況：組合2

組合系數(shù)：1.400

I.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項(xiàng)系數(shù)=1.000V

2.墻頂上的有效永久荷載分項(xiàng)系數(shù)=1.000X

3.墻頂與第二破裂面間有效荷載分項(xiàng)系數(shù)=1.000V

4.填土側(cè)壓力分項(xiàng)系數(shù)=1.000V

5.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項(xiàng)系數(shù)=1.000X

［土壓力計(jì)算］計(jì)算高度為4.000(m)處的庫侖主動土壓力

無荷載時(shí)的破裂角=31.729(度)

按實(shí)際墻背計(jì)算得到：

第1破裂角：31.729(度)

Ea=36.574Ex=34.757Ey=ll.385(kN)作用點(diǎn)高度Zy=1.354(m)

墻身截面積=3.719(m2)重量=81.812kN

(-)滑動穩(wěn)定性驗(yàn)算

基底摩擦系數(shù)=0.500

滑移力=34.757(kN)抗滑力=46.599(kN)

滑移驗(yàn)算滿足：Kc=1.341>1.300

滑動穩(wěn)定方程驗(yàn)算：

滑動穩(wěn)定方程滿足：方程值=15.933(kN)>0.0

(二)傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算

相對于墻趾點(diǎn)，墻身重力的力臂Zw=1.050(m)

相對于墻趾點(diǎn)，Ey的力臂Zx=1.543(m)

相對于墻趾點(diǎn)，Ex的力臂Zy=1.354(m)

驗(yàn)算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性

傾覆力矩=47,065(kN-m)抗傾覆力矩=103.462(kN-m)

傾覆驗(yàn)算滿足：K0=2.198>1.500

傾覆穩(wěn)定方程驗(yàn)算：

傾覆穩(wěn)定方程滿足：方程值=39.217(kN-m)>0.0

(三)地基應(yīng)力及偏心距驗(yàn)算

基礎(chǔ)為天然地基，驗(yàn)算墻底偏心距及壓應(yīng)力

作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=93.198(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=56.396(kN-m)

基礎(chǔ)底面寬度B=1.475(m)偏心距e=0.132(m)

基礎(chǔ)底面合力作用點(diǎn)距離基礎(chǔ)趾點(diǎn)的距離Zn=0.605(m)

基底壓應(yīng)力：趾部=97.208踵部=29.162(kPa)

最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=97.208/29.162=3.333

作用于基底的合力偏心距驗(yàn)算滿足：e=0.132<=0.167*1.475=0.246(m)

墻趾處地基承載力驗(yàn)算滿足：壓應(yīng)力=97.208<=972.000(kPa)

墻踵處地基承載力驗(yàn)算滿足：壓應(yīng)力=29.162<=1053.000(kPa)

地基平均承載力驗(yàn)算滿足：壓應(yīng)力=63.185<=810.000(kPa)

(四)基礎(chǔ)強(qiáng)度驗(yàn)算

基礎(chǔ)為天然地基，不作強(qiáng)度驗(yàn)算

(五)墻底截面強(qiáng)度驗(yàn)算

驗(yàn)算截面以上，墻身截面積=3.719(m2)重量=81.812kN

相對于驗(yàn)算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.050(m)

相對于驗(yàn)算截面外邊緣，Ey的力臂Zx=1.543(m)

相對于驗(yàn)算截面外邊緣，Ex的力臂Zy=1.354(m)

［容許應(yīng)力法］:

法向應(yīng)力檢算：

作用于驗(yàn)算截面的總豎向力=93.198(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=56.396(kN-m)

相對于驗(yàn)算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.605(m)

截面寬度B=1.475(m)偏心距el=0.132(m)

截面上偏心距驗(yàn)算滿足:el=0.132<=0.250*1.475=0.369(m)

截面上壓應(yīng)力：面坡=97.208背坡=29.162(kPa)

壓應(yīng)力驗(yàn)算滿足：計(jì)算值=97.208<=800.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗(yàn)算滿足：計(jì)算值=-1.710<=80.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］:

重要性系數(shù)0=1.000

驗(yàn)算截面上的軸向力組合設(shè)計(jì)值Nd=130.477(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)醬=0.912

擋墻構(gòu)件的計(jì)算截面每沿米面積A=1.475(m2)

材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=1600.000(kPa)

培工構(gòu)件或材料的抗力分項(xiàng)系數(shù)fl=2.310

偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)披=0.971

計(jì)算強(qiáng)度時(shí)：

強(qiáng)度驗(yàn)算滿足：計(jì)算值=130.477<=931.604(kN)

計(jì)算穩(wěn)定時(shí)：

穩(wěn)定驗(yàn)算滿足：計(jì)算值=130.477<=904.752(kN)

(六)臺頂截面強(qiáng)度驗(yàn)算

［土壓力計(jì)算］計(jì)算高度為3.500(m)處的庫侖主動土壓力

無荷載時(shí)的破裂角=32.484(度)

按實(shí)際墻背計(jì)算得到：

第1破裂角：32.484(度)

Ea=28.473Ex=27.059Ey=8.864(kN)作用點(diǎn)高度Zy=l.177(m)

墻身截面積=2.975(m2)重量=65.450kN

［強(qiáng)度驗(yàn)算］

驗(yàn)算截面以上，墻身截面積=2.975(m2)重量=65.450kN

相對于驗(yàn)算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=0.826(m)

相對于驗(yàn)算截面外邊緣，Ey的力臂Zx=1.259(m)

相對于驗(yàn)算截面外邊緣，Ex的力臂Zy=1.177(m)

［容許應(yīng)力法］:

法向應(yīng)力檢算：

作用于驗(yàn)算截面的總豎向力=74.314(kN)作用于墻趾下點(diǎn)的總彎矩=33.408(kN-m)

相對于驗(yàn)算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.450(m)

截面寬度B=1.200(m)偏心距el=0.150(m)

截面上偏心距驗(yàn)算滿足：el=0.150<=0.250*1.200=0.300(m)

截面上壓應(yīng)力：面坡=108.515背坡=15.342(kPa)

壓應(yīng)力驗(yàn)算滿足：計(jì)算值=108.515<=800.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗(yàn)算滿足：計(jì)算值=-2.222<=80.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］:

重要性系數(shù)0=1.000

驗(yàn)算截面上的軸向力組合設(shè)計(jì)值Nd=104.039(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)符=0.841

擋墻構(gòu)件的計(jì)算截而每沿米面積A=1.200(m2)

材料抗壓極限強(qiáng)度Ra=1600.000(kPa)

壇工構(gòu)件或材料的抗力分項(xiàng)系數(shù)金目=2.310

偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)領(lǐng)=0.960

計(jì)算強(qiáng)度時(shí)：

強(qiáng)度驗(yàn)算滿足：計(jì)算值=104.039<=699.253(kN)

計(jì)算穩(wěn)定時(shí)：

穩(wěn)定驗(yàn)算滿足:計(jì)算值=104.039<=671.474(kN)

各組合最不利結(jié)果

(-)滑移驗(yàn)算

安全系數(shù)最不利為：組合1(組合1)

抗滑力