某教學(xué)樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

1課題簡介本課題為汕頭潮陽地區(qū)某中學(xué)教學(xué)樓建筑及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。要求設(shè)計(jì)的建筑面積3000平方米左右，層數(shù)不超過五層，混凝土框架結(jié)構(gòu)，具有辦公、教學(xué)、活動、等設(shè)施和功能，其他條件參照標(biāo)準(zhǔn)及使用要求。抗震設(shè)防烈度為7度，場地類別為II類，設(shè)計(jì)地震分組為第一組。通過完本錢課題，使我所學(xué)的根底理論和專業(yè)知識得到綜合應(yīng)用。在查閱資料、建筑的功能分析、結(jié)構(gòu)分析、和計(jì)算能力、工程繪圖能力、計(jì)算機(jī)軟件的應(yīng)用能力、科技論文〔報(bào)告〕的撰寫能力、口頭表達(dá)能力等多方面得到訓(xùn)練和提高。了解并掌握工程設(shè)計(jì)的過程、步驟和方法，為畢業(yè)后從事建筑工程領(lǐng)域的技術(shù)工作及相關(guān)工作奠定堅(jiān)實(shí)根底。2建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2．1工程概況本工程為汕頭潮陽區(qū)海門中學(xué)H棟教學(xué)樓。建設(shè)地點(diǎn)位于汕頭；建筑面積約為3000平方米；結(jié)構(gòu)形式為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，主體局部五層，無地下室；建筑耐火等級為二級，設(shè)計(jì)合理使用年限為50年。建筑結(jié)構(gòu)平安等級為二級，三級框架，抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)分組為第一組，設(shè)計(jì)根本地震加速度值為0.015g；地基根底設(shè)計(jì)等級為丙級。建設(shè)場地位于疏港路東側(cè)，地勢較平坦。根據(jù)汕頭潮陽地區(qū)地質(zhì)圖，場地?zé)o影響其穩(wěn)定性的斷裂通過。根據(jù)地質(zhì)勘測報(bào)告，建設(shè)場地屬根本穩(wěn)定場地，場地土為Ⅱ類。2．2建筑設(shè)計(jì)說明本畢業(yè)設(shè)計(jì)課題為汕頭潮陽區(qū)海門中學(xué)H棟教學(xué)樓建筑及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。建筑總面積為3000平方米左右，混凝土框架結(jié)構(gòu)，主體五層。具有辦公、教學(xué)、交流等設(shè)施和功能。這就要求教學(xué)樓的布局到達(dá)一定的協(xié)調(diào)才能滿足，并且各開間功能必須明確。再者，作為一個公共建筑，必須考慮其平安隱患及應(yīng)付措施，這就要求必須有一個合理的走道、樓梯設(shè)計(jì)。2.2.1建筑設(shè)計(jì)局部底層主要作為學(xué)生活動場所以及休息室；二層到五層為標(biāo)準(zhǔn)層，主要包括教師辦公室、學(xué)生教室等；天臺設(shè)置樓梯間；樓梯為雙跑樓梯且分兩端設(shè)置，梯設(shè)置在建筑入門左手邊。2.2.2建筑略圖圖2.1為首層層平面圖，圖2.2為二~四層平面圖，圖2.3為五層平面圖，圖2.4為屋頂平面圖，圖2.5為北立面圖，圖2.6為1-1剖面圖，圖2.7為東西立面圖，圖2.8為2-2剖面圖。圖2.1首層平面圖圖2.2二~四層平面圖圖2.3五層平面圖圖2.4屋頂平面圖圖2.5南立面圖圖2.61-1剖面圖圖2.7東西立面圖圖2.82-2剖面圖2.3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說明結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)根據(jù)建筑施工圖確定結(jié)構(gòu)方案。劃分板塊，布置次梁〔墻下，洞口邊應(yīng)布置次梁，以及結(jié)構(gòu)上需要的布梁，由跨度確定梁板的截面尺寸；柱的截面尺寸由軸壓比限值初步確定，也可假定一配筋率根據(jù)軸心受壓柱來計(jì)算柱的截面尺寸。2.3.1上部結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)1〕樓蓋的設(shè)計(jì)：本設(shè)計(jì)選擇三層樓蓋進(jìn)行設(shè)計(jì)。按照荷載分析、內(nèi)力計(jì)算及配筋的一般過程，先設(shè)計(jì)樓板再設(shè)計(jì)次梁。2〕框架的設(shè)計(jì)：選取7軸所在框架進(jìn)行設(shè)計(jì)。按照荷載分析、內(nèi)力分析〔包括恒載、活載和水平地震三種作用下的內(nèi)力分析〕、側(cè)移分析和驗(yàn)算〔由于多層框架結(jié)構(gòu)的整體彎曲變形很小，故僅驗(yàn)算其整體剪切變形〕、內(nèi)力組合、截面設(shè)計(jì)的一般過程進(jìn)行。其中：豎向荷載作用下的內(nèi)力分析采用分層法；水平荷載作用下采用D值法。最后，進(jìn)行電算校核，分析誤差，并為根底設(shè)計(jì)提供數(shù)據(jù)。3〕樓梯的設(shè)計(jì)：采用現(xiàn)澆板式樓梯。包括梯段板的設(shè)計(jì)、平臺板的設(shè)計(jì)以及平臺梁的設(shè)計(jì)。2.3.2根底的設(shè)計(jì)采用預(yù)制樁根底。先由地質(zhì)資料算出單樁承載力以及樁的截面，根據(jù)樁的條數(shù)確定承臺的尺寸以及高度，然后再進(jìn)行根底截面設(shè)計(jì)驗(yàn)算。根底高度由混凝土抗沖切和剪切條件確定，根底配筋那么由根底驗(yàn)算截面的抗彎能力確定。除滿足計(jì)算要求以外，還要滿足一些標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的構(gòu)造要求。要注意的是，在確定根底底面尺寸或計(jì)算根底沉降時，應(yīng)考慮設(shè)計(jì)地面以下根底及其上覆土重力的作用；而在進(jìn)行根底截面設(shè)計(jì)中，應(yīng)采用不計(jì)上覆土重力作用時的地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。3屋蓋設(shè)計(jì)3.1屋蓋設(shè)計(jì)資料根據(jù)不同的支承情況和尺寸，屋蓋的雙向板可以分為A、B兩種區(qū)格板，單向板只有一種。屋蓋板編號如圖3.1所示：圖3.1屋蓋板編號圖鋼筋混凝土面板結(jié)構(gòu)層，120mm板厚，100～140mm厚〔2％找坡〕膨脹珍珠巖找坡層，2%的坡度，20mm厚的水泥砂漿找平層，防水卷材，30mm厚的XPS擠塑泡沫板保溫層，15mm厚紙筋石灰抹底?；炷敛捎肅30，，，，，；鋼筋采用HPB400，，最小配筋率。不上人屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為3.2屋蓋板設(shè)計(jì)3.2.1雙向板設(shè)計(jì)1)荷載計(jì)算板的恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：20mm厚1:2水泥砂漿找平 100～140mm厚〔2％找坡〕膨脹珍珠巖120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 15mm厚紙筋石灰抹底 小計(jì) 恒載分項(xiàng)系數(shù)取為1.2，活載取為1.4那么恒載設(shè)計(jì)值活載設(shè)計(jì)值那么,2)計(jì)算跨度圖3.2板彎矩計(jì)算簡圖各區(qū)格板的計(jì)算跨度列于表3.1：表3.1各區(qū)格板跨度區(qū)格AB4.54.52.42.41.8751.8753)彎矩計(jì)算跨中最大彎矩為當(dāng)內(nèi)支座固定時在g+q/2作用下的跨中彎矩值，與內(nèi)支座鉸支時在q/2作用下的跨中彎矩值之和。計(jì)算時，混凝土的泊松比取為0.2；支座最大負(fù)彎矩為當(dāng)內(nèi)支座固定時g+q作用下的支座彎矩。A區(qū)格板：，查表得B區(qū)格板：，查表得對于邊區(qū)格板的簡支邊，取或，各區(qū)格板分別算得的彎矩設(shè)計(jì)值，列于表3.2：表3.2各區(qū)格板彎矩設(shè)計(jì)值區(qū)格A5.9322.4760-11.9290-8.392B4.5971.559-8.778-8.7780-6.1204)截面設(shè)計(jì)由于是雙向配筋，兩個方向的截面有效高度不同?？紤]到短跨方向的彎矩比長跨方向的大，故應(yīng)將短跨方向的跨中受拉鋼筋放在長跨方向的外側(cè)，以期具有較大的截面有效高度。通常取值分別如下：短跨方向，；長跨方向，；支座處，；。板短跨跨中方向配筋計(jì)算示意：截面抵抗系數(shù)，符合要求那么選用，驗(yàn)算：，同時，符合要求表3.3屋蓋板雙向板配筋表截面QUOTEQUOTE配筋實(shí)際配筋率跨中A區(qū)格短跨5.9320.0410.0420.9792893350.3354%長跨2.4760.0210.0220.9891322790.310%B區(qū)格短跨4.5970.0320.0330.9842233140.314%長跨1.5590.0130.0140.993832790.310%支座A區(qū)格短跨-11.9290.0830.0870.9565946040.604%長跨-8.3920.0590.0610.9704124570.457%續(xù)表3.3支座B區(qū)格短跨-8.7780.0610.0630.9684324570.457%長跨-6.120.0430.0440.9782983140.314%3.2.2單向板設(shè)計(jì)由上節(jié)里雙向板的計(jì)算可知屋蓋的荷載總設(shè)計(jì)值為：采用軸線間距離，。取1m板寬作為計(jì)算單元,可畫出計(jì)算簡圖如圖3.3：圖3.3單向板計(jì)算簡圖跨中處最大彎矩設(shè)計(jì)值板厚，設(shè)，故截面抵抗系數(shù)，符合要求那么選用，驗(yàn)算：，同時，符合要求注：長跨方向的跨中均采用構(gòu)造配筋，支座配筋采用相鄰板的支座鋼筋。3.3屋蓋次梁設(shè)計(jì)3.3.1設(shè)計(jì)資料屋蓋板的恒、活荷載設(shè)計(jì)值分別是、；女兒墻用加氣混凝土砌塊墻，墻厚，雙面粉刷厚混合砂漿。墻體自重,次梁混凝土采用C30，縱向鋼筋均采用HRB400〔〕，箍筋采用HPB235〔，〕取保護(hù)層厚度為，。結(jié)構(gòu)平面布置簡圖如圖3.4所示，次梁只有一種。圖3.4結(jié)構(gòu)平面布置簡圖3.3.2次梁計(jì)算1〕荷載設(shè)計(jì)值梁截面尺寸，恒荷載設(shè)計(jì)值板傳來的恒荷載次梁自重次梁粉刷小計(jì)活荷載設(shè)計(jì)值板傳來的活荷載荷載總設(shè)計(jì)值計(jì)算簡圖計(jì)算簡圖如圖3.5所示：圖3.5次梁計(jì)算簡圖3〕內(nèi)力計(jì)算跨中彎矩支座彎矩支座剪力4〕承載力計(jì)算正截面受彎承載力屬于T型截面，且，，故屬于第一類T型截面。跨中截面抵抗系數(shù)，符合要求那么選用320，驗(yàn)算：，同時，符合要求支座截面抵抗系數(shù)，符合要求那么選用316，驗(yàn)算：，同時，符合要求斜截面受剪承載力驗(yàn)算截面尺寸：因故截面尺寸按下式計(jì)算：故截面尺寸滿足要求故各截面均按構(gòu)造配筋，采用那么滿足要求。4樓面設(shè)計(jì)4.1四層樓面設(shè)計(jì)根據(jù)不同的支承情況和尺寸，四層樓蓋的雙向板可以分為A、B兩種區(qū)格板，單向板只有一種。該層樓板編號如圖4.1所示：圖4.1樓板編號圖板厚為100mm，厚石灰砂漿20mm，水磨石面層；辦公室、衛(wèi)生間處板活荷載為；走廊處板活荷載取為；混凝土均采用C30〔，，，，〕；鋼筋采用HPB235〔〕，最小配筋率4.1.1雙向板設(shè)計(jì)1)荷載計(jì)算板的恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：水磨石面層100mm厚鋼筋混凝土板20mm厚石灰砂漿小計(jì)恒載分項(xiàng)系數(shù)取為1.2，活載取為1.4那么恒載設(shè)計(jì)值活載設(shè)計(jì)值那么2)計(jì)算跨度,如圖4.2所示：圖4.2板彎矩計(jì)算簡圖各區(qū)格板的計(jì)算跨度列于表4.1：表4.1各區(qū)格板跨度區(qū)格AB4.54.52.42.41.8751.8753)彎矩計(jì)算跨中最大彎矩為當(dāng)內(nèi)支座固定時在g+q/2作用下的跨中彎矩值，與內(nèi)支座鉸支時在q/2作用下的跨中彎矩值之和。計(jì)算時，混凝土的泊松比取為0.2；支座最大負(fù)彎矩為當(dāng)內(nèi)支座固定時g+q作用下的支座彎矩。A區(qū)格板：，查表得B區(qū)格板：，查表得對于邊區(qū)格板的簡支邊，取或，各區(qū)格板分別算得的彎矩設(shè)計(jì)值，列于表4.2：表4.2各區(qū)格板彎矩設(shè)計(jì)值區(qū)格A8.0263.3950-14.8980-10.481B6.5802.404-10.963-10.9630-7.6434)截面設(shè)計(jì)由于是雙向配筋，兩個方向的截面有效高度不同?？紤]到短跨方向的彎矩比長跨方向的大，故應(yīng)將短跨方向的跨中受拉鋼筋放在長跨方向的外側(cè)，以期具有較大的截面有效高度。通常取值分別如下：短跨方向，；長跨方向，；支座處，；。板短跨跨中方向配筋計(jì)算示意：截面抵抗系數(shù)，符合要求那么選用，驗(yàn)算：，同時，符合要求。三層樓板雙向板其他配筋見表4.3：表4.3三層樓板雙向板配筋表截面QUOTEQUOTE配筋實(shí)際配筋率跨中A區(qū)格短跨8.0260.0560.0580.9713944190.419%長跨3.3950.0290.0290.9851822790.310%B區(qū)格短跨6.5800.0460.0470.9763213350.335%長跨2.4040.0210.0210.9891292790.310%支座A區(qū)格短跨-14.8980.1040.1100.9247687850.785%長跨-10.4810.0730.0760.9625195590.559%續(xù)表4.3支座B區(qū)格短跨-10.9630.0770.0800.9605445590.559%長跨-7.6430.0530.0540.9733743870.387%4.1.2單向板設(shè)計(jì)板的恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：水磨石面層120mm厚鋼筋混凝土板20mm厚石灰砂漿小計(jì)恒載分項(xiàng)系數(shù)取為1.2，活載取為1.4那么恒載設(shè)計(jì)值活載設(shè)計(jì)值荷載總設(shè)計(jì)值采用軸線間距離，。取1m板寬作為計(jì)算單元,可畫出計(jì)算簡圖如圖4.3所示：圖4.3單向板計(jì)算簡圖跨中處最大彎矩設(shè)計(jì)值板厚，設(shè)，故截面抵抗系數(shù)，符合要求那么選用，驗(yàn)算：，同時，符合要求注：長跨方向的跨中均采用構(gòu)造配筋，支座配筋采用相鄰板的支座鋼筋。4.2次梁設(shè)計(jì)板的恒荷載活荷載分別是、；墻體采用加氣混凝土砌塊墻，墻厚，雙面粉刷厚混合砂漿。那么墻體自重,混凝土均采用C30〔，，，，〕；縱向鋼筋均采用HRB400〔〕，箍筋采用HPB235〔，〕；最小配筋率。取保護(hù)層厚度為，。圖4.4結(jié)構(gòu)平面布置簡圖4.2.1次梁CL1的設(shè)計(jì)1)荷載設(shè)計(jì)值梁截面尺寸，恒荷載設(shè)計(jì)值板傳來的恒荷載墻體自重墻面粉刷次梁自重次梁粉刷小計(jì)活荷載設(shè)計(jì)值板傳來的活荷載荷載總設(shè)計(jì)值2)計(jì)算簡圖圖4.5次梁CL1計(jì)算簡圖3)內(nèi)力計(jì)算跨中彎矩支座彎矩支座剪力4)承載力計(jì)算跨中正截面設(shè)計(jì)：屬于T型截面，且，，故屬于第一類T型截面?？缰薪孛娴挚瓜禂?shù)，符合要求那么選用422，驗(yàn)算：，同時，符合要求。支座截面抵抗系數(shù)，符合要求那么選用320，驗(yàn)算：，同時，符合要求。斜截面受剪承載力，驗(yàn)算截面尺寸：因,故截面尺寸按下式計(jì)算：故截面尺寸滿足要求故各截面需計(jì)算配置箍筋采用，實(shí)有〔可以〕滿足要求。4.2.2次梁CL2的設(shè)計(jì)1〕荷載設(shè)計(jì)值梁截面尺寸，恒荷載設(shè)計(jì)值板傳來的恒荷載次梁自重次梁粉刷小計(jì)活荷載設(shè)計(jì)值板傳來的活荷載荷載總設(shè)計(jì)值2〕計(jì)算簡圖圖4.6次梁CL2計(jì)算簡圖3〕內(nèi)力計(jì)算跨中彎矩支座彎矩支座剪力4〕承載力計(jì)算正截面設(shè)計(jì)屬于T型截面，且，，故屬于第一類T型截面?？缰薪孛娴挚瓜禂?shù)，符合要求那么選用420，驗(yàn)算：，同時，符合要求。支座截面抵抗系數(shù)，符合要求那么選用318，驗(yàn)算：，同時，符合要求。斜截面受剪承載力驗(yàn)算截面尺寸：因故截面尺寸按下式計(jì)算：故截面尺寸滿足要求故各截面均按構(gòu)造配筋，采用那么滿足要求。四層樓蓋次梁的配筋情況如表4.4所示。表4.4四層樓蓋次梁配筋表截面QUOTE配筋實(shí)際配筋率CL1跨中295.160.0380.039148042215201.076%CL1支座196.780.0260.0269803209430.668%CL2跨中233.020.0300.031116342012560.889%支座155.350.0200.0207723187640.541%注：以上次梁各截面箍筋均采用5一榀框架計(jì)算〔選取7軸線框架〕5.1設(shè)計(jì)資料1〕設(shè)計(jì)標(biāo)高：室內(nèi)設(shè)計(jì)標(biāo)高0.000，室內(nèi)外高差，除首層4.0m外，其他各層層高。2〕墻身做法：一般墻體采用加氣混凝土砌塊墻，墻厚，雙面粉刷厚混合砂漿。那么墻體自重。3〕樓面做法：水磨石面層，厚鋼筋混凝土板，板底厚石灰砂漿。屋面做法：鋼筋混凝土面板結(jié)構(gòu)層，厚的水泥陶粒找坡層，2%的坡度，厚的水泥砂漿找平層，防水卷材，厚的XPS擠塑泡沫板保溫層，厚水泥砂漿墊層，厚的干硬性水泥砂漿保護(hù)層。5〕門窗做法：門廳處為鋁合金門窗，其他均為木門，鋼窗。6〕地質(zhì)資料：屬II類建筑場地，汕頭潮陽地區(qū)，地震設(shè)計(jì)分組為第一組。7〕活荷載：不上人屋面活荷載，樓面活載為，走廊樓面活荷載。5.2結(jié)構(gòu)布置及結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖結(jié)構(gòu)布置如圖4.4所示，結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖如圖5.1所示。根據(jù)地質(zhì)資料，確定根底頂面離室外地面為，由此求得底層層高為。各梁柱構(gòu)件的線剛度經(jīng)計(jì)算后列于圖5.1。其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆板的作用，取〔為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩〕。AB跨梁：CD跨梁：BC跨梁：上部各層柱：底層柱：圖5.1結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖5.3豎向荷載計(jì)算5.3.1恒荷載計(jì)算1〕屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值20mm厚1:2水泥砂漿找平 100～140mm厚〔2％找坡〕膨脹珍珠巖120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 15mm厚紙筋石灰抹底 屋面恒荷載 邊跨〔AB、CD跨〕框架梁自重梁側(cè)粉刷 中跨〔BC跨〕框架梁自重 梁側(cè)粉刷 因此，作用在頂層框架梁上的線荷載為：〔注：這里的下標(biāo)4表示第四層即頂層框架梁〕樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓面恒荷載邊跨框架梁及梁側(cè)粉刷邊跨墻體自重墻面粉刷中跨框架梁及兩側(cè)粉刷因此，作用在中間層框架梁上的線荷載為：，，屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值邊柱連系梁自重 連系梁粉刷 0.6m高的女兒墻自重女兒墻粉刷 連系梁傳來屋面自重次梁自重及粉刷的集中荷載頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載中柱連系梁自重連系梁粉刷連系梁傳來屋面自重次梁自重及粉刷的集中荷載頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載二層、四層樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值邊柱連系梁自重 連系梁粉刷 鋼窗自重窗下墻體自重墻體粉刷窗邊墻體自重墻體粉刷框架柱自重柱體粉刷連系梁傳來屋面自重次梁自重及粉刷的集中荷載二層、四層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載中柱連系梁自重連系梁粉刷內(nèi)縱墻自重扣除門洞重加上門重扣除窗洞重加上窗重框架柱自重柱體粉刷連系梁傳來屋面自重次梁自重及粉刷的集中荷載二層、四層中節(jié)點(diǎn)集中荷載三層樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值三層邊節(jié)點(diǎn)與中節(jié)點(diǎn)分別比二層、四層的邊節(jié)點(diǎn)和中節(jié)點(diǎn)多了次梁上墻自重及粉刷傳來的集中荷載故三層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載三層中節(jié)點(diǎn)集中荷載恒荷載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖如圖5.2所示。圖5.2恒荷載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖5.3.2樓面活荷載計(jì)算樓面活載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖如圖5.3所示。圖中個荷載值計(jì)算值如下:圖5.3活荷載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖5.4內(nèi)力計(jì)算5.4.1恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用分層法，除底層柱以外其他柱的線剛度取框架柱實(shí)際線剛度的0.9；除底層以外其他各層柱的彎距傳遞系數(shù)取為1/3，結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎距分配法計(jì)算。梁上分布荷載由矩形和梯形〔或三角形〕兩局部組成，在求固端彎矩時可直接根據(jù)圖示荷載計(jì)算，也可根據(jù)固端彎矩相等的原那么，先將矩形分布荷載及三角形分布荷載，化為等效均布荷載〔圖5.4〕。圖5.4分層法計(jì)算簡圖把梯形荷載、三角形荷載化作等效均布荷載圖5.4所示結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎矩分配法計(jì)算并可利用結(jié)構(gòu)對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計(jì)算。各桿的固端彎矩為頂層彎矩分配法計(jì)算過稱如圖5.5所示，計(jì)算所得結(jié)構(gòu)彎矩圖見圖5.6〔a〕。同樣可用分層法求得中間層及底層的彎矩圖，列于圖5.6。圖5.5恒載作用下頂層彎矩分配法計(jì)算過程頂層彎矩圖〔b〕中間層彎矩圖〔c〕底層彎矩圖圖5.6恒荷載作用下分層法彎矩計(jì)算結(jié)果將各層分層法求得的彎矩圖疊加，可得整個框架結(jié)構(gòu)在恒荷載作用下的彎矩圖。很顯然，疊加后框架內(nèi)各節(jié)點(diǎn)彎矩并不一定能到達(dá)平衡，這是由于分層法計(jì)算的誤差所造成的。為了提高精度，可將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩再分配一次進(jìn)行修正，修正后豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)彎矩圖如圖5.7所示。并進(jìn)而可求得框架各梁柱的剪力和軸力〔圖5.8〕。圖5.7恒荷載作用下框架彎矩圖〔kN·m〕注：括號內(nèi)為柱剪力圖5.8恒荷載作用下框架梁剪力和柱剪力、軸力圖〔kN〕5.4.2樓面活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算也采用分層法，采用滿布荷載法，但求得的梁的跨中彎矩卻比最不利荷載位置法的計(jì)算結(jié)果要小，因此對梁跨中彎矩應(yīng)乘以1.1的系數(shù)予以增大。將梯形、三角形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載:用彎矩分配法計(jì)算并利用結(jié)構(gòu)對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計(jì)算。各桿的固端彎矩為：頂層彎矩分配法計(jì)算過稱如圖5.9所示，計(jì)算所得結(jié)構(gòu)彎矩圖見圖5.10〔a〕。同樣可用分層法求得中間層及底層的彎矩圖，列于圖5.10。且同恒荷載一樣進(jìn)行節(jié)點(diǎn)修正，修正后豎向荷載作用下整個結(jié)構(gòu)彎矩圖如圖5.11所示。并進(jìn)而可求得框架各梁柱的剪力和軸力〔圖5.12〕。圖5.9活載作用下頂層彎矩分配法計(jì)算過程〔a〕頂層彎矩圖〔b〕中間層彎矩圖〔c〕底層彎矩圖圖5.10樓面活荷載作用下分層法彎矩計(jì)算結(jié)果圖5.11活荷載作用下框架彎矩圖〔kN·m〕注：括號內(nèi)為柱剪力圖5.12活荷載作用下框架梁剪力和柱剪力、軸力〔kN〕5.5水平地震作用計(jì)算5.5.1重力荷載代表值1〕梁柱自重KL1：長度每根自重KL2：長度每根自重KL3：長度每根自重CL1：長度每根重量Z1:長度每根重量底層柱：長度每根重量2〕非結(jié)構(gòu)構(gòu)件自重二、四層墻重三層墻重女兒墻重5.5.2荷載總匯1〕頂層重力荷載代表值包括屋面恒載+50%屋面雪載+縱橫梁自重+半層柱自重+半層墻體自重〔雪荷載,不考慮屋面活荷載〕頂層恒載：頂層雪荷載：頂層梁自重：半層柱自重：半層墻自重：2〕其他層重力荷載代表值包括樓面恒載+50%活載+縱橫梁自重+樓面上下各半層的柱及縱橫墻體自重。第四層樓面恒載活荷載梁重柱重〔上下各半層〕墻重〔上下各半層〕第三層樓面恒載活荷載梁重柱重〔上下各半層〕墻重〔上下各半層〕第二層樓面恒載活荷載梁重柱重〔上下各半層〕墻重〔上下各半層〕地震作用下的重力荷載代表值簡圖如圖5-13所示，總重力荷載代表值為：圖5.13地震作用下的重力荷載代表值5.5.3框架剛度計(jì)算框架梁的線剛度如圖5.1所示?；炷翉?qiáng)度等級為C30，表5.1框架柱的剛度計(jì)算結(jié)果層次層高柱位置4323.6m邊柱3.120.610.931.626.84中柱4.020.681.8014.7m邊柱4.030.750.540.883.62中柱5.250.790.935.5.4自振周期的計(jì)算假想頂點(diǎn)側(cè)移計(jì)算如下表：表5.2假想頂點(diǎn)側(cè)移計(jì)算結(jié)果層次41203.021203.026.840.01760.194231370.392573.416.840.03760.176621486.674060.086.840.05940.139011382.535442.613.620.07960.0796由于本結(jié)構(gòu)中非結(jié)構(gòu)墻較少，因此結(jié)構(gòu)根本自振周期不考慮非結(jié)構(gòu)墻影響的折減5.5.5多遇水平地震作用的計(jì)算設(shè)防烈度為7度，II類場地時，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，水平地震作用采用底部剪力法，QUOTEQUOTE由于QUOTE，需附加頂部集中力，結(jié)構(gòu)總水平地震作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值為：附加頂部集中力為，5.5.6框架各層地震力及彈性位移計(jì)算結(jié)果列于下表：表5.3多遇地震作用下樓層剪力和樓層彈性位移層數(shù)43.615.51203.0256.2780.51684000.1181/305033.611.91370.3949.17129.68684000.1901/189523.68.31486.6737.21166.89684000.2441/147514.74.71382.5319.59186.48362000.5151/913由表格可以得到滿足要求5.5.7水平地震作用下框架內(nèi)力分析圖5.14地震作用下框架內(nèi)力圖5.15地震作用下的框架梁剪力和柱的軸力、剪力〔kN〕5.6內(nèi)力組合根據(jù)前面內(nèi)力計(jì)算結(jié)果，即可進(jìn)行框架各梁柱各控制截面上的內(nèi)力組合，其中梁的控制截面為梁端柱邊及跨中。由于對稱性，每層有五個控制截面，如圖5.16〔a〕，柱那么分為邊柱和中柱，每個柱每層有兩個控制截面，如圖5.16〔b〕所示?！瞐〕〔b〕圖5.16框架梁柱控制截面5.6.1彎矩調(diào)幅在內(nèi)力組合前，先進(jìn)行豎向荷載作用下梁端彎矩調(diào)幅，將梁各固端彎矩值乘以0.85的折減系數(shù)，并計(jì)算梁跨中彎矩，即等于調(diào)幅后的梁端彎矩的平均值減去實(shí)際分布荷載作用下跨中彎矩。調(diào)幅后的彎矩圖如圖5.17及圖5.18。根據(jù)圖5.2，可以求出恒荷載作用下梁的跨中彎矩值頂層邊跨跨中頂層中跨跨中標(biāo)準(zhǔn)層邊跨跨中標(biāo)準(zhǔn)層中跨跨中根據(jù)圖5.3，可以求出活荷載作用下梁的跨中彎矩值頂層邊跨跨中頂層中跨跨中標(biāo)準(zhǔn)層邊跨跨中標(biāo)準(zhǔn)層中跨跨中圖5.17恒荷載作用下框架梁經(jīng)調(diào)幅并算至柱邊截面的彎矩圖〔kN·m〕圖5.18活荷載作用下框架梁經(jīng)調(diào)幅并算至柱邊截面的彎矩圖〔kN·m〕梁和柱的內(nèi)力組合考慮以下三種情況：1〕恒載控制的組合：1.35×恒載+1.4×0.7×活載2〕活載控制的組合：1.2×恒載+1.4×活載3〕地震作用參加的組合：1.2×(恒載+0.5×活載)+1.3×地震作用荷載5.6.2框架梁的內(nèi)力組合表5.4恒載、活載控制下梁的內(nèi)力組合截面恒載活載恒載控制下組合活載控制下組合MVMVMVMV1-31.4763.82-3.584.95-45.9991.01-42.7883.512118.7809.620169.780156.0003-68.0975.79-6.055.76-97.85107.96-90.1899.014-45.4214.12-3.601.13-64.8520.17-59.5418.535-32.310-2.470-46.040-42.2306-60.7287.64-13.6019.64-95.30137.56-91.90132.667129.49036.680210.760206.7408-88.6696.77-24.4723.20-143.67153.38-140.65148.60續(xù)表5.49-43.1913.01-15.625.63-73.6123.08-73.7023.4910-31.190-9.990-51.900-51.41011-60.1187.51-14.4719.71-95.33137.45-92.39132.6112129.71038.020212.370208.88013-88.8396.89-24.9223.13-144.34153.47-141.48148.6514-43.0613.01-15.485.63-73.3023.08-73.3423.4915-31.060-9.850-51.580-51.06016-52.8486.98-12.7019.56-83.78136.59-81.19131.7617135.37039.320221.280217.49018-84.7997.42-24.0823.28-138.06154.33-135.46149.5019-44.9113.01-15.845.63-76.1523.08-76.0723.4920-32.910-10.210-54.430-53.790表5.5地震作用參加下梁的內(nèi)力組合截面恒載M活載M左震M右震M左組合M右組合M1-31.47-3.5837.78-37.789.20-89.032118.789.622.82-2.82151.97144.643-68.09-6.0532.15-32.15-43.54-127.134-45.42-3.609.77-9.77-43.96-69.375-32.31-2.4700-40.25-40.256-60.72-13.6086.22-86.2231.06-193.117129.4936.686.41-6.41185.73169.068-88.66-24.4773.40-73.40-25.65-216.499-43.19-15.6222.30-22.30-32.21-90.1910-31.19-9.9900-43.42-43.4211-60.11-14.47126.50-126.5083.64-245.2612129.7138.029.41-9.41190.70166.2313-88.83-24.92107.69-107.6918.45-261.55續(xù)表5.514-43.06-15.4832.71-32.71-18.44-103.4815-31.06-9.8500-43.18-43.1816-52.84-12.70164.67-164.67143.04-285.1017135.3739.3213.17-13.17203.16168.9218-84.79-24.08138.34-138.3463.65-296.0419-44.91-15.8442.03-42.03-8.76-118.0420-32.91-10.2100-45.62-45.62截面恒載V活載V左震V右震V左組合V右組合V163.824.95-9.719.7166.9392.1820.000.00375.795.76-9.719.7181.78107.03414.121.13-6.516.519.1626.0950.000.00687.6419.64-22.1722.1788.13145.7770.000.00896.7723.20-22.1722.17101.22158.87913.015.63-16.0016.00-1.8139.79100.000.001187.5119.71-32.5332.5374.55159.13120.000.001396.8923.13-32.5332.5387.86172.441413.015.63-16.0016.00-1.8139.79150.000.001686.9819.56-42.0642.0661.43170.79170.000.001897.4223.28-42.0642.0676.19185.551913.015.63-16.0016.00-1.8139.79200.000.005.6.3框架柱的內(nèi)力組合表5.6恒載控制下柱的內(nèi)力組合截面恒載活載內(nèi)力組合MVNMVNMVN137.0220.09222.964.213.1813.7754.1030.24314.492-35.2920.09222.96-7.233.1813.77-54.7330.24314.493-26.5014.77281.86-4.732.1120.89-40.4122.01400.98426.6814.77281.862.882.1120.8938.8422.01400.98536.1419.81503.638.774.7968.6957.3831.44747.226-35.1919.81503.63-8.474.7968.69-55.8131.44747.227-26.8014.97623.65-5.533.11110.88-41.6023.26950.59827.1014.97623.655.683.11110.8842.1523.26950.59935.5320.43813.348.554.92123.6856.3432.401219.2210-38.0320.43813.34-9.154.92123.68-60.3132.401219.2211-28.6515.47994.93-5.923.19200.80-44.4824.011539.941227.0415.47994.935.583.19200.8041.9724.011539.941324.147.871093.405.791.89178.5238.2612.481651.0414-12.857.871093.40-3.091.89178.52-20.3812.481651.0415-12.856.621337.37-3.091.46290.87-20.3810.372090.501618.276.621337.373.781.46290.8728.3710.372090.50表5.7活載控制下柱的內(nèi)力組合截面恒載活載內(nèi)力組合MVNMVNMVN137.0220.09222.964.213.1813.7750.3228.56286.832-35.2920.09222.96-7.233.1813.77-52.4728.56286.833-26.5014.77281.86-4.732.1120.89-38.4220.68367.48426.6814.77281.862.882.1120.8936.0520.68367.48536.1419.81503.638.774.7968.6955.6530.48700.52續(xù)表5.76-35.1919.81503.63-8.474.7968.69-54.0930.48700.527-26.8014.97623.65-5.533.11110.88-39.9022.32903.61827.1014.97623.655.683.11110.8840.4722.32903.61935.5320.43813.348.554.92123.6854.6131.401149.1610-38.0320.43813.34-9.154.92123.68-58.4531.401149.1611-28.6515.47994.93-5.923.19200.80-42.6723.031475.041227.0415.47994.935.583.19200.8040.2623.031475.041324.147.871093.405.791.89178.5237.0712.091562.0114-12.857.871093.40-3.091.89178.52-19.7512.091562.0115-12.856.621337.37-3.091.46290.87-19.759.992012.061618.276.621337.373.781.46290.8727.229.992012.06表5.8地震作用參加下柱的內(nèi)力組合截面恒載M活載M左震M右震M左組合M右組合M137.024.21-37.7837.78-2.1696.062-35.29-7.2330.91-30.91-6.50-86.873-26.50-4.73-41.9241.92-89.1319.86426.682.8834.30-34.3078.33-10.85536.148.77-55.3155.31-23.27120.536-35.19-8.4755.31-55.3124.59-119.217-26.80-5.53-61.4061.60-115.3044.60827.105.6861.40-61.40115.75-43.89935.538.55-71.1971.19-44.78140.3110-38.03-9.1571.19-71.1941.42-143.6711-28.65-5.92-79.0079.00-140.6364.771227.045.5879.00-79.00138.50-66.901324.145.79-93.4893.48-89.08153.9714-12.85-3.09114.26-114.26131.26-165.81續(xù)表5.815-12.85-3.09-101.37101.37-149.06114.511618.273.78123.90-123.90185.26-136.88截面恒載V活載V左震V右震V左組合V右組合V120.093.1819.08-19.0850.821.21220.093.1819.08-19.0850.821.21314.772.1121.17-21.1746.51-8.53414.772.1121.17-21.1746.51-8.53519.814.7930.73-30.7366.60-13.30619.814.7930.73-30.7366.60-13.30714.973.1134.11-34.1164.17-24.51814.973.1134.11-34.1164.17-24.51920.434.9239.55-39.5578.88-23.951020.434.9239.55-39.5578.88-23.951115.473.1943.89-43.8977.54-36.581215.473.1943.89-43.8977.54-36.58137.871.8944.20-44.2068.04-46.88147.871.8944.20-44.2068.04-46.88156.621.4635.26-35.2654.66-37.02166.621.4635.26-35.2654.66-37.02截面恒載N活載N左震N右震N左組合N右組合N1222.9613.77-9.719.71263.19217.222222.9613.77-9.719.71263.19217.223281.8620.893.20-3.20354.93296.474281.8620.893.20-3.20354.93296.475503.6368.69-31.8831.88604.13496.536503.6368.69-31.8831.88604.13496.537623.65110.8810.50-10.50828.56692.748623.65110.8810.50-10.50828.56692.74續(xù)表5.89813.34123.68-64.4164.41966.48791.4510813.34123.68-64.4164.41966.48791.4511994.93200.8021.22-21.221341.981122.9212994.93200.8021.22-21.221341.981122.92131093.40178.52-106.47106.471280.781044.25141093.40178.52-106.47106.471280.781044.25151337.37290.8735.26-35.261825.201528.64161337.37290.8735.26-35.261825.201528.645.7截面設(shè)計(jì)5.7.1設(shè)計(jì)資料采用C30混凝土，那么，，，，縱向鋼筋HRB400，，箍筋HPB235,,保護(hù)層厚度C取為25mm,那么，，梁受彎時，受剪時。5.7.2梁的截面設(shè)計(jì)〔選取第四層AB梁例如計(jì)算〕1〕正截面設(shè)計(jì)跨內(nèi)按T型截面計(jì)算，由于，所以翼緣寬度跨中截面，根據(jù)梁的內(nèi)力組合表，可以得出三組跨中彎矩選取第一組彎矩值，那么跨中彎矩故屬于第一類T型截面，那么正截面計(jì)算同次梁一致選取320,，同時大于，滿足要求。支座截面〔A端支座〕，根據(jù)梁的內(nèi)力組合表，可以得出三組支座彎矩選取第三組彎矩值，那么支座彎矩采用矩形截面，由于在支座處縱橫向主梁負(fù)鋼筋交叉重疊，梁的有效高度減少，那么選取216，，，那么采取配筋，，選取314，，滿足要求。2〕斜截面設(shè)計(jì)為了防止梁在彎曲破壞前發(fā)生剪切破壞，《抗震標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定，對于抗震等級為三級的框架梁按“強(qiáng)剪弱彎”的原那么調(diào)整截面剪力，各層梁的計(jì)算如下所示：第四層邊跨第四層中跨標(biāo)準(zhǔn)層邊跨標(biāo)準(zhǔn)層中跨根據(jù)梁的內(nèi)力組合表可得出三組剪力考慮強(qiáng)剪弱彎應(yīng)選取第一組截面尺寸驗(yàn)算，，，尺寸滿足要求。驗(yàn)算是否需要計(jì)算配箍：故按構(gòu)造要求配置箍筋，采用，那么滿足要求。其他梁跨中截面配筋見表5.9，支座截面配筋見表5.10，斜截面配筋見表5.11。表5.9跨中截面配筋跨中截面(kN?m)(mm2)選取的鋼筋實(shí)際(mm2)2169.780.0190.0190.9909393209410.44%0.2%5-46.040.0140.0140.9933533123390.37%0.2%7210.760.0240.0240.988120242012560.59%0.2%10-51.90.0160.0160.9923984124520.50%0.2%12212.370.0240.0250.988121142012560.59%0.2%15-51.580.0160.0160.9923964124520.50%0.2%17221.280.0250.0260.987126342012560.59%0.2%20-54.430.0170.0170.9914184124520.50%0.2%表5.10支座截面配筋支座截面(kN?m)(mm2)選取的鋼筋實(shí)際(mm2)1-66.770.0080.0080.996384216+1125150.25%0.2%3-97.850.0120.0120.994570216+1145560.27%0.2%4-64.850.0200.0200.990471216+1125150.60%0.2%6-144.830.0170.0180.991847216+2168040.39%0.2%8-162.370.0200.0200.990950216+31610050.48%0.2%9-73.70.0230.0230.988536216+1145560.64%0.2%11-183.950.0220.0220.9891078216+41410170.49%0.2%13-196.160.0240.0240.9881151216+31811650.56%0.2%14-77.610.0240.0240.988565216+1145560.64%0.2%16-213.820.0260.0260.9871256218+31812720.61%0.2%18-222.030.0270.0270.9861304218+31812720.61%0.2%19-88.530.0270.0280.986646218+1146630.77%0.2%表5.11斜截面配筋斜截面(kN)截面尺寸檢驗(yàn)(kN)是否計(jì)算箍筋箍筋直徑箍筋間距實(shí)際的五層AB158.87766.84214.71--82000.5050.17%0.16%BC34.99326.2291.34--82000.5050.20%0.16%CD158.87766.84214.71--82000.5050.17%0.16%四層AB107.03766.84214.71--82000.5050.17%0.16%BC29.8326.2291.34--82000.5050.20%0.16%CD107.03766.84214.71--82000.5050.17%0.16%三層AB158.87766.84214.71--82000.5050.17%0.16%BC34.99326.2291.34--82000.5050.20%0.16%CD158.87766.84214.71--82000.5050.17%0.16%二層AB172.44766.84214.71--82000.5050.17%0.16%BC39.79326.2291.34--82000.5050.20%0.16%CD172.44766.84214.71--82000.5050.17%0.16%一層AB185.55766.84214.71--82000.5050.17%0.16%BC39.79326.2291.34--82000.5050.20%0.16%CD185.55766.84214.71--82000.5050.17%0.16%5.7.3柱的截面設(shè)計(jì)〔選取第四層A柱例如計(jì)算〕5.7.3.1設(shè)計(jì)參數(shù)：柱子采用對稱配筋，C30混凝土〔，，，〕，縱向鋼筋HRB400,，箍筋HPB235，，柱的截面尺寸為，混凝土保護(hù)層厚度為，取，那么。5.6.3.2抗震構(gòu)造要求1〕抗震調(diào)整系數(shù)：當(dāng)軸壓比小于0.15時，當(dāng)軸壓比大于0.15時，2〕三級抗震設(shè)防要求，框架柱縱筋最小配筋百分率應(yīng)滿足：0.7%，3〕剪壓比和軸壓比驗(yàn)算：根據(jù)《抗震標(biāo)準(zhǔn)》，三級框架的軸壓比N/(bh0fc)≤0.9；為防止柱截面的剪壓比過大，在箍筋屈服前混凝土過早的發(fā)生剪切破壞，對于：剪跨比的矩形截面框架柱，其剪壓比；剪跨比時，剪壓比。軸壓比以及剪壓比驗(yàn)算過程見表5.12。表5.12剪壓比、軸壓比驗(yàn)算表柱號b(mm)h0(mm)Mmax(kN?m)Vc(kN)Nmax(kN)軸壓比剪壓比五層A45041096.0c630.24314.497.7480.1190.009B45041089.1322.01400.989.8770.1520.007C45041089.1322.01400.989.8770.1520.007D45041096.0630.24314.497.7480.1190.009四層A45041096.0c630.24314.497.7480.1190.009B45041089.1322.01400.989.8770.1520.007C45041089.1322.01400.989.8770.1520.007D45041096.0630.24314.497.7480.1190.009三層A450410120.5331.44747.229.3500.2830.010B450410115.7534.11950.598.2770.3600.010C450410115.7534.11950.598.2770.3600.010D450410120.5331.44747.229.3500.2830.010二層A450410143.6739.551219.228.8600.4620.012B450410140.6343.891539.947.8150.5840.013C450410140.6343.891539.947.8150.5840.013D450410143.6739.551219.228.8600.4620.012一層A450410165.8144.201651.049.1500.6260.013B450410185.2635.262090.5012.8150.7920.011C450410185.2635.262090.5012.8150.7920.011D450410165.8144.201651.049.1500.6260.013由上表可知，所有軸壓比均小于0.9，所有剪跨比均大于2，剪壓比均小于0.2所以均符合要求。5.6.3.3正截面承載力計(jì)算按“強(qiáng)柱弱梁”原那么計(jì)算柱的配筋。根據(jù)《抗震標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合，三級框架，取=1.1。為了防止柱在壓彎破壞前發(fā)生剪切破壞，《抗震標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定，三級框架柱的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：。柱端截面最不利內(nèi)力組合有三組：；；。第四層A柱的為，，。構(gòu)件計(jì)算長度，那么，又，那么屬于大偏心受壓。但那么另外以不考慮受壓鋼筋的情況進(jìn)行計(jì)算，那么由得，求得：，那么取，選取316，那么，柱總截面配筋柱總截面配筋為816，，配筋率為，滿足構(gòu)造要求。軸心受壓驗(yàn)算垂直于彎矩作用方向的承載驗(yàn)算：由，查表得那么，可以。5.6.3.4斜截面受剪承載力計(jì)算，考慮強(qiáng)剪弱彎：剪跨比，取，滿足要求。那么按照構(gòu)造配筋，其他柱配筋如表5.13所示。表5.13其他柱配筋五層NMmax單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmaxA柱162.9272.0537581616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍1.211.33206.66Ф8@200NmaxM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax314.495424%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍30.2433.26291.54Ф8@200NminM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax162.9272.0537581616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍1.211.33206.66Ф8@200B柱NMmax單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax354.9371.3117481616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍46.5151.16314.19Ф8@200NmaxM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax400.9844.417581616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍22.0124.21339.98Ф8@200NminM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax237.1715.8912281616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍8.539.38248.24Ф8@200C柱NMmax單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax354.9371.3117481616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍46.5151.16314.19Ф8@200NmaxM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax400.9844.417581616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍22.0124.21339.98Ф8@200NminM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax237.1715.8912281616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍8.539.38248.24Ф8@200D柱NMmax單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax162.9272.0537581616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍1.211.33206.66Ф8@200NmaxM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax314.495424%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍30.2433.26291.54Ф8@200NminM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax162.9272.0537581616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍1.211.33206.66Ф8@200四層NMmax單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmaxA柱162.9272.0537581616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍1.211.33206.66Ф8@200NmaxM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax314.495424%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍30.2433.26291.54Ф8@200NminM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax162.9272.0537581616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍1.211.33206.66Ф8@200B柱NMmax單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax354.9371.3117481616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍46.5151.16314.19Ф8@200NmaxM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax400.9844.417581616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍22.0124.21339.98Ф8@200NminM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax237.1715.8912281616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍8.539.38248.24Ф8@200C柱NMmax單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax354.9371.3117481616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍46.5151.16314.19Ф8@200NmaxM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax400.9844.417581616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍22.0124.21339.98Ф8@200NminM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax237.1715.8912281616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍8.539.38248.24Ф8@200D柱NMmax單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax162.9272.0537581616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍1.211.33206.66Ф8@200NmaxM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax314.495424%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍30.2433.26291.54Ф8@200NminM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax162.9272.0537581616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍1.211.33206.66Ф8@200三層NMmax單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmaxA柱397.2296.4331981616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍13.314.63337.87Ф8@200NmaxM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax747.2257.3833181616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍31.4434.58533.87Ф8@200NminM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax397.2214.6329581616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍13.314.63337.87Ф8@200B柱NMmax單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax662.8592.62081616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍64.1770.59486.62Ф8@200NmaxM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax950.5941.6656121624121.19%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍23.2625.59647.76Ф8@200NminM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax554.1935.6829781616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍24.5126.96425.77Ф8@200C柱NMmax單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax662.8592.62081616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍64.1770.59486.62Ф8@200NmaxM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax950.5941.6656121624121.19%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍23.2625.59647.76Ф8@200NminM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax554.1935.6829781616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍24.5126.96425.77Ф8@200D柱NMmax單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax397.2296.4331981616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍13.314.63337.87Ф8@200NmaxM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax747.2257.3833181616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍31.4434.58533.87Ф8@200NminM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax397.2214.6329581616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍13.314.63337.87Ф8@200二層NMmax單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmaxA柱533.16114.9432081616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍23.9526.35414.00Ф8@200NmaxM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax1219.2260.31789121624121.19%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍32.435.64798.19Ф8@200NminM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax533.16114.9432081616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍23.9526.35414.00Ф8@200B柱NMmax單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax1073.59110.826281616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍77.5485.29716.64Ф8@200NmaxM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax1539.9444.4839881616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍24.0126.41977.79Ф8@200NminM單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax898.3353.5251381616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍36.5840.24618.49Ф8@200C柱NMmax單側(cè)AS或As'最終配筋實(shí)際AS或As'ρρminρmax1073.59110.826281616080.24%0.7%5%V強(qiáng)剪弱彎1.75ftbhO/(λ+1.0)+0.56N構(gòu)造配箍77.5485.29716