液壓爬模安全施工液壓爬模架計(jì)算書

10.1外墻液壓爬模架計(jì)算書 110.2電梯井液壓爬模計(jì)算書 1710.3物料平臺(tái)液壓爬模架計(jì)算書 2310.1外墻液壓爬模架計(jì)算書一）筒1外強(qiáng)液壓爬模架計(jì)算書注：本計(jì)算參考：《液壓爬升模板工程技術(shù)規(guī)程JGJ195-2018》基本條件“國家金融信息大廈”液壓爬模機(jī)位平面布置圖西塔筒1和東塔筒1外墻爬模架體為JFYM150B2型，由平面圖可知東塔筒1架體南墻第4號機(jī)位受力情況最不利，故以東塔架體4號機(jī)位為例進(jìn)行受力計(jì)算；1.該機(jī)位的附墻裝置與相鄰機(jī)位附墻裝置水平間距分別為5950mm和4400mm。2.樓層層高（標(biāo)準(zhǔn)層高，上下附墻裝置間距）：4500mm；3.大模板尺寸（高度×寬度）：4580mm×5175mm；4.模板洞口尺寸（高度×寬度）：3650mm×3800mm；5.模板上方安全護(hù)網(wǎng)立面尺寸（高度×寬度）：4760mm×5175mm。6.現(xiàn)對本計(jì)算書所涉及力學(xué)計(jì)算作用點(diǎn)、取矩點(diǎn)說明如下：（1）A點(diǎn)為液壓爬模架體上層附墻裝置處；（2）B點(diǎn)位液壓爬模架體頂墻支腿處；（3）C點(diǎn)為液壓爬模架體下層附墻裝置處；7、液壓爬模外墻機(jī)位立面圖如下圖所示：液壓爬模外墻機(jī)位立面圖二載荷條件1.爬模裝置自重標(biāo)準(zhǔn)值：GK（爬架裝置、大模板、動(dòng)力設(shè)備等）a)架體重量（包括上架體、模板支架、模板調(diào)節(jié)支腿、滑座、下架體、掛架（A型）、上爬升箱、液壓系統(tǒng)、下爬升箱、導(dǎo)軌、移動(dòng)小車主梁）：GK1=2914.65kgb)平臺(tái)梁重量：GK2=(164.104+111.716+61.539+41.026)×5.175=1958.14kgc)附墻裝置重量：GK3=113.77kgd)斜梯重量：GK4=845.96/6=140.9933333kge)護(hù)網(wǎng)托梁重量：GK5=90kg/延米×5.175m=465.75kgf)護(hù)網(wǎng)重量：GK6=357kg/延米×5.175m=1847.475kgg)平臺(tái)板重量：GK7=(2.525×2+1.44+2.525+2.725+1.455)m×5.175m×35kg/m2=2389.94kgh)模板重量：GK8=110kg/m2×(4.58m×5.175m-3.65m×3.8m/2)=1844.315kg爬模裝置自重標(biāo)準(zhǔn)值：GK=(GK1+GK2+GK3+GK4+GK5+GK6+GK7+GK8)×10m/s2=11675.03kg×10m/s2≈116.750kN2.施工活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Fka)上操作平臺(tái)施工荷載(平臺(tái)前端懸挑處和兩側(cè)懸挑處不可堆放物料)：Fk1=5kN/m2×2.25m×5.175m=58.21875kN(施工工況)b)下操作平臺(tái)施工荷載：Fk2=1kN/m2×2.5m×5.175m=12.938kN（爬升工況）3.風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：取基本風(fēng)壓值：=1.57×0.78×2.24×0.183=0.50kN/m2（7級風(fēng)作用在護(hù)網(wǎng)上）=1.57×1×2.24×0.183=0.64kN/m2（7級風(fēng)作用在模板上）=1.57×0.78×2.24×0.372=1.020kN/m2（9級風(fēng)作用在護(hù)網(wǎng)上）式中：=0.183kN/m2=0.372kN/m2其中，=17.1m/s，=24.4m/s?！督ㄖY(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012中第42頁將地面粗糙度分為A、B、C、D四類。北京麗澤地區(qū)為有密集建筑群的城市市區(qū)，為C類地面，從而查表得：βgz—陣風(fēng)系數(shù)取1.57，按250m高空，C類地面μs—架體風(fēng)荷載體型系數(shù)，密目安全網(wǎng)與腳手架擋風(fēng)面積/迎風(fēng)面積比值，計(jì)算取0.78。μz—風(fēng)壓高度變化系數(shù)取2.24，按250m高空，C類地面風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：施工工況：Wk7=wk71×4.76×5.175=0.50×4.76×5.175=12.317kN爬升工況：Wk8=wk71×(4.76×5.175+3.65×3.8/2)+wk72×(4.58×5.175-3.65×3.8/2)=0.50×(4.76×5.175+3.65×3.8/2)+0.64×(4.58×5.175-3.65×3.8/2)=26.515kN停工工況：Wk9=wk9×4.76×5.175=1.020×4.76×5.175=25.13kN4.自重載荷分項(xiàng)系數(shù)：γG=1.2(施工)、1.35（爬升、停工）5.可變載荷分項(xiàng)系數(shù)：γQ=1.4三附墻點(diǎn)A、B處反力1、取垂直力平衡得螺栓所受剪力為：V1=1.2GK+1.4Fk1=1.2×116.750+1.4×58.21875=221.6kN（施工工況）V1=1.35GK+1.4Fk2=1.35×116.750+1.4×12.938=175.73kN（爬升工況）V1=1.35GK=1.35×116.750=157.61kN（停工工況）2、求螺栓所受拉力1)施工工況:a.架體各部分自重對B點(diǎn)（頂墻支腿處）取矩，如下表：序號項(xiàng)目重量（kN）到B點(diǎn)距離(m)1上架體G1=7.9L1=22上架體上層平臺(tái)梁+上架體中層平臺(tái)梁G2=6.369L2=1.573上架體底層平臺(tái)梁G3=2.123L3=2.0454上架體支座G4=0.871L4=2.0455上架體上層和中間層平臺(tái)G5=9.147L5=1.596上架體底層平臺(tái)G6=2.608L6=2.0457模板支架G7=1.2L7=0.2468滑座G8=0.92L8=19移動(dòng)小車主梁G9=1.25L9=1.510模板調(diào)節(jié)支腿G10=0.432L10=0.9511大平臺(tái)（兩層）G11=9.509L11=1.512大平臺(tái)梁（兩層）G12=8.97L12=1.7713下架體G13=7.41L13=1.4214上、下爬升箱+液壓系統(tǒng)G14=1.93L14=0.49515附墻裝置G15=1.14L15=0.1116掛架+掛架平臺(tái)梁G16=2.80L16=1.09517掛架平臺(tái)G17=2.64L17=0.8318上架體托梁、護(hù)網(wǎng)+下架體托梁、護(hù)網(wǎng)G18=20.82340625L18=2.82519掛架護(hù)網(wǎng)G19=2.30934375L19=1.620導(dǎo)軌G20=6.78L20=0.28521上架體上層及中間層斜梯G21=0.491L21=2.1522上架體底層斜梯+大平臺(tái)斜梯G22=0.657L22=2.04823掛架斜梯G23=0.262L23=1.23524模板G24=18.443L24=0.04故：M1=1.2(G1×L1+G2×L2+……G24×L24)=1.2×170.222=204.266kN·mb.上操作平臺(tái)施工荷載F25=0.9×1.4×Fk1=0.9×1.4×58.21875=73.356kNL25=1.425mM2=F25×L25=73.356×1.425=104.532kN·mc.風(fēng)荷載W26=0.9×1.4×Wk7=0.9×1.4×12.317=15.519kNL26=10.78mM3=W26×L26=15.519×10.78=167.295kN·m因此：=174.393kN其中2.73m。2)爬升工況(模板退出1000mm)：a.架體各部分自重對C點(diǎn)（下面附墻座處）取矩，需變動(dòng)的如下，其余同施工工況：L7=1.246m；L8=2m；L10=1.95m；L24=1.04m故：M1=1.2(G1×L1+G2×L2+……G24×L24)=1.2×191.214=229.46kN·mb.下操作平臺(tái)施工荷載F25=0.9×1.4×Fk2=0.9×1.4×12.94=16.304kNL25=1.25mM2=F25×L25=16.304×1.25=20.380kN·mc.風(fēng)荷載模板上方護(hù)網(wǎng)所承受的風(fēng)載荷：W261=0.9×1.4×(wk71×4.76×5.175)=15.519kNL261=12.55m模板所承受的風(fēng)載荷及模板洞口對應(yīng)的護(hù)網(wǎng)上所承受的風(fēng)載荷：W262=0.9×1.4×[wk71×3.65×3.8/2+wk72×(4.58×5.175-3.65×3.8/2)]=17.890kNL262=7.88m風(fēng)載荷對C點(diǎn)的矩：M3=W261×L261+W262×L262=194.763+140.973=335.736kN·m因此：=130.128kN其中4.5m。3)停工工況：a.架體各部分自重對B點(diǎn)（頂墻支腿處）取矩，同施工工況：故：M1=204.266kN·mb.風(fēng)荷載W26=0.9×1.4×Wk9=31.658kNL26=10.78mM3=W26×L26=341.273kN·m因此：=199.831kN其中2.73m。綜上所述，可得到附墻裝置處兩螺栓所受拉力和剪力為：施工工況爬升工況停工工況拉力FA（kN）174.393130.128199.831剪力V1（kN）221.6175.73157.61四附著螺栓驗(yàn)算每個(gè)附墻裝置選用兩根M36螺栓，螺紋處的有效面積為Ae=817mm2每根螺栓所承受的剪力和拉力分別為：選用6.8級預(yù)埋螺栓，每個(gè)螺栓的抗拉承載力設(shè)計(jì)值：Nbt=fbtAe=300×817=245.1kN每個(gè)螺栓的抗剪承載力設(shè)計(jì)值：NbV=nffvbAe=1×240×817=196.08kN預(yù)埋螺栓同時(shí)承受載拉力和剪力時(shí)的驗(yàn)算：=0.668<1（施工工況）=0.521<1（爬升工況）=0.572<1（停工工況）結(jié)論：穿墻螺栓承力滿足要求。五混凝土墻面強(qiáng)度驗(yàn)算混凝土墻厚500mm，h0=450mm，采用穿墻套管式的附著方案,墻內(nèi)側(cè)面的墊板為100×100×12mm，混凝土強(qiáng)度等級為C15時(shí)，其（沖切承載力）軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為ft=0.91N/mm2。（局部受壓承載力）軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fc=7.2N/mm2。沖切承載力：=2.8×(100+450)×0.91×450=630.63kN即V1=221.6/2=110.80<630.63kN（施工工況滿足要求）V2=175.73/2=87.87<630.63kN（爬升工況滿足要求）V3=157.61/2=78.81<630.63kN（停工工況滿足要求）局部受壓承載力：=2×1002×7.2=144kN即FA=174.393/2=87.197<144kN（施工工況滿足要求）FA=130.128/2=65.064<144kN（爬升工況滿足要求）FA=199.831/2=99.916<144kN（停工工況滿足要求）綜上所述，混凝土墻面強(qiáng)度滿足要求。導(dǎo)軌剛度計(jì)算架體爬升階段，采用導(dǎo)軌中部支撐導(dǎo)軌墊塊的方式進(jìn)行爬升作業(yè)（位置約為層高三分之一處）:分析爬升箱的受力，如左圖所。對C點(diǎn)取矩，可以得到：GK×110=F2×340故：F2=GK×110/340=37.772kN導(dǎo)軌跨中的變形值ΔL應(yīng)按下式計(jì)算：其中：F—爬升狀態(tài)時(shí)作用在導(dǎo)軌上的水平力（N）；H—導(dǎo)軌兩端支撐點(diǎn)之間的距離3000mm；E—導(dǎo)軌彈性模量210000MPa；I—導(dǎo)軌截面慣性矩54425325.06mm4;1.86mm<5mm架體爬升階段，以上下爬升箱為整體進(jìn)行受力分析，上爬升箱對導(dǎo)軌有水平作用力，由于頂墻支腿爬升時(shí)沿墻面滾動(dòng)，故下爬升箱對導(dǎo)軌的水平力，由頂墻支腿傳遞至建筑墻面，故下爬升箱對導(dǎo)軌產(chǎn)生豎直向下的力，提供架體爬升所需頂升力：架體施工及停工狀態(tài)時(shí)，因主梁頭與附墻裝置采用插板連接，頂墻支腿支頂與墻面上，此時(shí)防墜爬升器作用在軌道上的水平力很小，只有防墜爬升器重力（100kg），此時(shí)Gk約為1kN，求得F2帶入上式中：0.05mm結(jié)論：綜上所述，導(dǎo)軌在施工、爬升、停工工況下的剛度均滿足要求。二）筒2外墻液壓爬模架計(jì)算書注：本計(jì)算參考：《液壓爬升模板工程技術(shù)規(guī)程JGJ195-2018》一、基本條件“國家金融信息大廈”液壓爬模機(jī)位平面布置圖西塔筒2和東塔筒2外墻爬模架體為JFYM100B2型，由平面圖可知，東塔筒2第47號機(jī)位受力情況最不利，故以東塔筒2第47號機(jī)位為例進(jìn)行受力計(jì)算。1、該機(jī)位的附墻裝置與相鄰機(jī)位附墻裝置水平間距分別為4050mm和4050mm。2、樓層層高（上下穿墻螺栓間距）：4500mm3、模板尺寸（高度×寬度）：4580×4050mm4、模板洞口尺寸（高度×寬度）：3100×7300mm5.模板（鋼模板重量：110kg/m2）上方安全網(wǎng)（鋼板網(wǎng)）立面尺寸（高度×寬度）：4941×4050mm6、現(xiàn)對本計(jì)算書所涉及力學(xué)計(jì)算作用點(diǎn)、取矩點(diǎn)說明如下：（1）A點(diǎn)為液壓爬模架體上層附墻裝置處；（2）B點(diǎn)位液壓爬模架體頂墻支腿處；（3）C點(diǎn)為液壓爬模架體下層附墻裝置處；7、液壓爬模外墻機(jī)位立面圖如下圖所示：液壓爬模外墻機(jī)位立面圖二、載荷1.爬模裝置自重標(biāo)準(zhǔn)值：GK（爬架裝置、大模板、動(dòng)力設(shè)備等）a)架體重量（包括上架體、模板支架、模板調(diào)節(jié)支腿、滑座、下架體、掛架、上爬升箱、液壓系統(tǒng)、下爬升箱、導(dǎo)軌、移動(dòng)小車主梁）：GK1=1910.88kgb)平臺(tái)梁重量：GK2=(135.12+50.67+33.78+33.78)kg/延米×4.05m=1026.07kgc)附墻裝置重量：GK3=58.9kgd)斜梯重量：GK4=803.19kg/3=267.730kge)護(hù)網(wǎng)托梁重量：GK5=91kg/延米×4.05m=368.6kgf)護(hù)網(wǎng)重量：GK6=328.66kg/延米×4.05m=1331.073kgg)平臺(tái)板重量：GK7=(2×2+1.214+2.19+2.19+2.19)×4.05×35kg/m2=1670.4kgh)模板重量：GK8=110kg/m2×(4.58×4.05-3.1×7.3/2)=795.74kg爬模裝置自重標(biāo)準(zhǔn)值：GK=GK1+GK2+GK3+GK4+GK5+GK6+GK7+GK8=7429.4kg2.施工活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Fka)上操作平臺(tái)施工荷載：Fk1=5kN/m2×2×4.05=40.5kN（施工工況）b)下操作平臺(tái)施工荷載：Fk2=1kN/m2×2.19×4.05=8.87kN（爬升工況）3.風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：取基本風(fēng)壓值：1.69×0.78×1.5×0.183=0.361.69×1×1.5×0.183=0.461.69×0.78×1.5×0.372=0.736式中：0.1830.372其中，17.1m/s，24.4m/s。《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012中將地面粗糙度分為A、B、C、D四類。此項(xiàng)目所在地區(qū)為C類地面，從而查表得：βgz—陣風(fēng)系數(shù)取1.69，按100m高空，C類地面。μs—架體風(fēng)荷載體型系數(shù)，密目安全網(wǎng)與腳手架擋風(fēng)面積/迎風(fēng)面積比值，計(jì)算取0.78。μz—風(fēng)壓高度變化系數(shù)取1.5，按100m高空，C類地面。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：施工工況：Wk7=wk71×4.941×4.05=0.36×4.941×4.05=7.204kN爬升工況：Wk8=wk71×(4.941×4.05+3.1×7.3/2)+wk72×(4.58×4.05-3.1×7.3/2)=0.36×(4.941×4.05+3.1×7.3/2)+0.46×(4.58×4.05-3.1×7.3/2)=14.605kN停工工況：Wk9=wk9×4.941×4.05=0.736×4.941×4.05=14.7kN4.自重載荷分項(xiàng)系數(shù)：γG=1.2(施工)、1.35（爬升、停工）5.可變載荷分項(xiàng)系數(shù)：γQ=1.4三、附墻點(diǎn)A、B處反力1、取垂直力平衡得螺栓所受剪力為：V1=1.2GK+0.9×1.4Fk1=1.2×74.294+0.9×1.4×40.5=140.2kN（施工工況）V1=1.35GK+0.9×1.4Fk2=1.35×74.294+0.9×1.4×8.87=111.47kN（爬升工況）V1=1.35GK=1.35×74.294=100.30kN（停工工況）2、求螺栓所受拉力1)施工工況：a.架體各部分自重對B點(diǎn)（頂墻支腿處）取矩，如下表：序號項(xiàng)目重量（kN）到B點(diǎn)距離(m)1上架體G1=6.04L1=1.52上架體上層和中間層平臺(tái)及平臺(tái)梁G2=9.774L2=1.33上架體底層平臺(tái)及平臺(tái)梁G3=3.089L3=1.64模板支架G4=1.2L4=0.2465滑座G5=0.92L5=0.96移動(dòng)小車主梁G6=0.97L6=1.37模板調(diào)節(jié)支腿G7=0.432L7=0.958大平臺(tái)和大平臺(tái)梁G8=5.156L8=1.39最下兩層平臺(tái)和平臺(tái)梁G9=8.94L9=1.310下架體G10=4.51L10=1.311上、下爬升箱+液壓系統(tǒng)G11=1.3L11=0.3812附墻裝置G12=0.6L12=0.113掛架G13=0.98L13=1.314托梁+護(hù)網(wǎng)G14=16.997L14=2.2415導(dǎo)軌G15=2.78L15=0.23516斜梯G16=2.677L16=1.717模板G17=7.96L17=0.04故：M1=1.2×(G1×L1+G2×L2+……G17×L17)=1.2×99.119=118.943kN·mb.上操作平臺(tái)施工荷載F21=0.9×1.4×Fk1=0.9×1.4×40.5=51.030kNL21=1.25mM2=F21×L21=51.030×1.25=63.788kN·mc.風(fēng)荷載W221=0.9×1.4×(wk71×4.941×4.05)=0.9×1.4×7.204=9.077kNL221=9.915mM3=W221×L221=9.077×9.915=90.00kN·m因此：=115.859kN其中，LAB=2.354m2)爬升工況(模板退出650mm)：a.架體各部分自重對B點(diǎn)（下面附墻座處）取矩，需變動(dòng)的如下，其余同施工工況：L4=0.896m；L5=1.6m；L7=1.6m；L17=0.69m故：M1=1.2×(G1×L1+G2×L2+……G17×L17)=1.2×105.99=143.087kN·mb.下操作平臺(tái)施工荷載F21=0.9×1.4×Fk2=0.9×1.4×8.87=11.176kNL21=1.25mM2=F21×L21=11.176×1.25=13.970kN·mc.風(fēng)荷載W221=0.9×1.4×(wk71×4.941×4.05)=9.077kNL221=12.1mW222=0.9×1.4×[wk72×(4.58×4.05-3.1×7.3/2)+wk71×(3.1×7.3/2)]=9.325kNL222=7.3mM3=W221×L221+W222×L222=109.832+68.073=177.905kN·m因此：=74.436kN其中，LAC=4.5m3)停工工況：a.架體各部分自重對B點(diǎn)（頂墻支腿處）取矩，同施工工況：故：M1=133.811kN·mb.風(fēng)荷載W22=0.9×1.4×Wk9=18.557kNL22=9.915mM3=W22×L22=183.993kN·m因此：=135.006kN其中，LAB=2.354m綜上所述，可得到附墻裝置處螺栓所受拉力和剪力為：施工工況爬升工況停工工況拉力FA（kN）115.85974.436135.006剪力V1（kN）140.2111.47100.30四、附著螺栓驗(yàn)算每個(gè)附墻裝置選用一根M48的6.8級預(yù)埋螺栓，每個(gè)螺栓的抗拉承載力：441.74kN其中，de=43.31mm，為螺栓的公稱直徑；=300MPa，為螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。每個(gè)螺栓的抗剪承載力：353.39kN其中，=1，為受剪面數(shù)目；=240MPa，為螺栓抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。預(yù)埋螺栓同時(shí)承受載拉力和剪力時(shí)的驗(yàn)算0.4761（施工工況）0.3581（爬升工況）0.4171（停工工況）其中，和分別為各工況下，螺栓受到的剪力和拉力。穿墻螺栓承力滿足要求。五、混凝土墻面強(qiáng)度驗(yàn)算混凝土墻厚500mm，h0=450mm,采用穿墻套管式的附著方案,墻內(nèi)側(cè)面的墊板為140mm×140mm×12mm,混凝土強(qiáng)度等級為C15時(shí)，其（沖切承載力）軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為ft=0.91N/mm2。（局部受壓承載力）軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fc=7.2N/mm2。沖切承載力2.8(140+450)0.91450=676.494kN即140.2676.494kN（施工工況滿足要求）111.47676.494kN（爬升工況滿足要求）100.30676.494kN（停工工況滿足要求）局部受壓承載力21401407.2=282.24kN即115.859282.24kN（施工工況滿足要求）74.436282.24kN（爬升工況滿足要求）135.006282.24kN（停工工況滿足要求）混凝土承力滿足要求。導(dǎo)軌剛度計(jì)算架體爬升階段，采用導(dǎo)軌中部支撐導(dǎo)軌墊塊的方式進(jìn)行爬升作業(yè)（位置約為層高三分之一處）:分析爬升箱的受力，如左圖所。對C點(diǎn)取矩，可以得到：GK×70=F2×280故：F2=GK×70/280=18.574kN導(dǎo)軌跨中的變形值ΔL應(yīng)按下式計(jì)算：其中：F—爬升狀態(tài)時(shí)作用在導(dǎo)軌上的水平力（N）；H—導(dǎo)軌兩端支撐點(diǎn)之間的距離3000mm；E—導(dǎo)軌彈性模量210000MPa；I—導(dǎo)軌截面慣性矩16200000mm4;所以：3.07mm<5mm架體爬升階段，以上下爬升箱為整體進(jìn)行受力分析，上爬升箱對導(dǎo)軌有水平作用力，由于頂墻支腿爬升時(shí)沿墻面滾動(dòng)，故下爬升箱對導(dǎo)軌的水平力，由頂墻支腿傳遞至建筑墻面，故下爬升箱對導(dǎo)軌產(chǎn)生豎直向下的力，提供架體爬升所需頂升力：架體施工及停工狀態(tài)時(shí)，因主梁頭與附墻裝置采用插板連接，頂墻支腿支頂與墻面上，此時(shí)防墜爬升器作用在軌道上的水平力很小，只有防墜爬升器重力（100kg），此時(shí)Gk約為1kN，求得F2帶入上式中：0.04mm<5mm結(jié)論：導(dǎo)軌剛度滿足要求。10.2電梯井液壓爬模計(jì)算書注：本計(jì)算參考：《液壓爬升模板工程技術(shù)規(guī)程JGJ195-2018》基本條件“國家金融信息大廈”液壓爬模機(jī)位平面布置圖由平面圖可知，內(nèi)墻機(jī)位中，西塔筒1第35號機(jī)位受力情況最不利，故以西塔筒1第35號機(jī)位為例進(jìn)行受力計(jì)算。1.爬模架相鄰附墻裝置水平間距2400mm，2400mm2.樓層層高（上下穿墻螺栓間距）：4500mm3.模板尺寸：2400mm×4580mm4、現(xiàn)對本計(jì)算書所涉及力學(xué)計(jì)算作用點(diǎn)、取矩點(diǎn)說明如下：（1）A點(diǎn)為液壓爬模架體上層附墻裝置處；（2）B點(diǎn)位液壓爬模架體下層附墻裝置處；5、液壓爬模內(nèi)墻機(jī)位立面圖如下圖所示：液壓爬模內(nèi)墻機(jī)位立面圖二、載荷1.恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：GK（大模板、架體自重、動(dòng)力設(shè)備等）a)上架體自重：GK1=4.8kNb)頂層平臺(tái)鋼梁（16a槽鋼）自重：GK2=［2.1×4/2+（2.4+2.4）×2/2］×0.1724×2=3.1kN（單點(diǎn)）c)主承力架架體系統(tǒng)自重：GK3=6.7kN（單點(diǎn)）d)附墻裝置自重：GK4=0.59kNe)H型導(dǎo)軌自重：GK5=2.9kNf)第2～6層平臺(tái)梁（14工字鋼）自重：GK6=（2.4+2.4）/2×11×0.1689=4.46kN（單點(diǎn)）g)鋼平臺(tái)自重：GK7=（2.1+2+1.55+2+2+2）×（2.4+2.4）/2×0.3=8.39kN（30Kg/m2）h)液壓系統(tǒng)自重：GK8=1.27kNi)最大單點(diǎn)架體承受大模板自重：GK9=6.05kNj)梯子自重：GK10=1.03×5/3=1.72kN恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：GK=39.98kN2.施工活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：QK結(jié)構(gòu)施工樓二層同時(shí)作業(yè)：QK1=4.8kN（1.0kN/㎡）頂層平臺(tái)上承重：Q物料=24kN（5.0kN/㎡）3.永久載荷分項(xiàng)系數(shù)：γG=1.2(施工)、1.35（爬升、停工）4.可變載荷分項(xiàng)系數(shù)：Q=1.4三、附墻點(diǎn)A、B處反力（單點(diǎn)）（1）施工工況時(shí)：1.取垂直力平衡ΣV1=0得V1=1.2GK+1.4×0.9QK=1.2×39.98+1.4×0.9×（4.8+24）=84.264kN2.對B點(diǎn)取矩：FA=84.264×1.4/4.5=26.2kN（2）爬升工況時(shí)，施工活荷載減為操作層1.0kN/㎡：1.取垂直力平衡ΣV1=0得V1=1.35GK+1.4×0.9×QK=1.35×39.98+1.4×0.9×4.8=60.02kN2.對B點(diǎn)取矩：FA=60.02×1.4/4.5=18.67kN（3）停工工況時(shí)：1.取垂直力平衡ΣV1=0得V1=1.35GK=1.35×39.98=53.973kN2.對B點(diǎn)取矩：FA=53.973×1.4/4.5=16.79kN綜上所述，可得到附墻裝置處螺栓所受拉力和剪力為：施工工況爬升工況停工工況拉力FA（kN）26.218.6716.79剪力V1（kN）84.26460.0253.973四、穿墻螺栓驗(yàn)算每個(gè)附墻裝置選用一根M48的6.8級預(yù)埋螺栓，每個(gè)螺栓的抗拉承載力：441.74kN其中，de=43.31mm，為螺栓的公稱直徑；=300MPa，為螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。每個(gè)螺栓的抗剪承載力：353.39kN其中，=1，為受剪面數(shù)目；=240MPa，為螺栓抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。預(yù)埋螺栓同時(shí)承受載拉力和剪力時(shí)的驗(yàn)算LINKExcel.Sheet.12E:\\工作\\計(jì)算書通用\\JFYM100B計(jì)算書自動(dòng)生成\\JFYM100B計(jì)算書自動(dòng)生成.xlsxJFYM100B計(jì)算書!R176C2\a\f4\r0.2461（施工工況）LINKExcel.Sheet.12E:\\工作\\計(jì)算書通用\\JFYM100B計(jì)算書自動(dòng)生成\\JFYM100B計(jì)算書自動(dòng)生成.xlsxJFYM100B計(jì)算書!R177C2\a\f4\r0.1751（爬升工況）LINKExcel.Sheet.12E:\\工作\\計(jì)算書通用\\JFYM100B計(jì)算書自動(dòng)生成\\JFYM100B計(jì)算書自動(dòng)生成.xlsxJFYM100B計(jì)算書!R178C2\a\f4\r0.1571（停工工況）其中，和分別為各工況下，螺栓受到的剪力和拉力。穿墻螺栓承力滿足要求。五、混凝土墻面強(qiáng)度驗(yàn)算混凝土墻厚300mm，h0=250mm,采用穿墻套管式的附著方案,墻內(nèi)側(cè)面的墊板為140×140×12mm?；炷翉?qiáng)度等級為C40，由于爬升時(shí)混凝土強(qiáng)度未達(dá)到C40，按C15進(jìn)行計(jì)算，查得其抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為ft=0.91N/mm2。（局部受壓承載力）軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fc=7.2N/mm2。墻面受沖切承載力：F沖切=2.8(a+h0)h0ft=2.8×(140+250)×250×0.91=248.43kN即：F沖切V1=84.264kN(施工工況滿足要求)F沖切V1=60.02kN(爬升工況滿足要求)F沖切V1=53.973kN(停工工況滿足要求)混凝土局部受壓承載力：F局壓=2×a2×fc=2×140×140×7.2=282.24kN即：F局壓FA=26.2kN(施工工況滿足要求)F局壓FA=18.67kN(爬升工況滿足要求)F局壓FA=16.79kN(停工工況滿足要求)六、導(dǎo)軌剛度計(jì)算架體爬升階段，以上下爬升箱為整體進(jìn)行受力分析，上爬升箱對導(dǎo)軌有水平作用力，由于頂墻支腿爬升時(shí)沿墻面滾動(dòng)，故下爬升箱對導(dǎo)軌的水平力，由頂墻支腿傳遞至建筑墻面，故下爬升箱對導(dǎo)軌產(chǎn)生豎直向下的力，提供架體爬升所需頂升力，受力分析詳圖如下所示：對下爬升箱凸輪擺塊與導(dǎo)軌踏步塊接觸點(diǎn)取矩，可以得到： GK×85=F2×1500故：F2=GK×85/1500=2.266kN 導(dǎo)軌跨中的變形值ΔL應(yīng)按下式計(jì)算：其中：F—爬升狀態(tài)時(shí)作用在導(dǎo)軌上的水平力（N）；H—導(dǎo)軌兩端支撐點(diǎn)之間的距離4500mm；E—導(dǎo)軌彈性模量210000MPa；I—導(dǎo)軌截面慣性矩16200000mm4;1.26mm＜5mm架體施工及停工狀態(tài)時(shí)，因主梁頭與附墻裝置采用插板連接，頂墻支腿支頂于墻面上，此時(shí)防墜爬升器作用在軌道上的水平力很小，只有防墜爬升器重力（100kg），此時(shí)Gk約為1kN，求得F2帶入上式中：0.03mm＜5mm結(jié)論：綜上所述，導(dǎo)軌在施工、爬升、停工工況下的剛度均滿足要求。10.3物料平臺(tái)液壓爬模架計(jì)算書國家金融信息中心核心筒液壓爬模架體機(jī)位平面布置圖如下所示，其中第（7）組架體，機(jī)位間距分別為1.25m、5.65m、0.9m，兩側(cè)懸挑分別為0.6m及1m，受力情況最為不利，該組架體所在筒長寬為10mX7.3m?，F(xiàn)采用有限元仿真軟件Abaqus，對核心筒第（7）組架體進(jìn)行仿真計(jì)算，對液壓爬模架體受力情況進(jìn)行校核。“國家金融信息大廈”液壓爬模機(jī)位平面布置圖如圖2