殘疾人康復中心工程工程地質勘察報告（初步勘察）

殘疾人康復中心工程工程地質勘察報告（初步勘察）附圖、表順序號圖號名稱比例尺00-1總圖例-11-1勘探點平面位置圖1:5002～92-1～2-8工程地質剖面圖1:20010～213-1～3-12鉆孔柱狀圖1:100～1:25022～294-1～4-8動探試驗曲線1:30附表1鉆探點數據表附件建設工程勘察合同工程地質勘察任務委托書工程地質勘察綱要巖、水試驗報告聲波測試報告測量說明目錄1.勘察工作概況 頁勘察工作概況任務由來及工程概況重點建設和城市管線事務中心（發(fā)包方、業(yè)主、甲方）擬在空港工業(yè)園區(qū)航空小鎮(zhèn)A116-3/05地塊修建殘疾人康復中心工程。為初步查明殘疾人康復中心工程建設場地工程地質條件及提供地基基礎設計所需的巖土參數，特委托西北綜合勘察設計研究院（承包方、乙方，下稱我院）對擬建場地進行工程地質勘察工作（初步勘察）。該項目由建筑設計研究院有限公司設計，根據設計意圖，本工程用地面積約約17.3畝，建筑面積約2.2萬㎡，總投資約1.90億元。擬建建（構）筑物為殘聯(lián)辦公樓、康復中心、門衛(wèi)室a、門衛(wèi)室b、地下停車庫等組成，工程安全等級為二級，結構類型為框架，基礎形式擬采用樁基礎。各建（構）筑物的結構類型、基礎型式、荷載、等具體詳見表1.1-1。表STYLEREF1\s1.1-SEQ表\*ARABIC\s11擬建建構筑物設計參數一覽建筑名稱層數高度（m）長×寬(m)結構類型安全等級設計零坪高程（m）擬采用基礎型式設計荷載(KN/柱)殘聯(lián)辦公樓4F/-2F18.0/9.0/框剪二級±0.00=301.300樁基礎4800康復中心8F/-2F34.8/9.0/框剪二級±0.00=301.300樁基礎9600門衛(wèi)室a、b1F6.0/框架三級±0.00=301.000樁基/淺基礎1200地下停車庫2F9.0/框架二級——樁基/淺基礎2400根據設計意圖：擬建場地按設計地坪高程、環(huán)境高程整平后，場地內東側及西側形成擬建環(huán)境邊坡，邊坡最高約36.6m，邊坡工程安全等級為一級；場地西側及北側地段回填后根據規(guī)劃道路高程，該段不會形成環(huán)境邊坡。根據設計地坪高程，地下車庫高程均高于現(xiàn)狀地面高程，故不形成形成基坑邊坡。場地四周存在最高約25.1m的現(xiàn)狀填方土質邊坡，安全等級為一級?？辈旃ぷ髂康呐c任務本次勘察為初步勘察，目的是為初步設計確定總平面布置，評價場內擬建建筑地段的穩(wěn)定性提供工程地質資料，根據有關規(guī)范及要求，確定本次勘察的任務如下：搜集擬建工程的有關文件和工程地質資料，以及工程場地及其影響范圍的地形圖；初步查明地層巖性、地質構造、巖土體結構及其物理力學性質、地下水基本情況；查明不良地質現(xiàn)象的分布、規(guī)模、成因及其對場地的影響程度和發(fā)展趨勢，并對場地的穩(wěn)定性做出評價；初步查明擬建建（構）筑物地基的穩(wěn)定性；初步評價場地和地基的地震效應；初步判定水和土對建筑材料的腐蝕性；對可能采用的地基基礎類型、基坑開挖與支護、工程降水方案進行初步分析評價?？辈旃ぷ鞯囊罁凹夹g標準本次勘察的依據：《建設工程勘察合同》、《工程地質勘察委托書》、建設方提供的1:500帶地形建筑總平面圖、工程地質勘察綱要。本次勘察工作遵循的技術標準：重慶市工程建設標準《工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50/T-043-2016）；重慶市工程建設標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》（DBJ50-047-2016）；重慶市工程建設標準《建筑樁基礎設計及施工驗收規(guī)范》（DBJ50-200-2014）；重慶市工程建設標準《建筑地基處理技術規(guī)范》（DBJ50/T-229-2015）；國家標準《工程勘察通用規(guī)范》GB55017-2021；國家標準《建筑與市政地基基礎通用規(guī)范》GB55003-2021；國家標準《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》GB55002-2021；國家標準《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2010（2016年版）；國家標準《中國地震動參數區(qū)劃圖》GB18306-2015；國家標準《建筑邊坡工程技術規(guī)范》GB50330-2013；國家標準《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021-2001(2009年版)；國家標準《土工試驗方法標準》GB/T50123-2019；國家標準《工程巖體試驗方法標準》GB50266-2013；國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223-2008；國家標準《巖土工程勘察安全標準》GB/T50585-2019；國家標準《工程巖體分級標準》GB/T50218-2014；國家標準《地基動力特性測試規(guī)范》GB/T50269-2015；行業(yè)標準《城鄉(xiāng)規(guī)劃工程地質勘察規(guī)范》CJJ57-2012；行業(yè)標準《建筑樁基技術規(guī)范》JGJ94-2008；行業(yè)標準《建筑工程地質勘探與取樣技術規(guī)程》JGJ/T87-2012；行業(yè)標準《建筑地基處理技術規(guī)范》JGJ79-2012；行業(yè)標準《建筑基坑支護技術規(guī)程》JGJ120-2012；行業(yè)標準《建筑工程抗浮技術標準》JGJ476-2019；重慶市技術文件《重慶市巖土工程勘察文件編制技術規(guī)定》（2017年版）；重慶市技術文件《房屋建筑和市政基礎設施工程勘察文件編制深度規(guī)定》2020年版；重慶市技術文件《重慶市巖土工程勘察圖例圖示規(guī)定》；《工程地質手冊》第五版。巖土工程勘察階段、范圍的確定勘察階段判定根據重慶市城鄉(xiāng)建設委員會渝建〔2013〕346號《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察階段暫行規(guī)定》，本工程不需要進行選址勘察和初步勘察，勘察階段為直接詳勘，符合渝建〔2013〕346號文《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察階段暫行規(guī)定》和地方標準《工程地質勘察規(guī)范》DBJ50/T-043-2016的規(guī)定，具體判別見下表1.4-1～1.4-2。表STYLEREF2\s1.4-SEQ表\*ARABIC\s21重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察階段（選址勘察）判定表判定款項判定條件對應判定條件的場地及工程項目判定結果建設場地1危巖崩塌、滑坡、泥石流、巖溶塌陷等不良地質作用發(fā)育，且其影響面積占建設場地50%及以上的建設場地。不屬于該類建設場地不需進行選址勘察2地震時可能發(fā)生滑坡、危巖崩塌、泥石流等抗震危險地段建設場地。不屬于該類建設場地不需進行選址勘察建設項目1投資20億元以上的大型市政基礎設施工程。不屬于該類建設項目不需進行選址勘察2大型工礦企業(yè)廠區(qū)整體遷建。不屬于該類建設項目不需進行選址勘察3城市軌道交通線路、長度大于1000m的越嶺隧道和跨越長江、嘉陵江、烏江等江底隧道和大型橋梁等需進行多方案比選的大型市政基礎設施工程。不屬于該類建設項目不需進行選址勘察表STYLEREF2\s1.4-SEQ表\*ARABIC\s22重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察階段（初步勘察）判定表定判定款項判定條件對應判定條件的場地及工程指標判定結果場地及項目1在復雜場地上建設工程安全等級為一級的建設項目。場地類別為復雜場地，本工程安全等級為一級。需進行初步勘察其他建設場地1滑坡、危巖、崩塌、泥石流、巖溶塌陷等不良地質作用較為發(fā)育，且其影響面積占建設場地30%及以上的建設場地。擬建建筑及其附近無斷層、泥石流、滑坡、危巖等不良地質作用，場地現(xiàn)狀穩(wěn)定不需進行初步勘察2場地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然巖坡，且其影響面積占建設場地50%及以上的建設場地。不屬于該類建設場地不需進行初步勘察3三峽庫區(qū)175m蓄水位（吳淞高程）岸線外側水平距離100米范圍內的建設場地。不屬于該類建設場地不需進行初步勘察4存在礦產采空區(qū)或地下洞室，且采空區(qū)或地下洞頂距離擬建工程最底面小于2倍洞跨的建設場地。不屬于該類建設場地不需進行初步勘察其他建設項目1總建筑規(guī)模大于50萬㎡且高層建筑規(guī)模占總建筑規(guī)模的比例超過70%的大型住宅小區(qū)?？偨ㄖ娣e2.2萬㎡不需進行初步勘察2建筑高度大于200m的超高層建筑。最高約34.8m不需進行初步勘察3總建筑面積超過10000㎡的城市軌道交通地下車站或長度大于500米的隧道。不屬于該類建設項目不需進行初步勘察4主跨跨徑150m及以上的斜拉橋、懸索橋等纜索承重橋梁以及拱橋，立體交叉線路為3層及3層以上（不計地面道路及地道）的大型互通立交橋梁。不屬于該類建設項目不需進行初步勘察注：1.判定結果為“需進行初步勘察”或“不需進行初步勘察”；2.“需進行初步勘察”的工程將本表納入本工程初步勘察文件。按渝建〔2013〕345號文--關于印發(fā)《重慶市房屋建筑和市政基礎設施工程勘察范圍暫行規(guī)定》的通知的有關要求，根據勘察范圍判定結果：勘察范圍滿足規(guī)定要求，具體判別見下表1.4-3。表1.4-3勘察范圍判定判定款項判定條件對應判定條件的場地、邊坡判定結果環(huán)境邊坡及其影響區(qū)域1對于無外傾結構面控制的巖質邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不應小于1倍邊坡高度。無該類環(huán)境邊坡滿足勘察范圍2對于有外傾結構面控制的巖土邊坡，勘察范圍線應根據組成邊坡的巖土性質及可能破壞模式確定，且勘察范圍不應小于外傾結構面影響范圍。無該類環(huán)境邊坡滿足勘察范圍3對于可能出現(xiàn)土體內部滑動破壞的土質邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側的水平距離不應小于1.5倍邊坡高度?？辈旆秶€到坡頂線外側的水平距離大于1.5倍邊坡高度滿足勘察范圍4對可能沿巖土界面滑動的土質邊坡，勘察范圍線應大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡后緣邊界，且還應大于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡前緣邊界（即剪出口位置）?？辈旆秶€應于可能沿巖土界面滑動的土質邊坡后緣邊界滿足勘察范圍基坑邊坡及其影響區(qū)域1巖質基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的1倍。勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離大于其基坑深度的1倍滿足勘察范圍2土質基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離大于其基坑深度的2倍滿足勘察范圍3當需要采用錨桿（索）支護時，勘察范圍線到基坑邊線外側的水平距離不應小于其基坑深度的2倍。無該類基坑邊坡滿足勘察范圍工程地質勘察等級按業(yè)主要求及合同約定，本次勘察為初步勘察，擬建項目工程安全等級為一級，場地地質環(huán)境復雜程度劃分見表1.5-1。表1.5-1地質環(huán)境復雜程度分類判定因素場地特征地質環(huán)境復雜程度復雜中等簡單地形、地貌擬建場地原屬剝蝕丘陵地貌，場地大面積回填，局部形成一級平臺，擬建場地一般地形坡角約2～8°，臨時斜坡稍陡，地形坡角約20°～39°√巖層傾角(°)巖層傾角8°√巖體完整性巖體較完整,裂隙不發(fā)育√巖土特征巖土種類多，較不均勻，變化性質大，分布有素填土、殘坡積土和風化巖√土層厚度(m)鉆探深度內最大厚度25.2m√水文地質條件中等復雜√不良地質現(xiàn)象不良地質現(xiàn)象不發(fā)育。√破壞地質環(huán)境的人類活動邊坡高度m土質邊坡25.1m√巖質邊坡無///洞頂覆巖厚度與洞跨之比無///采空區(qū)占用地面積比例%無///對相鄰建筑影響程度小√綜合判定場地地質環(huán)境復雜程度復雜場地綜上所述，據《工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50/T-043-2016）表4.1.6，綜合判定本次工程地質勘察等級為甲級?？辈旃ぷ鞑贾迷瓌t及質量評述勘察工作布置原則勘探工作以業(yè)主提供的地形底圖及建筑總平面布置圖為基礎，按《工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50-043-2016）要求布置勘察工作?？碧焦ぷ靼ǎ?：500工程地質測繪、工程測量、鉆探、巖土試驗、原位測試、水文地質等。根據甲方委托，為查明場地地質條件，勘探點線主要按方格網和垂直邊坡走向布置，布置鉆孔23個，編號為ZK1～ZK23，連續(xù)編號，勘察點間距約為40米，控制性鉆孔8個，控制性鉆孔比例約占勘探點數量的1/3；一般性鉆孔15個，一般性鉆孔比例約占勘探點數量的2/3。控制性鉆孔深度以進入中等風化基巖15m為原則，一般性鉆孔以進入預計持力層深度10m為原則，并根據實際情況進行調整?？辈旃ぷ魍瓿汕闆r我院于2022年10月21日開始進場施工，于2022年10月26日結束全部野外工作。項目完成工作量詳見下表1.6-1。表1.6-1完成主要實物工作量統(tǒng)計項目名稱單位工作量備注工程地質測繪km20.031:500工程測量勘探點點23剖面km/條1.35/81:200工程地質鉆探孔數個23鉆孔編號ZK1～ZK23總進尺m612.13原位測試動力觸探試驗m/孔39.6/6重型動力觸探試驗聲波測試m/孔115/3剪切波和聲波水文地質測試水文地質觀測次/孔23/23取樣水樣件2作水的腐蝕性分析砂質泥巖組/孔4/4抗壓（天然、飽和）砂巖組/孔4/4抗壓（天然、飽和）巖樣抗壓強度（天然）塊/組24/8每組三塊抗壓強度（飽和）塊/組24/8每組三塊勘探工作質量評述工程地質測繪本次勘察根據初步勘察要求，測繪范圍包括擬建工程施工期間可能影響到的區(qū)域，測繪面積約0.03km2，測繪比例尺1:500，著重調查地形地貌及地質構造，各巖土層的分布及工程地質特征，有無不良地質現(xiàn)象及其形成條件、規(guī)模、性質及發(fā)展情況。圖上地質點、地質界線測繪精度誤差不超過2～3mm，符合規(guī)范要求。工程測量本次對鉆孔孔位和地質剖面均采用GPS移動站RTK實測，剖面比例尺精度1:200，勘探點高程誤差小于5cm，平距誤差小于25cm。坐標系采用CGCS2000系108度帶，高程基準采用1956年黃海高程系，等高距為0.5米，質量和精度符合有關規(guī)范要求。測量引測依據的控制點資料由業(yè)主提供(見表1.6-2)，測量成果經現(xiàn)場自檢、互檢和專檢，精度符合規(guī)范要求。表1.6-2測量控制點控制點編號X(m)Y(m)H(m)備注J13296486.59368600.15311.38J23296185.06368753.83264.06鉆探本次鉆探嚴格按有關操作規(guī)程和規(guī)范執(zhí)行，共進場XY-100型鉆機3臺。鉆探采用鉆具回轉鉆進，泥漿護壁的施工工藝。鉆孔開孔孔徑為Φ130mm，終孔孔徑為Φ91mm，土層中孔徑為Φ110mm。鉆進過程中嚴格按勘察綱要及鉆探操作規(guī)程執(zhí)行。素填土采取率≥65%，粉質粘土采取率≥90%，強風化巖體采取率≥65%，中等風化巖體采取率≥80%，符合規(guī)范要求，鉆探地質人員跟班記錄，鉆探各類原始記錄齊全。鉆探成果滿足本次勘察成果編制要求?，F(xiàn)場原位測試重型圓錐動力觸探為查明場區(qū)內素填土的密實度，論證其作為地基的可行性，本次勘察計劃在場地內均勻選取6個土層較厚的鉆孔進行重型（N63.5）圓錐動力觸探測試。測試時，要求穿心錘自動脫鉤，自由下落。地面上觸探桿的高度不宜超過1.5m，以免傾斜和擺動過大，貫入過程中應盡量連續(xù)貫入。錘擊速率每分鐘宜為15～30擊，每貫入10cm記錄其相應的錘擊數N63.5。聲波和剪切波測試本次勘察選取3個鉆孔進行聲波及剪切波測試。剪切波測井方法采取“單孔測井法”。將“三分量檢波器”放置于井中，充氣使之緊貼于井壁，測點間距為0.5m.自下而上進行測試。剪切波振源采用橫向錘擊壓上重物的板木激發(fā)，板木的長向中垂線對準測試孔中心，板木的中心與孔口距離為1.5m。縱波振源采用錘擊金屬板激發(fā)。聲波測井：采用“單孔一發(fā)雙收法”。測試時把一發(fā)雙收換能器放在鉆孔內，由孔底往上，每間隔0.5m逐點測試。測試方法嚴格按有關規(guī)程操作。巖土取樣試驗本次勘察在8個鉆孔中采集中等風化砂巖、砂質泥巖巖樣8組，作巖石天然、飽和單軸抗壓強度試驗，在1個鉆孔和跳蹬河中采集水樣各1件，作水的腐蝕性分析。室內試驗由重慶一三六測試中心嚴格按照相關規(guī)范進行測試。采樣位置、深度、尺寸、數量和規(guī)格、保存運輸等，均符合有關規(guī)范規(guī)程要求。簡易水文地質觀測在鉆孔終孔測試水位并記錄，抽取殘留沖洗液并靜置24小時后再次進行孔內地下水位觀測，共23孔次，采集的數據真實可靠，滿足規(guī)范要求。外業(yè)見證按照渝建發(fā)（2008）209號文件的精神，本次勘察的現(xiàn)場外業(yè)見證工作由建設方委托天津市勘察設計院集團有限公司派駐有資質的見證員進行，見證員：劉敏，見證編號為YKJZ-2310095-0003。見證員對我院的測量、鉆孔、取樣、原位測試等工作進行監(jiān)督管理和質量控制，并由該公司出具勘察外業(yè)見證報告，我院野外勘察工作量真實可靠。繪圖軟件本次勘察采用工程地質勘察GICAD8.5PB21版本，文字報告采用WPSOffice編制，圖文成果滿足勘察規(guī)范要求。綜上所述，本次勘察所有工作均嚴格按照有關規(guī)范、規(guī)程的要求進行，各環(huán)節(jié)嚴格把關，責任到人，較好地完成了勘察任務，勘察范圍、工作量及成果均滿足初步勘察階段的深度和精度要求，滿足規(guī)范及相關文件要求。工程地質條件地理位置及交通概況建設場地位于重慶市渝北區(qū)空港工業(yè)園區(qū)航空小鎮(zhèn)A116-3/05地塊，位于觀月路大橋南側，場地東側紅線外跳蹬河自北向南流過，有施工便道(碎石路)直通場地，交通較方便。擬建項目地理位置見圖2.1-1。圖2.1-1項目地理位置圖氣象、水文氣象渝北區(qū)位于四川盆地東部平行嶺谷地區(qū)，地處華鎣山主峰以南、長江北岸和嘉陵江東岸的三角地區(qū)。境內的平行條狀山脈呈北東南西走向，縱貫全境，丘陵谷地相間排列，形成溝谷相間之地形。全區(qū)地處亞熱帶，擬建場地屬亞熱帶濕潤氣候區(qū)?？偟恼f來氣候條件是優(yōu)越的，四季分明，氣候溫和，雨量充沛，冬無嚴寒，夏多炎熱。大陸性季風氣候顯著，具有冬暖、春早、初夏多雨、盛夏炎熱多伏旱、秋短多陰雨、雨熱同季、無霜期長（318天）、濕度大、風力小、云霧多、日照少的特點。據1959年至2022年資料統(tǒng)計，年平均氣溫17.3℃，年平均總降雨量1126.2毫米，歷年最大風速21.7米/秒，歷年最多風向除靜風外，其次是東北風，出現(xiàn)頻率為19%，最少風向為南南東、北北西，僅為2%，年平均風速2.0米/秒，最熱月（7月、8月）平均氣溫27.5℃，最冷月（1月）平均氣溫6.5℃。主要氣象災害：暴雨資料統(tǒng)計，幾乎每年都有暴雨發(fā)生，最早出現(xiàn)在3月中旬，終止于11月上旬，其中5～9月出現(xiàn)次數最多。干旱1959～2022年資料統(tǒng)計，春旱（3～4月）出現(xiàn)14次，夏旱（5～6月）只出現(xiàn)5次，伏旱（7～8月）共出現(xiàn)44次。其中7月出現(xiàn)的伏旱最多（24次），尤以2006年伏旱為最，為百年不遇。寒潮冬、春、秋三季均可發(fā)生，55年中，共發(fā)生了188次，其中春季（3～4月）發(fā)生次數最多，接近50%。洪澇24小時降雨量≥100毫米，即為洪澇。54年中共發(fā)生31次，主要發(fā)生在6～8月。水文據現(xiàn)場走訪調查，擬建場地紅線外東側存在1條小河溝，其名為跳蹬河，流向為自北向南的，勘察期間該河溝存在少量流水，水深約0.2～1.5m，流速較平緩，勘察期間河溝水位標高約257.8m（2022年10月20日），50年一遇最高洪水位為261.50m?？辈靺^(qū)雨季形成的地表水除部分下滲形成地下水外，其余均向場地地形低洼處東側河溝匯集排出場外。由于本場地局部填土較厚，地形較平緩，不利于地表水排泄，場地填土較厚存在一定量的地下水。場地東側紅線外小河溝（跳蹬河）地形地貌擬建場地原屬剝蝕丘陵地貌，場地經大面積回填，局部形成一級平臺，擬建場地地貌屬人工再造地貌，場地表層被第四系全新統(tǒng)土層覆蓋。擬建場地一般地形坡角約2～8°，臨時斜坡稍陡，地形坡角約20°～39°。鉆孔實測高程265.14（ZK19）～290.21m（ZK3），相對高差25.07m。地質構造擬建場地主要涉及的構造為重慶-沙坪向斜，工程區(qū)位于其北西翼。該向斜位于大灣-土橋段，長約40km，其軸向為N20°～30°E，軸部為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組地層，兩翼為侏羅系下統(tǒng)珍珠沖組-中統(tǒng)沙溪廟組地層，兩翼傾角25～40°。工程區(qū)巖層呈單斜產出，巖層傾角平緩，巖層產狀102°∠8°，層面平直光滑，偶有起伏，多為鈣、泥質充填，結構面結合很差，屬軟弱結構面。產狀穩(wěn)定，未發(fā)現(xiàn)有斷裂構造通過，地質構造穩(wěn)定。在附近巖石露頭上測得2組優(yōu)勢裂隙：裂隙L1：產狀152°∠73°，裂隙面較粗糙，寬度1～3mm，有泥質充填，裂隙間距1.0～2.5m不等，延伸2.0～7.0m，結合程度差，屬硬性結構面。裂隙L2：產狀233°∠68°，裂隙面平直-粗糙，寬1～3mm，未見充填，裂隙間距1.0～3.0m不等，延伸1.5～5.5m，結合程度差，屬硬性結構面。圖2.4-1擬建場地地質構造綱要圖地層巖性據地面調查及鉆探揭露，場地上覆土層為第四系全新統(tǒng)素填土（Q4ml）、殘坡積層粉質粘土（Q4el+dl），下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組(J2s）砂質泥巖、砂巖地層，現(xiàn)從新到老分述如下：第四系全新統(tǒng)（Q4）素填土（Q4ml）：雜色，主要成份以黏性土夾砂、砂質泥巖塊碎石組成，大小混雜，顆粒組成雜亂，分布不均，母巖巖性為砂泥巖，含量約占10～35%，粒徑一般約10～200mm，最大粒徑約550mm。松散～稍密，稍濕，局部存在架空現(xiàn)象，壓縮性較大，未被污染，為場地整平時堆填而成，回填年限大于4年。該層土在場地內均有揭露，層厚0.4（ZK15）～25.2m（ZK12）。粉質粘土（Q4el+dl）：黃褐色，成份由粘粒、粉粒組成，切面規(guī)則稍有光澤，干強度中等，韌性中等，呈可塑狀，無搖震反應，殘坡積成因。該層土在場地內僅1個鉆孔有揭露，層厚為0.8（ZK18）。～～～～～～～～～～～～～～～～～不整合～～～～～～～～～～～～～～～～～侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組(J2s)砂質泥巖（J2s-Ms）：磚紅～紫紅色，主要礦物成分為粘土礦物，薄～中厚層狀構造，泥質結構，砂質含量較高且不均勻，見砂質條帶或團塊，局部呈透鏡體狀砂巖。巖質較軟，具軟化特性，巖芯失水后即干裂破碎。巖體破碎，強風化帶巖芯多呈碎塊狀、角礫狀，質軟，手易折斷；中等風化帶巖芯較完整，巖芯呈短柱狀、柱狀，局部碎塊狀。該層在場地內均有揭露，為主要巖性，本次鉆探揭露最大鉛直厚度19.0m（ZK20）。砂巖（J2s-Ss）:灰色、灰褐色；主要成分為長石、石英、云母，夾巖屑，細～中粒結構；中厚～厚層狀構造；鈣泥質膠結，膠結程度一般，巖性致密堅硬，局部鉆孔含泥質較重，局部過度為泥質砂巖，巖質較軟。強風化帶巖體破碎，巖芯多呈碎塊狀、片狀，質軟，手易折斷；中等風化帶巖芯較完整，巖芯呈短柱狀、柱狀，少量碎塊狀。該層在場地內局部有揭露，為次要巖性，本次鉆探揭露最大鉛直厚度6.4m（ZK1）。場地內基巖為砂質泥巖與砂巖互層，巖層層位分布較復雜，巖相變化較大，局部存在巖性過渡段，往往出現(xiàn)含砂量不均衡的現(xiàn)象，造成巖體物理力學性質出現(xiàn)一定程度的變異和離散，施工時可能在局部地段巖石抗壓強度實測值略低或高于標準值的情況，建議設計時予以考慮低值并預留調整措施。基巖頂面及基巖風化帶特征基巖面特征據鉆探揭露，用地范圍內基巖面主要受原始地形控制，基本與原始地形一致，基巖埋深0.4（ZK15）～25.2m（ZK12），基巖面頂高程258.17～280.71m，基巖面傾角約1°～18°,局部傾角達39°?；鶐r風化特征據《工程地質勘察規(guī)范》DBJ50/T-043-2016并結合當地地區(qū)經驗，將鉆探深度范圍內的基巖劃分為強風化帶和中等風化帶。強風化帶：巖芯較破碎，巖芯多呈碎塊狀、片狀、角礫狀，屬破碎巖體。其厚度小、變化較大，本次鉆探揭露厚度0.3（ZK2）～5.1m（ZK13）。中風化帶：巖體較完整，巖芯多呈短柱狀、柱狀，少量碎塊狀。本次鉆探揭露厚度9.61（ZK3）～19.60m（ZK1）。各巖土層及風化帶厚度、高程詳見鉆探點數據表。水文地質條件地下水類型工程區(qū)覆蓋層主要為素填土、粉質粘土，下部基巖為砂質泥巖、砂巖。根據地下水埋藏條件和含水層性質分為松散巖類孔隙水和基巖裂隙水。第四系松散巖類孔隙水第四系松散巖類孔隙水賦存第四系土層中，場地土層為素填土、粉質粘土，素填土滲透性較強，為相對透水層；粉質粘土為相對隔水層。土層富水程度受組成物質和地形條件控制，擬建場地中部高四周低。場地接受大氣降雨和地表水的補給后，迅速下滲，部分繼續(xù)往深部運移，其余向場地低洼處匯集至東側側跳蹬河排出場外。基巖裂隙水基巖裂隙水主要賦存于構造裂隙和風化裂隙中，受大氣降水及上部松散堆積層孔隙水補給，勘察場地主要巖性為砂質泥巖、砂巖；砂質泥巖為相對隔水層，賦水條件差，砂巖為弱透水層，但由于砂質泥巖的隔水作用，砂巖含水層連續(xù)性較差，含風化裂隙潛水。不利于基巖裂隙水的補給和賦存，故場區(qū)基巖裂隙水水量較少。地下水補、逕、排條件本次勘察外業(yè)工作期間無強降雨，在鉆孔施工結束后提干鉆孔循環(huán)水，24h后進行水位觀測，場地內部分孔內水位未恢復，填土較厚地段鉆孔存在地下水，該地下水主要接受大氣降水補給，水文地質條件簡單。根據當地施工經驗，綜合判定大氣降水時土層厚的地段有地表水滲入補給，地下水位約256.0～258.0m之間，水量隨大氣降水及地表水的補給量大小而變化，可能影響后期基礎施工。未來基礎施工應配備相應的排水設施（若基礎施工時樁底積水不能抽干，建議采用水下澆筑確保成樁強度及成樁質量）。建議在場地周邊及內部設置良好的排水系統(tǒng)，避免地表及大氣降水匯聚滲入地基對地基及基礎造成不良影響。建議地下室及周邊設置排水盲溝和集水井，在做好地下車庫隔水、防滲工作，完善場地內地表水排泄。本次勘察對鉆孔ZK22進行了簡易抽水試驗，試驗設備采用一臺額定流量5m3/h的螺桿自吸泵，測量水位采用測鐘，流量測量采用流量計的方法，滲透系數計算采用公式為：K=式中：K為滲透系數（m/d）；為穩(wěn)定流量（m3/d）；為抽水孔半徑（m）；S為水位降深厚度（m）；恢復至穩(wěn)定水位時間（天）；H為含水層厚度（m）。試驗統(tǒng)計及結果見下表。根據重慶市地方經驗，場地素填土滲透系數取10.0～20.0m/d(經驗值)，為強透水；粉質粘土滲透系數取0.001～0.003m/d(經驗值)，為微透水；砂質泥巖滲透系數0.001～0.008m/d(經驗值)，為微透水；砂巖滲透系數取0.10～0.50m/d(經驗值)，為弱透水。水、土腐蝕性評價本次勘察在場地內采取水樣2件，進行水的腐蝕性分析，試驗結果見表2.8-1。表2.8-1水質分析成果表水樣編號Ca2+mg/lMg2+mg/lSO42-mg/lHCO3-mmol/lCO32-mg/lCl-mg/lOH-mg/l游離CO2mg/l侵蝕性CO2mg/lpH值水樣168.147.1766.76158.650.005.320.0030.800.007.08水樣272.1414.58122.48302.050.0011.700.0033.000.007.33根據附近場地工程經及試驗報告，按《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021—2001（2009年版）第12.2節(jié)Ⅱ類環(huán)境判定，地表水、地下水對混凝土結構、鋼筋混凝土結構中鋼筋具有微腐蝕性。根據現(xiàn)場調查，建設場地及其周邊一定范圍內在歷史上無化工廠、礦山及污染物排放點等污染源，場內土層未遭受污染。按《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021-2001附錄G判定，場地環(huán)境類型為Ⅱ類，并結合當地經驗判定，土對混凝土結構具微腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中鋼筋具微腐蝕性，土對鋼結構具微腐蝕性，建議施工階段加強場地土腐蝕性測試，以進一步驗證其對建筑結構的腐蝕性。不良地質現(xiàn)象及地質災害根據現(xiàn)場調查、鉆探和資料收集，建設場地內無滑坡、崩塌、泥石流、地面塌陷等不良地質作用。未見古河道、防空洞、墓穴、地下硐室及采空區(qū)等對工程不利的埋藏物，在自然狀態(tài)下場地整體穩(wěn)定。巖土物理力學特征巖土測試成果統(tǒng)計評述本次勘察，根據場地內各巖土層工程地質特征，采取針對性的方法及手段，力求取得真實可靠的物理力學指標。巖土測試成果的統(tǒng)計原則：根據巖土體的成因、巖性、分布、以及物理力學特征差異等原則進行分層，然后分別按層位進行統(tǒng)計。統(tǒng)計前按規(guī)定剔除異常值和粗差數據。參加統(tǒng)計的數據不少于6個樣本，當不足6個樣本時(統(tǒng)計到平均值)，根據試驗結果，結合地區(qū)經驗綜合取值。巖土參數的數理統(tǒng)計方法本次勘察巖土的物理力學指標，按場地的工程地質分層進行統(tǒng)計，主要依據《工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50/T-043-2016）第10.2節(jié)公式計算。其主要計算公式如下：平均值：標準差：變異系數：某一風險概率時的修正系數：標準值：式中：——巖土參數的標本數；——巖土參數；——巖土參數的平均值；——巖土參數的標準差；——巖土參數的變異系數；——某一風險概率時的修正系數；——巖土參數標準值。巖土物理力學性質分析素填土該層土在場地內均有揭露，層厚0.4（ZK15）～25.2m（ZK12），松散～稍密，均勻性較差，壓縮性較大，厚度變化大，本次勘察在6個鉆孔中進行重型動力觸探試驗。粉質粘土該層土在場地內僅1個鉆孔有揭露，層厚為0.8（ZK18），分布不均，厚度小，本次勘察未對其進行取樣作土常規(guī)試驗。砂質泥巖該層在場地內均有揭露，為主要巖性，本次鉆探揭露最大鉛直厚度19.0m（ZK20），巖芯較完整，呈柱狀、短柱狀，局部碎塊狀、角礫狀，本次勘察在4個鉆孔中采集4組巖樣進行了巖石天然（飽和）單軸抗壓強度試驗。砂巖該層在場地內局部有揭露，為次要巖性，本次鉆探揭露最大鉛直厚度6.4m（ZK1），巖芯較完整，呈柱狀、短柱狀，局部碎塊狀、片狀，本次勘察在4個鉆孔中采集4組巖樣進行了巖石天然（飽和）單軸抗壓強度試驗。室外試驗成果統(tǒng)計分析素填土層取樣困難且代表性差，為評價其工程特性，論證其作為地基的可行性，本次勘察在6個鉆孔內進行重型（N63.5）動力觸探試驗，試驗設備主要包括觸探頭，觸探桿及穿心錘三部分，記錄每10cm所需的錘擊數，總貫入深度39.6m，共測試節(jié)數396節(jié)。按照《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）（2009年版）B.0.2公式對原始錘擊數進行修正，將校正后的錘擊數繪制單孔曲線圖，剔出超前和滯后影響范圍內的指標及個別異常值后，計算單孔分層動探指標變異系數，統(tǒng)計單孔分層動探指標見下表。表STYLEREF1\s3.4-SEQ表\*ARABIC\s11素填土重型（N63.5）動力觸探成果統(tǒng)計鉆孔編號錘擊數范圍值（擊）平均錘擊數（擊）貫入深度（m）測試節(jié)數變異系數ZK14-157.143.0300.29ZK54-146.707.9790.24ZK73-126.732.8280.32ZK124-156.3010.81080.26ZK164-156.905.1510.31ZK184-156.4210.01000.26統(tǒng)計范圍值3～15厚度的加權平均值6.69（擊）總貫入深度39.6m總測試節(jié)數396節(jié)變異系數范圍值0.26～0.32根據重型動力觸探試驗統(tǒng)計數據表分析，素填土按照試驗厚度的加權平均錘擊數為6.69擊，其密實度屬松散（本次重型動力觸探原始成果整體離散性較大）。變異系數0.26～0.32，變異性中等～高（由于素填土中塊碎石含量不均勻，物質組成變化大，故造成變異系數較大）。均勻性差，力學性質差。綜合上述原因，場內素填土的密實度劃分為松散～稍密。巖石室內試驗成果統(tǒng)計及評述砂質泥巖本次勘察，在4個鉆孔中采集砂質泥巖巖樣4組進行抗壓(天然、飽和）強度試驗，統(tǒng)計結果見下表。表3.5-1砂質泥巖單軸抗壓強度試驗成果統(tǒng)計巖石名稱取樣編號單軸抗壓強度（Mpa）軟化系數天然（Mpa）飽和（Mpa）砂質泥巖ZK1-Y19.268.668.656.205.705.800.67ZK7-Y19.999.6610.506.696.877.040.68ZK8-Y18.267.786.885.535.214.310.66ZK12-Y19.1810.508.3060.68樣本數1212平均值8.976.030.67標準差1.100.83變異系數0.120.14統(tǒng)計修正系數0.940.93標準值8.395.59根據實驗結果統(tǒng)計分析可知：砂質泥巖：天然單軸抗壓強度標準值為8.39MPa，飽和單軸抗壓強度標準值為5.59MPa，屬軟巖，軟化系數為0.67，屬軟化巖石。試驗成果變異系數為0.12～0.14，變異性低。砂巖本次勘察，在4個鉆孔中采集砂巖巖樣4組進行抗壓(天然、飽和）強度試驗，統(tǒng)計結果見下表。表3.5-2砂巖單軸抗壓強度試驗成果統(tǒng)計巖石名稱取樣編號單軸抗壓強度（Mpa）軟化系數天然（Mpa）飽和（Mpa）砂巖ZK4-Y139.6037.5034.8030.3929.0526.500.77ZK16-Y145.6048.0043.4035.5737.4433.850.78ZK17-Y148.6049.5049.2038.2038.9038.400.78ZK18-Y142.3040.3045.0032.9931.0334.300.77樣本數1212平均值43.6533.880.78標準差4.864.03變異系數0.110.12統(tǒng)計修正系數0.940.94標準值41.1031.77根據實驗結果統(tǒng)計分析可知：砂巖：天然單軸抗壓強度標準值為41.10MPa，飽和單軸抗壓強度標準值為31.77MPa，屬較硬巖，軟化系數為0.78，屬不軟化巖石。試驗成果變異系數為0.11～0.12，變異性低。巖土參數選用及建議根據地質測繪、巖石室內試驗及臨近項目成果資料，并結合地區(qū)經驗，綜合確定建設場地巖土體物理力學參數，見下表。表3.6-1巖土設計參數建議取值巖土名稱參數指標填土粉質粘土強風化基巖中風化基巖砂質泥巖砂巖砂質泥巖砂巖重度天然(kN/m20.5*19.6*24.5*24.0*25.5*25.0*飽和(kN/m21.0*19.7*————變形壓縮系數(MPa-—0.38*————壓縮模量(Mpa)—4.70*————抗壓強度天然(Mpa)———8.3941.10飽和(Mpa)———5.5931.77地基承載力基樁負摩阻力系數0.30*————灌注樁側阻力標準值(kPa)—60*100*120*——地基極限承載力標準(kPa)無水浸泡需夯實后按載荷試驗確定——922945210有水浸泡614934947地基承載力特征值(kPa)無水浸泡140*300*500*304614919有水浸泡202911533抗剪強度天然黏聚力c(kPa)5.00*21.90*—320*1100.0*內摩擦角Φ(°)28.00*10.80*—30.00*41.00*飽和黏聚力c(kPa)3.00*18.90*———內摩擦角Φ(°)25.00*8.70*———邊坡及支護基底摩擦系數0.30*0.25*0.30*0.40*0.65*土的水平抗力系數的比例系數(MN/m8*16*140*160*——巖石水平抗力系數(MN/m———90*550*與M30砂漿的極限黏結強度標準值(kPa)—40*—360*1200*注：按照《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）附錄G表G.0.1-1，中風化巖體水平抗力系數由巖石天然單軸抗壓強度標準值內插并根據本地經驗修正而來。按照《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）附錄G表G.0.1-1，土體水平抗力系數的比例系數取表中數據并根據本地經驗修正而來。當水平荷載長期或經常出現(xiàn)時，應將表中水平抗力系數的比例系數乘以折減系數0.4，時間效應系數為0.95。按照《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）表4.3.1，層面為軟弱結構面，結合很差，取內摩擦角為12°，黏聚力為20kPa；構造裂隙為硬性結構面，結合差，取內摩擦角為18°，黏聚力為50kPa。結構面及構造裂隙面的抗剪強度指發(fā)育在中等風化巖體中時的抗剪強度，當結構面及構造裂隙面位于強風化巖體中時，需根據巖體風化狀態(tài)、完整性、是否受水體軟化及施工時的具體工況等因素進行折減。應加強施工及運營環(huán)境的控制，當地下水、施工擾動、開挖卸荷、人類活動、爆破等不利作用較明顯時設計參數建議值應視情況作適當調整。按照重慶市地方標準《工程地質勘察規(guī)范》（DBJ50/T-043-2016）第10.4.2條，巖質地基極限承載力標準值由巖石天然抗壓強度標準值(當巖體受水浸泡時，用巖體飽和抗壓強度標準值)乘以地基條件系數確定，地基條件系數取1.10。按照重慶市地方標準《建筑地基基礎設計規(guī)范》（DBJ50-047-2016）第4.2.6條，巖土體地基承載力特征值由地基極限承載力標準值乘以地基極限承載力分項系數而來，地基極限承載力分項系數土質地基取0.50，巖質地基取0.33。強風化巖體地基承載力特征值參考相應中風化巖體取當地經驗值。素填土的承載力和壓縮模量需按照設計要求處理后現(xiàn)場實測，表中物理力學參數是在壓實系數不小于0.95時的經驗值。按照《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）表8.2.3-2及表8.2.3-3，巖土體與M30砂漿的極限黏結強度標準值取表中數據并根據本地經驗修正而來。按照《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94-2008）表5.3.5-1，樁基極限側阻力標準值取表中數據并根據本地經驗修正而來，對應樁型為干作業(yè)鉆孔樁。表3.6-2邊坡建議開挖坡比一覽土類型永久邊坡臨時邊坡H＜8m8≤H≤15m15＜H≤30m泥巖強風化1:0.75～1：1.00*1:1.00～1：1.25*1:1.25～1:1.50*不陡于1:0.75*中等風化1:0.50～1：0.75*1:0.75～1：1.00*1:1.00～1:1.25*不陡于1:0.50*砂巖強風化1:0.50～1：0.75*1:0.75～1：1.00*1:1.00～1:1.25*不陡于1:0.50*中等風化1:0.35～1：0.50*1:0.50～1：0.75*1:0.75～1:1.00*不陡于1:0.35*粉質黏土H≤5m時：1:1.25*；5＜H≤10m時：1:1.50*不陡于1:1.25*素填土H≤5m時：1:1.50*；5＜H≤10m時：1:1.75*不陡于1:1.50*注：帶*者為參考《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）表14.2.2并結合本工程特點所提出的經驗值，H為邊坡高度。表中開挖坡比是指無外傾結構面時的建議開挖坡比。表中臨時邊坡指開挖暴露時間不大于2個月且無水體作用的邊坡，不滿足者需進行支護。不受外傾結構面影響為前提條件下，永久坡率值（h<5m）：素填土1：1.75，粉質粘土1:1.50；永久坡率值（5<h<10m）：素填土1：2.00，粉質粘土1:1.75。永久坡率值（h<8m）：強風化基巖1：0.75，中風化基巖1:0.50；永久坡率值（8<h<15m）：強風化基巖1：1.00，中風化基巖1:0.75。巖體基本質量等級波速測試及巖體完整性評價本次勘察在3個鉆孔進行聲波速度測試，其中鉆孔聲波測試成果表如下表。表STYLEREF2\s3.7-SEQ表\*ARABIC\s21鉆孔聲波測試成果表孔號測試范圍(m)巖性Vp平均速度(m/s)巖塊聲波速度(m/s)巖體完整性系數巖體風化程度巖體完整性ZK822.00-23.50砂質泥巖220738530.33強風化破碎23.50-30.00砂質泥巖294638530.58中風化較完整30.00-32.00砂巖312440560.59中風化較完整32.00-34.00砂質泥巖301838530.61中風化較完整ZK1232.00-40.00砂質泥巖298139420.57中風化較完整ZK1830.00-34.00砂質泥巖296838530.59中風化較完整34.00-35.00砂巖322340560.63中風化較完整巖體基本質量等級根據《工程地質勘察規(guī)范》(DBJ50/T-043-2016)表3.1.7，結合前述實驗成果及波速測試成果，對本次勘察揭露巖體進行基本質量等級評價如下表：表STYLEREF2\s3.7-SEQ表\*ARABIC\s22巖體基本質量等級分析評價一覽表巖性風化程度巖石飽和單軸抗壓強度（MPa）巖石堅硬程度巖體完整程度巖體基本質量等級場地內所有巖性的強風化巖體極軟巖破碎Ⅴ砂質泥巖中等風化5.59軟巖較完整Ⅳ砂巖中等風化31.77較硬巖較完整Ⅲ場地穩(wěn)定性評價地震效應評價地震動參數建設場地位于重慶市渝北區(qū)空港工業(yè)園區(qū)航空小鎮(zhèn)A116-3/05地塊，根據《中國地震動參數區(qū)劃圖》(GB18306－2015)及《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2010（2016年版）、《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》（GB55002-2021），建設場地抗震設防烈度為6度，基本地震動峰值加速度值為0.05g，設計地震分組為第一組?？拐鹪O防類別根據勘察任務委托書和《建筑工程抗震設防分類標準》（GB50223-2008）規(guī)定，擬建建（構）筑物的抗震設防類別為標準設防類（丙類），應按本地區(qū)抗震設防烈度確定其抗震措施和地震作用。巖土體剪切波速按照《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）4.1.3條規(guī)定，本次勘察在3個鉆孔進行剪切波波速測試，其剪切波波速測試成果見下表。表STYLEREF2\s4.1-SEQ表\*ARABIC\s21剪切波速測井成果一覽表孔號測試范圍(m)巖性Vs平均速度（m/s)Vse等效剪切波速(m/s)巖石類別ZK80.00-20.00素填土134134較軟土20.00-23.00砂質泥巖546堅硬土23.00-34.00砂質泥巖和砂巖874巖石ZK120.00-25.00素填土129129較軟土25.00-27.00砂質泥巖566堅硬土27.00-40.00砂質泥巖862巖石ZK180.00-19.00素填土129129較軟土19.00-20.00粉質粘土153153中軟土20.00-24.00砂質泥巖571堅硬土24.00-35.00砂質泥巖和砂巖895巖石根據速測試成果，素填土、未來填土平均剪切波速為130.7m/s，屬中軟土；粉質黏土平均剪切波速為153.0m/s，屬中軟土；強風化巖體平均剪切波速＞500m/s，屬中硬土；中等風化巖體平均剪切波速＞800m/s，屬堅硬土～巖石。另后期設計地坪下需進行壓實回填，剪切波速實測后確定。根據《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2010（2016年版）第4.1.6條，對各建筑物地段按照設計高程挖填整平后的場地類別和抗震地段進行劃分，各擬建物地震效應具體評價詳見下表。表4.1-2各擬建物地震效應評價擬建物名稱υse計算位置土層（m）覆蓋層最大厚度（m）等效剪切波速（m/s）建筑場地類別設計特征周期（s）抗震地段劃分后期填土厚度素填土厚度粉質黏土厚度殘聯(lián)辦公樓ZK124.5225.2/29.72130.7Ⅲ0.45不利地段康復中心ZK12附近4.5225.2/29.72130.7Ⅲ0.45不利地段門衛(wèi)室aZK7附近30.744.4/35.14130.7Ⅲ0.45不利地段門衛(wèi)室bZK18附近6.3619.60.826.76130.7Ⅲ0.45不利地段地下車庫ZK124.5225.2/29.72130.7Ⅲ0.45不利地段注：建議對土層進行分層壓實（碾壓或強夯）處理密實后，重新作剪切波測試，校核地震效應評價。對于抗震不利地段，應盡量避開，當無法避開時結構設計時應采取有效措施?？辈炱陂g波速測試在未經處理的素填土中進行，不代表后期處理之后場地的波速。在后期素填土經過壓密或壓實之后，應按照規(guī)范要求進行剪切波波速復測，校核地震效應評價及抗震地段劃分。巖土地震穩(wěn)定性評價據鉆探揭示，建設場地內地下水貧乏，無粉細砂土分布，不存在砂土液化問題。按照設計地坪高程整平后，場地內巖土層為素填土、粉質粘土和基巖，素填土屬結構松散～稍密，地震時可能存在沉降和變形，建議進行夯實處理。粉質粘土以粘粒為主，無飽和液化的可能，抗震性能一般。強風化基巖巖體較破碎，抗震性能一般。中等風化基巖巖體較完整，層位穩(wěn)定，抗震性能良好。該場地抗震設防烈度為6度，場區(qū)壓實人工填土含砂、砂質泥巖等塊碎石，壓實處理后壓縮性小，粉質粘土分布范圍小，厚度小，地震沉陷可能性小，場區(qū)無滑坡、崩塌不良地質作用存在，無液化、震陷可能，場地巖土體穩(wěn)定。場地坡穩(wěn)定性評價根據設計意圖：擬建場地按設計地坪高程、環(huán)境高程整平后，場地內東側及西側形成擬建環(huán)境邊坡，邊坡最高約36.6m，邊坡工程安全等級為一級；場地西側及北側地段回填后根據規(guī)劃道路高程，該段不會形成環(huán)境邊坡。場地四周存在最高約25.1m的現(xiàn)狀填方土質邊坡，安全等級為一級?，F(xiàn)分段對各段擬建邊坡的穩(wěn)定性和支擋措施做出評價及建議，如下：現(xiàn)狀邊坡現(xiàn)狀邊坡BP1(見剖面1～4)：該段邊坡位于場地北東側、東側，為1條最高約25.1m的填方土質邊坡，長約187m，邊坡安全等級為一級；該邊坡為場地整平時隨意堆填，土質邊坡坡角約31～39°，回填年限大于4年。該段土質邊坡上部土層14.4～23.2m的填土，填土界面較平緩且埋置深度較深，現(xiàn)狀邊坡沿填土界面滑移破壞的可能性較小，邊坡存在沿土體內部圓弧滑移破壞的可能性。據現(xiàn)場調查，坡頂存在開裂、滑塌現(xiàn)象，現(xiàn)狀欠穩(wěn)定。現(xiàn)狀邊坡BP2(見剖面5～7)：該段邊坡位于場地南側，為1條最高約19.8m的填方土質邊坡，長約82.5m，邊坡安全等級為一級；該邊坡為場地整平時隨意堆填，土質邊坡坡角約25～37°，回填年限大于4年。該段土質邊坡上部土層7.2～24.6m的填土，填土界面較平緩且埋置深度較深，現(xiàn)狀邊坡沿填土界面滑移破壞的可能性較小，邊坡存在沿土體內部圓弧滑移破壞的可能性。據現(xiàn)場調查，坡頂未見其變形、破壞等現(xiàn)象，現(xiàn)狀基本穩(wěn)定。后期規(guī)劃道路施工后，該段將不形成邊坡?，F(xiàn)狀邊坡BP3(見剖面1～4)：該段邊坡位于場地西側，為1條最高約18.9m的填方土質邊坡，長約129.5m，邊坡安全等級為一級；該邊坡為場地整平時隨意堆填，土質邊坡坡角約26～34°，回填年限大于4年。該段土質邊坡上部土層7.2～25.2m的填土，填土界面較平緩且埋置深度較深，現(xiàn)狀邊坡沿填土界面滑移破壞的可能性較小，邊坡存在沿土體內部圓弧滑移破壞的可能性。據現(xiàn)場調查，坡頂存在開裂、滑塌現(xiàn)象，現(xiàn)狀欠穩(wěn)定。后期規(guī)劃道路施工后，該段將不形成邊坡?，F(xiàn)狀邊坡BP1局部地貌現(xiàn)狀邊坡BP2局部地貌現(xiàn)狀邊坡BP3環(huán)境邊坡環(huán)境邊坡AB段(見剖面6)：按設計高程整平后，將在場地北側形成最高約26.5m的填方土質邊坡，長約33.4m，坡向約0°，邊坡安全等級為一級；填土界面較平緩且埋置深度較深，上部土層為素填土，厚約14.4～18.6m，現(xiàn)狀邊坡沿填土界面滑移破壞的可能性較小，邊坡存在沿土體內部圓弧滑移破壞的可能性，邊坡不穩(wěn)定。若有放坡條件，建議采用放坡+坡面防護處理；若無放坡條件，采用樁板擋墻進行支擋，以中等風化基巖作基礎持力層，最終支護方式由設計計算確定。環(huán)境邊坡BC段(見剖面1～4)：按設計高程整平后，將在場地北側形成最高約36.6m的填方土質邊坡，長約175.5m，坡向約37～88°，邊坡安全等級為一級；填土界面較平緩且埋置深度較深，上部土層為素填土，厚約14.4～23.2m，現(xiàn)狀邊坡沿填土界面滑移破壞的可能性較小，邊坡存在沿土體內部圓弧滑移破壞的可能性，還存在沿新老填土界面滑動的可能，邊坡不穩(wěn)定。若有放坡條件，建議采用放坡+坡面防護處理；若無放坡條件，采用樁板擋墻進行支擋，以中等風化基巖作基礎持力層，最終支護方式由設計計算確定。綜上：建議對填方邊坡結合相鄰地塊建筑方案制定相適應的治理措施，有放坡條件情況下，采用1:1.50～1:2.00坡率分階放坡+格構+截排水治理，根據邊坡具體情況可在坡底設置重力式擋墻支擋。無放坡條件情況下，根據邊坡具體情況采用安全、經濟的支擋結構，如樁板式擋墻支擋。同時結合建筑方案建立健全、有效的截排水措施。場地內中風化巖體呈較完整，承載力高，強風化巖體破碎，建議支擋結構選用中等風化基巖作持力層。場地內未來填土建議：坡度大的地段回填前，將現(xiàn)狀地表錯臺，采用級配良好的填料，嚴禁選用含大直徑塊石、腐殖質、淤泥質、污染土等不良填料，對填料進行壓實處理，根據上部荷載情況，壓實系數可取0.95，坡腳可設置重力式擋墻，下滑力大的地段可采用樁板墻支擋，支擋結構選中風化基巖作持力層。跳蹬河岸坡現(xiàn)狀評價擬建工程段河岸岸坡坡向約為45～85°，地形坡角較平緩，一般坡角約2～9°，局部斜坡坡角稍陡，地形坡角約12～28°。河流岸坡上覆土層為素填土、粉質黏土，厚約0.5～4.8m?？辈炱陂g河溝水位標高約257.8m，50年一遇最高洪水位為261.50m。該段岸坡河流水消落對岸坡具沖刷作用。根據現(xiàn)場調查，該段岸坡未見滑坡、崩塌、岸坡失穩(wěn)、泥石流和采空區(qū)等不良地質現(xiàn)象，岸坡現(xiàn)狀整體穩(wěn)定，未見岸坡變形痕跡。擬建場地建設和相鄰建（構）筑物影響評價場地北側80m為觀月路大橋，為架空的墩柱橋梁，擬建場地施工對其無影響。場地東側有1條流向為從北向南的架空排水箱涵，距現(xiàn)狀邊坡坡腳最近5m，箱涵采用樁基礎架空，施工前應進一步收集其樁基礎及箱涵等基礎資料，并注意對其進行保護，避免影響其結構安全。場地南側與西側為現(xiàn)狀排水箱涵，據現(xiàn)場調查，該兩側排水箱涵已廢棄（未在使用），平場施工對其無影響。建設場地范圍內無已建建筑。綜上，擬建場地在挖填施工前應詳細考慮棄土位置，開挖土方應及時運走。在施工過程中應注意現(xiàn)場的文明施工，降低噪聲及施工排渣對環(huán)境的影響。擬建場地施工與相鄰建（構）筑物影響小，施工建議設置標示標牌，施工期間應進行降噪、防塵，減小對已運營建（構）筑物的影響，加強文明施工。場地穩(wěn)定性及建筑適宜性評價經工程地質調查和鉆探揭露，擬建場地及影響范圍內未見滑坡、崩塌、泥石流、危巖、古河道及地面塌陷等不良地質作用，無斷層通過；場地內未見溶洞、古河道、溝濱、墓穴、孤石、防空洞及采空區(qū)等對工程不利的埋藏物。根據《城鄉(xiāng)規(guī)劃工程地質勘察規(guī)范》CJJ57-2012附錄C對工程建設適宜性的定性分級：1）場地穩(wěn)定性差，地基條件和施工條件較差，地基處理及基礎工程費較高；2）地形起伏較大，地面坡度≥25%；3）巖土種類較多，分布不均勻，工程性質差。4）場地存在深厚回填，存在高填方邊坡。本工程建設適宜性差。地基評價地基均勻性評價素填土在場地內均有揭露，層厚0.4（ZK15）～25.2m（ZK12），厚度變化大，塊碎石含量不均，承載力低，屬不均勻地基。粉質粘土在場地內僅1個鉆孔有揭露，層厚為0.8（ZK18），均勻性差，屬不均勻地基。強風化基巖，巖芯破碎，以碎塊狀為主，均勻性一般；中等風化基巖，巖芯較完整，呈柱狀、短柱狀，局部碎塊狀、片狀，揭露厚度為9.61（ZK3）～19.60m（ZK1），層位穩(wěn)定，為均勻地基。地下水對地基基礎的影響本次勘察外業(yè)工作期間無強降雨，在鉆孔施工結束后提干鉆孔循環(huán)水，24h后進行水位觀測，大部分孔內水位未恢復，在場地填土較厚地段鉆孔存在地下水，地下水位約256.0～258.0m之間，場地地下水水位受大氣降水補給、跳蹬河側向徑流補給，主要靠蒸發(fā)、向低洼地帶側向徑流排泄，水文地質條件中等復雜。根據當地施工經驗，綜合判定大氣降水時土層厚的地段有地表水滲入補給，水量隨大氣降水及地表水的補給量大小而變化，可能影響后期基礎施工。未來基礎施工應配備相應的排水設施（若基礎施工時樁底積水不能抽干，建議采用水下澆筑確保成樁強度及成樁質量）。建議在場地周邊及內部設置良好的排水系統(tǒng)，避免地表及大氣降水匯聚滲入地基對地基及基礎造成不良影響。建議地下室及周邊設置排水盲溝和集水井，在做好地下車庫隔水、防滲工作，完善場地內地表水排泄。水、土體腐蝕性評價根據現(xiàn)場調查，建設場地及其周邊一定范圍內在歷史上無工廠、礦山及污染物排放點等污染源，場內土層未遭受污染。按《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021-2001（2009版）附錄G判定，場地環(huán)境類型為Ⅱ類。根據試驗及規(guī)范判定，水和土對混凝土結構具微腐蝕性，對鋼筋混凝土結構中鋼筋具微腐蝕性，對鋼結構具微腐蝕性。地基的穩(wěn)定性評價場地內未見“河道、溝浜、墓穴、防空洞等對工程不利的埋藏物?！睌M建場地自然狀態(tài)下整體穩(wěn)定。場地內主要土層為素填土層，土層如果不經壓實將會產生不均勻沉降，填土穩(wěn)定性較差。建議建筑物基礎施工前，應進行樁基施工勘察，探測深度應進入設計基礎以下3倍基礎寬度或5m以上，確保地基持力層無軟弱下臥層、空洞等不良地質體，當擬建物位于坡頂時，坡頂建筑基礎應將建筑豎向荷載傳至邊坡破裂面以下。建議對未來填土采取分層碾壓等處理措施，場地內地坪墊層以下及基礎地面標高以下的壓實填土壓實系數不應小于0.95，主要受力部分壓實填土地基壓實系數不小于0.97。當以填土層作基礎持力層時，應編制專門的填土地基處理方案，對填土采取分層碾壓、振沖、強夯等處理措施，經現(xiàn)場檢測實填土地基壓實系數不小于0.95。中等風化基巖承載力高，是本場地理想的基礎持力層。持力層選擇及基礎型式建議素填土在場地內均有揭露，壓縮性較大，均勻性一般，工程地質特性差，承載力低，當承載力要求較低時，經特殊處理后可作為地基持力層。粉質粘土在場地內僅1個鉆孔有揭露，均勻性差，不宜作為地基持力層。強風化巖體，巖芯破碎，均勻性較差，承載力較低，當承載力要求較低時，可作為地基持力層。中等風化巖石厚度大，在工程區(qū)均有分布，層位穩(wěn)定，連續(xù)性較好，力學性質尚可，其整體均勻性好，為本工程擬建建（構）筑物的理想地基持力層。根據場地工程地質條件和擬建物結構特征，結合各場地持力層埋深情況,建議擬建物的基礎型式見下表。表5.4-1各擬建構筑物基礎持力層及基礎形式建議擬建物名稱設計高程設計層數整平后中風化基巖埋深（m）結構類型持力層選擇基礎型式殘聯(lián)辦公樓±0.00=301.3004F/-2F34.0～42.5框剪中風化基巖樁基礎康復中心±0.00=301.3008F/-2F39.4～42.2框剪中風化基巖樁基礎門衛(wèi)室a、b±0.00=301.0001F35.1框架中風化基巖/壓實填土樁基/淺基礎地下停車庫——2F35.4框架中風化基巖樁基注：建議相鄰樁端高寬（凈距）1：1。鄰近邊坡之上的擬建物基礎建議采用嵌巖樁基礎，將樁端置于邊坡坡腳（或邊坡破裂角）之下的穩(wěn)定巖層之中，（邊坡破裂面以上部分，應采用豎向應力隔絕措施）確保地基穩(wěn)定及防止對邊坡的破壞。擬建物門衛(wèi)采用淺基礎、選用壓實填土作為基礎持力層時，建議上部采用輕型結構，增加上部結構剛度，未避免不均勻沉降，淺基礎可選用筏板基礎+條形基礎，下部填土需嚴格、分層壓實，并作好截排水措施、施工期間及后期的監(jiān)測工作。采用壓實填土作部分荷載小的附屬擬建物（如門衛(wèi)）基礎持力層時，應對填土按設計及規(guī)范要求進行分層壓實處理，按規(guī)范要求主要受力部位壓實系數達到0.97的素填土，經檢測合格后方能做基礎持力層，地基承載力由現(xiàn)場載荷試驗確定。壓實填土淺基礎的人工填土地基處理要求：人工換填法處理地基建議換填材料采用：未被污染的砂夾石（其中碎石占全重的70%，砂占30%）；施工方法采用碾壓夯實或振密；在地基主要受力層范圍內，壓實填土的壓實系數應大于或等于0.97，在地基次要受力層范圍以下，壓實填土的壓實系數應大于或等于0.94，壓實填土質量必須滿足《建筑地基處理技術規(guī)范》（JGJ79-2012）。未經處理的填土地基和經處理后測試檢驗不合格的填土地基均不能選作基礎持力層。其壓實系數λc達0.95～0.97時，承載力特征值應以現(xiàn)場靜載荷試驗確定。施工中應采用分層鋪填，分層鋪填厚度不宜大于500mm。換填層厚度＞1.0m（由設計確定），但不宜大于3m。換填層頂面的每邊宜超出基礎底邊不小于300mm?；樱ú郏┑组_挖至設計高程后，宜先對基底填土層作夯實處理；若基底土層含水量較高，建議先鋪一層厚200～300mm左右的片石，再作分層鋪填。對采用人工換填地基的建（構）物，建議加強上部結構措施。建筑物為不利地段，故建筑物首推樁基礎方案，持力層選擇下部中等風化基巖層，表內的壓實填土及淺基礎，需由設計人員作進一步的技術、經濟比選后確定。地基基礎設計與施工建議由于本場地巖性為砂質泥巖、砂巖，砂泥巖互層，巖性變化過渡較復雜，局部砂質含量重，局部呈透鏡體狀砂巖，當設計擬采用樁基礎，建議按照其中物理力學性質最差的巖體進行設計，后期施工驗收亦可采取該原則控制。樁基礎單樁承載力建議按照《建筑樁基礎設計與施工驗收規(guī)程》（DBJ50-200-2014）第5.3節(jié)規(guī)定計算確定。場地內大面積回填土屬欠固結土，整體壓縮性較大，將發(fā)生較長時間的沉降變形，進而對基樁產生下拉荷載，對位于素填土區(qū)域的基樁設計時，應考慮沉降產生的下拉荷載，校核基樁承載力和樁身承載力。深厚填土將發(fā)生不均勻沉降，原始地形較高處的素填土除發(fā)生豎直向下的沉降之外，還會沿著原始地面或基巖面向原始地形較低的方向發(fā)生側向擠壓，進而對已建基樁形成附加水平位移和彎矩，甚至發(fā)生剪切破壞，建議在樁基礎設計時采取有效措施提高其抵抗水平荷載的能力。填土分層壓實后，后期均有可能發(fā)生大面積沉降及不均勻沉降，采用壓實填土的風險是一直存在的，不會因為相關參數滿足要求而忽略。場地內未來整平時的填土，建議進行壓實（碾壓或夯實)處理，作為地坪墊層以下及基礎地面高程以上的填土壓實系數不應小于0.95，以避免不均勻沉降給擬建工程帶來不良影響。當壓實填土作為環(huán)境邊坡低矮擋墻及建筑物地基持力層時，其壓實系數在地基主要受力層范圍內不應小于0.97，其地基承載力和壓縮模量應通過載荷試驗確定。如果未按要求進行分層壓實（碾壓或夯實），場地填方區(qū)域將可能出現(xiàn)明顯的自重濕陷性沉降和不均勻沉降，可能導致地面開裂變形等不良現(xiàn)象，在巖土界面較陡地段，厚大填土產生的不均勻沉降還可能影響樁的完整性和穩(wěn)定性。按設計高程整平施工，擬建場地內將進行大面積回填，在施工過程中，宜搞好地表及地下水的疏排工作，對場地內地表水體進行疏干處理，并采取有效的排水、隔水措施，避免大面積填土層內積水對地基及基礎造成不良影響。在樁基礎設計時，應統(tǒng)籌考慮樁端嵌巖深度和傾斜基巖面區(qū)域相鄰基樁底面高程差是否滿足巖體破裂角及樁端應力擴散角的要求。加強基礎施工過程中的質檢工作，進入持力層后抽巖芯送檢，滿足設計值后再進行嵌入段施工，基底進入設計深度后，經有關單位檢查合格后應及時進行封閉。當設計樁型為單柱單樁的嵌巖樁時，應按照國家和重慶市現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定的數量和深度，在樁基礎施工前進行基樁超前鉆探，檢驗孔底下3倍樁身直徑或5m深度范圍內有無土洞、溶洞、破碎帶或軟弱夾層等不良地質條件，在校核樁基礎設計的同時，為施工提供指導性依據。為了能反映出整個場地巖體的工程地質特性，勘察期間的取樣位置及深度往往較分散，通過室內巖土物理力學試驗成果分析，本次勘察深度范圍內巖體的物質組成存在一定程度的差異性，實驗數據統(tǒng)計也呈現(xiàn)出一定程度的離散性和變異性。而施工期間是在基礎底面或樁底采取送檢巖樣，其進入中等風化巖體深度較小，可能會出現(xiàn)送檢巖樣強度小于勘察統(tǒng)計值或設計要求值的情況，在進行基礎設計時應考慮巖體力學性質的差異性，為施工期預留調整措施及手段。當中風化表層送檢巖樣的抗壓強度達不到設計要求時，可采用增加送檢樣品數量、基礎超深或采用平板載荷試驗確定地基承載力等多種方法解決。若擬建場地采用樁基時，上覆土層和強風化層會發(fā)生塌孔；預測深厚素填土區(qū)域旋挖成孔時塌孔現(xiàn)象較嚴重，建議設計編制概預算文件時考慮相應的樁孔護壁措施費，避免施工期發(fā)生措施費增加等因素而影響工期。施工階段樁孔巖體取樣送檢是確定樁端埋深和進行樁基礎驗收的必須工作，在以往工程中總結發(fā)現(xiàn)，各單位在取樣深度的把控上略有不同，有單位在樁底取樣，有些則是在嵌巖起算深度取樣，而嵌巖灌注樁的設計要求大多是進入完整的中風化巖體內一定深度，如若在樁底取樣，無法證明嵌巖深度內的巖體抗壓強度是否滿足設計要求，故我院建議施工階段取樣位置為嵌巖起算深度。邊坡設計與施工應符合《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）及勘察設計要求進行施工。采用逆作法施工、信息法施工，動態(tài)設計，做好施工期的變形監(jiān)測工作。嚴禁無序大開挖、大爆破作業(yè)。本次勘察以點代線以線代面的勘察方法仍無法完全查明場地巖溶地基基巖面的起伏情況，故局部推測基巖面與實際開挖情況必定存在差異，必要時可進行施工勘察予以解決。重慶地區(qū)的灌注樁大多采用旋挖鉆機成孔，其功率大轉速高，且鉆頭為硬質合金的破碎型鉆頭，軟質巖層會被破碎成粉末和碎塊狀，無法在淺層基巖內取出大塊巖石，亦無法取出可送檢的巖塊，故孔內取樣時必須更換合理可行的設備，對于施工階段因采用旋挖鉆機取樣且無法取出送檢巖樣的情況，我方一律不予認可。樁基成樁可能性評價、樁的施工條件分析及其對環(huán)境的影響擬建場地平整后，巖土層主要為素填土、粉質粘土，下伏基巖為砂質泥巖、砂巖組成。根據場地的巖土層結構、土層的工程特性和場地周邊環(huán)境分析：土層穩(wěn)定性差，開挖易垮塌，粉質粘土層可能縮頸，成樁條件較差，強風化巖體破碎，可能發(fā)生孔壁掉塊現(xiàn)象，成樁條件一般，需對土層和強風化巖體采取護璧措施；注意樁端持力層的鑒別，樁底沉渣的清除，基坑開挖后應及時封底澆筑，確保樁基質量。中等風化基巖巖體較完整，成樁條件較好。對土層和強風化巖體采取護璧措施處理后，成樁是可行的。據前述場地工程地質條件，結合擬建建筑物性質，本工程部分建（構）筑物持力層深度較大，可選用樁基礎?？晒┻x擇的樁基方案為中等～大直徑機械成孔【鉆（沖）或旋挖】灌注樁。人工挖孔樁：其歷史悠久，技術成熟，施工難度小，具有工程成本低、可大面積同時展開，噪音小，無水污染，對環(huán)境影響小，護壁措施簡單容易，樁身質量易于得到保證，清底直觀良好，樁底巖層可直接觀察，驗槽工作易于進行等優(yōu)點，但其施工時遇豐富地下水需采取人工降排水措施，且施工時工人勞動強度大，受有毒有害氣體影響大，危險性高，對施工安全的保障措施要求高。機械成孔灌注樁：因其是以機械成孔，具有噪音大，工程成本高，設備投入量大，大量的泥漿排放困難，有水污染，現(xiàn)場施工文明組織難度大，對環(huán)境影響大。同時因樁底沉渣難于清理干凈，清底較差且不直觀，樁底巖層不能直接觀察，驗槽不方便，護壁難以保證，樁身質量難于得到保證，同時具有機械成孔在重慶地區(qū)施工技術水平總體不高等缺點，其優(yōu)點是可以在有地下水的條件下成孔成樁，不需降排水亦可施工。根據渝建發(fā)〔2012〕162號文規(guī)定，受施工技術、場地條件、大斷面樁型限制，不宜采用機械成孔施工工藝的建設工程，經建設單位會同勘察、設計、施工、監(jiān)理等參建單位組織專家充分論證通過后，可考慮采用人工挖孔灌注樁。若本工程經專家充分論證均采用人工挖孔樁，建議在采取必須具備的安全保證條件下進行，雨季施工時應配備必要的排水設施，挖出的土石方不得堆放在孔口，確保施工安全。挖孔樁屬于“危險性較大”的分項工程，施工方案應進行專項安全論證。本場地建議優(yōu)先采用機械成孔灌注樁，場地樁較長、填土厚、有地下水，不建議采用人工挖孔樁。建議擬建工程樁基礎施工時，樁基礎應穿越潛在滑面、破裂面及軟弱層，放置在穩(wěn)定巖層上。特殊性巖土評價建設場地內的特殊性巖土為素填土、殘坡積土和風化巖。素填土素填土：該層土在場地內均有揭露，層厚0.4（ZK15）～25.2m（ZK12），分布厚度大，填土會產生不均勻沉降。為了有效的避免填土對基礎的影響，建議對填土進行壓實處理，壓實填土的填料應符合《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2011)6.3.6節(jié)要求。填土地基進行壓實施工時，應注意采取地面排水措施，當其阻礙原地表水暢通排泄時，應根據地形修建截水溝，或設置其他相應的排水設施。場地素填土對本工程的不利影響主要表現(xiàn)在以下幾個方面：由于硬物質與軟物質分布不均，局部區(qū)域填土具有遇水濕陷性，此外，由于填土密實度差異較大，由此導致場地不均勻沉降；由于填土為多次堆填，在縱向上密實度差異較大，樁基施工時松散區(qū)域易發(fā)生塌孔；松散填土對地震效應的放大作用；未完