卸料平臺施工計算書

1.1型鋼懸挑卸料平臺計算書 11.2落地式腳手架卸料平臺 111.1型鋼懸挑卸料平臺計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-20162、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、構(gòu)造參數(shù)卸料平臺名稱實驗樓卸料平臺卸料平臺類型類型一：主梁垂直建筑外墻卸料平臺支撐方式上拉鋼絲繩平臺長度A(m)4平臺寬度B(m)2卸料平臺與主體結(jié)構(gòu)連接方式U形鋼筋考慮主梁內(nèi)錨長度是主梁建筑物內(nèi)錨長度Lm(mm)1500主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離c(mm)200主梁間距L1(m)2次梁間距s(m)0.9次梁外伸長度m(m)0內(nèi)側(cè)次梁離墻水平距離a(m)1.2外側(cè)鋼絲繩離墻水平距離a1(m)3.4外側(cè)鋼絲繩上下固定點垂直距離h1(m)4內(nèi)側(cè)鋼絲繩離墻水平距離a2(m)1.7內(nèi)側(cè)鋼絲繩上部上下固定點垂直距離h2(m)4外側(cè)鋼絲繩上下固定點水平距離s1(m)3.4內(nèi)側(cè)鋼絲繩上下固定點水平距離s2(m)1.7計算內(nèi)側(cè)鋼絲繩否鋼絲繩夾個數(shù)4二、荷載參數(shù)面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.205主梁自重Gk3(kN/m)0.205欄桿、擋腳板類型欄桿、沖壓鋼腳手板擋板欄桿、擋腳板自重Gk4(kN/m)0.15安全網(wǎng)設(shè)置設(shè)置密目安全網(wǎng)安全網(wǎng)自重Gk5(kN/m)0.01施工活荷載Qk1(kN/m2)2堆放荷載Pk(kN)10堆放荷載作用面積S(m2)2施工活荷載動力系數(shù)1.3三、設(shè)計簡圖型鋼懸挑式_卸料平臺平面布置圖型鋼懸挑式_卸料平臺側(cè)立面圖節(jié)點一四、面板驗算面板類型木腳手板面板厚度t(mm)50截面抵抗矩W(cm3)416.67抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板受力簡圖如下：計算簡圖取單位寬度1m進行驗算q=[1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1]=[1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+10/2)×1]=11.108kN/mq靜=1.2×Gk1×1=1.2×0.39×1=0.468kN/mq活=1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.4×(1.3×2+10/2)×1=10.64kN/m抗彎驗算：Mmax=0.1×q靜×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.468×0.92+0.117×10.64×0.92=1.046kN·mσ=Mmax/W=1.046×106/(416.67×103)=2.511N/mm2<[f]=15N/mm2面板強度滿足要求！五、次梁驗算次梁類型工字鋼次梁型鋼型號16號工字鋼截面慣性矩Ix(cm4)1130截面抵抗矩Wx(cm3)141抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000次梁內(nèi)力按以兩側(cè)主梁為支承點的簡支梁計算：承載能力極限狀態(tài)：q1=[(1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1)×s+1.2×Gk2]=[(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.9+1.2×0.205]=3.943kN/mp1=1.4×Pk=1.4×10=14kN正常使用極限狀態(tài)：q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.9+0.205=2.356kN/mp2=Pk=10kN1、抗彎強度計算簡圖Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=3.943×(22/8-02/2)+14×2/4=8.972kN.mσ=Mmax/(γxWX)=8.972×106/(1.05×141×103)=60.598N/mm2<[f]=205N/mm2次梁強度滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=2.356×20004/(384×206000×1130×104)×(5-24(0/2)2)+10×20003/(48×206000×1130×104)=0.212mm<[ν]=L1/250=2000/250=8mm次梁撓度滿足要求！3、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)：R1=q1×B/2=3.943×2/2=3.943kN正常使用極限狀態(tài)：R2=q2×B/2=2.356×2/2=2.356kN六、主梁驗算主梁類型工字鋼主梁型鋼型號16號工字鋼截面面積A(cm2)26.1截面回轉(zhuǎn)半徑ix(cm)6.58截面慣性矩Ix(cm4)1130截面抵抗矩Wx(cm3)141抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000根據(jù)《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ80-2016），主梁內(nèi)力按照外側(cè)鋼絲繩吊點和建筑物上支承點為支座的懸臂簡支梁計算（不考慮內(nèi)側(cè)鋼絲繩支點作用）：承載能力極限狀態(tài)：外懸挑段：q1=γG×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.205+0.150+0.010)=0.438kN/mp1=γQ×Pk/2=1.4×10/2=7kNR1=3.943kN內(nèi)錨固段：q=γG×Gk3=1.2×0.205=0.246kN/m正常使用極限狀態(tài)：外懸挑段：q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.205+0.150+0.010=0.365kN/mp2=Pk/2=5kNR2=2.356kN內(nèi)錨固段：q'=Gk3=0.205kN/m1、強度驗算計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)R外=12.004kNMmax=8.203kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)=12.004/(4.000/3.400)=10.204kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=8.203×106/(1.05×141.000×103)+10.204×103/(26.10×102)=59.319N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁強度滿足要求！2、撓度驗算計算簡圖變形圖(mm)νmax=2.368mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3400.00+200)/250.00=14.400mm主梁撓度滿足要求！3、支座反力計算剪力圖(kN)設(shè)計值：R外=12.004kN剪力圖(kN)標準值：R'外=7.719kN七、鋼絲繩驗算鋼絲繩型號6×37鋼絲繩直徑17.5鋼絲繩的鋼絲破斷拉力Fg(kN)156抗拉強度為(N/mm2)1400不均勻系數(shù)α0.82安全系數(shù)K10花籃螺栓外側(cè)鋼絲繩與主梁夾角α=arctan(h1/s1)=49.635°sinα=sin49.635°=0.762標準值：T'=R'外/sinα=7.719/0.762=10.130kN設(shè)計值：T=R外/sinα=12.004/0.762=15.755kN由于腳手架所使用的鋼絲繩應(yīng)采用荷載標準值按容許應(yīng)力法進行設(shè)計計算[Fg]=aFg/K=0.820×156.000/10.000=12.792kN>T'=10.130kN鋼絲繩強度滿足要求！八、拉環(huán)驗算拉環(huán)直徑d(mm)20抗拉強度(N/mm2)65節(jié)點二σ=T/(2A)=15.755×103/[2×3.14×(20/2)2]=25.087N/mm2<[f]=65N/mm2拉環(huán)強度滿足要求！九、焊縫驗算鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫厚度he(mm)6鋼絲繩下節(jié)點拉環(huán)焊縫長度lw(mm)120角焊縫強度設(shè)計值ffw(N/mm2)160節(jié)點三外側(cè)鋼筋拉環(huán)焊縫：σf=R外/(he×lw)=12.004×103/(6.000×120.000)=16.672N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2拉環(huán)焊縫正應(yīng)力強度滿足要求！τf=R外/tanα/(he×lw)=12.004×103/1.176/(6×120)=14.172N/mm2≤160N/mm2拉環(huán)焊縫剪應(yīng)力強度滿足要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(16.672/1.22)2+14.1722]0.5=19.687≤ffw=160N/mm2拉環(huán)焊縫強度滿足要求！1.2落地式腳手架卸料平臺鋼管落地卸料平臺計算書計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-20112、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80-20163、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-20114、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-2017一、架體參數(shù)卸料平臺名稱辦公樓落地卸料平臺卸料平臺布置方式沿縱向平臺長度A(m)3.6平臺寬度B(m)2.7平臺高度H(m)5.1立桿縱距l(xiāng)a(m)0.9立桿步距h(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.9板底支撐間距s(m)0.3二、荷載參數(shù)每米鋼管自重g1k(kN/m)0.033腳手板自重g2k(kN/m2)0.35欄桿、擋腳板自重g3k(kN/m)0.14安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重g4k(kN/m2)0.01材料堆放最大荷載q1k(kN/m2)3施工均布荷載q2k(kN/m2)2基本風壓ω0(kN/m2)0.4風荷載體型系數(shù)μs0.8風壓高度變化系數(shù)μz0.74(連墻件強度驗算),0.74(立桿穩(wěn)定性驗算)三、設(shè)計簡圖平臺水平支撐鋼管布置圖卸料平臺平面示意圖卸料平臺側(cè)立面示意圖四、板底支撐（縱向）鋼管驗算鋼管類型Ф48×3鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205G1k=g1k=0.033kN/m;G2k=g2k×lb/3=0.350×0.90/3=0.105kN/m;Q1k=q1k×lb/3=3.000×0.90/3=0.900kN/m;Q2k=q2k×lb/3=2.000×0.90/3=0.600kN/m;1、強度計算板底支撐鋼管按均布荷載作用下的三等跨連續(xù)梁計算。q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.033+0.105)=0.166kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(0.900+0.600)=2.100kN/m;板底支撐鋼管計算簡圖Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.166+0.117×2.100)×0.902=0.212kN·m;Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.166+1.200×2.100)×0.90=2.432kN;σ=Mmax/W=0.212×106/(4.49×103)=47.312N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;滿足要求！2、撓度計算q'=G1k+G2k=0.033+0.105=0.138kN/mq'=Q1k+Q2k=0.900+0.600=1.500kN/m'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.138+1.200×1.500)×0.90=1.757kN;ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.138×(0.90×103)4+0.990×1.500×(0.90×103)4)/(100×206000.00×10.78×104)=0.466mm≤min{900.00/150,10}mm=6.000mm滿足要求！五、橫向支撐鋼管驗算平臺橫向支撐鋼管類型單鋼管鋼管類型Ф48×3鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載下三等跨連續(xù)梁計算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。q'=g1k=0.033kN/m;q=1.2g1k=0.040kN/m;p=Rmax=2.432kN;p'=R'max=1.757kN橫向鋼管計算簡圖橫向鋼管計算彎矩圖Mmax=0.587kN·m;橫向鋼管計算剪力圖Rmax=7.984kN;橫向鋼管計算變形圖νmax=1.110mm;σ=Mmax/W=0.587×106/(4.49×103)=130.717N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;滿足要求！νmax=1.110mm≤min{900.00/150,10}=6.00mm;滿足要求！六、立桿承重連接計算橫桿和立桿連接方式雙扣件雙扣件抗滑承載力(kN)12扣件抗滑移承載力系數(shù)0.8Rc=12×0.80=9.600kN≥R=7.984kN滿足要求！七、立桿的穩(wěn)定性驗算鋼管類型Ф48×3鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(cm)1.59鋼管的凈截面A(cm2)4.24鋼管抗壓強度設(shè)計值[f](N/mm2)205雙立桿計算方法不設(shè)置雙立桿立桿計算長度系數(shù)μ1.5NG1=(la+1.00×lb+1.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×2.00/1.00=(0.90+1.00×0.90+1.00×1.50)×0.033/1.50×5.100+0.033×0.90×2.00/1.00=0.430kNNG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.90×0.90/1.00=0.283kN;NG3=g3k×la=0.14×0.9=0.126kN;NG4=g4k×la×H=0.01×0.9×1.5=0.013kN;NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×0.90×0.90/1.00=2.430kN;NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.90×0.90/1.00=1.620kN;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值：N=1.2(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.430+0.283+0.126+0.013)+0.9×1.4×(2.430+1.620)=6.126kN;支架立桿計算長度：L0=kμh=1×1.50×1.50=2.250m長細比λ=L0/i=2.250×103/(1.59×10)=141.509≤[λ]=250滿足要求！軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計算：L0=kμh=1.155×1.500×1.5=2.599m長細比λ=L0/i=2.599×103/（1.59×10）=163.443由λ查表得到立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.265ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.40=0.237kN/m2Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.237×0.90×1.502/10=0.060kN·m；σ=N/φA+Mw/W=6.126×103/(0.265×4.24×102)+0.060×106/(4.49×103)=67.979N/mm2≤[f]=205.00N/mm2滿足要求！八、連墻件驗算連墻件連接方式扣件連接連墻件布置方式兩步三跨連墻件對卸料平臺變形約束力N0(kN)3內(nèi)立桿離墻距離a(m)0.251、強度驗算ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.40=0.237kN/m2AW=1.50×0.90×2×3=8.1m2Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×