景觀人行橋計(jì)算書

景觀人行橋計(jì)算書圖11所示：橋型布置示意圖1.2結(jié)構(gòu)支承體系全橋豎向均采用盆式橡膠支座（除引橋搭接主橋處），分固定、雙向滑動(dòng)、單向滑動(dòng)三種。主橋0#橋臺(tái)梁端設(shè)置豎向板式支座，引橋搭接主橋處設(shè)置板式支座。1.3主梁主橋?yàn)閱畏淞航Y(jié)構(gòu)，主橋梁高1.8m，頂板寬4.2366m，底板與右側(cè)腹板采用整體彎制板，頂、底板厚12mm，腹板厚度為12mm，頂、底、腹板均采用120x10mm板肋加勁，板肋標(biāo)準(zhǔn)間距350mm，左側(cè)為變長度焊接H型橫梁，橫梁長度從邊至跨中為2.5m~5.5m，橫梁內(nèi)側(cè)截面高度為0.915m,外側(cè)高度為0.238m。由于0號(hào)橋臺(tái)位置梁端為受壓設(shè)計(jì)，該處沿縱向9.5m，中腹板由常規(guī)12mm加厚至24mm，同時(shí)設(shè)置雙側(cè)腹板加勁肋。橫隔板全橋設(shè)置，標(biāo)準(zhǔn)間距2.5m，跨中隔板厚12mm，支撐隔板24mm。結(jié)構(gòu)內(nèi)側(cè)偏重，自行會(huì)形成內(nèi)坡，不刻意設(shè)置橫坡。引橋?yàn)閱畏淞航Y(jié)構(gòu)，主橋梁高1.5m，頂板寬3.5m，底板腹板采用整體彎制板，頂、底板厚12mm，腹板厚度為12mm，頂、底、腹板均采用120x10mm板肋加勁；橫隔板全橋設(shè)置，標(biāo)準(zhǔn)間距2.0m，跨中隔板厚12mm，支撐隔板24mm，通過結(jié)構(gòu)找縱、橫坡。頂板橫坡為雙向1.0%，底板為水平。主橋跨中橫斷面圖1.4橋塔橋塔塔身為變截面圓形，軸線與豎向夾角18度，橋塔分為三部分，塔頂，錨固區(qū)塔柱和下塔柱。上塔柱長5.0m，為半個(gè)橢圓錐體造型，壁厚30mm圓鋼管+C50微膨脹混凝土，鋼管內(nèi)側(cè)設(shè)置剪力釘，外圓直徑從0m變化為2.0m。錨固區(qū)塔柱長33.0m，為變截面圓錐體，外圓直徑2.0~2.99m，壁厚30mm圓鋼管+C50微膨脹鋼筋混凝土，鋼管內(nèi)側(cè)在吊耳處設(shè)置環(huán)向加勁肋，加勁肋厚為20mm，寬為300m，同時(shí)內(nèi)側(cè)全截面設(shè)置剪力釘。下塔柱長27.0m，為變截面圓錐體，外圓直徑2.99~3.8m，其中上部19.8m為壁厚30mm圓鋼管+C50微膨脹鋼筋混凝土，內(nèi)側(cè)設(shè)置剪力釘，下部7.2m為鋼筋混凝土。。1.5下部結(jié)構(gòu)主橋2~4#橋墩均采用單肢矩形花瓶墩形式，順橋向?qū)挾?.5m，2#、4#橋墩橫橋向底寬3.0m，頂寬6.8m，3#橋墩橫橋向底寬4.0m，頂寬8.3m，橋墩下接承臺(tái)，承臺(tái)尺寸6.0x3.0x2.5m，承臺(tái)下為直徑1.5m的樁基，每個(gè)橋墩下2根樁基，同時(shí)為抵消結(jié)構(gòu)水平力，每個(gè)橋墩墩頂均設(shè)置了橫向位移限位槽，槽內(nèi)側(cè)壁預(yù)埋20mm后不銹鋼板。主橋1#橋臺(tái)為樁承式縱向抗推橋臺(tái)，承臺(tái)尺寸10.5x9.0x3.0m，下接6根直徑1.8m的圓樁。主橋5#橋臺(tái)為樁柱式橋臺(tái)，橋臺(tái)橫向?qū)挒?.0m，縱向長為4.94m，高為3.6m。橋臺(tái)下面設(shè)置3根直徑1.5m的樁基礎(chǔ)。主橋D1#、D2#錨錠都為帶樁錨錠，錨碇高為2.0m，長為5.0m，寬為2.0m；下接承臺(tái)7x3.0x3.0m+2根直徑1.8米的樁基礎(chǔ)。引橋A#橋墩采用單肢矩形花瓶墩形式，順橋向?qū)挾?.0m，橫橋向底寬1.0m，頂寬2.0m，橋墩下接直徑1.5m的樁基。引橋橋B#橋臺(tái)為樁柱式橋臺(tái)，橋臺(tái)橫向?qū)挒?.5m，縱向長為4.98m，高為3.3m。橋臺(tái)下面設(shè)置1根直徑1.5m的樁基礎(chǔ)。1.6纜索體系主纜共11根橋面索主纜和2根背索主纜，橋面索主纜為55-φ7股平行鋼絲索股，每根主纜共55絲，主纜為圓形，外包雙層PE護(hù)層。直徑為75mm；背索主纜為131-φ7股平行鋼絲索股，每根主纜共131絲，主纜為圓形，外包雙層PE護(hù)層。直徑為110mm。

2整體計(jì)算模型2.1計(jì)算依據(jù)1）與業(yè)主簽定的設(shè)計(jì)合同。2）業(yè)主提供的現(xiàn)狀1:500實(shí)測(cè)管線及地形資料。3）規(guī)劃提供的道路周邊地塊發(fā)件情況。4）國家頒布的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、規(guī)程及其他有關(guān)規(guī)定。5）【《開州區(qū)城區(qū)安康、駟馬、三中濱湖公寓等移民小區(qū)環(huán)境綜合治理工程》庫岸整治工程（舉子園段）、開州漢豐湖景觀人行橋工程地質(zhì)勘察報(bào)告(直接詳細(xì)勘察)》】（核工業(yè)（天津）工程勘察院有限公司2023.04）6）業(yè)主提供的其他資料。7）《工程結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB55001-20218）《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》GB55002-20219）《建筑與市政地基基礎(chǔ)通用規(guī)范》GB55003-202110）《混凝土結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB55008-202111）《鋼結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB55006-202112）《建筑與市政工程防水通用規(guī)范》GB55030-2022。2.2主要規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)《城市人行天橋與人行地道技術(shù)規(guī)范》（CJJ69-1995）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60-2015)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3363-2019）《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/T3650－2020）《城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ166-2011）《公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG/T3360-01-2018）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（2015版）》（GB50010-2010）《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD64-2015）《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG/T2231-01-2020）《城市道路交通工程項(xiàng)目規(guī)范》（GB55011-2021）《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范（2019年版）》（CJJ11-2011）《公園設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB51192-2016）《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》（GB50936-2014）《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁制造和安裝施工規(guī)范》（JTG/T3651-2022）《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》（GB50936-2014）《公路橋梁超高強(qiáng)鋼管混凝土技術(shù)規(guī)程》（DB51/T2598-2019）《鋼管混凝土橋梁檢驗(yàn)評(píng)定規(guī)程》（DB51/T2425-2017）《公路斜拉橋設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG/T3365-01-2020）《大跨度斜拉橋平行鋼絲拉索》（JT/T775-2016）《斜拉橋換索設(shè)計(jì)與施工規(guī)程》（DB37/T1312-2009）2.3設(shè)計(jì)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1）通航標(biāo)準(zhǔn)：Ⅵ通航要求，其中：雙向通航凈寬≥40m，凈高≥6.0m2）橋面寬度：主橋總寬6.0~9.0m；引橋3.5m；3）橋面縱坡：≤8.0%；4）橋面橫坡：雙向1.0%；5）設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期：100年6）設(shè)計(jì)工作年限：100年5）橋面高程：根據(jù)通航要求，通航孔不低于180.283m；6）技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：人行橋，荷載根據(jù)規(guī)范采用；7）通航凈寬及凈空如下圖所示通航凈寬及凈空8）溫度荷載：升溫取30°，降溫取25°，日照溫差按JTGD62-2015規(guī)定的溫度場計(jì)算；9）地震設(shè)防類別：場地地震基本烈度為6°，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.05g，按7°構(gòu)造設(shè)防。10）設(shè)計(jì)安全等級(jí)：一級(jí)，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.111）設(shè)計(jì)環(huán)境類別：Ⅰ類12）防洪水頻：1%13）設(shè)防高程：173.54m2.4主要材料2.4.1混凝土錨錠、橋墩：C40混凝土橋臺(tái)、承臺(tái)：C35混凝土樁基：水下C35混凝土承臺(tái)墊層：C20混凝土橋塔：C50混凝土C20混凝土：軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd=9.0MPa，軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftd=1.06MPa，彈性模量Ec=2.55×104MPa。C30混凝土：軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd=13.8MPa，軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftd=1.39MPa，彈性模量Ec=3.0×104MPa。C40混凝土：軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd=18.4MPa，軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftd=1.65MPa，彈性模量Ec=3.25×104MPa。C50混凝土：軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd=22.4MPa，軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftd=1.83MPa，彈性模量Ec=3.25×104MPa。2.4.2普通鋼筋設(shè)計(jì)采用HPB300E、HRB400E鋼筋。HPB300E鋼筋材料和連接應(yīng)滿足《鋼筋混凝土用鋼第1部分:熱軋光圓鋼筋》（GB1499.1－2017）的規(guī)定；HRB400E鋼筋材料和連接應(yīng)滿足《鋼筋混凝土用鋼第2部分:熱軋帶肋鋼筋》(GB1499.2－2018)的要求。除特別說明外直徑≥16mm的鋼筋均采用機(jī)械連接，接頭連接等級(jí)為I級(jí)，連接區(qū)段內(nèi)的接頭率不大于50%，并滿足《鋼筋機(jī)械連接技術(shù)規(guī)程》（JGJ107—2016）要求。鋼筋焊接網(wǎng)：設(shè)計(jì)主要采用D10規(guī)格的鋼筋焊接網(wǎng)，其材料應(yīng)滿足相關(guān)現(xiàn)行規(guī)范的要求。。2.4.3預(yù)應(yīng)力鋼材錨錠錨點(diǎn)處，鋼板和混凝土結(jié)合采用Φ32精軋螺紋鋼筋，其應(yīng)符合圖紙要求及《預(yù)應(yīng)力混凝土用螺紋鋼筋》（GB/T20065-2016）中的規(guī)定。精軋螺紋鋼筋主要技術(shù)要求應(yīng)符合如下規(guī)定：公稱直徑：32mm截面面積：804.2mm2抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：fpk=980MPa彈性模量：E=2.0×105MPa鋼筋松弛率：≤0.015預(yù)應(yīng)力管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)：k=0.0015（塑料波紋管）一端錨具變形及鋼束回縮值小于等于：1mm2.4.4錨具和波紋管錨具(1）預(yù)應(yīng)力錨具必須經(jīng)過正式鑒定和重大橋梁工程的檢驗(yàn)，錨具的結(jié)構(gòu)型式及規(guī)格應(yīng)符合圖紙及《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器》（GB/T14370-2015）、《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》（JGJ85—2010）的相關(guān)要求。(2）錨具應(yīng)具有可靠的錨固性能和足夠的承載能力，錨具產(chǎn)品的檢驗(yàn)應(yīng)按《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器》（GB/T14370-2015）規(guī)定進(jìn)行。(3）除了滿足規(guī)范要求的技術(shù)指標(biāo)外，錨具組裝件應(yīng)配有密封蓋帽，且此密封蓋帽的材質(zhì)為HT200，應(yīng)帶有觀察孔。密封蓋帽的作用主要用于通過觀察孔以檢測(cè)密封預(yù)應(yīng)力孔道和壓漿質(zhì)量。(4）錨具組裝件技術(shù)要求應(yīng)符合如下要求：a.靜載錨固性能應(yīng)滿足：錨具效率系數(shù)≥95％，達(dá)到極限拉力時(shí)的總應(yīng)變≥2％。b.疲勞荷載性能高強(qiáng)鋼絲錨固組裝件試驗(yàn)應(yīng)力上限取高強(qiáng)鋼絲抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的65％，疲勞應(yīng)力幅度取值不小于80MPa，經(jīng)200萬次循環(huán)荷載試驗(yàn)后，錨具零件不應(yīng)疲勞破壞。c.周期荷載性能高強(qiáng)鋼絲斜拉索錨具，還應(yīng)滿足周期荷載性能。試驗(yàn)應(yīng)力上限取高強(qiáng)鋼絲抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的80％，下限以高強(qiáng)鋼絲抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的40％，試件經(jīng)50次的周期荷載試驗(yàn)后，不能發(fā)生高強(qiáng)鋼絲破斷、滑移和夾片松脫現(xiàn)象。d.錨具內(nèi)縮量應(yīng)不大于1mm。e.錨口摩阻損失不大于2.5％。f.錨具應(yīng)滿足分級(jí)張拉、補(bǔ)張拉及放松高強(qiáng)鋼絲的要求。g.靜載錨固能力檢驗(yàn)、疲勞荷載檢驗(yàn)、周期荷載檢驗(yàn)各抽取3套試件用的錨具進(jìn)行檢驗(yàn)，如符合上述規(guī)定的判定為合格；如有一個(gè)零件不符合要求，則應(yīng)另取雙倍數(shù)量重做試驗(yàn)，如仍有一個(gè)試件不合格，則該批產(chǎn)品判為不合格品。波紋管預(yù)應(yīng)力管道均采用塑料波紋管，波紋管同時(shí)要求滿足《預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁用塑料波紋管》（JT/T529-2016）相關(guān)規(guī)定；塑料波紋管應(yīng)具有專用連接、排漿和觀察的裝置。管道灌漿管道灌漿方式為真空輔助壓漿工藝，必須保證灌漿飽滿密實(shí)。真空輔助壓漿的技術(shù)如下：1）壓漿漿體設(shè)計(jì)和外加劑：為滿足壓漿質(zhì)量的要求，壓漿漿體可以加入部分的外加劑，以改善漿體的性能。配制好的壓漿漿體，應(yīng)具備如下技術(shù)指標(biāo)：a.外加劑應(yīng)具有減水、緩凝、微膨脹的功能；但不得含有鋁粉。b.水灰比：0.29-0.35,一般取0.33。c.泌水率：小于2%,24小時(shí)內(nèi)泌水被吸收。d.流動(dòng)度:14-24(秒),停止30分鐘后再測(cè)流動(dòng)度，損失不得大于2秒。e.抗壓強(qiáng)度:7天齡期的抗壓強(qiáng)度大于42MPa;28天齡期后，漿體抗壓強(qiáng)度大于60MPa。f.膨脹率小于5%。2.4.5鋼材鋼材橋塔、主梁采用鋼結(jié)構(gòu)。主體結(jié)構(gòu)：Q355C，板厚8～60mm.（GB/T1591-2018）輔助結(jié)構(gòu)：Q235B（GB/T700-2006）基本設(shè)計(jì)參數(shù)Q355C：彈性模量E=2.06×105MPa剪切模量G=0.79×105MPa抗拉、抗壓、抗彎強(qiáng)度：≤16mm275Mpa16~40mm270Mpa40~63mm260Mpa抗剪強(qiáng)度：≤16mm160Mpa16~40mm155Mpa40~63mm150MPaQ235B：彈性模量E=2.06×105MPa剪切模量G=0.79×105Mpa抗拉、抗壓、抗彎強(qiáng)度：≤16mm190Mpa16~40mm180Mpa40~100mm170Mpa抗剪強(qiáng)度：≤16mm110Mpa16~40mm105Mpa40~100mm100MPa焊接材料塔焊接所用焊絲必須滿足下列標(biāo)準(zhǔn)：NB/T20009.1-2021碳鋼焊條。NB/T20009.2-2021低合金鋼焊條。GB/T14957-1994熔化焊用鋼絲。焊接所用焊劑必須滿足下列標(biāo)準(zhǔn)：NB/T20009.9-2021埋弧焊用碳鋼焊絲和焊劑（CO2氣體純度應(yīng)大于99.5%。）2.4.6主纜吊索鋼絲：鍍鋅高強(qiáng)度鋼絲?？估瓘?qiáng)度≥1770Mpa，鍍鋅后鋼絲直徑為7.0mm，E≥1.95×105MPa。其相關(guān)參數(shù)應(yīng)該滿足《大跨度斜拉橋平行鋼絲拉索》（JT/T775-2016），采用55-φ7與131-φ7兩種成品雙層PE防護(hù)主纜（高密度黑色乙烯和高密度彩色乙烯，其性能參數(shù)詳見下表）。分別分為橋面索主纜和背索主纜。主纜錨頭：叉耳采用45Cr；錨杯內(nèi)填充冷鑄料，各種物料均應(yīng)符合相關(guān)的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)；銷軸采用45Cr。高密度黑色聚乙烯技術(shù)條件序號(hào)項(xiàng)目技術(shù)指標(biāo)1密度0.942-0.965g/cm32熔體流動(dòng)速率≤0.45g/10min3拉伸斷裂應(yīng)力≥25MPa4拉伸屈服應(yīng)力≥15MPa5斷裂標(biāo)稱應(yīng)變≥400%6邵氏硬度≥507拉伸彈性模量≥500MPa8彎曲彈性模量≥550MPa9軟化溫度≥115℃10沖擊脆化溫度≤-76℃11沖擊強(qiáng)度≥25kJ/m212耐環(huán)境應(yīng)力裂性IUIgcpalco≥5000h13耐熱應(yīng)力開裂F0≥96h14碳黑分散性：分散度≥6分炭黑含量2.5±0.3%15100℃168小時(shí)空氣箱老化拉伸強(qiáng)度變化率±20%斷裂伸長率變化率±20%16耐臭氧老化延伸25％；溫度24℃±8℃無異常變化臭氧濃度0.01～0.15mg/m317耐熒光紫外老化老化時(shí)間480小時(shí)±25％拉伸斷裂應(yīng)力變化率±25％斷裂標(biāo)稱應(yīng)變變化率高密度彩色聚乙烯技術(shù)條件序號(hào)項(xiàng)目技術(shù)指標(biāo)1密度0.942-0.965g/cm32熔體流動(dòng)速率≤0.45g/10min3拉伸斷裂應(yīng)力≥25MPa4拉伸屈服應(yīng)力≥15MPa5斷裂標(biāo)稱應(yīng)變≥400%6邵氏硬度≥507拉伸彈性模量≥500MPa8彎曲彈性模量≥550MPa9軟化溫度≥115℃10沖擊脆化溫度≤-76℃11沖擊強(qiáng)度≥25kJ/m212耐環(huán)境應(yīng)力裂性IUIgcpalco≥5000h13耐熱應(yīng)力開裂F0≥96h14耐光色牢度≥7級(jí)15100℃168小時(shí)空氣箱老化拉伸強(qiáng)度變化率±20%斷裂伸長率變化率±20%16耐臭氧老化延伸25％；溫度24℃±8℃無異常變化臭氧濃度0.01～0.15mg/m317耐熒光紫外老化老化時(shí)間3000小時(shí)拉伸斷裂應(yīng)力變化率±25％斷裂標(biāo)稱應(yīng)變變化率±25％主纜對(duì)主要應(yīng)力的安全系數(shù)≥2.5。設(shè)計(jì)基準(zhǔn)溫度：20℃。主纜錨杯的用鋼應(yīng)符合《一般工程用鑄造碳鋼件》（GB11352－2009）標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。成品需通過符合超聲檢驗(yàn)并具備合格證明書。錨杯尺寸應(yīng)嚴(yán)格滿足設(shè)計(jì)要求，錨杯內(nèi)容積最小應(yīng)為設(shè)計(jì)容積的97%以上。2.5計(jì)算參數(shù)1)一期恒載材料密度取值結(jié)構(gòu)自重：預(yù)應(yīng)力混凝土26kN/m3；鋼筋混凝土25kN/m3；瀝青混凝土23kN/m3；鋼材78.5kN/m3；主纜鋼絞線容重為G×(1+10%)(其中10%為防腐材料重量)；混凝土收縮和徐變：按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）取值；2)二期恒載橋面鋪裝為4.9~7.525kN/m，單側(cè)人行道護(hù)欄為0.31kN/m。3)設(shè)計(jì)活載人群荷載：根據(jù)各跨不同,程序自動(dòng)計(jì)算；4)溫度荷載=1\*GB3①體系溫度：結(jié)構(gòu)整體升溫：30℃降溫：=25℃；=2\*GB3②橋面板計(jì)算溫度梯度：按照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》4.3.10條。。5)風(fēng)荷載根據(jù)《公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范》，在橫橋向風(fēng)作用下主梁單位長度上的橫向靜陣風(fēng)荷載可按下列公式計(jì)算：式中為作用在主梁單位長度上的靜陣風(fēng)荷載（N/m）；為空氣密度（kg/m3），取為1.25；為靜陣風(fēng)系數(shù)；為基準(zhǔn)高度Z處的風(fēng)速（m/s）；為靜陣風(fēng)風(fēng)速（m/s）；為主梁的阻力系數(shù)；主梁投影高度本橋?yàn)椋╩）。主拱、拉索上的靜風(fēng)荷載按下式計(jì)算：上式中為橋梁各構(gòu)件順風(fēng)向投影面積（m2），對(duì)拉索取其為直徑乘以其投影高度。按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTGD60-2015第4.3.7條計(jì)算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值。成橋狀態(tài)：k0=1.0；施工階段:k0=0.75；6)預(yù)應(yīng)力張拉力和拉索及系桿張拉力鋼絞線控制張拉應(yīng)力：，管道摩阻系數(shù)（；拉索及系桿張拉力根據(jù)計(jì)算確定。2.6計(jì)算軟件總體計(jì)算采用大型有限元分析軟件MIDASCivil2022對(duì)全橋整體靜力工況進(jìn)行分析。2.7模型簡介在實(shí)際建模分析過程中，對(duì)于主梁、橋塔、橫梁均采用三維梁單元模擬，主索采用桁架單元模擬，施工支架按照節(jié)點(diǎn)彈性連接方式模擬。結(jié)構(gòu)截面特性按照結(jié)構(gòu)實(shí)際尺寸進(jìn)行取值。各部位邊界條件，根據(jù)結(jié)構(gòu)實(shí)際情況分別進(jìn)行模擬。樁基礎(chǔ)的模擬采用winker地基梁模擬，分部彈簧剛度根據(jù)“m”法進(jìn)行計(jì)算。如下圖所示：總體計(jì)算模型圖空間模型圖（軸側(cè)視圖）空間模型圖（正立面圖）空間模型圖（俯視圖）空間模型圖（側(cè)視圖）2.8結(jié)構(gòu)靜力分析工況結(jié)構(gòu)靜力分析工況主要包括施工過程分析和各可變荷載及偶然荷載加載工況。按照各個(gè)施工過程對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算過程中考慮混凝土的收縮、徐變。主橋主要施工順序?yàn)椋海?）基礎(chǔ)及主塔本方案橋墩及橋塔基礎(chǔ)處于河道中，需采用筑島圍堰完成承臺(tái)的施工，以度過洪水期，保證施工進(jìn)度。（2）下部構(gòu)造搭設(shè)水中少支架，預(yù)留臨時(shí)通航孔；主梁節(jié)段運(yùn)至現(xiàn)場進(jìn)行節(jié)段組拼；（3）主梁采用吊裝方法架設(shè)主梁節(jié)段，對(duì)已經(jīng)就位的鋼梁節(jié)段進(jìn)行焊接；（4）拉索同批次逐索張拉到位；（5）附屬支架脫架，施工橋面鋪裝等附屬結(jié)構(gòu)；（6）荷載試驗(yàn)，竣工通車。2.9本計(jì)算書所采用的單位制及內(nèi)力位移方向單位制：本計(jì)算書采用m、kN(力)、t(質(zhì)量)、kPa、℃、弧度單位制，重力加速度g=9.806m/s2。內(nèi)力方向：支承彈簧單元以受拉為正；加勁梁的豎向彎矩以使單元下緣受拉為正，軸力以拉為正；應(yīng)力符號(hào)：正應(yīng)力以受拉為正；位移符號(hào)：程序采用左手定則決定的坐標(biāo)系，位移以與坐標(biāo)軸方向一致為正。3 整體靜力計(jì)算分析3.1成橋階段分析 3.1.1主梁內(nèi)力計(jì)算 （1）主梁： 圖3SEQ圖\*ARABIC\s21-1成橋恒載作用下彎矩圖（kN-m）圖31-2成橋恒載作用下面內(nèi)軸力圖（kN）圖31-3成橋恒載作用下剪力圖（kN）圖31-4活載作用下彎矩圖（kN-m）圖31-5活載作用下軸力圖（kN）圖31-6活載作用下剪力圖（kN）圖31-7承載能力狀態(tài)下彎矩圖（kN-m）圖31-8承載能力狀態(tài)下軸力圖（kN）圖31-9承載能力狀態(tài)下彎矩圖剪力圖（kN） （2）橫梁： 圖3SEQ圖\*ARABIC\s21-10成橋恒載作用下彎矩圖（kN-m）圖31-11成橋恒載作用下面內(nèi)軸力圖（kN）圖31-12成橋恒載作用下剪力圖（kN）圖31-13活載作用下彎矩圖（kN-m）圖31-14活載作用下軸力圖（kN）圖31-15活載作用下剪力圖（kN）圖31-16承載能力狀態(tài)下彎矩圖（kN-m）圖31-17承載能力狀態(tài)下軸力圖（kN）圖31-18承載能力狀態(tài)下彎矩圖（kN-m） 3.1.2橋塔內(nèi)力計(jì)算圖31-19成橋恒載作用下彎矩圖（kN-m）圖31-20成橋恒載作用下面內(nèi)軸力圖（kN）圖31-21成橋恒載作用下剪力圖（kN）圖31-22活載作用下彎矩圖（kN-m）圖31-23活載作用下軸力圖（kN）圖31-24活載作用下剪力圖（kN）圖31-25承載能力狀態(tài)下彎矩圖（kN-m）圖31-26承載能力狀態(tài)下軸力圖（kN）圖31-27承載能力狀態(tài)下剪力圖（kN） 3.1.3拉索計(jì)算圖31-28承載能力狀態(tài)下軸力圖（kN） 3.1.4主梁應(yīng)力計(jì)算 （1）主梁圖31-29承載能力狀態(tài)下應(yīng)力圖（MPa） （2）橫梁圖31-30承載能力狀態(tài)下應(yīng)力圖（MPa） 3.1.5拉索應(yīng)力計(jì)算圖31-31承載能力狀態(tài)下應(yīng)力圖（MPa）3.2施工階段分析 3.2.1主梁內(nèi)力計(jì)算 （1）主梁 圖32-1施工階段恒載作用下彎矩圖（kN-m）圖32-2施工階段恒載作用下面內(nèi)軸力圖（kN）圖32-3施工階段恒載作用下剪力圖（kN） （2）橫梁圖32-4施工階段恒載作用下彎矩圖（kN-m）圖32-5施工階段恒載作用下面內(nèi)軸力圖（kN）圖32-6施工階段恒載作用下剪力圖（kN） 3.2.2橋塔計(jì)算 圖32-7施工階段恒載作用下彎矩圖（kN-m）圖32-8施工階段恒載作用下面內(nèi)軸力圖（kN）圖32-9施工階段恒載作用下剪力圖（kN） 3.2.3主梁應(yīng)力計(jì)算 （1）主梁圖32-10施工階段恒載作用下應(yīng)力圖（MPa） （2）橫梁圖32-11施工階段恒載作用下應(yīng)力圖（MPa） 3.2.4橋塔應(yīng)力計(jì)算圖32-12施工階段恒載作用下應(yīng)力圖（MPa） 3.2.5拉索計(jì)算圖32-13施工階段恒載作用下軸力圖（kN）3.3小結(jié) 在成橋運(yùn)營階段，主梁最大應(yīng)力162MPa，小于規(guī)范允許值270MPa，橫梁最大應(yīng)力106MPa，小于規(guī)范允許值270MPa。 在施工階段，主梁最大應(yīng)力51MPa，小于規(guī)范允許值270MPa，橫梁最大應(yīng)力54MPa，小于規(guī)范允許值270MPa。 在成橋階段，橋面拉索最大內(nèi)力1088kN，最大應(yīng)力518MPa，安全系數(shù)為3.4，，滿足規(guī)范2.5要求；背索最大內(nèi)力2451kN，最大應(yīng)力486MPa，安全系數(shù)為3.6，滿足規(guī)范2.5要求。4 整體穩(wěn)定性分析4.1計(jì)算模式采用MIDASCivil2020版進(jìn)行成橋階段屈曲穩(wěn)定分析，在屈曲分析中，主要利用結(jié)構(gòu)在彈性穩(wěn)定階段，結(jié)構(gòu)的幾何剛度矩陣[KG]與荷載矩陣[F]成線性關(guān)系這一原理。也就是隨著結(jié)構(gòu)外荷載的增加，結(jié)構(gòu)剛度也隨著增加，其增加倍數(shù)與外荷載的增加倍數(shù)相同，即可獲得該結(jié)構(gòu)的彈性穩(wěn)定安全系數(shù)。即：{[KD]+λ[KG]}{δ}=λ[F]，當(dāng)結(jié)構(gòu)達(dá)到臨界失穩(wěn)時(shí)的λ值即為結(jié)構(gòu)穩(wěn)定安全系數(shù)。4.2荷載工況整體穩(wěn)定計(jì)算過程中，考慮結(jié)構(gòu)荷載工況在恒載恒定不變的情況下，對(duì)活載值按照不同的加載步進(jìn)行加載，以獲得成橋階段穩(wěn)定安全系數(shù)。4.3分析結(jié)果成橋階段橋塔彈性屈曲安全系數(shù)為75.4，失穩(wěn)模態(tài)為主梁豎向彎曲失穩(wěn)，失穩(wěn)模態(tài)如下圖所示：圖4-1成橋階段主拱一階失穩(wěn)模態(tài)圖 參考《公路斜拉橋設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG/T3365-01-2020）一階彈性穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)大于4，由以上計(jì)算結(jié)果可得全橋的整體穩(wěn)定滿足要求。5撓度計(jì)算恒載+活載作用下最大豎向撓度（mm）預(yù)拱度值（mm）恒載+活載作用下，鋼梁變形為198mm，規(guī)范要求值為102000/400=255mm，主梁需設(shè)置預(yù)拱度，預(yù)拱度值為恒載+1/2活載。設(shè)置原則為第一跨跨中向上15，第二跨跨中上拱103，第三跨跨中上拱5mm，第四跨跨中上拱9mm。6 整體動(dòng)力計(jì)算分析6.1反應(yīng)譜分析地震力的作用，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則》JTG/TB02-01-2008的規(guī)定計(jì)算，采用反應(yīng)譜理論進(jìn)行分析。E1地震作用時(shí)，即50年超越概率10％的地震作用下，結(jié)構(gòu)不發(fā)生破壞。E2在罕遇地震作用下，即50年超越概率2％的地震作用下，結(jié)構(gòu)允許出現(xiàn)損傷，但可以修復(fù)。表5-1場地水平向設(shè)計(jì)反應(yīng)譜參數(shù)表超越概率t1(s)Tg(s)Ciβmax50年10%0.10.350.432.5950年2%0.10.351.37.83地震反應(yīng)分析的場地條件為Ⅲ類場地，反應(yīng)譜特征周期為0.35s；抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.05g。根據(jù)《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則JTG/TB02-01-2008》第5.2.1~5.2.5條確定的主橋設(shè)計(jì)加速度反應(yīng)譜如圖5-9所示。E1水平向加速度反應(yīng)E1豎向加速度反應(yīng)譜E2水平向加速度反應(yīng)譜E2豎向加速度反應(yīng)譜圖5-1主橋設(shè)計(jì)加速度反應(yīng)譜根據(jù)《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則JTG/TB02-01-2008》第5.1條規(guī)定，在進(jìn)行主橋反應(yīng)譜分析時(shí)，利用前述動(dòng)力特性分析所采用的結(jié)構(gòu)有限元模型，取用前200階振型進(jìn)行反應(yīng)譜分析，振型組合采用CQC法；分別單獨(dú)計(jì)算水平向X、Y和豎向Z地震作用產(chǎn)生的最大效應(yīng)，方向組合采用SRSS法計(jì)算得到總的設(shè)計(jì)最大地震作用效應(yīng)。6.2主梁的地震響應(yīng)圖5-2E1地震作用下主梁軸力響應(yīng)（kN）圖5-3E1地震作用下主梁彎矩響應(yīng)（kN.m）圖5-4E2地震作用下主梁軸力響應(yīng)（kN）圖5-5E2地震作用下主梁面內(nèi)彎矩響應(yīng)（kN.m）反應(yīng)譜計(jì)算分析表明，地震效應(yīng)不控制主梁的設(shè)計(jì)。6.3主塔的地震響應(yīng)圖5-6E1地震作用下拱軸力響應(yīng)（kN）圖5-7E1地震作用下拱彎矩響應(yīng)（kN.m）圖5-8E2地震作用下拱軸力響應(yīng)（kN）圖5-9E2地震作用下拱面內(nèi)彎矩響應(yīng)（kN.m）反應(yīng)譜計(jì)算分析表明，地震效應(yīng)不控制主拱的設(shè)計(jì)。6.4拉索的地震響應(yīng)拉索在地震作用下的軸力見表5-2。表5-2拉索索地震作用下軸力表拉索位置拉索索編號(hào)E1地震(kN)E2地震(kN)拉索位置拉索索編號(hào)E1地震(kN)E2地震(kN)左側(cè)吊索1#184665右側(cè)吊索15#632282#19971916#26933#18968317#592134#16760318#31611415#14151019#2769966#12043420#2318347#11641721#1896828#12645622#1565639#15957423#13749510#23083124#13348111#320115325#14251112#4917826#15555813#3713527#16258614#4114728#152547注：表中拉索力皆為拉力。拉索在“恒載+E1地震”組合和“恒載+E2地震”組合下的軸力及安全系數(shù)見表5-3。表5-3拉索索“恒載+地震”組合作用下軸力表拉索位置拉索索編號(hào)E1地震+恒載(kN)安全系數(shù)E2地震+恒載(kN)安全系數(shù)拉索位置拉索索編號(hào)E1地震+恒載(kN)安全系數(shù)E2地震+恒載(kN)安全系數(shù)左側(cè)吊索1#5501210306右側(cè)吊索12852380582#64101131493#12950623103#8279236274#39166474144#787816124558711130756#41616318206#39816100167#62104363187#2382773198#16340492138#12153528129#3192073499#501294081610#539121140610#262493781711#78781621411#491324181512#70551991912#12830531713#75521722313#28114704614#115342221714#54779434注：表中拉索力皆為拉力。7 橋塔塔柱、承臺(tái)和樁基礎(chǔ)驗(yàn)算結(jié)果最不利樁內(nèi)力結(jié)果：樁基內(nèi)力統(tǒng)計(jì)如下表：彎矩（kN/m)最小軸力（kN)最大軸力（kN)基本組合1819102810997標(biāo)準(zhǔn)組合14878885短期13861487長期13567.1橋塔樁基礎(chǔ)驗(yàn)算7.1.1橋塔最不利單樁承載力驗(yàn)算樁基直徑d1.8m端阻發(fā)揮系數(shù)c10.4巖層的側(cè)阻發(fā)揮系數(shù)c2ic210c220c230.03樁嵌入各巖層部分的厚度hih10mh20mh312m樁端巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值frkifrk10kPafrk20kPafrk39500kPa土層的側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值qikq1k60kPaq2kkPaq3kkPa各土層的厚度lil119ml20ml3m覆蓋層土的側(cè)阻發(fā)揮系數(shù)ζs0.8單樁軸向受壓承載力設(shè)計(jì)值P10997kN計(jì)算過程參數(shù)樁端截面面積Ap2.5m2各土層或各巖層部分樁身周長u5.7m計(jì)算結(jié)果單樁軸向受壓承載力容許值[Ra]31588kN承載能力是否滿足滿足標(biāo)準(zhǔn)組合下橋臺(tái)最不利單樁承載力滿足規(guī)范要求，安全系數(shù)2.87。7.1.2橋塔單樁正截面抗壓承載能力驗(yàn)算C35C?(20,25,30,35,40,45,50,55)混凝土等級(jí)fcd＝16.1(N/mm2)混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fckftd＝1.52(N/mm2)混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftEc＝31500(N/mm2)混凝土彈性模量Ec縱向鋼筋強(qiáng)度等級(jí)400(HPB235,HRB335,HRB400)縱筋強(qiáng)度等級(jí)fsd(fsd')＝330(N/mm2)縱筋抗拉壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fyEs＝200000(N/mm2)計(jì)算長度Lc計(jì)算樁底地基情況樁頂固接樁頂約束情況，在下拉列表中選擇，用來計(jì)算樁的計(jì)算長度樁底地基情況樁底嵌于巖石內(nèi)樁底地基情況，在下拉列表中選擇，用來計(jì)算樁的計(jì)算長度是否考慮樁身偏心矩增大系數(shù)考慮樁身偏心矩增大系數(shù)計(jì)算砼偏心受壓時(shí)的樁身承載力，一般存在土的側(cè)向抗力約束，可不考慮偏心增大系數(shù)；但對(duì)于樁有外露地面較長及樁側(cè)土有液化土層和地基土極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值小于50kPa（或土的不排水抗剪強(qiáng)度小于10kP?。┑能浫跬翆訒r(shí)，應(yīng)考慮偏心增大系數(shù)；在下拉列表中選擇γ0=1.1結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)Nd=10997kN基本組合軸向力設(shè)計(jì)值Md=1819kN.m基本組合彎矩設(shè)計(jì)值L=31m總樁長Lo=0m承臺(tái)底距地面或局部沖刷線長度h=31m地面或局部沖刷線以下樁入土深度h=L-L0d=1.8m樁徑或垂直于水平力作用方向樁的寬度（m）L1=0m平行于水平力作用方向的樁間凈距；梅花形布樁時(shí)，若相鄰兩排樁中心距c小于（d+1）m時(shí)，可按水平力作用面各樁間的投影距離計(jì)算N'=1樁基根數(shù)n=1平行于水平力作用方向的一排樁的樁數(shù)m=6793.7kN/m4非巖石地基水平向抗力系數(shù)的比例系數(shù)h1=8.4m地面或局部沖刷線以下樁的計(jì)算埋入深度,取h1=3（d+1）,但不大于地面或局部沖刷線以下樁入土深度hk=1.000平行于水平力作用方向的樁減相互影響系數(shù)；對(duì)于單排樁或L1≥0.6h1的多排樁，k=1.0；對(duì)于L1＜0.6h1的多排樁，k=b2+（1-b2）*L1/（0.6*h1）kf=0.9樁形狀換算系數(shù)，視水平力作用面（垂直于水平力作用方向）而定，圓形或圓端形截面kf=0.9；b1=2.52m樁的計(jì)算寬度（m），b1≤2d；當(dāng)d≥1.0m時(shí)，b1=k*kf*（d+1）；當(dāng)d＜1.0m時(shí)，b1=k*kf*（1.5d+0.5）b2=1m與平行于水平力作用方向的一排樁的樁數(shù)n有關(guān)的系數(shù)，n=1時(shí)b2=1.0；n=2時(shí)b2=0.6；n=3時(shí)b2=0.5；n≥4時(shí)b2=0.45；A=2.54m2樁基截面積；A=π*d^2/4I=0.515m4樁的毛截面慣性矩；I=d^4*π/64EI=12985553kN.m2樁的抗彎剛度EI=0.8*EcIα=0.26547m-1樁的變形系數(shù)α=（m*b1/（EI））^(1/5)樁的計(jì)算長度Lc=10.60m樁的計(jì)算長度Lc；樁頂鉸接：當(dāng)樁底支于非巖石土中時(shí)：當(dāng)h<4/α?xí)r，Lc=（L0+h）；當(dāng)h≥4/α?xí)r,Lc=0.7*（L0+4/α）當(dāng)樁底支于巖石土中時(shí)：當(dāng)h<4/α?xí)r，Lc=0.7*（L0+h）；當(dāng)h≥4/α?xí)r，Lc=0.7*（L0+4/α）；樁頂固接：當(dāng)樁底支于非巖石土中時(shí)：當(dāng)h<4/α?xí)r，Lc=0.7*（L0+h）；當(dāng)h≥4/α?xí)r,Lc=0.5*（L0+4/α）當(dāng)樁底支于巖石土中時(shí)：當(dāng)h<4/α?xí)r，Lc=0.5*（L0+h）；當(dāng)h≥4/α?xí)r，Lc=0.5*（L0+4/α）；偏心距增大系數(shù)η計(jì)算e0=165mm初始偏心距e0＝M/N，介于20mm和l/30之間h=1800mm樁的截面高度，對(duì)于圓形樁取樁身直徑h=dr=900mm樁基半徑r=h/2as=100mm主筋中心至圓周邊緣距離rs=800mm縱向鋼筋所在圓周半徑i=450mm回轉(zhuǎn)半徑i=sqrt（I/A）=r/2h0=1700mm樁身截面的有效高度h0=r+rsζ1＝0.463荷載偏心率對(duì)截面曲率的影響系數(shù)ζ1=0.2+2.7*ei/h0≤1ζ2＝1.00構(gòu)件長細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)：ζ2=1.15-0.01*Lc/h'≤1η＝1.00偏心距增大系數(shù)η=1+(1/(1300*ei/ho))(Lc/h')^2*ζ1*ζ2(當(dāng)Lc/i≤17.5時(shí)，η＝1.0)ηei＝165.41mm考慮偏心距增大系數(shù)后的計(jì)算偏心軸向力偏心距e0計(jì)算ζ＝1.126截面實(shí)際受壓區(qū)高度與圓形截面直徑的比值；利用單變量求解相對(duì)受壓區(qū)高度ζ，使得D=0d=28mm樁基縱向鋼筋直徑n1=45全部樁基縱向鋼筋根數(shù)As=27708.85mm2樁基縱向鋼筋面積As=d^2*π*n1/4ρ=1.09%縱向鋼筋配筋率ρ=As/（π*r^2)g=0.89縱向鋼筋所在圓周的半徑rs與圓截面半徑之比g=rs/rεcu=0.0033混凝土的極限應(yīng)變?chǔ)與u=0.0033β＝0.77截面受壓區(qū)矩形應(yīng)力分布高度與實(shí)際受壓區(qū)高度的比值；當(dāng)ζ≤1.0時(shí)β=0.8；當(dāng)1<ζ≤1.5時(shí)β=1.067-0.267ζθc＝2.38與矩形應(yīng)力分布高度x相應(yīng)的截面受壓面積所對(duì)的圓心角之半θc＝arccos（1-2*β*ζ)≤πθsc＝1.71由周邊均勻配置的縱向鋼筋變換的薄壁鋼環(huán)，在壓塑區(qū)起點(diǎn)所對(duì)的圓心角之半:θsc＝arccos（2*ζ/(g*εcu)*fsd’/Es+(1-2ζ)/g)≤πθst＝3.14由周邊均勻配置的縱向鋼筋變換的薄壁鋼環(huán)，在壓塑區(qū)起點(diǎn)所對(duì)的圓心角之半:θst＝arccos（-2*ζ/(g*εcu)*fsd/Es+(1-2ζ)/g)≤πA＝2.88A=0.5*(2θc-sin(2θc))B＝0.22B=sin(θc)^3*2/3C＝2.52C=θsc-π+θst+1/(gcos(θsc)-(1-2ζ))*(g(sin(θst)-sin(θsc))-(1-2ζ)(θst-θsc))D＝0.51D=sin(θsc)+sin(θst)+1/(gcos(θsc)-(1-2ζ))*(g(θst-θsc)/2+(sin(2θst)-sin(2θsc)/2)-(1-2ζ)(sin(θst)-sin(θsc))e0=82.99軸向力的偏心距e0=(Bfcd+Dρgfsd')r/(A*fcd+Cρfsd')單變量求解D=82.420D=ηei-e0（利用單變量求解使D=0）圓形截面正截面抗壓承載能力驗(yàn)算γ0*Nd=12096.7kNγ0*Nd≤A*r^2*fcd+C*ρ*r^2*fsd'A*r^2*fcd+C*ρ*r^2*fsd'=44926.7kNγ0*Nd*e0=1003.9kN.mγ0*Nd*e0≤B*r^3*fcd+D*ρ*r^3*fsd'B*r^3*fcd+D*ρ*r^3*fsd'=3876.3kN.m強(qiáng)度安全系數(shù)K=3.71正截面抗壓承載力滿足要求7.1.3橋塔單樁最不利截面裂縫驗(yàn)算結(jié)果圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件裂縫驗(yàn)算Ns=1487.0kN短期效應(yīng)軸力Ms=1386kN.m短期效應(yīng)彎矩NL(ML)==1356.0kN長期效應(yīng)軸力(或彎矩）L0=10.6mm參見樁身強(qiáng)度計(jì)算過程r=900.0mm構(gòu)件截面半徑as=127.00mm單根鋼筋中心至構(gòu)件邊緣的距離rs=773.00mm構(gòu)件截面縱向鋼筋所在圓周的半徑A=2544690.05mm2構(gòu)件毛截面面積C=100.0mm砼保護(hù)層厚度fcu,k=35.0N/mm2砼抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值Es=200000.0N/mm2鋼筋彈模C1=1.0鋼筋表面形狀系數(shù)，光圓鋼筋為1.4；帶肋鋼筋1.0C2=1.46作用（或荷載）長期效應(yīng)系數(shù)，C2=1+0.5NL/Ns（ML/Ms）C3=0.75圓形截面偏心受壓構(gòu)件，規(guī)范6.4.3e0=932.1mm軸向力對(duì)截面重心軸的偏心距e0=Ms/Nsηs=1.00偏心距增大系數(shù),當(dāng)l0/2r≤14時(shí)，ηs=1.0，規(guī)范6.4.4n=45全部縱向鋼筋根數(shù)d=28.0mm縱向鋼筋直徑d2=10.0mm箍筋直徑As=27708.85mm2縱向鋼筋面積ρ=0.01縱向鋼筋配筋率β=0.57縱向受拉鋼筋對(duì)裂縫的貢獻(xiàn)系數(shù)ρte=0.013當(dāng)ρte＞0.1時(shí)取0.1，ρte≤0.01時(shí)取0.01，規(guī)范6.4.5c=50.0mm縱向受拉鋼筋保護(hù)層，當(dāng)c＞50時(shí)取50σss=25.7N/mm2鋼筋應(yīng)力，規(guī)范6.4.4Wfk=0.029mm當(dāng)e0/r≤0.55時(shí)，不計(jì)算裂縫，規(guī)范6.4.3裂縫允許值0.2mm結(jié)果判斷裂縫寬度滿足要求7.1.4結(jié)論橋塔樁基設(shè)計(jì)滿足規(guī)范要求。7.2 橋塔承臺(tái)驗(yàn)算經(jīng)計(jì)算比較承載能力極限組合為承臺(tái)控制設(shè)計(jì)組合。7.2.1橋塔承臺(tái)正截面承載力驗(yàn)算7.2.2橋塔承臺(tái)斜截面抗剪承載力驗(yàn)算7.2.3橋塔承臺(tái)抗沖切承載力驗(yàn)算7.2.4橋塔承臺(tái)局部承壓承載力驗(yàn)算7.2.5結(jié)論由以上計(jì)算結(jié)果可知承臺(tái)正截面承載力、斜截面抗剪承載力、抗沖切承載力、局部承載力設(shè)計(jì)均符合規(guī)范要求。7.3 橋墩樁基驗(yàn)算7.3.1橋墩單樁地基承載力驗(yàn)算以最不利橋墩樁基P3為例7.3.2橋墩單樁最不利正截面抗壓承載能力驗(yàn)算7.3.3橋墩單樁最不利截面裂縫驗(yàn)算結(jié)果7.3.4結(jié)論由以上計(jì)算結(jié)果橋墩最不利單樁承載力、樁身抗壓承載力、樁身裂縫均滿足現(xiàn)有設(shè)計(jì)規(guī)范要求。7.5橋墩結(jié)構(gòu)驗(yàn)算7.5.1抗壓承載力驗(yàn)算7.5.2裂縫驗(yàn)算7.5.3結(jié)論經(jīng)驗(yàn)算橋墩設(shè)計(jì)抗壓承載力及裂縫均滿足現(xiàn)行規(guī)范要求。7.6橋塔塔柱結(jié)構(gòu)驗(yàn)算基本組合作用下結(jié)構(gòu)彎矩圖（KN?m）基本組合作用下結(jié)構(gòu)軸力圖（KN）基本組合作用下結(jié)構(gòu)剪力圖（KN）7.6.1抗壓承載力驗(yàn)算原始數(shù)據(jù)荷載結(jié)構(gòu)重要系數(shù)ro1.0設(shè)計(jì)軸力NdkN22071.0設(shè)計(jì)彎矩MdkN*m19312.0結(jié)構(gòu)信息截面直徑m3.8偏心受壓計(jì)算構(gòu)件長度L0m65鋼筋直徑mm28鋼筋根數(shù)根165鋼筋保護(hù)層厚度m0.05鋼筋圓周半徑rsm1.85其他信息混凝土強(qiáng)度(C15~C40)50混凝土極限壓應(yīng)變?chǔ)蝐u0.0033鋼筋抗拉(壓)設(shè)計(jì)值fsd,f'sdMpa280鋼筋彈性模量EsMpa200000fcdMpa18.4e00.875h0m3.75hm3.8半徑比g=rs/r0.973684211截面鋼筋面積Amm2101599.1縱向鋼筋配筋率ρ0.90%ξ10.830ξ20.978947368η1.728η*e0m1.512ξ試算結(jié)果ξβADeo誤差0.4780.81.104771.9383111.5126230.06%項(xiàng)目左側(cè)右側(cè)(容許)軸力驗(yàn)算5.3.122071.0213412.4軸力驗(yàn)算5.3.9-122071.072538.8彎矩驗(yàn)算5.3.9-233366.7109723.8經(jīng)驗(yàn)算橋墩抗壓承載力滿足現(xiàn)行規(guī)范要求。7.6.2裂縫驗(yàn)算塔底1）鋼筋表面形狀系數(shù)C1=12）長期效應(yīng)影響系數(shù)C2=1.53）鋼筋彈性模量Es=2000004）鋼筋直徑d=285）受拉鋼筋根數(shù)n=776）鋼筋中心距柱邊距離t=507）柱直徑D=38008）配筋率ρ=0.0041806099）短期組合彎矩Ms=1931200010）短期組合軸力Ns=2207000011）偏心距e0=0.87503398312）構(gòu)件計(jì)算長度l0=6500013）軸力偏心距增大系數(shù)ηs=314.477140714）混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fcu，k=3015）開裂截面受拉鋼筋應(yīng)力σs=不需驗(yàn)算裂縫16