TB 10003-2016 鐵路隧道設(shè)計規(guī)范

P中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)發(fā)布施行日期：2017年1月25日1國家鐵路局關(guān)于發(fā)布鐵道行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的公告(工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)2016年第7批)—2016年10月24日345鄭長青、倪光斌、趙東平、高楊、林本濤、王明年、林傳年、67 1 4 4 63總體設(shè)計 9 9 3.6防災(zāi)疏散救援工程 3.7接口設(shè)計 4隧道勘察 4.3圍巖分級 5設(shè)計荷載 235.1一般規(guī)定 23 255.3可變荷載 27 6.1一般規(guī)定 8 6.3噴射混凝土 6.5石材和砌體 35 7.2洞口段設(shè)計 8隧道襯砌 8.1一般規(guī)定 41 45 46 47 10.2防水 10.3排水 71 74 911.2施工通風(fēng) 74 76 77 7912.1巖溶隧道 8112.3瓦斯隧道 12.4采空區(qū)隧道 12.5高地應(yīng)力區(qū)隧道 12.9嚴(yán)寒及寒冷地區(qū)隧道 13輔助坑道 13.1一般規(guī)定 13.3橫洞和平行導(dǎo)坑 14施工方法及主要措施 14.3掘進(jìn)機(jī)法 14.4盾構(gòu)法 14.6超前地質(zhì)預(yù)報 14.7監(jiān)控量測 15隧道改建 15.1一般規(guī)定 15.2改建規(guī)定 15.3電氣化改造 16環(huán)境保護(hù) 16.1一般規(guī)定 16.2水資源保護(hù) 16.3自然環(huán)境及周邊建(構(gòu))筑物保護(hù) 16.4隧道棄渣 附錄A建筑限界 附錄B鐵路隧道圍巖分級 附錄C鐵路隧道圍巖亞分級 C.1圍巖亞分級 C.2隧道圍巖亞分級修正 附錄D深埋隧道荷載計算方法 附錄E淺埋隧道荷載計算方法 附錄F偏壓隧道荷載計算方法 附錄G明洞荷載計算方法 附錄H洞門墻計算方法 附錄J盾構(gòu)隧道荷載計算方法 附錄K常用型鋼特性參數(shù)表 本規(guī)范用詞說明 長500m及以下；長500m以上至3000m;長3-000m以上至10000m;長10000m以上。小跨度5m以上至8.5m;工程部位(結(jié)構(gòu))邊仰坡防護(hù)結(jié)構(gòu)，100年以結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面計算應(yīng)力不大于規(guī)定的材料容許應(yīng)力的原2.1.4疏散通道evacuation2.1.10圍巖壓力surroun2.1.11松散壓力looseningpressure2.1.12埋深burieddepth2.1.20專用洞室dedicatedchamber2.2.1荷載Q——圍巖壓力Q——斜截面上最大剪力q——垂直勻布壓力e——結(jié)構(gòu)上任意點i的側(cè)壓力2.2.3材料指標(biāo)feuk——邊長為150mm的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值G.——混凝土的剪切模量E?——鋼筋的彈性模量Q——斜截面上受壓區(qū)混凝土和箍筋的抗剪強(qiáng)度Re——圍巖的單軸飽和抗壓強(qiáng)度BQ——圍巖基本質(zhì)量指標(biāo)y——圍巖重度2.2.4幾何特征b——矩形截面的寬度或T形截面的肋寬d——鋼筋直徑h——截面的厚度或曲線線路外軌超高h(yuǎn)'——外側(cè)拱頂至地面的高度h?——截面的有效高度h——T形截面受壓區(qū)翼緣的高度l——構(gòu)件的計算長度R——曲線半徑t——偏壓隧道外側(cè)襯砌拱部與地面線平行的切線與地面線x——混凝土受壓區(qū)的高度圍巖級別IⅡ~ⅢVV2隧道內(nèi)的坡度不宜小于3%。圍巖級別圍巖主要工程地質(zhì)條件(小跨度)圍巖基本圍巖彈性IⅡ象，或為硬質(zhì)巖石偶夾軟質(zhì)巖石結(jié)構(gòu)出現(xiàn)局部小坍塌，側(cè)壁穩(wěn)定，層間結(jié)合差的平Ⅲ間結(jié)合差，多有分離現(xiàn)象；硬、軟質(zhì)巖石互層D:>4.0間結(jié)合良好或一般時失去穩(wěn)定響較重或嚴(yán)重，節(jié)理較發(fā)育或發(fā)育圍巖級別圍巖主要工程地質(zhì)條件圍巖開挖后的穩(wěn)定狀態(tài)(小跨度)圍巖基本圍巖彈性V2.黃土(Q?、Q?)1和2呈大塊狀壓生較大的坍塌，側(cè)壁有時失去穩(wěn)定V碎；全部極軟巖及全部極破碎巖(包括受構(gòu)造影響嚴(yán)重的破碎帶)結(jié)構(gòu)圍巖易坍塌，處理不當(dāng)會出現(xiàn)大坍塌，側(cè)壁經(jīng)常出現(xiàn)小坍塌；淺埋時易出現(xiàn)地表下沉(陷)土、粉土及黃土(Q?、Q?)松軟結(jié)構(gòu)V黏性土呈易蠕動的潮濕松散結(jié)構(gòu)圍巖極易變形坍塌，有水時土砂常與水一齊涌出；淺埋時易塌至地表<1.0(飽和注：1彈性縱波速度中A、B、C、D、E系指巖性類型，詳見附錄B;圍巖級別容重γ泊松比內(nèi)摩擦角黏聚力IⅡⅢVV結(jié)構(gòu)附加恒載(包括設(shè)備荷載)圍巖(地層)壓力土壓力混凝土收縮和徐變的影響靜水壓力及浮力基礎(chǔ)變位影響力與隧道立交的鐵路列車荷載及其動力作用與隧道立交的公路車輛荷載及其動力作用隧道內(nèi)列車荷載及其制動力渡槽流水壓力(設(shè)計渡槽明洞時)附加荷載隧道內(nèi)列車沖擊力溫度變化的影響灌漿壓力凍脹力氣動力施工荷載(施工階段的某些外加力)附加荷載落石沖擊力沉船、拋錨或疏浚河道產(chǎn)生的撞擊力ha——深埋隧道垂直荷載計算高度，按附錄D的規(guī)定予降低溫度5℃~10℃。—— —3混凝土中的三氧化硫含量不應(yīng)超過膠凝材料總量的5片石強(qiáng)度等級不應(yīng)低于MU40,塊石強(qiáng)度等級不應(yīng)低于100年6.1.8明洞填料的物理力學(xué)指標(biāo)，當(dāng)無實驗資料時，可按表重度(kN/m3)計算摩擦角φ回填土石(配筋率在3%以內(nèi))f6.2.2混凝土和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中混凝土的極限強(qiáng)度應(yīng)按表R彎曲及偏心受壓應(yīng)力彎曲拉應(yīng)力剪應(yīng)力6.2.4混凝土的彈性模量應(yīng)按表6.2.4采用?；炷羾娚浠炷聊Y(jié)時間(h)噴射混凝土強(qiáng)度等級8234屈服強(qiáng)度斷后伸長率容許應(yīng)力2在最冷月平均氣溫低于一15℃或-5℃~-15℃的地區(qū)抗剪R;一6.6.2噴射混凝土中鋼纖維等效直徑宜為0.3mm～0.5mm,長度宜為20mm～25mm,纖維體積率可采用0.35%～1%;模筑混凝土中鋼纖維等效直徑宜為0.3mm～0.9mm,長度宜為20mm~60mm,纖維體積率可采用0.5%～1%。鋼纖維抗拉強(qiáng)度不得小胺纖維或聚乙烯醇纖維等，纖維體積率宜為0.06%～0.25%。1仰坡坡腳至洞門墻背的水平距離不應(yīng)小于1.5m,洞門端墻頂高出仰坡坡腳不應(yīng)小于0.5m,洞門端墻與仰坡間水溝的溝3在松軟地基上設(shè)置基礎(chǔ)，應(yīng)采取措施滿足地基承載力墻身截面壓應(yīng)力σ≤容許應(yīng)力墻身截面偏心距e≤0.3倍截面厚度基底應(yīng)力σ≤地基容許承載力基底偏心距e土質(zhì)地基≤B/6(B—墻底寬度)≥1.3(抗震檢算時≥1.1)≥1.6(抗震檢算時≥1.3)基準(zhǔn)點有無有中點中點R圍巖級別中跨ⅡⅢV2.0m。填土坡度宜為1:1.5～1:5。山坡有嚴(yán)重的危石、崩塌K——圍巖彈性反力系數(shù)，無實測數(shù)據(jù)時可按表4.3.3據(jù)結(jié)構(gòu)所受的不同荷載組合，在計算中應(yīng)分別選用不同的安全系數(shù)，并不應(yīng)小于表8.5.2—1和表8.5.2—2所列數(shù)值。按所采用附加荷載原因附加荷載原因的偏心距不宜大于截面厚度的0.45倍；對于半路塹式明洞外墻、棚式明洞邊墻和砌體偏心受壓構(gòu)件，不應(yīng)大于截面厚度的0.3倍基底偏心距應(yīng)符合表7.2.5的規(guī)定。8.5.4明洞的基底應(yīng)力不得大于地基的容許承載力。半路塹單定系數(shù)和傾覆穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)符合表7.2.5的規(guī)定。8.5.5素混凝土和砌體矩形截面中心及偏心受壓構(gòu)件的抗壓強(qiáng)b—截面的寬度(m);468縱向彎曲系數(shù)φ縱向彎曲系數(shù)φaaααα式中R?——混凝土的抗拉極限強(qiáng)度，按表6.2.2采用；8.5.7鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的截面強(qiáng)度，應(yīng)按下列公式計算(圖RA'RA'KM≤Rwbx(ho—x/2)+RgAg(h?—a')(8.2對于受壓區(qū)面積為T形時：KM≤R,[bx(h?—x/2)+0.8(b-b)h;(h?—h'/2)]+RgARg(Ag-Ag)=Rw[bx+0.8(b-b)h;](8.按上述公式計算受彎構(gòu)件時，混凝土受壓區(qū)的高度應(yīng)符合式(8.5.7—5)與式(8.5.7—6)的要求，截面強(qiáng)度應(yīng)符合式(8.5.7—7)的要求。但在構(gòu)件中如無受壓鋼筋或計算中不考慮受壓鋼筋x≥2a'式中K——安全系數(shù)，按表8.5.2—2采用；Rw——混凝土彎曲抗壓極限強(qiáng)度，Rw=1.25R,按表6.2.2b——矩形截面的寬度或T形截面的肋寬(m);b——T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度(m),按表8.5.7所h——T形截面受壓區(qū)翼緣的高度(m)。1233受拉區(qū)箍筋數(shù)量與間距改變處的截面，如圖8.5.9(b)截面4—4。8.5.10矩形和T形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)僅配有箍筋時，其斜截Ak——配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積(m2),Ak=nak,此時，箍筋的間距應(yīng)符合第8.6.9條的n——在同一截面內(nèi)箍筋的肢數(shù)；ak——單肢箍筋的截面面積(m2);8.5.11矩形和T形截面的受彎構(gòu)件，當(dāng)配有箍筋和彎起鋼筋式中Q——在配置彎起鋼筋處的剪力(MN),按第8.5.12條的Aw——配置在同一彎起平面內(nèi)的彎起鋼筋的截面面積(m2),彎起鋼筋的間距應(yīng)符合第8.6.9條的要求；8.5.12計算彎起鋼筋時，剪力Q值可按下列規(guī)定采用[圖8.5.92當(dāng)計算以后的每排彎起鋼筋時，取用前一排(8.5.13矩形和T形截面的受彎構(gòu)件，如能符合式(8.5.13)要求8.5.14鋼筋混凝土矩形截面的大偏心受壓構(gòu)件其截面強(qiáng)度應(yīng)按下列公式計算(圖8.5.14):或KNe≤Rwbx(h?—x/2)+R?A如計算中考慮受壓鋼筋時，則混凝土受壓區(qū)的高度應(yīng)符合式中N——軸向力(MN);e,e——鋼筋A(yù)g和Ag的重心至軸向力作用點的距離(m)。當(dāng)按式(8.5.14—4)求得的構(gòu)件截面強(qiáng)度比不考慮受壓鋼筋8.5.15鋼筋混凝土矩形截面的小偏心受壓構(gòu)件其截面強(qiáng)度應(yīng)按下式計算(圖8.5.15):KNe≤0.5R?bh8+RgA:(ho-a')(8.5KNN?0RAg式中K——安全系數(shù)，按表8.5.2-2采用；I?——混凝土全截面(包括鋼筋)的換算截面慣性矩(m?);受壓構(gòu)件檢算垂直于彎矩作用平面的強(qiáng)度。此時，可不考慮彎矩8.5.17鋼筋混凝土襯砌結(jié)構(gòu)構(gòu)件，考慮長期荷載作用的影響進(jìn)行計算時，表面裂縫計算寬度限值不應(yīng)大于0.2mm,特殊環(huán)境條下最大裂縫寬度可按下列公式計算，對e?≤0.55h?的偏心受壓構(gòu)受彎和偏心受壓構(gòu)件取α=1.9,對偏心受拉構(gòu)件取α=2.4;時，取φ=0.2;當(dāng)φ>1.0時，取φ=1.0;對直接承E?——鋼筋的彈性模量(MPa),按表6.4.1采用；Cs——最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離d?——受拉區(qū)第i種縱向鋼筋的公稱直徑(mm);n——受拉區(qū)第i種縱向鋼筋的根數(shù)；鋼筋取0.7,帶肋鋼筋取1.0;A?——受拉區(qū)縱筋截面面積；Ate——有效受拉混凝土截面面積：對軸心受拉構(gòu)件取構(gòu)Ate=0.5bh+(b?—b)hf,此處br、h為受拉翼緣的8.5.19裂縫寬度檢算時，鋼筋混凝土構(gòu)件受拉鋼筋應(yīng)力按下列1受彎構(gòu)件2偏心受拉構(gòu)件3軸心受拉構(gòu)件4偏心受壓構(gòu)件式中M,N——彎矩值與軸力值(MN·m,MN);A,——受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積(m2);e'——軸向拉力作用點至受壓區(qū)受拉較小邊縱向鋼筋e——軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋合力點之間的eo——初始偏心距(m),取為M/N;z——縱向受拉鋼筋合力點至截面受壓區(qū)合力點的距允許撓度當(dāng)lo<7m時當(dāng)Lo>9m時表8.6.1截面最小厚度(cm)隧道(暗洞、明洞)襯砌8.6.2混凝土基礎(chǔ)臺階的坡線和豎直線之間的夾角不應(yīng)大配筋率不小于0.2%,全部受力鋼筋最小配筋率不小于0.4%。其應(yīng)小于4d,HRB500不應(yīng)小于6d,并在鉤的端部留一直段；HRB400直段長度不應(yīng)小于10d,HRB5徑不應(yīng)小于4d,HRB500不應(yīng)小于6d,并在鉤的端部留一直段；HRB400直段長度不應(yīng)小于5d,HRB500不應(yīng)小于6d。不應(yīng)小于5d,HRB500不應(yīng)小于7d,并在鉤的端部留一直段；HRB400直段長度不應(yīng)小于5d,HRB500不應(yīng)小于6d。8.6.7鋼筋的錨固及最小彎曲半徑應(yīng)符1鋼筋最小錨固長度應(yīng)符合表8.6.7的規(guī)定。2梁端部鋼筋伸過支點的長度不應(yīng)小于10d(d為鋼筋直3HPB300鋼筋的最小彎曲半徑應(yīng)為10d,HRB400鋼筋的最小彎曲半徑應(yīng)為14d,HRB500鋼筋的最小彎曲半徑應(yīng)為表8.6.7鋼筋最小錨固長度(mm)8.6.9鋼筋的直徑和間距應(yīng)符合表8.6.9—1～表8.6.9-3的縱向受力鋼筋(主筋)≥6且≥d/4(d為主筋中的最大直徑)縱向鋼筋配筋率>3%時，≤400及截面的短邊尺寸且≤15d(d為主筋的最小直徑);≤200(d為主筋的最小直徑)的側(cè)面上設(shè)置縱向構(gòu)造鋼筋，d≥10,并相應(yīng)設(shè)置復(fù)合箍筋或拉筋縱向受力鋼筋(主筋)板厚h≤150mm時，≤200;(主筋)梁高h(yuǎn)<300mm時，≥8;鋼筋多于兩層時，2層以上鋼筋橫向中h≤800mm時，≥6;h>800mm時，≥8;時，≥d/4(d為受壓鋼筋中的最大直徑)梁高150mm<h≤300mm時，150~200;300mm<h≤500mm時，200～300;500mm<h≤800mm時，250～350;h>800mm時，300～400;時，d≥12;2梁的腹板高度hw≥450mm時，在積不應(yīng)小于腹板截面面積(b×hw)的0.1%寬度中心高度小避車洞10防水與排水6洞口、洞身及地表排水系統(tǒng)構(gòu)成、選用材料及設(shè)備配置標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合表10.1.2的規(guī)定。防水等級漬面積不大于總防水面積的2/1000;任意100m2防水面積上的滲水不超過3處，其單個形成的濕漬或水膜面積不大于0.2m2;平均滲入水量不大于0.05L/(m2·d),任意100m2防水面積上的滲入水量不大于續(xù)表10.1.2防水等級100m2防水面積上的漏水點、滲水形成的水膜或濕漬不超過7處；單個濕漬或水膜面積不大于0.3m2,單點漏水量不得大于2.5L/d四級防水措施防水防排管中埋板管防水板防水防水等級10.2.4復(fù)合式襯砌初期支護(hù)與二次襯砌之間應(yīng)設(shè)置防水層，為2%。密至3m～5m;縱向盲管宜8m～12m分段。4環(huán)向盲管管徑不宜小于50mm,縱向盲管管徑不宜小于10.3.7隧道采用集中疏導(dǎo)排水時應(yīng)采取防顆粒流失的反濾O?濃度(%)含有10%以上的游離SiO?的粉塵濃度(mg/m3)CO濃度(mg/m3)CO?濃度(%)SO?濃度(mg/m3)H?S濃度(mg/m3)NO(換算成NO?)濃度(mg/m3)高寒高海拔地區(qū)隧道內(nèi)施工人員在洞內(nèi)連續(xù)勞動時間(h)溫度(℃)噪聲(dB)1全斷面開挖時不應(yīng)小于0.15m/s,分部開挖時不應(yīng)小于11.3.1鐵路運(yùn)營隧道內(nèi)空氣衛(wèi)生及溫濕度標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)滿足表氮氧化物(換算成NO?,mg/m3)5臭氧(mg/m3)823溫度(℃)濕度(%)11.3.5瓦斯隧道運(yùn)營期間當(dāng)瓦斯涌出濃度達(dá)到0.4%時，應(yīng)啟中等、大、特大跨瓦斯隧道工區(qū)非瓦斯工區(qū)0涌出量進(jìn)行判定微瓦斯工區(qū)低瓦斯工區(qū)0.3m3/min~高瓦斯工區(qū)瓦斯突出工區(qū)1.瓦斯壓力P≥0.74MPa;2.瓦斯放散初速度△P≥10;3.煤的堅固性系數(shù)f≤0.5;2二次襯砌厚度不應(yīng)小于40cm,并根據(jù)12.4.3施工過程中應(yīng)進(jìn)行隧道隱伏采空區(qū)探測，評估其對隧影響深度小于0.5m;對施工影響小中等巖石撕裂聲；有一定持續(xù)時間，影響深度0.5m～1m;對施工有一定影響強(qiáng)烈并向圍巖深部發(fā)展，破壞范圍和塊度大，影響深度1m~3m;對施工影響大圍巖強(qiáng)度應(yīng)力比圍巖變形特征I級時間很短，以塑流型、彎曲型變形模式為主破損很嚴(yán)重，相對變形量大于8%,洞底有明顯隆注：1Rp為圍巖強(qiáng)度(MPa),0max為最大地應(yīng)力(MPa)12.5.5大變形隧道二次襯砌施作時機(jī)應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場監(jiān)測分析確的綜合防護(hù)措施，并宜采取帶截水緣骨架或錨桿(索)的框架梁護(hù)12.7.6隧道通過濕陷性黃土?xí)r，應(yīng)進(jìn)行濕陷性評價。黃土隧道地基濕陷等級按表12.7.6劃分，表中隧道地基濕陷量的計算值式中δ——隧道地基下第i層土的濕陷系數(shù)；下非濕陷黃土層的頂面為止，其中濕陷系數(shù)δg小于0.015的土層隧道地基濕陷等級劃分標(biāo)準(zhǔn)△f?(mm)隧道地基濕陷程度二中等三處理厚度(m)明洞地基、隧道地基15以上12.9.1隧道所處氣候環(huán)境分類可根據(jù)最冷月平均氣溫(℃)寒冷地區(qū)≤一8嚴(yán)寒地區(qū)1采用曲墻帶仰拱復(fù)合式襯砌，混凝土抗?jié)B等級不低于4洞外排水溝(管)應(yīng)采取深埋保溫措施，并設(shè)置保溫出13.1.8輔助坑道在隧道主體工程竣工后，應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行1斜井2豎井13.4.3豎井與隧道正洞的連接可采用單向垂直通道雙聯(lián)式或雙向環(huán)形通道雙聯(lián)式(圖13.4.3)。豎井承擔(dān)正洞施工段落短、出渣量較少時，可采用單向垂直通道雙聯(lián)式；豎井承擔(dān)正洞施工段落(a)單向垂直通道雙聯(lián)式示意圖(b)雙向環(huán)形通道雙聯(lián)式示意圖13.4.4采用無軌運(yùn)輸?shù)男本?，其坡度?yīng)與運(yùn)輸車輛的爬行能力相適應(yīng)，其綜合坡度不宜大于10%。斜井宜按200m～300m的間距設(shè)置緩坡段，緩坡段坡度不宜大于3%,并應(yīng)與錯車道或防撞13.4.8斜井和豎井井底應(yīng)根據(jù)涌水量和施工組織安排，選擇地13.4.9斜井和豎井在修建和使用期間應(yīng)有相應(yīng)的安全措施，并在適當(dāng)位置設(shè)擋車設(shè)備嚴(yán)防溜車。傾角在15內(nèi)部抗管涌水突涌△O△△△OO△△△O建(構(gòu))筑物的安全確定，常用的超前支護(hù)及圍巖加固措施見圍巖支護(hù)措施臨時封閉措施臨時仰拱圍巖支護(hù)措施臨時支撐臨時構(gòu)件支撐圍巖加固措施超前加固周邊加固地表加固15.2.5隧道內(nèi)基底翻漿冒泥整治宜采用加深或重建排水溝，必2評估隧道修建可能對地表居民造成的影響并做好設(shè)計附錄A建筑限界A.0.1客貨共線鐵路隧道建筑限界(≤160km/h)1隧道建筑限界(內(nèi)燃牽引區(qū)段如圖A.0.1—1所示)。2隧道建筑限界(電力牽引區(qū)段如圖A.0.1—2所示)。式中R—-曲線半徑(m); 的值也可以用內(nèi)側(cè)軌頂為軸，將有關(guān)限界旋轉(zhuǎn)θ角分直線。加寬方法可采用如圖A.0.1—3所示階梯形方式，或采曲線上建筑限界加寬辦法同v≤160km/h客貨共線鐵路的曲A.0.3雙層集裝箱運(yùn)輸隧道建筑限界引基本建筑限界曲線上建筑限界加寬辦法同v≤160km/h客貨共線鐵路的曲A.0.4城際鐵路建筑限界1建筑限界(圖A.0.4)。曲線上建筑限界加寬辦法同v≤160km/h客貨共線鐵路的曲A.0.5高速鐵路建筑限界1建筑限界(圖A.0.5——1)。曲線地段的建筑限界僅考慮因超高產(chǎn)生車體向曲線內(nèi)側(cè)傾斜的值也可以用內(nèi)側(cè)軌頂為軸，將有關(guān)限界旋轉(zhuǎn)θ角B.1.2巖石堅硬程度可按表B.1.2—1確定，巖性類型可按表強(qiáng)度R(MPa)定性鑒定硬質(zhì)巖極硬巖難擊碎；硬巖稍振手，較難擊碎；軟質(zhì)巖較軟巖強(qiáng)風(fēng)化的A類巖石；弱軟巖易擊碎；風(fēng)化～微風(fēng)化的E類巖石續(xù)表B.1.2—1強(qiáng)度R.(MPa)定性鑒定軟質(zhì)巖極軟巖痕，手可捏碎；浸水后，可捏成團(tuán)A石英斑巖等);變質(zhì)巖(片麻巖、石英巖、片巖、蛇紋巖等);沉積巖(熔結(jié)凝灰?guī)r、硅質(zhì)礫巖、硅質(zhì)石灰?guī)r等)B沉積巖(石灰?guī)r、白云巖等碳酸鹽類)C變質(zhì)巖(大理巖、板巖等)沉積巖(鈣質(zhì)砂巖、鐵質(zhì)膠結(jié)的礫巖及砂巖等)D第三紀(jì)沉積巖類(頁巖、砂巖、礫巖、砂質(zhì)泥巖、凝灰?guī)r等);變質(zhì)巖(云母片巖、千枚巖等),且?guī)r石單軸飽和抗壓強(qiáng)度R.E略有變色劇烈指數(shù)(Ky)不發(fā)育發(fā)育張開度1mm～3mm,為硅質(zhì)或鐵質(zhì)膠結(jié)；張開度小于1mm,結(jié)構(gòu)面平直，鈣泥質(zhì)膠結(jié)或無充填物；張開度1mm～3mm,為鈣質(zhì)膠結(jié)；張開度1mm～3mm,結(jié)構(gòu)面平直，為泥質(zhì)膠結(jié)或鈣泥質(zhì)膠巨厚層厚層中厚層薄層級別圍巖基本質(zhì)量速度v(km/s)IⅡ極硬巖，巖體較完整；—Ⅲ極硬巖，巖體較破碎；體較完整；極硬巖，巖體破碎；且以軟巖為主，巖體較完整或較破碎；具壓密或成巖作用的黏性土、粉土及砂類結(jié)的粗角礫土、粗圓礫塊石土，黃土(Q?、Q?)級別圍巖彈性縱波速度v(km/s)V較軟巖，巖體破碎；重的破碎帶)一般第四系堅硬、以上、稍濕或潮濕的土(Q?、Q?)D:1.5～3.0V黃土態(tài)的土<1.5)滲水量[L/(min·10m)]2地下水出水狀態(tài)對圍巖級別的修正，宜按表B.2.2—2圍巖級別IⅡⅢVIⅡⅢVIⅡVVⅡⅢVV一般地應(yīng)力高地應(yīng)力極高地應(yīng)力圍巖級別圍巖級別IⅢV極高應(yīng)力IⅡVV高應(yīng)力IⅡⅢIV或V②V因素綜合分析確定。主要結(jié)構(gòu)面是指對圍巖穩(wěn)定性起主要影響的1圍巖級別定量修正應(yīng)對圍巖基本質(zhì)量指標(biāo)BQ進(jìn)行修正，并以修正后獲得的圍巖基本質(zhì)量指標(biāo)值[BQ]依據(jù)本規(guī)范表4.3.12圍巖基本質(zhì)量指標(biāo)修正值[BQ]可按下式計算。其修正系式中[BQ]——圍巖基本質(zhì)量指標(biāo)修正值；K?——地下水影響修正系數(shù)；表B.2.3—1地下水影響修正系數(shù)K?00表B.2.3—2主要結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀影響修正系數(shù)K?結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀及其與洞軸線的組合關(guān)系結(jié)構(gòu)面走向與洞軸線夾角<30°結(jié)構(gòu)面傾角30°~75°結(jié)構(gòu)面走向與洞軸線夾角>60°結(jié)構(gòu)面傾角>75°極高應(yīng)力區(qū)高應(yīng)力區(qū)B.2.4施工階段隧道圍巖級別的判定宜按表B.2.4的判定卡巖石類型(名稱):土天然重度y=kN/m3距洞口的距離(m)破碎地質(zhì)結(jié)構(gòu)面間距(m)差中等好明顯臺階狀簡要說明態(tài)態(tài)態(tài)主要結(jié)構(gòu)面走向與洞軸線夾角()主要結(jié)構(gòu)面傾角()圍巖級別IⅡⅢVVC.1.1圍巖亞分級可按表C.1.1確定。圍巖級別圍巖主要工程地質(zhì)條件圍巖基本級別Ⅲ構(gòu)圍巖級別圍巖主要工程地質(zhì)條件圍巖基本級別粉土及砂類土；2.黃土(Q?、Q?);V結(jié)構(gòu)角礫土及黃土(Q?、Q?)破碎巖(包括受構(gòu)造影響嚴(yán)重的破碎帶)呈角礫狀松散結(jié)構(gòu)土呈松軟結(jié)構(gòu)圍巖級別ⅢVⅢVVVV圍巖級別ⅢV極高應(yīng)力VV高應(yīng)力VV圍巖級別容重γ泊松比內(nèi)摩擦角黏聚力級別ⅢV附錄D深埋隧道荷載計算方法及水平勻布壓力可按下列規(guī)定確定(圖D.0.1):1垂直勻布壓力可按式(D.0.1)計算確定。B——坑道寬度(m);i——B每增減1m時的圍巖壓力增減率：當(dāng)B<5m時，2水平勻布壓力可按表D.0.1的規(guī)定確定。表D.0.1圍巖水平勻布壓力圍巖級別I~ⅡⅢVV水平勻布壓力0D.0.2式(D.0.1)及表D.0.1的適用條件是不產(chǎn)生顯著偏壓力附錄E淺埋隧道荷載計算方法E.0.1當(dāng)?shù)孛嫠交蚪咏剑宜淼栏采w厚度值小于式E.0.2地面基本水平的淺埋隧道，所受的作用(荷載)具有對稱性。其計算應(yīng)符合下列規(guī)定(圖E.0.2式中γ——圍巖重度(kN/m3);B——坑道跨度(m);E.0.3當(dāng)h<ha(ha為深埋隧道垂直荷載計算高度)時，取θ=0,E.0.4當(dāng)h≥2.5h?(ha為深埋隧道垂直荷載計算高度)時，式附錄F偏壓隧道荷載計算方法F.0.1在荷載作用下其垂直壓力可按式(F.0.1—1)計算：式中γ——圍巖重度(kN/m3);B——坑道跨度(m);圍巖級別I~ⅢVV并假定偏壓分布圖形與地面坡一致(圖F.0.1)。F.0.2在作用(荷載)下的水平側(cè)壓力可按式附錄G明洞荷載計算方法G.0.2明洞拱圈回填土石側(cè)壓力可按式(G.0.2ei=Y?h;λ其中α——設(shè)計填土面坡度角();9?-—拱背回填土石計算摩擦角(°);G.0.3明洞邊墻回填土石側(cè)壓力可按式(G.0.3—1)計算：h—邊墻計算點換算高度(m);h"——墻頂至計算位置的高度(m);填土坡面水平時，附錄H洞門墻計算方法H.0.1隧道門端墻、翼墻及洞門擋上墻的有關(guān)參數(shù)可按以下公1最危險破裂面與垂直面之間的夾角√(1+tan2φ)(tang—tane)[(1-tanetana)(tang+tana)式中φ——地層計算摩擦角();2土壓力墻后土壓力計算簡圖及土壓力分布如圖H.0.1所示。b~—洞門墻計算條帶寬度(m)。式中內(nèi)軌內(nèi)軌頂面≥曰曰3線路中線隧道中線線路中線隧道中線ⅢⅡ(水溝未示)H.0.3洞門墻的抗傾覆穩(wěn)定性可按式(H.My-—垂直力對墻趾的穩(wěn)定力矩；H.0.4洞門墻的抗滑穩(wěn)定性可按式(H.0.4)計算。f——基底摩擦系數(shù)；H.0.5洞門墻基底合力的偏心距可按式水平基底2傾斜基底2N′=ZNcosa+ZEsina式中e——水平基底偏心距；e——傾斜基底偏心距；B——水平基底寬度；H.0.6洞門墻的基底應(yīng)力可按式(H.0.6—1)～式(H.0.6—4)1水平基底時2傾斜基底H.0.7洞門墻的墻身截面偏心距及強(qiáng)度可按式(H.0.7—1)和式1偏心距epN——作用于計算截面之上垂直力之和。2截面應(yīng)力σ式中A——計算截面的面積；J.0.2豎向地層壓力應(yīng)按下列規(guī)定計算：1當(dāng)覆土層厚度不大于2倍隧道外徑時應(yīng)按計算截面以上2荷載計算應(yīng)計及地面及臨近的其他荷載對豎向壓力的截面尺寸(mm)慣性矩(cm?)hbdtrrx截面尺寸(mm)重量hbdtrIxK.0.2常用熱軋HW型鋼截面(圖K.0.2)特性可參考表K.0.2截面尺寸(mm)面積重量HBr889中等跨度開挖跨度(m)面積(m2)適用范圍坑道；120km/h~道隧道；200km/h~道160km/h~200km/h雙線隧道250km/h~350km/h雙線隧道；三線及以上隧道說明表1.0.10—1新建客貨共線鐵路、重載鐵路隧道軌面以上最小凈空橫斷面面積(m2)說明表1.0.10—2新建城際鐵路隧道軌面以上最小凈空橫斷面面積(m2)路有砟軌道隧道襯砌內(nèi)輪廓中線路中線至水溝或電纜槽邊緣距離僅為1450mm或1500mm(Ⅱ型枕或Ⅲ型枕),不能滿足大機(jī)養(yǎng)核曲線地段襯砌內(nèi)輪廓是否侵入基本建筑限界及能否滿足接觸網(wǎng)m的曲線地段不考慮襯砌加寬，說明圖1.0.10(b)所示雙線隧道內(nèi)要設(shè)置襯砌等。而這些結(jié)構(gòu)設(shè)計需具有規(guī)定的強(qiáng)度、穩(wěn)定性和2.洞口施工干擾大、場地狹窄或地質(zhì)不良等，難以進(jìn)洞的隧道。1.難以采用其他輔助坑道的深埋長隧道。道的隧道。計規(guī)范》GB50157,提出隧道洞口高程位置及設(shè)防洪水頻率標(biāo)(1)隧道邊坡防護(hù)措施盡量與路基邊坡一致，以保持景觀階段工提供必要的依據(jù)線路在內(nèi)的范圍定測施工前參數(shù)周圍地區(qū)施工中施工期內(nèi)工管理等隧道內(nèi)及受施工影響的范圍圍巖種類巖、土質(zhì)力學(xué)性質(zhì)物理性質(zhì)滑坡、崩地質(zhì)分布、斷層、褶曲化、變質(zhì)積水壓、圍巖彈性者視為土砂圍巖滑坡、崩地質(zhì)分布、斷層、褶曲積水壓、地下水位、角，變形系數(shù)，泊松比圍巖彈性聲波速度度視為膨脹性圍巖滑坡、崩積水壓、地下水位、系數(shù)、泊松試驗錘擊數(shù)水比粒徑均勻的黏土成分時，要研究其滑坡、崩地質(zhì)分布、斷層、褶曲巖石名、角、變形系注：巖相是指巖石粒度、礦物組成、空隙狀態(tài)。土砂圍巖為黏性土?xí)r，可參考軟質(zhì)圍巖、調(diào)查項目資料調(diào)查地表踏勘彈性波調(diào)查水文調(diào)查地下水調(diào)查鉆孔孔內(nèi)檢測孔內(nèi)加載試驗試件試驗速度檢測電氣檢測孔徑檢測溫度檢測OOOOOO地質(zhì)△O△O△△O斷層、褶曲△OOO△巖石、土質(zhì)名△OO△巖相△OO△OOO風(fēng)化、變質(zhì)△OOO△固結(jié)程度O△O△△OO水OOOOOO△△△OOOO性質(zhì)OO△黏結(jié)力、內(nèi)摩擦角△O△△OOO性質(zhì)圍巖彈性波速度OOOOOOO調(diào)查項目資料調(diào)查地表踏勘彈性波調(diào)查水文調(diào)查地下水調(diào)查鉆孔孔內(nèi)加載試驗試件試驗調(diào)查坑道觀察量測速度檢測電氣檢測孔徑檢測溫度檢測標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗性質(zhì)OOO說明表4.2.8—1坑道自穩(wěn)時間實例IⅡⅢV無支護(hù)長度(m)851平均自穩(wěn)時間10年6個月巖體的內(nèi)聚力(MPa)巖體的內(nèi)摩擦角35°~45°25°~35°15°~25°基本原因彈性的或剛發(fā)育的土、砂強(qiáng)度破壞塑性的、土中拱效應(yīng)基本原因入性的慮時間變量)彈塑性的、圍巖級別VⅢⅡA圍巖級別VⅢⅡBC中硬巖DE圍巖級別ABCDIⅡabC圍巖級別IⅡⅢVVV(總參工程兵第四研究院)圍巖類別I類IV類ABC圍巖級別IⅡⅢVVABCDE弱風(fēng)化(中風(fēng)化)數(shù)波速范圍數(shù)波速范圍數(shù)波速范圍數(shù)波速范圍數(shù)波速范圍沉積巖97白云巖巖漿巖7閃長巖弱風(fēng)化(中風(fēng)化)數(shù)波速范圍數(shù)波速范圍數(shù)波速范圍數(shù)波速范圍數(shù)波速范圍巖漿巖閃長玢巖8532閃云斜長花崗巖5弱風(fēng)化(中風(fēng)化)數(shù)數(shù)數(shù)數(shù)數(shù)巖漿巖83變質(zhì)巖34弱風(fēng)化(中風(fēng)化)數(shù)波速范圍數(shù)波速范圍數(shù)波速范圍數(shù)波速范圍數(shù)波速范圍變質(zhì)巖77772(7)截面厚度大的明洞襯砌及剛架式棚洞：結(jié)構(gòu)白重|結(jié)加恒載十圍巖壓力+土壓力十混凝土收縮和徐變的影響十隧道內(nèi)度見說明表5.1.6,大致是按2.5倍塌方高度確定的，表中數(shù)據(jù)確圍巖級別ⅢV中等跨度隧道故一般情況下，只在Ⅲ~V級圍巖中，當(dāng)外側(cè)覆蓋厚度(t)小于或面坡一致，根據(jù)外覆土體的承載力檢算，確定值設(shè)計，或通過考慮坍落壓力拱形成條件與作圖法相結(jié)合確定。當(dāng)偏壓隧道外側(cè)覆蓋厚度小于或等于說明表5.1.7—2中值時，有圍巖級別IV石V7苦*57苦X487苦487苦苦苦圍巖級別ⅢIV石V關(guān)苦苦苦關(guān)苦苦關(guān)苦防排水模式隧道埋深響和當(dāng)?shù)貧夂蚣敖邓畻l件影(排)水中等水壓裂隙因充填物性質(zhì)不同而含水、導(dǎo)水性不同條件更復(fù)雜收縮系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)分別為0.0002(整體灌注的素混凝土)和0.00015地分別采用混凝土彈性模量的0.70倍和0.到50%甚至大于100%是完全可能的。據(jù)觀測，凍脹小于20%的橡膠被壓扁，襯砌所承受的力很小。但如把橡膠換成冰塊，由于冰塊的彈模大(約3GPa),則襯砌承受的凍脹力相當(dāng)大。5.3.7高速列車進(jìn)入隧道后產(chǎn)生的空氣動力學(xué)效應(yīng)對隧道附屬物(接觸網(wǎng)、風(fēng)機(jī)葉片、洞室門、水溝蓋板和安裝件)會產(chǎn)生不利影響，設(shè)計按照最不利組合考慮。模擬計算研究結(jié)果表明，空氣動力學(xué)效應(yīng)引起的隧道附屬物附加力是不可忽視的，這種沖擊力是反復(fù)作用的，因此對附屬物的影響比普通鐵路隧道更為不利。根據(jù)《高速鐵路隧道空氣動力學(xué)效應(yīng)對隧道內(nèi)附屬物有關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的研究》結(jié)果，不同工況下列車進(jìn)洞對隧道附屬物(如燈泡、密閉洞室門及其他空心設(shè)施)引起的附加壓強(qiáng)見說明表5.3.7。正峰值壓強(qiáng)(kPa)負(fù)峰值壓強(qiáng)(kPa)1雙洞單線隧道70m2300km/h行車2雙洞單線隧道70m2350km/h行車3單洞雙線隧道100m2300km/h行車4單洞雙線隧道100m2350km/h行車5單洞雙線隧道100m2350km/h行車6單洞雙線隧道92m2250km/h行車7單洞雙線隧道92m2250km/h行車8雙洞單線隧道58m2250km/h行車(1)根據(jù)國際標(biāo)準(zhǔn)ISO3893及現(xiàn)行《鐵路混凝土強(qiáng)度檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)》TB10425的規(guī)定，混凝土標(biāo)號的名稱改為混凝土強(qiáng)度等級(以符號C表示),并對混凝土試件的標(biāo)準(zhǔn)尺寸，由原來的邊長為20cm立方體，改為邊長為15cm立方體?；炷翉?qiáng)度等級由立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值確定，立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值是本規(guī)范混凝土各種力學(xué)指標(biāo)的基本代表值。立方體邊長(cm)75l6.1.8表6.1.8所列數(shù)值是多年實踐中普遍采用的經(jīng)驗設(shè)計6.2.1條文引自《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010—2010第fcu,k=R×0.1-2(說明6.2.2—1)混凝土的抗壓極限強(qiáng)度R?采用10cm×10c的棱柱體試件的軸心抗壓極限強(qiáng)度。根據(jù)原鐵道部所屬44個單位138組試件和原國家建委所屬4個單位64組試件，共202組棱Ra=K?R(說明6.2.2—2)式中Ka—棱柱體抗壓平均系數(shù)。由此202組試件試驗數(shù)據(jù)的統(tǒng)計計算，Ka=0.84,要有一定的保證率，取保證率95%,則混凝土的抗壓極限強(qiáng)度按R?=Ka(1-1.6458)R=0.84(1-1.645×0.105)RRa=0.7(fcu,k+2)(說明6.2.2—4)沿軸心方向預(yù)理螺紋道釘或螺紋鋼筋)的棱柱體試件的軸心抗拉極限強(qiáng)度。根據(jù)原鐵道部所屬5個單位94組試件(6個試件為一組)和原建筑科學(xué)研究院32組試件(3個試件為一組),共220組試件(按3個試件為一組換算)抗拉強(qiáng)度的試驗資料，按回歸分析，R?與標(biāo)準(zhǔn)立方體抗壓強(qiáng)度R可近似用以下關(guān)系式表達(dá)：R?=K?R(說明6.2.2—5)考慮到在擬定規(guī)范中混凝土抗拉極限強(qiáng)度的具體參數(shù)時，還要有一定的保證率，取保證率95%,同時考慮混凝土抗拉強(qiáng)度折R=K?(1-1.6458)y?R3=0.622(1-1.645×0.118)0.95(說明6.2.2—6)(說明6.2.2—7)6.2.3表6.2.3所列混凝土的容許應(yīng)力，是以相應(yīng)的極限強(qiáng)度計算值，除以相應(yīng)的安全系數(shù)得出的指標(biāo)。安全系數(shù)K的取值，是根據(jù)受力性質(zhì)、材料種類并參照有關(guān)設(shè)計規(guī)范數(shù)據(jù)擬定的。現(xiàn)說(1)混凝土的壓應(yīng)力[ow]系按偏心受壓時的應(yīng)力考慮(因?qū)嶋H實際應(yīng)力圖形非直線變化，因此K可適當(dāng)降低，而采用2.0,即混凝土的彎曲拉應(yīng)力[owi]的K采用4.0,即混凝土的剪應(yīng)力[z]的K采用2.0,即6.3.1根據(jù)《巖土錨桿與噴射混凝土支護(hù)工程技術(shù)規(guī)范》低于0.8MPa,Ⅲ級圍巖不低于0.5MPa。噴射混凝土的抗拉強(qiáng)2001中4.3.1～4.3.2條及條文說明。取消了原規(guī)范C20噴混凝噴射混凝土的極限強(qiáng)度，系參照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》承能力，而噴混凝土控制圍巖變形和松弛最重要的指標(biāo)是早期強(qiáng)調(diào)研及設(shè)計施工、實驗研究，本規(guī)范規(guī)定了噴混凝土8h強(qiáng)度和6.4.2表6.4.3所列鋼筋的容許應(yīng)力，是以鋼筋的屈服強(qiáng)度，除以相應(yīng)的安全系數(shù)得出的指標(biāo)。安全系數(shù)K的取值計算主要荷載時，鋼筋的容許應(yīng)力[o]的K主采用2.0,即6.5.1條文引自《鐵路混凝土工程施工質(zhì)量驗收標(biāo)準(zhǔn)》TB10424—2010第8.1.1條、第8.2.3條。數(shù)表示(個別強(qiáng)度等級保留了一位小數(shù))。根據(jù)工程實踐經(jīng)驗，對曲抗拉和抗剪強(qiáng)度設(shè)計值在缺少實測資料時，說明表6.5.3供l236.5.5對于石砌體中心及偏心受壓的容6.6.6實際工程設(shè)計中也有選用膩子型及膨潤土遇水膨脹橡膠雨或施工用水等使止水膩子或膨潤土條過早膨脹，另外這兩種止1硬度(邵爾A)(度*)2拉伸強(qiáng)度(MPa)3扯斷伸長率(%)4體積膨脹倍率(%)5拉伸強(qiáng)度(MPa)扯斷伸長率(%)體積膨脹倍率(%)6低溫彎折(—20℃×2h)7防霉等級2成品切片測試應(yīng)達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)的80%;變形縫所用密封材料，要經(jīng)受得起長期的壓縮和拉伸、振動及疲勞等作用。說明表6.6.7參照《混凝土建筑接縫用密封膠》JC/T881-2001給出了密封膠的物理性能。25(低模量)25(高模量)20(低模量)20(高模量)下垂度(N型)垂直(mm)水平(mm)流平性(S型)擠出性(ml/min)拉伸模量(MPa)≤0.4和≤0.4和6.6.8常用注漿材料的特點及范圍：單液水泥類漿液：以水泥或在水泥中加入一定量的附加劑為原材料，用水配制(速凝早強(qiáng)作用)和氯化鈉等復(fù)合附加劑。單液水泥類漿液屬于顆粒性材料，適用于注漿量大的預(yù)注漿及裂隙寬度大于15mm的圍巖注漿。單液水泥漿的特點為：水泥作為注漿材料，來源豐富，價格便宜；漿液結(jié)石體強(qiáng)度較高，一般28d的抗壓強(qiáng)度為5MPa~25MPa,抗?jié)B性能好。采用單液方式注入，工藝及設(shè)備簡單，操作觀大方的優(yōu)點。斜切式洞門主要型式及其適用范圍見說明適用于無路塹或僅有短、淺路塹的的洞口，管內(nèi)注漿對巖體進(jìn)行加固。管棚端頭宜外露1m左右，直接澆筑強(qiáng)度后開挖進(jìn)洞。本法適用于巖質(zhì)較破碎的Ⅲ~IV級圍巖洞口。鋼管高壓注漿固結(jié)巖體，在管棚的保護(hù)下開挖的要求，進(jìn)洞開挖時需輔以套拱與長(短)管棚預(yù)加固。本法適用挖靠山部分(高側(cè))則采用普通套拱，利用套拱向管鉆孔施作管棚及注漿后開挖進(jìn)洞。在逐榀架設(shè)鋼拱架時，鋼(砂泥巖)植被發(fā)育(樹林)(小于0.5m3)的孤石直接清除清除或錨固掛設(shè)主動防護(hù)網(wǎng)(荒、早地)體積龐大(大于2m3)的孤石采用控(小于0.5m3)的孤石直接清除清除或錨固錨網(wǎng)噴防護(hù)或設(shè)置主動防護(hù)網(wǎng)不確定危石區(qū)洞頂設(shè)被動防護(hù)網(wǎng)陡坎(崖)植被發(fā)育(樹林)(小于0.5m3)的孤石直接清除清除或錨固倒懸區(qū)掛設(shè)主動防護(hù)網(wǎng)不確定危石區(qū)護(hù)網(wǎng)(砂泥陡坎(崖)(荒、早地)體積龐大(大于2m3)的孤石采用控制爆破炸碎，并清除運(yùn)走；體積較小(小于0.5m3)的孤石直接清除其他區(qū)(灰?guī)r)植被發(fā)育(樹林)體積龐大(大于2m3)的孤石采用控制爆破炸碎，并清除運(yùn)走；體積較小(小于0.5m3)的孤石直接清除清除或錨固(荒、旱地)體積龐大(大于2m3)的孤石采用控制爆破炸碎，并清除運(yùn)走；體積較小(小于0.5m3)的孤石直接清除節(jié)理裂隙發(fā)育區(qū)不確定危石區(qū)洞頂設(shè)被動防護(hù)網(wǎng)陡坎(崖)植被發(fā)育(樹林)體積龐大(大于2m3)的孤石采用控制爆破炸碎，并清除運(yùn)走；體積較小(小于0.5m3)的孤石直接清除清除或錨固倒懸區(qū)節(jié)理裂隙發(fā)育區(qū)掛設(shè)主動防護(hù)網(wǎng)不確定危石區(qū)護(hù)網(wǎng)(荒、旱地)體積龐大(大于2m3)的孤石采用控(小于0.5m3)的孤石直接清除清除或錨固倒懸區(qū)節(jié)理裂隙發(fā)育區(qū)掛設(shè)主動防護(hù)網(wǎng)不確定危石區(qū)護(hù)網(wǎng)道的劃分原則通過計算確定的。如IV級圍巖地層，當(dāng)?shù)孛嫫?:1.5～1:2時，其抗震設(shè)防長度單、雙線分別為14m和21m,在上述分析的基礎(chǔ)上，須適當(dāng)留有富余長度結(jié)合的理念選擇合適的支護(hù)結(jié)構(gòu)、凈空等措施。洞口抗震設(shè)防段易破壞，其破壞機(jī)理是往往因為局部受拉引起。根據(jù)實踐經(jīng)驗規(guī)定，單雙線隧道底板厚度不小于30cm,且要求隧道底板加設(shè)鋼圍巖級別隧道開挖二次襯砌厚度(cm)噴射混凝土厚度(cm)鋼筋網(wǎng)長度(m)間距(m)Ⅱ5———中跨5-———— 中跨— 8 中跨 IV深垣 中跨IV淺埋中跨圍巖級別隧道開挖二次襯砌厚度(cm)噴射混凝土厚度(cm)鋼筋網(wǎng)長度(m)間距(m)中跨中跨8.2.10二次襯砌拱頂回填注漿采用注漿導(dǎo)管法(預(yù)留注漿孔管片環(huán)外徑(m)管片分塊(塊)管片厚度(mm)8.3.5通縫和錯縫之間的區(qū)別本質(zhì)上講是一個管片環(huán)整體剛度楔形量(mm)采用坡面防護(hù)措施，不能確保線路安全時，明洞建筑是經(jīng)常采實際填土坡1:10～1:5?；聲r，采用設(shè)計填土坡1:3～1:1.5,實際填土坡1:5～1:3。而規(guī)定水平向凈距不小于1.5d或45mm,而豎向凈距則不予小配筋率不小于0.2%,全部受力鋼筋最小配筋率不小于0.4%進(jìn)8.6.9本條所列鋼筋直徑和間距的規(guī)定，與《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010中有關(guān)規(guī)定是一致的，可參見該規(guī)范有關(guān)條文9.1.3隧道內(nèi)一般均有程度不同的地下水，有的修建時干燥無9.1.4關(guān)于避車洞間距，通過實踐，仍沿用原規(guī)范的有關(guān)規(guī)定。單線隧道的小避車洞每側(cè)間距為60m,相錯設(shè)置；而雙線隧道小大避車洞一側(cè)間距為300m(碎石道床),因此隧道長度小于二因輕型車輛、小車的避車情況極少，故在隧道中間設(shè)一個大避道壁和其他鐵路設(shè)施的存在，隧道中工作人雙邊界(一動一靜)特性的，可采用合理的通過計算斷面后的某個時刻。在說明圖9.1.4的隧道斷面示意圖中人員待避區(qū)Bm外側(cè)處(即靠近列車一側(cè))的列車風(fēng)風(fēng)速可以用(說明9.1.4)設(shè)人員待避區(qū)外側(cè)距隧道壁面距離為Bm,則可根據(jù)最大平均在壓力波計算中可以得到沿隧道長度方向的斷面平均風(fēng)速，從而得到Vmax,再由式(說明9.1.4)計算出待避處風(fēng)速Um。線路中線線路中線隧道中線線路中線R?B?隧道類型隧道斷面積隧道斷面最大平均風(fēng)速為此本規(guī)范不考慮在內(nèi)凈空范圍內(nèi)設(shè)置人員待避區(qū)，人員待避問題通過設(shè)置避人洞解決，同時考慮到待避區(qū)風(fēng)速大于隧道斷面最設(shè)計時速160km及以下的單線隧道，采用無道一般情況下列車正常運(yùn)行時不允許有人員進(jìn)入，因此不再設(shè)專供維修人員使用的避車洞。隧道內(nèi)設(shè)備洞室根據(jù)專業(yè)要求設(shè)置，漬面積不應(yīng)大于防水面積的2/1000,任意100m2防水面積的濕規(guī)范第3.3.2條規(guī)定隧道內(nèi)縱向坡度不宜小于3%,這個規(guī)定考6次。(或邊墻腳背后)縱向排水管設(shè)置縱坡不小于2%;襯砌邊墻背后只11.3.1～11.3.5條文引自《鐵路隧道運(yùn)營通風(fēng)設(shè)計規(guī)范》隧道巖溶不良地質(zhì)的表現(xiàn)形態(tài)往往是以上兩種或三種形態(tài)的引起巖溶水位上升對襯砌結(jié)構(gòu)造成破壞，因此對既有排泄溶水往往給注漿堵水或排水降壓造成了極大的施工困難和安全風(fēng)方，且發(fā)育有限(溶洞洞徑<1/2隧道開挖洞徑或溶洞洞徑<6m)、12.3.1通過含瓦斯地層的隧道均為瓦斯隧道，瓦斯隧道等級按瓦斯工區(qū)判定閾值為絕對瓦斯涌出量0.5m3/min,根據(jù)近年實踐(說明12.3.2—1)q-—瓦斯絕對涌出量(m3/min);所建議取1.6。定取0.15;S——隧道內(nèi)回風(fēng)流中的斷面積(m2),考慮扣除通風(fēng)管等n——取0.5;(根據(jù)《煤規(guī)》第168條“表3甲烷傳感器的最大容許濃度取0.5%);分?jǐn)?shù)為0.000176)。瓦斯工區(qū)等級絕對瓦斯涌出量(m3/min)0些，但較我國安全生產(chǎn)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《礦井瓦斯等級鑒定規(guī)范》瓦斯?jié)舛葷M足運(yùn)輸安全的需要。當(dāng)隧道內(nèi)瓦斯?jié)舛冗_(dá)到0.4%0.5%。當(dāng)瓦斯?jié)舛冉档?.3%以下時成因大埋深軟弱圍巖的擠壓高地應(yīng)力作用下的塑性滑移的優(yōu)勢部位和中的變形膨脹性圍巖的體積膨脹的優(yōu)勢部位和方向(底鼓)支護(hù)韌性“大變形”層圍巖由于支護(hù)剛度不足或不移速率遞增度，確保圍巖與樁直徑采用0.3m～0.8m,砂樁間距一般大于砂樁直徑的4.5剛度固沙時，完成25m需要4d)小工角度不容易保證(長度為25m)(長度為25m)大無影響 料的選擇。(a)有永凍區(qū)情況洞口海拔高度(m)一月平均氣溫(℃)保溫段長度(m)最冷月t?(℃)隧道長度~1000m~1500m~1.000m~1500m中心淺埋水溝中心淺埋水溝中心淺埋水溝中心淺埋水溝中心淺埋水溝中心深埋水溝中心深埋水溝中心深埋水溝中心淺埋水溝中心深埋水溝中心深理水溝中心淺埋水溝中心深埋水溝中心深埋水溝中心淺埋水溝中心深埋水溝中心深埋水溝中心淺埋水溝附注：1.中心淺埋水管設(shè)置于仰拱內(nèi)或仰拱下緊貼仰拱位坑后多一個通向洞外的出口，對于防止瓦斯災(zāi)害是有顯著作兩列車車體最突出部分之間的間隙大于0.2m,錯車線范圍不小于0.4m,并考慮設(shè)置定型渡線道岔的可能性；④棄渣裝載點，兩列列車車體的最突出部分之間的距離不小道梁之間的最小間隙見說明表13.1.5—1。間隙類別容器和井壁之間容器和容器之間容器和容器和井梁之間45的容積，滑輪和罐道梁間隙454式中v——通過坑道風(fēng)流的速度(m/s);F-——坑道的凈斷面(m2);②對為留作運(yùn)營通風(fēng)時核算面積，應(yīng)使斷面積在滿足運(yùn)營通風(fēng)的風(fēng)量要求等條件下，盡可能地減少壓頭損失，以節(jié)省通風(fēng)所需的動力，克服風(fēng)道內(nèi)阻力所需的壓頭。其關(guān)系式如下：(說明式13.1.5—2)L——通風(fēng)道長度(m)。如設(shè)坑道長度L=200m,所需通風(fēng)量為120m3/s及240m3/s時，其不同斷面所需要的壓頭h和通風(fēng)過程克服上述摩阻以及通風(fēng)機(jī)所需的軸功率的關(guān)系，見說明表13.1.5—2及說明圖13.1.5。R5757從表13.1.5—2、圖13.1.5—1和圖13.1.5—2可以看出，斷5m2(v=24m/s)比F=10m2(v=12m/s)壓頭增加67/12=5.50倍，耗電量增加5.50倍(克服風(fēng)道摩擦阻力);當(dāng)風(fēng)量240m3/s時，F(xiàn)=5m2(v=48m/s)比F=20m2(v=12m/s),壓頭增加267/11=24.1倍，耗電量增加1047.2/43.5=24.1倍。0··圍巖級別噴混凝土鋼筋網(wǎng)網(wǎng)眼尺寸單車道Ⅱ5ⅢV雙車道Ⅱ8ⅢV圍巖級別預(yù)留間距(m)網(wǎng)眼尺寸間距單車道Ⅱ5 Ⅲ286—-V46V88雙車道Ⅱ56Ⅲ4668V8注：VI級圍巖地段及V級圍巖特殊地質(zhì)地段應(yīng)采用特殊支護(hù)措··