滑冰場(chǎng)鋼結(jié)構(gòu)施工計(jì)算書(shū)

1.1鋼坡道計(jì)算 11.1.1計(jì)算依據(jù) 11.1.2項(xiàng)目概況 21.1.3受力計(jì)算 21.2樓板強(qiáng)度驗(yàn)算 41.2.1工程概況及計(jì)算條件 41.2.1.1計(jì)算依據(jù) 41.2.1.2項(xiàng)目概況 51.2.1.3車(chē)輛參數(shù) 81.2.2吊車(chē)最不利荷載分析 101.2.2.1工作狀態(tài) 101.2.2.2行走狀態(tài) 131.2.3一層樓板混凝土結(jié)構(gòu)驗(yàn)算 131.2.3.1建立計(jì)算模型 131.2.3.2荷載施加 141.2.3.3內(nèi)力計(jì)算結(jié)果 171.2.3.4樓板驗(yàn)算 201.2.3.5腳手架承載力驗(yàn)算 241.2.3.6路基箱驗(yàn)算 251.2.4三層樓板混凝土結(jié)構(gòu)驗(yàn)算 271.2.4.1建立計(jì)算模型 271.2.4.2荷載施加 281.2.4.3內(nèi)力計(jì)算結(jié)果 301.2.4.4路基箱驗(yàn)算 311.2.5地下一層混凝土結(jié)構(gòu)驗(yàn)算 321.2.5.1建立計(jì)算模型 321.2.5.2內(nèi)力計(jì)算結(jié)果 351.2.6結(jié)論 38鋼坡道計(jì)算計(jì)算依據(jù)（1）項(xiàng)目批復(fù)和相關(guān)文件（2）廠家及業(yè)主所提供資料（3）規(guī)范與規(guī)程《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068-2018）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010）《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》（4）輔助軟件：MIDASGEN（Ver.8.95）（5）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及參數(shù)結(jié)構(gòu)安全等級(jí)二級(jí)；結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.0項(xiàng)目概況根據(jù)施工需要，在部分樓層的樓板上將布置機(jī)械施工，在3-4軸位置有近8m的懸空處，現(xiàn)通過(guò)鋪設(shè)路基箱達(dá)到架設(shè)橋梁的目的，路基箱一頭搭設(shè)在混凝土梁上，通過(guò)預(yù)埋埋件限位焊接，達(dá)到鉸接目的。另一側(cè)通過(guò)在圍護(hù)樁上預(yù)設(shè)埋件，立1.8m高格構(gòu)柱，格構(gòu)柱與路基箱焊接。具體如圖所示：受力計(jì)算（1）荷載重量（a）STC1000S汽車(chē)吊重量汽車(chē)吊行走時(shí)總重G=54.5T，平衡重Gp=36.5t，各軸分布均勻，則每個(gè)輪胎所承受的重量為：P1=10*G/10=91.0kN；（b）運(yùn)輸車(chē)重量汽車(chē)吊行走時(shí)總重滿(mǎn)載重量最大50.0t，各軸分布均勻，則每個(gè)輪胎所承受的重量為：P1=10*G/12=41.7kN；故選擇汽車(chē)吊行走時(shí)候的重量進(jìn)行路基箱鋼橋受力的復(fù)核！（2）模型建立路基箱3mx9m，采取HW400X400X13X21截面拼接而成，在其下部設(shè)置1.5m格構(gòu)柱四個(gè)，高度1.8m。格構(gòu)柱下部埋件連接，格構(gòu)柱上部與路基箱焊接。路基箱放置在樓板或混凝板上，采取預(yù)埋件限位；模型圖汽車(chē)吊行走荷載分布示意圖（3）分析結(jié)果：變形：在1.0D+1.0L作用下，在汽車(chē)吊行駛過(guò)程中，采取路基箱做的橋梁，跨中最大變形3.7mm，變形較小，符合規(guī)范要求！在包絡(luò)組合作用下，在汽車(chē)吊行駛過(guò)程中，采取路基箱做的橋梁，最大應(yīng)力69Mpa，小于Q345B的設(shè)計(jì)強(qiáng)度305Mpa，符合規(guī)范要求！樓板強(qiáng)度驗(yàn)算工程概況及計(jì)算條件計(jì)算依據(jù)（1）項(xiàng)目批復(fù)和相關(guān)文件（2）廠家及業(yè)主所提供資料（3）規(guī)范與規(guī)程《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50068-2018）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010）《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）《起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB3811-2008）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ-130-2011）《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-2008）《混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)》《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》《自行式起重設(shè)備與堆場(chǎng)在混凝土樓板結(jié)構(gòu)計(jì)算與加固設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（4）輔助軟件：MIDASGEN（Ver.8.95）（5）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)及參數(shù)結(jié)構(gòu)安全等級(jí)二級(jí)；結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.0項(xiàng)目概況根據(jù)施工需要，在部分樓層的樓板上將布置機(jī)械施工：（1）滑雪場(chǎng)裙房地下室頂板上70t汽車(chē)吊與40t運(yùn)輸車(chē)。如圖9.2-1，車(chē)輛入場(chǎng)時(shí)沿著3~4軸間行駛，行車(chē)時(shí)后澆帶已澆筑完成至少14天，L軸以北相關(guān)區(qū)域保留滿(mǎn)堂腳手架。（2）滑雪場(chǎng)裙房三層樓板上25t汽車(chē)吊，范圍在C~H軸間，如圖9.2-2.（3）滑冰場(chǎng)負(fù)一層樓板上15t隨車(chē)吊，如圖9.2-3.需對(duì)各層混凝土結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度的強(qiáng)度進(jìn)行復(fù)核，如不滿(mǎn)足要求則設(shè)計(jì)加固措施。地下室頂板車(chē)輛行走范圍三層樓板車(chē)輛行走范圍地下一層隨車(chē)吊行走范圍車(chē)輛參數(shù)1）QY70K汽車(chē)吊QY70K汽車(chē)吊外形尺寸QY70K汽車(chē)起重機(jī)，車(chē)輛參數(shù)如下：①車(chē)長(zhǎng)：13500mm；每排輪胎之間的中心距為2100mm；②行駛自重為41.0t，前后軸重分別為15t，26t；③共4排8個(gè)輪胎，斷面寬度取200mm；④軸距從后往前依次為1350，3965，520mm，總計(jì)約6.8m；⑤支腿全伸跨距：5750×6900mm；⑥尾臺(tái)回轉(zhuǎn)半徑：3550mm；2）FTC25Q5汽車(chē)吊FTC25Q5汽車(chē)吊外形尺寸①車(chē)長(zhǎng)：12750mm；每排輪胎之間的中心距為2000mm；②行駛自重為32.4t，前后軸重分別為7.3，25.1t；③共3排6個(gè)輪胎，斷面寬度取200mm；④軸距從后往前依次為1350，4525mm，總計(jì)約5.9m；⑤支腿全伸跨距：5350×6200mm；⑥尾臺(tái)回轉(zhuǎn)半徑：3350mm；3）運(yùn)輸車(chē)運(yùn)輸車(chē)外形①運(yùn)輸車(chē)全長(zhǎng)約為13.5m；每排輪胎之間的中心距為1850mm；②軸距從后往前依次為1320,1320,5060,1320,2700mm，總計(jì)約11.7m；③滿(mǎn)載重量最大40.0t，前中橋的3軸與后橋3軸約各占一半；④共6排22個(gè)輪胎，斷面寬度取200mm；4）隨車(chē)吊①隨車(chē)吊外形尺寸9000mm×2500mm；②裝載構(gòu)件后的整車(chē)重量15t；前后輪軸荷分別約5.4t與9.6t；③共2排4個(gè)輪胎，斷面寬度取200mm；④前后輪軸距約5000mm；STC500S汽車(chē)吊外形示意圖吊車(chē)最不利荷載分析工作狀態(tài)1）QY70K汽車(chē)吊分別在側(cè)方、后方、側(cè)后方三種工作模式下，以吊車(chē)的極限狀態(tài)來(lái)計(jì)算單個(gè)支腿可能承受的最大荷載。不同工作模式的計(jì)算示意圖分別如下圖2.1-1至2.1-3。汽車(chē)式起重機(jī)后方工作狀態(tài)示意圖汽車(chē)式起重機(jī)側(cè)方工作狀態(tài)示意圖汽車(chē)式起重機(jī)側(cè)后方工作狀態(tài)示意圖已知條件：空車(chē)重G=41.0t；配重Gp=15.0t；吊臂重Gb=8.2t；吊鉤重Ga=0.5t；構(gòu)件重W=12.0t；吊裝半徑R=10.0m；尾臺(tái)回轉(zhuǎn)半徑r=3.6m；支腿全伸跨距5.75×6.90m；側(cè)方工作狀態(tài)下，支腿間距d=6.90m，以一側(cè)支腿為支點(diǎn)建立靜力平衡方程（N1=N2，N3=N4）。2N1*d+Gp*(r-d/2)=(G-Gb)*d/2+Gb*(R+d)/2+(Ga+W1)*(R+d/2)N1=N2=253.0kNN3=N4=(G+Gp+W1-2N1)/2=89.5kN后方工作狀態(tài)d=5.75m，建立靜力平衡方程（N1=N3，N2=N4）。2N1*d+Gp*(r-d/2)=(G-Gb)*d/2+Gb*(R+d)/2+(Ga+W)*(R+d/2)N1=N2=269.3kNN3=N4=(G+Gp+W-2N1)/2=73.2kN側(cè)后方工作時(shí)支腿對(duì)角距離d=8.98m，以遠(yuǎn)端支腿為支點(diǎn)建立靜力平衡方程（N2≈N3）：(N1+N2)*d+Gp*(r-d/2)=(G-Gb)*d/2+Gb*(R+d)/2+(Ga+W)*(R+d/2)N1+N2=468.0kN且N1+N2+N3+N4=685kN則：N1=296.8kN；N2≈N3=171.3kN；N4=45.7kN可見(jiàn)側(cè)后方工況最最不利，整理支腿反力數(shù)值如下表：70噸汽車(chē)吊支腿受力簡(jiǎn)算結(jié)果(kN)支腿編號(hào)N1N2N3N4后方工作模式2697326973側(cè)方工作模式2532539090側(cè)后方模式297171171462）FTC25Q5汽車(chē)吊已知條件如下：空車(chē)重G=32.4t；平衡重Gp=17.8t；吊臂重Gb=6.5t；吊鉤重Ga=0.3t；構(gòu)件重W=8.0t；吊裝半徑R=8.0m；尾臺(tái)回轉(zhuǎn)半徑r=3.4m；支腿全伸跨距5.35×6.20m；側(cè)方工作狀態(tài)下，支腿間距d=6.20m，以一側(cè)支腿為支點(diǎn)建立靜力平衡方程（N1=N2，N3=N4）。2N1*d+Gp*(r-d/2)=(G-Gb-GP)*d/2+Gb*(R+d)/2+(Ga+W1)*(R+d/2)N1=N2=128.1kNN3=N4=(G+W1-2N1)/2=75.4kN后方工作狀態(tài)d=5.35m，建立靜力平衡方程（N1=N3，N2=N4）。2N1*d+Gp*(r-d/2)=(G-Gb-GP)*d/2+Gb*(R+d)/2+(Ga+W)*(R+d/2)N1=N2=132.3kNN3=N4=(G+W-2N1)/2=71.2kN側(cè)后方工作時(shí)支腿對(duì)角距離d=8.19m，以遠(yuǎn)端支腿為支點(diǎn)建立靜力平衡方程（N2≈N3）：(N1+N2)*d+Gp*(r-d/2)=(G-Gb-GP)*d/2+Gb*(R+d)/2+(Ga+W)*(R+d/2)N1+N2=243.4kN且N1+N2+N3+N4=407kN則：N1=141.7kN；N2≈N3=101.8kN；N4=61.8kN將以上計(jì)算結(jié)果匯總?cè)缦卤恚?5噸汽車(chē)吊支腿受力簡(jiǎn)算結(jié)果(kN)支腿編號(hào)N1N2N3N4后方工作模式1327113271側(cè)方工作模式1281287575側(cè)后方模走狀態(tài)1）QY70K汽車(chē)吊汽車(chē)吊行走時(shí)總重G=41T，前軸G1=15T，后軸G2=26T，則每個(gè)輪胎所承受的重量為：前輪壓：P1=10*G1/4=37.5kN后輪壓：P1=10*G2/4=65.0kN；2）FTC25Q5汽車(chē)吊汽車(chē)吊行走時(shí)總重G=32.4T，前軸G1=7.3T，后軸G2=25.1T，則每個(gè)輪胎所承受的重量為：前輪壓：P1=10*G1/2=36.5kN后輪壓：P1=10*G2/4=62.8kN；一層樓板混凝土結(jié)構(gòu)驗(yàn)算建立計(jì)算模型建立首層汽車(chē)吊相關(guān)區(qū)域的混凝土計(jì)算模型，如圖3.1-1。梁、板尺寸與混凝土牌號(hào)皆按圖紙?jiān)O(shè)置，樓板按0.45m×0.45m網(wǎng)格劃分，混凝土墻、柱處設(shè)置為剛接支座。考慮腳手架與混凝土結(jié)構(gòu)的協(xié)同受力，腳手架作用按只受壓豎向彈性約束進(jìn)行模擬；腳手管規(guī)格φ48×2.8mm，布置間距0.9m×0.9m，地下一層層高6.4m，計(jì)算彈性約束值：K=EA北區(qū)混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算模型荷載施加（1）恒載D混凝土體系的自重由軟件自動(dòng)計(jì)算。（2）活載L1-1（汽車(chē)吊行走荷載）已知汽車(chē)吊前輪壓為P1=37.5kN,后輪壓為P2=65kN考慮多種不利分布情況，按集中荷載組進(jìn)行施加，如圖3.2-2與3.2-3。汽車(chē)吊行走荷載分布示意圖一汽車(chē)吊行走荷載分布示意圖二（3）活載L2（板車(chē)行走荷載）板車(chē)加構(gòu)件重量共40T，按較重的后軸進(jìn)行計(jì)算，每個(gè)輪胎集中點(diǎn)荷載為36.4kN，如圖3.2-4所示。板車(chē)行走荷載施加示意圖（4）活載L3（汽車(chē)吊工作荷載）單個(gè)支腿最大反力為297kN，荷載的模擬分布如圖3.2-5.當(dāng)支腿落在梁上時(shí)，墊塊尺寸不小于1.5m*1.5m，折算局部均布荷載184kN/m2；當(dāng)落在板跨中時(shí)，需設(shè)置路基箱加固，路基箱兩端在相鄰梁上墊高。支腿力以點(diǎn)荷載形式施加在路基箱上，并直接傳遞到梁，避免樓板受力，如圖3.2-5與3.2-6.汽車(chē)吊吊裝荷載施加示意圖路基箱墊高加固示意圖路基箱上施加支腿荷載（5）荷載組合標(biāo)準(zhǔn)組合，恒載1.0，活載1.0；基本組合，恒載1.3，活載1.5.內(nèi)力計(jì)算結(jié)果混凝土結(jié)構(gòu)的內(nèi)力及變形計(jì)算結(jié)果匯總?cè)绫??；炷两Y(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)果匯總說(shuō)明圖示梁位移云圖：最大位移d=5.34mm梁跨度L=5.25mD滿(mǎn)足變形要求！梁彎矩云圖：梁最大彎矩M1=354.0kN·m梁剪力云圖：梁最大剪力V1=515.2kN樓板位移云圖：最大位移d=5.34mm樓板跨度L=2.8md滿(mǎn)足限值要求！樓板彎矩云圖：X方向板頂：M1=-73.5kN·m/m；板底：M2=55.7kN·m/m；樓板驗(yàn)算1）進(jìn)場(chǎng)區(qū)域驗(yàn)算（C軸-L軸）（1）強(qiáng)度驗(yàn)算在基本荷載組合下，樓板頂、底所需配筋如圖3.4.1-1和3.4.1-2所示，可知基本滿(mǎn)足計(jì)算要求，配筋對(duì)比統(tǒng)計(jì)如表3.4.1-1。mm2As=523As=523計(jì)算所需mm2504.5（滿(mǎn)足）462.9（滿(mǎn)足）樓板配筋設(shè)計(jì)結(jié)果方向一樓板配筋設(shè)計(jì)結(jié)果方向二（2）裂縫驗(yàn)算標(biāo)準(zhǔn)荷載組合下，樓板的最大計(jì)算裂縫為d=0.17mm＜0.30mm，滿(mǎn)足要求！樓板裂縫計(jì)算結(jié)果云圖（方向一）樓板裂縫計(jì)算結(jié)果云圖（方向二）（3）沖切驗(yàn)算（行走狀態(tài)）單個(gè)輪胎的壓力 P=65KN樓板厚度 h=180mm單輪胎著地寬度 a=200mm單輪胎著地長(zhǎng)度 b=150mm計(jì)算周長(zhǎng) μ=(a+b+h)*2=1060mm因《混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)》表中混凝土強(qiáng)度為C20，須進(jìn)行混凝土強(qiáng)度等級(jí)修正按C40混凝土計(jì)算ft=1.71MPa混凝土強(qiáng)度等級(jí)修正系數(shù)：K'=ft/1.1=1.55查《混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)》表2-10-2，未修正的Fc=154kN修正后Fc'=K'Fc=238kN＞@150實(shí)配縱筋面積mm2As=523As=523計(jì)算所需mm2430（滿(mǎn)足）513（滿(mǎn)足）（2）裂縫驗(yàn)算樓板加強(qiáng)配筋后，在標(biāo)準(zhǔn)荷載組合下的最大計(jì)算裂縫為d=0.27mm＜0.30mm，滿(mǎn)足要求！樓板裂縫計(jì)算結(jié)果云圖（方向一）樓板裂縫計(jì)算結(jié)果云圖（方向二）（3）沖切驗(yàn)算（工作狀態(tài)）單個(gè)支腿的壓力 P=297KN樓板厚度 h=180mm墊塊著地寬度 a=1500mm墊塊著地長(zhǎng)度 b=1500mm計(jì)算周長(zhǎng) μ=(a+b+h)*2=6380mm因《混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)》表中混凝土強(qiáng)度為C20，須進(jìn)行混凝土強(qiáng)度等級(jí)修正按C40混凝土計(jì)算ft=1.71MPa混凝土強(qiáng)度等級(jí)修正系數(shù)：K'=ft/1.1=1.55查《混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)》表2-10-2，未修正的Fc=600kN修正后Fc'=K'Fc=930kN＞@100/200(2)2）工作區(qū)域驗(yàn)算（L軸-@100/200(2)腳手架承載力驗(yàn)算施工時(shí)L軸以北工作及行走區(qū)域腳手架均保留，間距0.9x0.9m，步距1.2m，支撐高度取6.4m。腳手管規(guī)格為P48X2.8，其截面特性為：計(jì)算混凝土承載力時(shí)用只受壓節(jié)點(diǎn)彈性約束模擬腳手架，彈性剛度按立桿實(shí)際剛度：K=根據(jù)實(shí)際搭設(shè)情況，主、次梁下部的彈性剛度分別取3K，2K。根據(jù)本章模擬計(jì)算結(jié)果，在最不利荷載組合下的腳手架立桿反力為：P2=28.6kN根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》，支撐管計(jì)算長(zhǎng)度取步距：l0腳手管長(zhǎng)細(xì)比λ=l0i查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》附錄D得，圓鋼管穩(wěn)定系數(shù)?=0.813，則鋼管所受壓應(yīng)力σ=Pmax?A=28.6x1腳手管的穩(wěn)定性與強(qiáng)度可以滿(mǎn)足要求。路基箱驗(yàn)算本工程支腿下墊高用的路基箱可采用2.4m*6m*280mm規(guī)格（由6根I25工字鋼上下貼板焊成），鋼材牌號(hào)不低于Q235B。表4.5-1路基箱內(nèi)力計(jì)算結(jié)果說(shuō)明圖示變形：路基箱的最大變形為：D=1.89mm跨度L=4.2md滿(mǎn)足要求！應(yīng)力：最大應(yīng)力σ1=57.71MPa<215MPa滿(mǎn)足要求！

三層樓板混凝土結(jié)構(gòu)驗(yàn)算建立計(jì)算模型三層混凝土以分布規(guī)律的井字梁結(jié)構(gòu)為主。取典型區(qū)域的混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行建模分析，如圖。梁的尺寸與板的厚度、混凝土牌號(hào)皆按圖紙?jiān)O(shè)置，樓板按0.5m×0.5m進(jìn)行網(wǎng)格劃分。三層混凝土結(jié)構(gòu)局部計(jì)算模型由于三層樓板較薄弱，故在吊車(chē)行駛路線(xiàn)上橫向滿(mǎn)鋪路基箱。路基箱的兩端與跨中分別在混凝土的主梁與次梁上支承墊高，樓板不再直接承受荷載。路基箱采用1.5*9*0.3m規(guī)格（由5根HW300x300x10x15組焊而成），牌號(hào)Q235B。路基箱鋪設(shè)示意圖荷載施加（1）恒載D：混凝土體系的自重由軟件自動(dòng)計(jì)算。（2）活載L1：路基箱重單個(gè)路基箱的重量約為G=4.2t，為便于計(jì)算，將其自重折算為混凝土梁上的均布線(xiàn)路基箱鋪設(shè)示意圖（3）活載L2（汽車(chē)吊行走）已知汽車(chē)吊前后軸輪壓分別為P1=36.5kN，P2=62.8kN；汽車(chē)吊前后軸距離1350mm，小于路基箱寬度，所以最不利情況后軸2排輪壓可能全壓在同一路基箱上，按此工況將車(chē)輛荷載折算為梁上線(xiàn)荷載，并考慮1.1倍的荷載分布不均勻系數(shù)。由于次梁位于車(chē)道中央，因此承受荷載也較大，如圖4.1-2。三層樓板汽車(chē)吊行走荷載分布示意圖（4）活載L3（吊裝荷載）單個(gè)支腿最大反力為142kN，折算為梁?jiǎn)卧€(xiàn)荷載施加，并考慮1.1倍的荷載分布不均勻系數(shù)，如圖4.1-3。三層樓板吊裝荷載分布示意圖（5）荷載組合標(biāo)準(zhǔn)組合，恒載1.0，活載1.0；基本組合，恒載1.3，活載1.5.內(nèi)力計(jì)算結(jié)果混凝土結(jié)構(gòu)的內(nèi)力及變形計(jì)算結(jié)果匯總?cè)绫怼；炷两Y(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)果匯總說(shuō)明圖示梁位移云圖：最大位移d=3.17mm梁跨度L=D@200(4)路基箱驗(yàn)算本工程加固用的路基箱皆采用1.5m*9m*300mm規(guī)格（由5根HW300*300的型鋼組焊而成），鋼材牌號(hào)不低于Q235B。路基箱內(nèi)力計(jì)算結(jié)果說(shuō)明圖示變形：路基箱的最大變形為：D=1.91mm跨度L=4.2md滿(mǎn)足要求！應(yīng)力：最大應(yīng)力σ1=29.55MPa<215MPa滿(mǎn)足要求！地下一層混凝土結(jié)構(gòu)驗(yàn)算建立計(jì)算模型建立地下一層行車(chē)區(qū)域的混凝土結(jié)構(gòu)模型，梁的尺寸、板的厚度、混凝土牌號(hào)皆按圖紙?jiān)O(shè)置，樓板按0.5m×0.5m進(jìn)行網(wǎng)格劃分：地下一層混凝土結(jié)構(gòu)分析模型（1）恒載D混凝土體系的自重由軟件自動(dòng)計(jì)算。（2）行車(chē)荷載L前后輪軸荷分別約5.4t與9.6t，軸距約5m。前輪輪壓：P1=5.4t/2=27kN；后輪輪壓：P2=9.6t/2=48kN；以集中荷載的形式，考慮橫、縱方向的不利布置，施加在樓板上。荷載施加示意圖一（橫向）荷載施加示意圖一（縱向）（3）荷載組合標(biāo)準(zhǔn)組合，恒載1.0，活載1.0；基本組合，恒載1.3，活載1.5.內(nèi)力計(jì)算結(jié)果混凝土結(jié)構(gòu)的內(nèi)力及變形計(jì)算結(jié)果匯總?cè)绫?。混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)果匯