現(xiàn)澆連續(xù)梁施工計算書和相關圖紙

11.1計算書 011.2相關圖紙 1111.1計算書1計算依據(jù)：1)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082)《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20103)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20124)《鋼結(jié)構(gòu)設計標準》GB50017-20175)《建筑施工承插型盤扣式鋼管腳手架安全技術標準》JGJ/T231-20212工程屬性箱梁類型五室梁A(mm)9600B(mm)0C(mm)3400D(mm)1250E(mm)1050F(mm)200G(mm)3400H(mm)0I(mm)1450J(mm)200K(mm)220L(mm)2000M(mm)800N(mm)3770O(mm)800P(mm)1935圖11.1-1箱梁斷面圖3構(gòu)造參數(shù)安全等級I級結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1底板下支撐小梁布置方式垂直于箱梁斷面橫梁和腹板底的小梁間距l(xiāng)2(mm)100箱室底的小梁間距l(xiāng)3(mm)100翼緣板底的小梁間距l(xiāng)4(mm)100標高調(diào)節(jié)層小梁是否設置否可調(diào)頂托內(nèi)主梁根數(shù)n2主梁受力不均勻系數(shù)ζ0.5立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)600橫梁和腹板下立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)600箱室下的立桿橫向間距l(xiāng)c(mm)600翼緣板下的立桿橫向間距l(xiāng)d(mm)1500模板支架搭設的高度H(m)10.13立桿計算步距h(mm)1500立桿伸出頂層水平桿長度a(mm)210立桿頂部步距h'(mm)1000支架立桿步數(shù)6次序橫桿依次間距hi(mm)11802150031500415005100061000圖11.1-2箱梁模板支架剖面圖4荷載參數(shù)新澆筑混凝土、鋼筋自重標準值G1k(kN/m3)26模板及支撐梁(楞)等自重標準值G2k(kN/m2)0.75支架桿系自重標準值G3k(kN/m)0.15其它可能產(chǎn)生的荷載標準值G4k(kN/m2)0.4施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)4泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2k(kN/m2)2承載力設計值調(diào)整系數(shù)γR1風荷載參數(shù)：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份吉林0.45ωk=ω0μzμst=0.054地區(qū)長春市風荷載高度變化系數(shù)μz地面粗糙度C類(有密集建筑群市區(qū))0.65模板支架頂部離建筑物地面高度(m)13.5風荷載體型系數(shù)μs單榀模板支架μst0.1855面板計算面板類型復合木纖維板厚度t(mm)15抗彎強度設計值f(N/mm2)15彈性模量E(N/mm2)6000抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.6計算方式簡支梁取單位寬度面板進行計算，即將面板看作一"扁梁"，梁寬b=1000mm，則其：截面慣性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31)橫梁和腹板底的面板承載能力極限狀態(tài)的荷載設計值：q=γ0×[1.3×(G1kh0+G2k+G4k)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(26×2.5+0.75+0.4)+1.5×4]×1=101.195kN/mh0--驗算位置處混凝土高度(m)正常使用極限狀態(tài)的荷載設計值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=1×(26×2.5+0.75+0.4+4)=70.15kN/m計算簡圖如下：l=100mm(1)抗彎強度驗算M=0.125ql2=0.125×101.195×0.12=0.126kN·mσ=M/W=0.126×106/37500=3.36N/mm2≤f/γR=15/1=15N/mm2滿足要求！(2)抗剪強度驗算V=0.5ql=0.5×101.195×0.1=5.06kNτ=3V/(2bt)=3×5.06×103/(2×1000×15)=0.506N/mm2≤fv/γR=1.6/1=1.6N/mm2滿足要求！(3)撓度變形驗算ω=5qˊl4/(384EI)=5×70.15×1004/(384×6000×281250)=0.054mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(100/150，10)=0.667mm滿足要求！2)箱室底的面板同上計算過程，h0＝0.5m，l＝l3=100mm項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算驗算值σ＝0.907N/mm2τ＝0.134N/mm2ω＝0.014mm允許值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(100/150，10)=0.667mm結(jié)論符合要求符合要求符合要求(3)翼緣板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.725m，l＝l4=100mm項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算驗算值σ＝1.173N/mm2τ＝0.176N/mm2ω＝0.019mm允許值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(100/150，10)=0.667mm結(jié)論符合要求符合要求符合要求6小梁計算小梁材質(zhì)及類型方木截面類型100mm×120mm截面慣性矩I(cm4)1440截面抵抗矩W(cm3)240抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444彈性模量E(N/mm2)9350抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.782計算方式三等跨梁1)橫梁和腹板底的小梁承載能力極限狀態(tài)的荷載設計值：q=γ0×[1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)+1.5×bQ1k]=1.1×[1.3×0.1×(26×2.5+0.75+0.4)+1.5×0.1×4]=10.119kN/mh0--驗算位置處混凝土高度(m)因此，q靜=γ0×[1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)]=1.1×[1.3×0.1×(26×2.5+0.75+0.4)]=9.459kN/mq活=γ0×1.5×bQ1k=1.1×1.5×0.1×4=0.66kN/m正常使用極限狀態(tài)的荷載設計值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=0.1×(26×2.5+0.75+0.4+4)=7.015kN/m計算簡圖如下：l=la=600mm(1)抗彎強度驗算M=0.1q靜l2+0.117q活l2=0.1×9.459×0.62+0.117×0.66×0.62=0.368kN·mσ=M/W=0.368×106/(240×103)=1.533N/mm2≤f/γR=15.444/1=15.444N/mm2滿足要求！(2)抗剪強度驗算V=0.6q靜l+0.617q活l=0.6×9.459×0.6+0.617×0.66×0.6=3.65kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.65×1000/(2×100×120)＝0.456N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2滿足要求！(3)撓度變形驗算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.015×6004/(100×9350×14400000)=0.046mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm滿足要求！(4)最大支座反力計算小梁傳遞最大支座反力：承載能力極限狀態(tài)Rmax1＝1.1q靜l+1.2q活l=1.1×9.459×0.6+1.2×0.66×0.6=6.718kN正常使用極限狀態(tài)Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.015×0.6＝4.63kN2)箱室底的小梁同上計算過程，h0＝0.5m，b＝l3=100mm項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算最大支座反力計算驗算值σ＝0.421N/mm2τ＝0.122N/mm2ω＝0.012mmRmax2＝1.811kN，Rˊmax2＝1.198kN允許值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/3)翼緣板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.725m，b＝l4=100mm項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算最大支座反力計算驗算值σ＝0.546N/mm2τ＝0.159N/mm2ω＝0.016mmRmax3＝2.363kN，Rˊmax3＝1.584kN允許值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/7主梁計算主梁材質(zhì)及類型工字鋼計算截面類型14號工字鋼截面慣性矩I(cm4)712截面抵抗矩W(cm3)102抗彎強度設計值f(N/mm2)205彈性模量E(N/mm2)206000計算方式三等跨連續(xù)梁1)橫梁和腹板底主梁承載能力極限狀態(tài)：p＝ζRmax1＝0.5×6.718＝3.359kN正常使用極限狀態(tài)：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.63＝2.315kN計算簡圖如下，l＝lb＝600mm(1)抗彎強度驗算M=1.176kN·mσ=M/W=1.176×106/(102×103)=11.529N/mm2≤f/γR=205/1=205N/mm2滿足要求！(2)抗剪強度驗算V＝10.357kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.357×1000×[80×1402-(80-5.5)×121.82]/(8×7120000×5.5)＝15.3N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2滿足要求！(3)撓度變形驗算ω=0.014mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm滿足要求！(4)最大支座反力計算橫梁和腹板底主梁傳遞給可調(diào)頂托的最大支座反力：Rmax4＝22.114kN/ζ=22.114/0.5=44.228kN2)箱室底主梁同上計算過程，p＝ζRmax2＝0.5×1.811＝0.905kN，pˊ＝ζRˊmax2＝0.5×1.198＝0.599kN，lc=600mm，按三等跨計算。項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算最大支座反力計算驗算值σ＝3.108N/mm2τ＝4.122N/mm2ω＝0.004mmRmax5＝11.916kN允許值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/3)翼緣板底主梁同上計算過程，p＝ζRmax3＝0.5×2.363＝1.181kN，pˊ＝ζRˊmax3＝0.5×1.584＝0.792kN，ld=1500mm，按三等跨計算。項次抗彎強度驗算抗剪強度驗算撓度變形驗算最大支座反力計算驗算值σ＝25.941N/mm2τ＝14.817N/mm2ω＝0.188mmRmax6＝38.958kN允許值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(1500/150，10)=10mm/結(jié)論符合要求符合要求符合要求/8可調(diào)托座計算可調(diào)頂托承載力容許值[N1](kN)100由"主梁計算"可知：(1)橫梁和腹板底可調(diào)托座最大受力Rmax4＝44.228kN≤[N1]/γR=100/1=100kN滿足要求！(2)箱室底可調(diào)托座最大受力Rmax5＝11.916kN≤[N1]/γR=100/1=100kN滿足要求！(3)翼緣板底可調(diào)托座最大受力Rmax6＝38.958kN≤[N1]/γR=100/1=100kN滿足要求！9立桿計算立桿鋼管類型(mm)Φ48.3×3.2回轉(zhuǎn)半徑i(mm)16截面面積A(mm2)453抗壓強度設計值f(N/mm2)300截面抵抗矩W(cm3)4.8支架立桿計算長度修正系數(shù)η1.05懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.6支撐架搭設高度調(diào)整系數(shù)βH1.05架體頂層步距修正系數(shù)γ0.91)長細比驗算：l01=βHγhˊ+2ka=1.05×0.9×1000+2×0.6×210=1197mml0=βHηh=1.05×1.05×1500=1654mmλ=max[l01，l0]/i=1654/16=103.375≤[λ]=150滿足要求！2)風荷載計算：Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.054×0.6×1.52/10＝0.011kN·m3)立桿穩(wěn)定性驗算：頂部立桿段：橫梁和腹板底立桿所受軸力N1=Rmax4=44.228kN箱室底立桿所受軸力N2=Rmax5=11.916kN翼緣板底立桿所受軸力N3=Rmax6=38.958kNN頂部=max(N1,N2,N3)=max(44.228,11.916,38.958)=44.228kNλ1=l01/i=1197/16=74.812查表得,φ=0.672不考慮風荷載時：f＝N頂部/(φA)＝44228/(0.672×453)＝145.288N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！考慮風荷載時：Nw=N頂部+Mw/lb=44.228+0.011/0.6=44.246kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝44246.043/(0.672×453)+0.011×106/4800＝147.602N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：橫梁和腹板底立桿所受軸力N4=Rmax4+γ0×γGG3kH=44.228+1.1×1.3×0.15×10.13=46.401kN箱室底立桿所受軸力N5=Rmax5+γ0×γGG3kH=11.916+1.1×1.3×0.15×10.13=14.089kN翼緣板底立桿所受軸力N6=Rmax6+γ0×γGG3kH=38.958+1.1×1.3×0.15×10.13=41.131kNN非頂部=max(N4,N5,N6)=max(46.401,14.089,41.131)=46.401kNλ=l0/i=1654/16=103.375查表得,φ1=0.452不考慮風荷載時：f＝N非頂部/(φ1A)＝46400.885/(0.452×453)＝226.616N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！考慮風荷載時：N2w=N非頂部+Mw/lb=46.401+0.011/0.6=46.419kNf＝N2w/(φ1A)+Mw/W＝46418.928/(0.452×453)+0.011×106/4800＝228.959N/mm2≤[f]/γR=300/1＝300N/mm2滿足要求！10可調(diào)（固定）底托計算可調(diào)（固定）底托承載力容許值[N2](kN)100由上節(jié)計算可知Nmax=N2w=46.419kN≤[N2]/γR=100/1=100kN滿足要求！11架體抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生傾覆力矩：MT=γ0×ψc×γQ(ωklaH2/2)=1.1×1×1.5×(0.054×0.6×10.132/2)=2.743kN·m抵抗力矩：MR=γG(G2k+G3kH/(lalc))laB2/2=0.9×(0.75+0.15×10.13/(0.6×0.6))×0.6×262/2=907.277kN·mMT=2.743kN·m≤MR=907.277kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生翼緣板部位平均厚度h0(平均厚度)=0.725m根據(jù)面積相等原則，經(jīng)等價折算得橫梁腹板及箱室部位h底板(平均厚度)=[(2A+2B)×(D+E+F-H)-2×D×B/2-(4I+2J)×L/2]/(2A+2B)=[(2×9.6+2×0)×(1.25+1.05+0.2-0)-2×1.25×0/2-(4×1.45+2×0.2)×2/2]/(2×9.6+2×0)=2.177m傾覆力矩:MT=γ0×ψc×γQ(Q2klaH2)=1.1×1×1.5×(2×0.6×10.132)=203.181kN·m抵抗力矩:MR=γ