鋼結(jié)構(gòu)安裝安全施工計(jì)算書

1.1 屋蓋提升工況分析 21.1.1 計(jì)算軟件 21.1.2 單元類型 21.1.3 荷載取值 31.1.4 邊界條件 31.1.5 桿件校核原則 31.1.6 四區(qū)提升工況分析 31.1.6.1 同步提升工況 31.1.6.2 不同步提升工況 51.1.7 五區(qū)提升工況分析 71.1.7.1 同步提升工況 81.1.7.2 不同步提升工況 101.2 提升平臺(tái)計(jì)算分析 121.2.1 提升平臺(tái)一 121.2.2 提升平臺(tái)二 151.2.3 提升平臺(tái)三 171.2.4 提升平臺(tái)四 191.2.5 提升平臺(tái)五 221.2.6 提升平臺(tái)六 241.2.7 提升平臺(tái)七 261.3 160t汽車吊上地下室頂板驗(yàn)算 291.3.1 計(jì)算概況 301.3.2 計(jì)算依據(jù)與說(shuō)明 311.3.2.1 計(jì)算依據(jù) 311.3.2.2 計(jì)算方法 311.3.2.3 荷載組合 321.3.3 荷載取值 321.3.3.1 行走時(shí)輪壓計(jì)算 321.3.3.2 吊裝時(shí)支腿反力計(jì)算 331.3.4 汽車吊行走狀態(tài)計(jì)算結(jié)果 341.3.4.1 樓板承載力驗(yàn)算 341.3.5 板跨中正截面承載力驗(yàn)算 401.3.6 樓板斜截面承載力計(jì)算 401.3.7 梁承載力驗(yàn)算 411.3.8 結(jié)論與建議 441.4 100t汽車吊上二層樓板驗(yàn)算 441.4.1 計(jì)算概況 441.4.2 計(jì)算依據(jù)與說(shuō)明 461.4.2.1 計(jì)算依據(jù) 461.4.2.2 計(jì)算方法 461.4.2.3 461.4.3 汽車吊行走狀態(tài)計(jì)算結(jié)果 481.4.3.1 樓板承載力驗(yàn)算 481.4.3.2 板跨中正截面承載力驗(yàn)算 541.4.3.3 板端部正截面承載力驗(yàn)算 541.4.3.4 樓板斜截面承載力計(jì)算 551.4.4 梁承載力驗(yàn)算 551.4.5 結(jié)論與建議 581.5 支撐胎架在樓板驗(yàn)算 581.5.1 計(jì)算依據(jù)與說(shuō)明 591.5.1.1 計(jì)算依據(jù) 591.5.1.2 計(jì)算方法 601.5.1.3 荷載組合 601.5.1.4 邊界條件 601.5.2 荷載取值 601.5.2.1 區(qū)域一樓板承載力驗(yàn)算 611.5.2.2 區(qū)域二樓板承載力驗(yàn)算 611.5.2.3 區(qū)域三樓板承載力驗(yàn)算 621.5.3 區(qū)域一提升機(jī)作用板底驗(yàn)算結(jié)果 621.5.3.1 樓板承載力驗(yàn)算 621.5.3.2 板跨中正截面承載力驗(yàn)算 631.5.3.3 板端部正截面承載力驗(yàn)算 641.5.3.4 樓板斜截面承載力計(jì)算 641.5.4 區(qū)域三提升機(jī)作用板底驗(yàn)算結(jié)果 641.5.4.1 樓板承載力驗(yàn)算 651.5.4.2 板跨中正截面承載力驗(yàn)算 651.5.4.3 板端部正截面承載力驗(yàn)算 661.5.4.4 樓板斜截面承載力計(jì)算 661.5.5 結(jié)論與建議 669.6卸載計(jì)算 669.6.1計(jì)算軟件 669.6.2單元類型 669.6.3荷載取值 679.9.4邊界條件 679.6.5桿件校核原則 679.6.7階段分析過(guò)程 679.6.8計(jì)算分析過(guò)程 67屋蓋提升工況分析計(jì)算軟件計(jì)算軟件選取全國(guó)通用有限元軟件Sap2000V14.1.0，進(jìn)行驗(yàn)算。單元類型模型分析中，桁架和腹桿的節(jié)點(diǎn)均為剛接。計(jì)算長(zhǎng)度均取桿件原長(zhǎng)L。提升作業(yè)的時(shí)間約兩天，天氣因素在可控范圍內(nèi)，且屋蓋為鏤空結(jié)構(gòu)，承受的風(fēng)荷載較小。因此，提升工況分析中，暫不考慮風(fēng)荷載的作用。整體提升工況中，提升下吊點(diǎn)處施加豎向位移約束，釋放水平約束。溫度荷載不考慮。對(duì)提升支撐架（安裝提升器的提升平臺(tái)），提升荷載分項(xiàng)系數(shù)1.4，支撐架自重荷載分項(xiàng)系數(shù)1.2。荷載取值作為被提升構(gòu)件的桁架，由于其在提升過(guò)程中存在豎向運(yùn)動(dòng)，故驗(yàn)算時(shí)荷載分項(xiàng)系數(shù)取值1.4，按此取值時(shí)，不考慮提升動(dòng)力系數(shù)；驗(yàn)算變形分項(xiàng)系數(shù)取1.0。邊界條件吊點(diǎn)位置施加豎向約束和水平彈簧的形式來(lái)模擬鋼絞線對(duì)吊點(diǎn)的約束。桿件校核原則提升工況分析中，桁架的桿件應(yīng)力比控制在0.85以內(nèi)。根據(jù)《網(wǎng)架設(shè)計(jì)與施工規(guī)程JGJ7-91》，受拉桿件長(zhǎng)細(xì)比小于300（支座附近小于250），受壓桿件長(zhǎng)細(xì)比小于180。不滿足上述條件的桿件需要進(jìn)行置換。四區(qū)提升工況分析同步提升工況提升四區(qū)采取地下室頂板拼裝，整體提升的施工方法，如下：吊點(diǎn)編號(hào)圖提升工況變形圖提升工況應(yīng)力比圖（無(wú)超應(yīng)力桿件）吊點(diǎn)反力表吊點(diǎn)編號(hào)吊點(diǎn)反力吊點(diǎn)一401吊點(diǎn)二384吊點(diǎn)三458吊點(diǎn)四465吊點(diǎn)五473吊點(diǎn)六454吊點(diǎn)七435吊點(diǎn)八206吊點(diǎn)九165吊點(diǎn)十518吊點(diǎn)十一544吊點(diǎn)十二398吊點(diǎn)十三461吊點(diǎn)十四383吊點(diǎn)十五649吊點(diǎn)十六326吊點(diǎn)十七435吊點(diǎn)十八435吊點(diǎn)十九394吊點(diǎn)二十353吊點(diǎn)二十一424吊點(diǎn)二十二446合計(jì)9204小結(jié)：四區(qū)整體提升最大撓度為54mm，無(wú)桿件應(yīng)力超出限制，滿足提升要求。不同步提升工況屋蓋在提升過(guò)程中各提升點(diǎn)同步上升過(guò)程中存在一定程度的高度偏差，因此需考慮提升過(guò)程中各吊點(diǎn)不同步對(duì)結(jié)構(gòu)造成的影響，實(shí)際提升過(guò)程中，提升器上的壓力傳感器和位移傳感器能夠?qū)崟r(shí)將各吊點(diǎn)的壓力和位移信息反饋到計(jì)算機(jī)操作界面上，因此可以通過(guò)調(diào)整壓力和位移兩個(gè)方法來(lái)調(diào)整個(gè)吊點(diǎn)的同步性。模擬計(jì)算時(shí)，以各提升點(diǎn)不同步位移50mm，同時(shí)保證不同步提升荷載在20%左右，對(duì)桁架提升模型進(jìn)行不同步提升校核。不同步提升計(jì)算匯總表吊點(diǎn)編號(hào)同步提升反力(KN)不同步位移值(mm)不同步提升反力(KN)荷載變化率(百分比)吊點(diǎn)一401748421%吊點(diǎn)二384446922%吊點(diǎn)三458555120%吊點(diǎn)四465555119%吊點(diǎn)五473557421%吊點(diǎn)六454658128%吊點(diǎn)七435859737%吊點(diǎn)八206224921%吊點(diǎn)九165420323%吊點(diǎn)十5181563422%吊點(diǎn)十一5441565621%吊點(diǎn)十二398547620%吊點(diǎn)十三461555120%吊點(diǎn)十四383546923%吊點(diǎn)十五6491579122%吊點(diǎn)十六326739822%吊點(diǎn)十七435652120%吊點(diǎn)十八435553623%吊點(diǎn)十九394648423%吊點(diǎn)二十353742420%吊點(diǎn)二十一4242751020%吊點(diǎn)二十二4463054021%合計(jì)9204不同步提升工況下，屋蓋結(jié)構(gòu)內(nèi)力會(huì)重新分配，桿件應(yīng)力可能會(huì)超過(guò)許用值，如下：提升不同步校核（無(wú)超應(yīng)力桿件）桿件應(yīng)力比柱狀圖小結(jié)：通過(guò)模型計(jì)算可得出，在不同步提升工況下，該區(qū)域無(wú)桿件應(yīng)力超過(guò)許用值，滿足不同步提升工況要求。五區(qū)提升工況分析同步提升工況提升五區(qū)采取地下室頂板拼裝，整體提升的施工方法，如下：吊點(diǎn)編號(hào)圖提升工況變形圖提升工況應(yīng)力比圖（2根桿件超應(yīng)力）吊點(diǎn)反力表吊點(diǎn)編號(hào)吊點(diǎn)反力吊點(diǎn)一252吊點(diǎn)二716吊點(diǎn)三724吊點(diǎn)四156吊點(diǎn)五552吊點(diǎn)六644吊點(diǎn)七976吊點(diǎn)八608吊點(diǎn)九690吊點(diǎn)十232吊點(diǎn)十一382吊點(diǎn)十二1046吊點(diǎn)十三524吊點(diǎn)十四185吊點(diǎn)十五438吊點(diǎn)十六564吊點(diǎn)十七834吊點(diǎn)十八324合計(jì)9846小結(jié)：五區(qū)整體提升最大撓度為92mm，存在2根桿件應(yīng)力超出限制，需將其置換后方可滿足提升要求。不同步提升工況屋蓋在提升過(guò)程中各提升點(diǎn)同步上升過(guò)程中存在一定程度的高度偏差，因此需考慮提升過(guò)程中各吊點(diǎn)不同步對(duì)結(jié)構(gòu)造成的影響，實(shí)際提升過(guò)程中，提升器上的壓力傳感器和位移傳感器能夠?qū)崟r(shí)將各吊點(diǎn)的壓力和位移信息反饋到計(jì)算機(jī)操作界面上，因此可以通過(guò)調(diào)整壓力和位移兩個(gè)方法來(lái)調(diào)整個(gè)吊點(diǎn)的同步性。模擬計(jì)算時(shí)，以各提升點(diǎn)不同步位移50mm，同時(shí)保證不同步提升荷載在20%左右，對(duì)桁架提升模型進(jìn)行不同步提升校核。不同步提升計(jì)算匯總表吊點(diǎn)編號(hào)同步提升反力(KN)不同步位移值(mm)不同步提升反力(KN)荷載變化率(百分比)吊點(diǎn)一252531927%吊點(diǎn)二716686821%吊點(diǎn)三724686419%吊點(diǎn)四156220531%吊點(diǎn)五5521066821%吊點(diǎn)六644976619%吊點(diǎn)七97613117620%吊點(diǎn)八608973521%吊點(diǎn)九690882419%吊點(diǎn)十232228422%吊點(diǎn)十一382347324%吊點(diǎn)十二10468124819%吊點(diǎn)十三524462219%吊點(diǎn)十四185322220%吊點(diǎn)十五4381552620%吊點(diǎn)十六564867920%吊點(diǎn)十七83412100220%吊點(diǎn)十八3242339020%合計(jì)9846不同步提升工況下，屋蓋結(jié)構(gòu)內(nèi)力會(huì)重新分配，桿件應(yīng)力可能會(huì)超過(guò)許用值，如下：提升不同步校核（18根桿件超應(yīng)力）桿件置換后應(yīng)力比校核小結(jié)：通過(guò)模型計(jì)算可得出，在不同步提升工況下，該區(qū)域有18根桿件應(yīng)力超過(guò)許用值，置換后可滿足不同步提升工況要求。提升平臺(tái)計(jì)算分析提升平臺(tái)工分為類，類型一為：格構(gòu)式平臺(tái)，適用于乒羽館A和B區(qū)域提升施工；類型二為：格構(gòu)式平臺(tái)，適用于游泳館區(qū)域提升施工；類型三為：格構(gòu)式塔架提升平臺(tái)，適用于四區(qū)和五區(qū)塔架提升平臺(tái)；類型四到七為：利用已完整完成原結(jié)構(gòu)作為提升支撐的平臺(tái)。荷載組合如下所示：計(jì)算變形時(shí)荷載組合計(jì)算強(qiáng)度時(shí)荷載組合為：1.0D+1.0P+1.0Fx1.2D+1.4P+1.4Fx；1.0D+1.0P+1.0Fy；1.2D+1.4P+1.4Fy；1.0D+1.0P-1.0Fx；1.2D+1.4P-1.4Fx；1.0D+1.0P-1.0Fy；1.2D+1.4P-1.4Fy；1.0D+1.0P+0.7Fx+0.7Fy；1.2D+1.4P+1.0Fx+1.0Fy；1.0D+1.0P-0.7Fx+0.7Fy；1.2D+1.4P-1.0Fx+1.0Fy；1.0D+1.0P+0.7Fx-0.7Fy；1.2D+1.4P+1.0Fx-1.0Fy；1.0D+1.0P-0.7Fx-0.7Fy1.2D+1.4P-1.0Fx-1.0Fy；提升平臺(tái)一提升平臺(tái)一適用于提升一區(qū)和提升二區(qū)所有提升架，最大吊點(diǎn)反力為436KN，水平荷載Fx=Fy=22KN，計(jì)算如下：變形圖應(yīng)力比圖屈曲系數(shù)表TABLE:BucklingFactorsOutputCaseStepTypeStepNumScaleFactorTextTextUnitlessUnitlessACASE1Mode118.560199ACASE1Mode235.801385ACASE1Mode358.453796ACASE1Mode4-77.525983ACASE1Mode589.940066ACASE1Mode699.118635小結(jié)：提升平臺(tái)一最大變形為3.85mm，最大應(yīng)力比0.712，屈曲系數(shù)最小為18.5，滿足要求。由上述計(jì)算可知，柱頂根部埋件受力標(biāo)準(zhǔn)值為：拉力17KN，剪力415KN，彎矩120KN×M，計(jì)算如下：埋件選取規(guī)格B×H=400×650×25，材質(zhì)Q345B，錨筋選取16根HRB400，4×4布置，埋件結(jié)構(gòu)示意圖如下所示：埋件結(jié)構(gòu)示意圖混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40，，鋼筋為HRB400，，t=25mm，d=25mm，n=3，z=450mm；；；；小結(jié)：實(shí)際配置16根HRB400級(jí)鋼筋，配筋面積，滿足要求。提升平臺(tái)二提升平臺(tái)二適用于游泳館提升架，最大吊點(diǎn)反力為775KN，水平荷載Fx=Fy=40KN，計(jì)算如下：變形圖應(yīng)力比圖屈曲系數(shù)表TABLE:BucklingFactorsOutputCaseStepTypeStepNumScaleFactorTextTextUnitlessUnitlessACASE1Mode121.722701ACASE1Mode250.64706ACASE1Mode3-74.968536ACASE1Mode4104.966303ACASE1Mode5114.912244ACASE1Mode6-142.293596小結(jié)：提升平臺(tái)二最大變形為4.15mm，最大應(yīng)力比0.808，屈曲系數(shù)最小21.7，滿足要求。由上述計(jì)算可知，柱頂根部埋件受力標(biāo)準(zhǔn)值為：拉力25KN，剪力240KN，彎矩150KN×M，計(jì)算如下：埋件選取規(guī)格B×H=600×700×25，材質(zhì)Q345B，錨筋選取16根HRB400，4×4布置，埋件結(jié)構(gòu)示意圖如下所示：埋件結(jié)構(gòu)示意圖混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40，，鋼筋為HRB400，，t=25mm，d=25mm，n=3，z=450mm；；；；小結(jié)：實(shí)際配置16根HRB400級(jí)鋼筋，配筋面積，滿足要求。提升平臺(tái)三提升平臺(tái)三適用于塔架吊點(diǎn)的提升架，最大吊點(diǎn)反力為976KN，水平荷載Fx=Fy=50KN，計(jì)算如下：變形圖應(yīng)力比圖小結(jié)：提升平臺(tái)七最大變形為8.8mm，最大應(yīng)力比0.7，滿足要求。提升平臺(tái)四提升平臺(tái)四適用于四區(qū)在乒羽管A側(cè)的吊點(diǎn)提升架，提升時(shí)屋蓋局部需要反頂位置如下圖所示：反頂位置反頂位置乒羽館A側(cè)反頂位置吊點(diǎn)反力按實(shí)際施加，水平荷載按豎向荷載的5%，計(jì)算如下：變形圖應(yīng)力比圖應(yīng)力比柱狀圖小結(jié)：提升平臺(tái)四最大變形為20mm，最大應(yīng)力比不超0.85，滿足要求。提升平臺(tái)五提升平臺(tái)五適用于適用于四區(qū)在乒羽管B側(cè)的吊點(diǎn)提升架，提升時(shí)屋蓋局部需要反頂位置如下圖所示：反頂位置反頂位置乒羽館B側(cè)提升四區(qū)時(shí)反頂位置提升時(shí)屋蓋局部需要反頂位置如下圖所示：反頂位置反頂位置乒羽館B側(cè)反頂位置吊點(diǎn)反力按實(shí)際施加，水平荷載按豎向荷載的5%，計(jì)算如下：變形圖應(yīng)力比圖應(yīng)力比柱狀圖小結(jié)：提升平臺(tái)五最大變形為40mm，最大應(yīng)力比不大于0.8，滿足要求。提升平臺(tái)六提升平臺(tái)六適用于適用于五區(qū)在乒羽管B側(cè)的吊點(diǎn)提升架，提升時(shí)屋蓋局部需要反頂位置如下圖所示：反頂位置反頂位置乒羽館B側(cè)提升五區(qū)時(shí)反頂位置吊點(diǎn)反力按實(shí)際施加，水平荷載按豎向荷載的5%，計(jì)算如下：變形圖應(yīng)力比圖應(yīng)力比柱狀圖小結(jié)：提升平臺(tái)六最大變形為6mm，最大應(yīng)力比不大于0.8，滿足要求。提升平臺(tái)七提升平臺(tái)七適用于適用于五區(qū)在游泳館側(cè)的吊點(diǎn)提升架，提升時(shí)屋蓋局部需要反頂位置如下圖所示：反頂位置反頂位置游泳館提升五區(qū)時(shí)反頂位置吊點(diǎn)反力按實(shí)際施加，水平荷載按豎向荷載的5%，計(jì)算如下：變形圖應(yīng)力比圖應(yīng)力比柱狀圖小結(jié)：提升平臺(tái)七最大變形為25mm，最大應(yīng)力比0.8，滿足要求。變形云圖應(yīng)力比圖小結(jié)：提升平臺(tái)最大變形約4mm，最大應(yīng)力比不大于0.9，滿足要求。160t汽車吊上地下室頂板驗(yàn)算計(jì)算概況江夏大花山項(xiàng)目采用中聯(lián)160t汽車吊在地下室頂板進(jìn)行吊裝作業(yè)。汽車吊相關(guān)參數(shù)及最不利位置吊裝工況如下圖所示。汽車吊質(zhì)量與尺寸參數(shù)汽車吊行走和吊裝位置計(jì)算依據(jù)與說(shuō)明計(jì)算依據(jù)計(jì)算分析依據(jù)設(shè)計(jì)資料和實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)情況，根據(jù)施工階段的實(shí)際荷載對(duì)混凝土梁和樓板進(jìn)行計(jì)算分析。依據(jù)的相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范與手冊(cè)如下。1）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 GB50009-20122）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 GB50010-20103）《混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)》4）結(jié)構(gòu)施工圖計(jì)算方法利用Midas@200(雙層雙向)，混凝土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度等級(jí)為C40?；炷羺?shù)表名稱抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值彈性模量混凝土等級(jí)C40鋼筋參數(shù)表名稱抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值彈性模量HRB400荷載組合組合名稱荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值備注承載力極限狀態(tài)（強(qiáng)度、穩(wěn)定性計(jì)算）sLCB1永久荷載控制sLCB2可變荷載控制正常使用極限狀態(tài)（變形計(jì)算）sLCB3標(biāo)準(zhǔn)組合D為恒載、L為施工活荷載。荷載取值行走時(shí)輪壓計(jì)算汽車吊行走時(shí)考慮1.2倍動(dòng)力系數(shù)。1軸荷載值為75kN，2軸荷載值為75kN，3軸荷載值為93kN，4軸荷載值為120kN，5軸荷載值為120kN，6軸荷載值為76kN，單個(gè)輪軸壓荷載值分別為1軸45kN、2軸45kN、3軸55.8kN、4軸72kN、5軸72kN、6軸45.6kN。汽車吊行走時(shí)最不利輪壓布置如下圖所示。最大跨度樓板綜合取值約為7.8mx6.55m。最不利行走位置吊裝時(shí)支腿反力計(jì)算吊裝構(gòu)件最大重量約為32t，最大吊裝半徑約為12m，汽車吊吊裝工況分析如下表所示。最不利工況：吊裝半徑12m，吊重為32t單位kN單位m自重G549吊裝半徑R12附加配重Gp500配重重心距回轉(zhuǎn)中心Lp4.89起吊物重W320支腿間距縱向Lzz7.8支腿間距橫向Lzh8起重力矩(1.2系數(shù))(KNgm)M=WR-GpLp1674起重壓力(1.2系數(shù))(KN)P=G+W+Gp1642.8側(cè)后方吊裝工況(N1)710側(cè)后方吊裝工況(N2)414側(cè)后方吊裝工況(N3)407側(cè)后方吊裝工況(N4)111側(cè)方吊裝工況N1=N3N1=N3=P/4+M/2/Lzh515.3側(cè)方吊裝工況N2=N4N2=N4=P/4-M/2/Lzh306.1后方吊裝工況N1=N2N1=N2=P/4+M/2/Lzz518.0后方吊裝工況N3=N4N4=N3=P/4-M/2/Lzz303.4汽車吊行走狀態(tài)計(jì)算結(jié)果樓板承載力驗(yàn)算根據(jù)理正軟件對(duì)上述行走工況進(jìn)行計(jì)算，將3/4/5/6軸荷載轉(zhuǎn)化為集中力，并乘以1.2倍系數(shù)，計(jì)算結(jié)果如下所示。最不利行走位置樓板配筋計(jì)算結(jié)果：1設(shè)計(jì)資料1.1計(jì)算簡(jiǎn)圖1.2已知條件荷載條件:均布恒載:0.00kN/m2 恒載分項(xiàng)系數(shù):1.20均布活載:0.00kN/m2 活載分項(xiàng)系數(shù):1.40板容重:25.00kN/m3 活載準(zhǔn)永久值系數(shù):0.50板厚:300mm 活載調(diào)整系數(shù):1.00局部集中荷載:編號(hào)荷載屬性X(m)Y(m)荷載數(shù)值(kN)1恒載3.9001.06092.002恒載3.9002.565144.003恒載3.9003.985144.004恒載3.9005.935112.00配筋條件:材料類型:混凝土 支座配筋調(diào)整系數(shù):1.00混凝土等級(jí):C40 跨中配筋調(diào)整系數(shù):1.00縱筋級(jí)別:HRB400 跨中配筋方向(度):0.00縱筋保護(hù)層厚:15mm1.3計(jì)算內(nèi)容(1)有限元內(nèi)力計(jì)算(2)彈性位移計(jì)算(3)板邊及跨中最大最小彎矩位置處配筋(4)撓度、裂縫計(jì)算2計(jì)算結(jié)果2.1單位說(shuō)明彎矩:kN.m/m 鋼筋面積:mm2/m2.2垂直板邊彎矩邊號(hào)最大彎矩最小彎矩左中右10.464-102.8620.000-102.8620.46420.358-53.0650.358-53.065-0.00030.549-105.505-0.000-105.5050.54940.435-52.6800.435-52.6800.0002.3跨中彎矩注:跨中彎矩是在用戶指定方向上跨中彎矩的最大值(以下同)x(m)y(m)平行配筋方向垂直配筋方向3.9002.56578.7883.9002.56573.8862.4垂直板邊配筋邊號(hào)最大彎矩截面最小彎矩截面左中右164110586411058641264164164164164136411086641108664146416416416416412.5跨中配筋x(m)y(m)平行配筋方向垂直配筋方向3.9002.5658033.9002.5657522.6垂直板邊選筋邊號(hào)最大彎矩截面最小彎矩截面左中右1跨中選筋x(m)y(m)平行配筋方向垂直配筋方向3.9002.5653.9002.565撓度和裂縫彈性位移/撓度=BI/EI=0.161撓度最大值:7.967mm作用位置:x=4.022my=3.336m裂縫最大值:0.336mm作用位置:x=3.900y=@@200。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.7，有屈服點(diǎn)普通鋼筋相對(duì)界限受壓區(qū)高度：由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.6，。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范8.2，混凝土結(jié)構(gòu)保護(hù)層厚度取15mm。鋼筋直徑為上下部鋼筋12mm，取。單位板寬范圍內(nèi)，上層鋼筋6根Φ18，下層鋼筋6根Φ16。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范附錄A可知，上層縱向鋼筋截面面積，下層縱向鋼筋截面面積。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.6，。驗(yàn)算最小配筋率，由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范8.5.1，受彎構(gòu)件最小配筋率百分比去0.20%和中的較大者，。最小配筋面積，滿足要求。板跨中正截面承載力驗(yàn)算樓板跨中為正彎矩，板上層受壓，下層受拉。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.10，混凝土受壓區(qū)高度，即受壓區(qū)高度為20.2mm。，不滿足公式6.2.10-4要求，按6.2.14計(jì)算梁端正截面受彎承載力。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.14，正截面彎矩極限承載力為：根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果，樓板跨中最不利位置最大彎矩約為110kN×m,小于樓板跨中正截面極限承載力，即樓板跨中承載力滿足要求。板端部正截面承載力驗(yàn)算樓板端部為負(fù)彎矩，板上層受拉，下層受壓。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.10，混凝土受壓區(qū)高度。，不滿足公式6.2.10-4要求，按6.2.14計(jì)算梁端正截面受彎承載力。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.14，正截面彎矩極限承載力為：根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果，樓板端部最不利位置最大彎矩約為118kN×m，小于樓板端部正截面極限承載力，即樓板端部承載力滿足要求。樓板斜截面承載力計(jì)算根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范6.3.3-1，不配置箍筋和彎起鋼筋的一般板類受彎構(gòu)件，斜截面受剪承載力滿足一下要求：根據(jù)計(jì)算結(jié)果，不考慮有限元計(jì)算時(shí)局部應(yīng)力集中位置，單位板寬范圍內(nèi)，最大剪力值約為107kN，即樓板斜截面承載力滿足要求。梁承載力驗(yàn)算汽車吊最不利吊裝狀態(tài)下，梁內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如下圖所示。側(cè)后方吊裝彎矩圖（單位：kN×m）側(cè)后方吊裝彎矩圖（單位：kN×m）側(cè)方吊裝彎矩圖（單位：kN×m）側(cè)方吊裝剪力圖（單位：kN）后方吊裝彎矩圖（單位：kN×m）后方吊裝剪力圖（單位：kN×m）L27和KL18實(shí)際配筋如下圖所示。KL3實(shí)際配筋圖用理正軟件對(duì)梁截面承載力進(jìn)行驗(yàn)算，計(jì)算結(jié)果與實(shí)際配筋進(jìn)行對(duì)比，如下圖所示。KL3截面450x900最大彎矩（取整）1000kN·m最大剪力（取整）500kN上部縱筋所需面積/mm21963實(shí)配面積/mm21963（4d25）下部縱筋所需面積/mm23927實(shí)配面積/mm24908（10d25）計(jì)算結(jié)果表明，汽車吊最不利吊裝狀態(tài)下，KL4梁實(shí)配普通鋼筋承載力滿足要求。結(jié)論與建議通過(guò)驗(yàn)算可知，汽車吊在樓板上行走和吊裝時(shí)，樓板和梁承載力基本滿足要求。對(duì)現(xiàn)場(chǎng)施工過(guò)程建議如下。1汽車吊行走時(shí)，盡量騎梁行駛，避免急停急轉(zhuǎn)，盡量減小沖擊荷載。2汽車吊吊裝時(shí)緩慢勻速。3汽車吊吊裝時(shí)，遵循使盡量多的支腿落在混凝土梁上的原則。確保吊裝側(cè)支腿落在主梁上方，非吊裝側(cè)支腿避免放置于樓板中心位置，支腿下方鋪設(shè)路基箱或較大轉(zhuǎn)換梁，以擴(kuò)散荷載，嚴(yán)禁汽車吊支腿直接放置于混凝土板上。4汽車吊行走和吊裝時(shí)盡量避開懸挑梁和樓板位置。5汽車吊必須按計(jì)算文件要求行走和吊裝。100t汽車吊上二層樓板驗(yàn)算計(jì)算概況江夏大花山項(xiàng)目采用徐工100t汽車吊在游泳館二層通道上進(jìn)行吊裝作業(yè)。汽車吊相關(guān)參數(shù)及最不利位置吊裝工況如下圖所示。汽車吊質(zhì)量與尺寸參數(shù)100t汽車吊100t汽車吊汽車吊行走和吊裝位置計(jì)算依據(jù)與說(shuō)明計(jì)算依據(jù)計(jì)算分析依據(jù)設(shè)計(jì)資料和實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)情況，根據(jù)施工階段的實(shí)際荷載對(duì)混凝土梁和樓板進(jìn)行計(jì)算分析。依據(jù)的相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范與手冊(cè)如下。1）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 GB50009-20122）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 GB50010-20103）《混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)》4）結(jié)構(gòu)施工圖計(jì)算方法利用MidaskN、2軸45kN、3軸60kN、4軸75kN、5軸75kN、6軸48kN。汽車吊行走時(shí)最不利輪壓布置如下圖所示。最大跨度樓板綜合取值約為7.25mx5.25m。最不利行走位置吊裝時(shí)支腿反力計(jì)算吊裝構(gòu)件最大重量約為28t，最大吊裝半徑約為11m，汽車吊吊裝工況分析如下表所示。最不利工況：吊裝吊裝半徑11m，吊重為28t單位kN單位m自重G580吊裝半徑R11附加配重Gp365配重重心距回轉(zhuǎn)中心Lp0起吊物重W280支腿間距縱向Lzz7.56支腿間距橫向Lzh7.6起重力矩(1.2系數(shù))(KNgm)M=WR-GpLp3696起重壓力(1.2系數(shù))(KN)P=G+W+Gp1470側(cè)后方吊裝工況(N1)1057側(cè)后方吊裝工況(N2)369側(cè)后方吊裝工況(N3)366側(cè)后方吊裝工況(N4)0側(cè)方吊裝工況N1=N3N1=N3=P/4+M/2/Lzh610.7側(cè)方吊裝工況N2=N4N2=N4=P/4-M/2/Lzh124.3后方吊裝工況N1=N2N1=N2=P/4+M/2/Lzz611.9后方吊裝工況N3=N4N4=N3=P/4-M/2/Lzz123.1汽車吊行走狀態(tài)計(jì)算結(jié)果樓板承載力驗(yàn)算根據(jù)理正軟件分別對(duì)以上行走工況進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如下所示。最不利行走位置樓板配筋計(jì)算結(jié)果：1設(shè)計(jì)資料1.1計(jì)算簡(jiǎn)圖1.2已知條件荷載條件:均布恒載:0.00kN/m2 恒載分項(xiàng)系數(shù):1.20均布活載:0.00kN/m2 活載分項(xiàng)系數(shù):1.40板容重:25.00kN/m3 活載準(zhǔn)永久值系數(shù):0.50板厚:250mm 活載調(diào)整系數(shù):1.00局部集中荷載:編號(hào)荷載屬性X(m)Y(m)荷載數(shù)值(kN)1恒載0.6251.19075.002恒載0.6252.61075.003恒載3.1251.19075.004恒載3.1252.61075.00配筋條件:材料類型:混凝土 支座配筋調(diào)整系數(shù):1.00混凝土等級(jí):C40 跨中配筋調(diào)整系數(shù):1.00縱筋級(jí)別:HRB400 跨中配筋方向(度):0.00縱筋保護(hù)層厚:15mm1.3計(jì)算內(nèi)容(1)有限元內(nèi)力計(jì)算(2)彈性位移計(jì)算(3)板邊及跨中最大最小彎矩位置處配筋(4)撓度、裂縫計(jì)算2計(jì)算結(jié)果2.1單位說(shuō)明彎矩:kN.m/m 鋼筋面積:mm2/m2.2垂直板邊彎矩邊號(hào)最大彎矩最小彎矩左中右10.573-16.2530.359-15.6830.57320.594-29.9250.594-25.7350.41530.519-16.0520.370-15.6450.51940.715-29.9860.715-24.8710.4022.3跨中彎矩注:跨中彎矩是在用戶指定方向上跨中彎矩的最大值(以下同)x(m)y(m)平行配筋方向垂直配筋方向3.1252.61023.1083.1252.61022.2512.4垂直板邊配筋邊號(hào)最大彎矩截面最小彎矩截面左中右15345345345345342534534534534534353453453453453445345345345345342.5跨中配筋x(m)y(m)平行配筋方向垂直配筋方向3.1252.6105343.1252.6105342.6垂直板邊選筋邊號(hào)最大彎矩截面最小彎矩截面左中右1跨中選筋x(m)y(m)平行配筋方向垂直配筋方向3.1252.6103.1252.610撓度和裂縫彈性位移/撓度=BI/EI=0.130撓度最大值:0.971mm作用位置:x=2.039my=1.905m裂縫最大值:0.127mm作用位置:x=0.000my=2.584m(邊4最小內(nèi)力截面@由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.7，有屈服點(diǎn)普通鋼筋相對(duì)界限受壓區(qū)高度：由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.6，。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范8.2，混凝土結(jié)構(gòu)保護(hù)層厚度取15mm。鋼筋直徑為上下部鋼筋12mm，取。單位板寬范圍內(nèi)，上層鋼筋6根Φ12，下層鋼筋6根Φ12。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范附錄A可知，上層縱向鋼筋截面面積，下層縱向鋼筋截面面積。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.6，。驗(yàn)算最小配筋率，由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范8.5.1，受彎構(gòu)件最小配筋率百分比去0.20%和中的較大者，。最小配筋面積，滿足要求。板跨中正截面承載力驗(yàn)算樓板跨中為正彎矩，板上層受壓，下層受拉。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.10，混凝土受壓區(qū)高度，即受壓區(qū)高度為0。，不滿足公式6.2.10-4要求，按6.2.14計(jì)算梁端正截面受彎承載力。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.14，正截面彎矩極限承載力為：根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果，樓板跨中最不利位置最大彎矩約為45kN×m（去除應(yīng)力集中影響）,小于樓板跨中正截面極限承載力，即樓板跨中承載力滿足要求。板端部正截面承載力驗(yàn)算樓板端部為負(fù)彎矩，板上層受拉，下層受壓。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.10，混凝土受壓區(qū)高度。，不滿足公式6.2.10-4要求，按6.2.14計(jì)算梁端正截面受彎承載力。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.14，正截面彎矩極限承載力為：根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果，樓板端部最不利位置最大彎矩約為45kN×m（去除應(yīng)力集中影響）,小于樓板端部正截面極限承載力，即樓板端部承載力滿足要求。樓板斜截面承載力計(jì)算根據(jù)混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范6.3.3-1，不配置箍筋和彎起鋼筋的一般板類受彎構(gòu)件，斜截面受剪承載力滿足一下要求：根據(jù)計(jì)算結(jié)果，不考慮有限元計(jì)算時(shí)局部應(yīng)力集中位置，單位板寬范圍內(nèi)，最大剪力值約為35kN，即樓板斜截面承載力滿足要求。梁承載力驗(yàn)算汽車吊各種工況下，梁內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如下圖所示。側(cè)后方吊裝梁彎矩圖（單位：kN×m）側(cè)后方吊裝梁剪力圖（單位：kN）側(cè)方吊裝梁彎矩圖（單位：kN×m）側(cè)方吊裝梁剪力圖（單位：kN）后方吊裝梁彎矩圖（單位：kN×m）后方吊裝梁剪力圖（單位：kN）實(shí)際配筋如下圖所示。WKL9(a)實(shí)際配筋圖WKL實(shí)際配筋圖用理正軟件對(duì)梁截面承載力進(jìn)行驗(yàn)算，計(jì)算結(jié)果與實(shí)際配筋進(jìn)行對(duì)比，如下圖所示。截面900×500最大彎矩（取整）-11483kN·m最大剪力（取整）505kN上部縱筋所需面積/mm24418實(shí)配面積/mm24908（10d256/4）下部縱筋所需面積/mm21964實(shí)配面積/mm24418（10d256/3）計(jì)算結(jié)果表明，汽車吊最不利吊裝狀態(tài)下，梁實(shí)配普通鋼筋承載力滿足要求。結(jié)論與建議通過(guò)驗(yàn)算可知，汽車吊在樓板上行走和吊裝時(shí)，樓板和梁承載力基本滿足要求。對(duì)現(xiàn)場(chǎng)施工過(guò)程建議如下。1汽車吊行走時(shí)避免急停急轉(zhuǎn)，盡量減小沖擊荷載。2汽車吊吊裝時(shí)緩慢勻速。3汽車吊吊裝時(shí)，遵循使盡量多的支腿落在混凝土梁上的原則。確保吊裝側(cè)支腿落在主梁上方并鋪設(shè)路基箱或較大轉(zhuǎn)換梁，以擴(kuò)散荷載。非吊裝側(cè)支腿下方鋪設(shè)路基箱或較大轉(zhuǎn)換梁，以擴(kuò)散荷載，嚴(yán)禁汽車吊支腿直接放置于混凝土板上。4汽車吊行走和吊裝時(shí)盡量避開懸挑梁和樓板位置。5汽車吊必須按計(jì)算文件要求行走和吊裝。支撐胎架在樓板驗(yàn)算大花山戶外運(yùn)動(dòng)中心項(xiàng)目屋蓋采用提升方法進(jìn)行，部分提升架直接布置在地下室頂板上，本計(jì)算驗(yàn)算提升架下部混凝土板的承載力是否滿足要求。提升架區(qū)域一提升架區(qū)域二提升架區(qū)域三計(jì)算依據(jù)與說(shuō)明計(jì)算依據(jù)計(jì)算分析依據(jù)設(shè)計(jì)資料和實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)情況，根據(jù)施工階段的實(shí)際荷載對(duì)混凝土梁和樓板進(jìn)行計(jì)算分析。依據(jù)的相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范與手冊(cè)如下。1）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 GB50009-20122）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 GB50010-20103）《混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算手冊(cè)》4）結(jié)構(gòu)施工圖計(jì)算方法利用Midas@200雙向)，混凝土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度等級(jí)為C40。混凝土參數(shù)表名稱抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值彈性模量混凝土等級(jí)C40鋼筋參數(shù)表名稱抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值彈性模量HRB400荷載組合組合名稱荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值備注承載力極限狀態(tài)（強(qiáng)度、穩(wěn)定性計(jì)算）sLCB1永久荷載控制sLCB2可變荷載控制正常使用極限狀態(tài)（變形計(jì)算）sLCB3標(biāo)準(zhǔn)組合D為恒載、L為施工活荷載。邊界條件對(duì)柱底部設(shè)置剛接約束，如下圖所示。荷載取值區(qū)域一樓板承載力驗(yàn)算根據(jù)提升架計(jì)算出來(lái)的反力直接施加到提升架板底作用點(diǎn)，如下圖所示：提升架區(qū)域一荷載作用位置及大小區(qū)域二樓板承載力驗(yàn)算以吊點(diǎn)七作為驗(yàn)算對(duì)象，此處提升力達(dá)到1085kN，此處需注意將提升架下部4個(gè)支腿作用于地下室外墻上。區(qū)域三樓板承載力驗(yàn)算以吊點(diǎn)十六作為驗(yàn)算對(duì)象，此處提升力達(dá)到890kN，相對(duì)較大且用六個(gè)支腿直接作用于板上。區(qū)域一提升機(jī)作用板底驗(yàn)算結(jié)果樓板承載力驗(yàn)算區(qū)域一樓板彎矩云圖（單位：kN*m）區(qū)域一樓板剪力云圖（單位：kN）@200(雙向)由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.7，有屈服點(diǎn)普通鋼筋相對(duì)界限受壓區(qū)高度：由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.6，。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范8.2，混凝土結(jié)構(gòu)保護(hù)層厚度取15mm。鋼筋直徑為上下部鋼筋16mm，取。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范附錄A可知，上層縱向鋼筋截面面積，下層縱向鋼筋截面面積。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.6，。驗(yàn)算最小配筋率，由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范8.5.1，受彎構(gòu)件最小配筋率百分比去0.20%和中的較大者，。最小配筋面積，滿足要求。板跨中正截面承載力驗(yàn)算樓板跨中為正彎矩，板上層受壓，下層受拉。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.10，混凝土受壓區(qū)高度。，不滿足公式6.2.10-4要求，按6.2.14計(jì)算梁端正截面受彎承載力。由混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范6.2.14，正截面彎矩極限承載力為：根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果，樓板跨中最不利位置最大彎矩約為77kN*m，小于樓板跨中正截面極限承載力，即樓板跨中承載力滿足要求。板端部正截面承載力驗(yàn)算樓板端