注冊結(jié)構(gòu)工程師（一級專業(yè)考試-上午）模擬試卷1（共160題）

注冊結(jié)構(gòu)工程師（一級專業(yè)考試-上午）模擬試卷1（共4套）（共160題）注冊結(jié)構(gòu)工程師（一級專業(yè)考試-上午）模擬試卷第1套一、單選題(本題共40題，每題1.0分，共40分。)有一鋼筋混凝土非預(yù)應(yīng)力屋架，如題圖所示：已知：屋架混凝土強度等級為C30。節(jié)點集中荷載P=P1+P2恒荷載P1=12kN(標(biāo)準(zhǔn)值且包括構(gòu)件自重)活荷載P2=6kN(標(biāo)準(zhǔn)值且活荷載大于4kN／m2)提示：1．計算屋架桿件內(nèi)力時不考慮節(jié)點次應(yīng)力的影響：2．上弦桿的計算長度可取節(jié)間長度的兩倍。1、在活荷載作用下的支座反力為RAh(設(shè)計值，kN)應(yīng)該和下列()項數(shù)值相接近。A、RAh=23．4B、RAh=25．2C、RAh=21D、RAh=19．5標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：荷載設(shè)計值：1．4×P2=8．4kNRAh=(6×8．4)×=25．2kN2、在恒荷載和活荷載的作用下，上弦桿件S1的內(nèi)力設(shè)計值(kN)與下列()項數(shù)值相接近。A、153．02B、124．16C、148．99D、127．51標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：采用節(jié)點法：P=1．2×12+1．4×6=22．8kN3、上弦桿件截面為200mm×200mm，配置4根φ14的鋼筋，試問該屋架上弦桿的承載能力N(設(shè)計值，kN)與下列()項值相接近。A、N=498．2B、N=333．5C、N=250．27D、N=591．35標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：混凝土C30fc=14．3N／mm2fy’=270N／mm2As=615mm2截面尺寸為b×h=200mm×200mmN=0．9×φ×(fcA+fy’As’)=0．9×0．75×(14．3×200×200+270×615)=498．18kN。某鋼筋混凝土框架梁截面尺寸b×h=300mm×500mm，混凝土強度等級為C25，縱向鋼筋采用HRB335，箍筋采用HPB300，as=35mm。4、若梁的縱向受拉鋼筋為4φ22，縱向受壓鋼筋為2φ20，箍筋為φ8@200雙肢箍，梁承受一般均布荷載，則考慮地震組合后該梁能承受的最大彎矩M與剪力V最接近下列()項數(shù)值。A、M=260kN．m，V=148kNB、M=342kN．m，V=162kNC、M=297kN．m，V=195kND、M=260kN．m，V=162kN標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：截面有效高度：h0=h-as=500-35=465mm雙筋矩形截面的受彎構(gòu)件受壓區(qū)高度x按下式計算：相對受壓區(qū)高度ζ=x／h0=0．161≤0．550考慮地震作用組合的框架梁，其斜截面受剪承載力采用規(guī)范公式(11．3．4)：=162132N考慮地震作用組合的框架梁，其受剪截面應(yīng)符合下式條件：5、若該梁為三級框架梁，考慮地震組合及調(diào)整后在支座截面處引起的剪力設(shè)計值V=101kN(集中荷載引起的占75％以上，集中荷載作用點至支座的距離a=2000mm)，箍筋間距s=200mm，則該截面的最小配箍面積為()。A、81mm2B、74mm2C、57mm2D、112mm2標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：三級框架梁構(gòu)造要求：箍筋最小直徑Dmin=8mm加密區(qū)箍筋最大間距smax’=min{150，h／4}=125mm非加密區(qū)箍筋最大間距smax=2×smax’=250mm最小配箍面積Asv，min=(0．260×ft／fyv)×b×s=(0．260×1．27／270)×300×200=73．4mm2集中荷載作用下，考慮地震作用組合的框架梁，其斜截面受剪承載力應(yīng)滿足：滿足要求Asv，rmin=74mm2。二層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)如題圖所示，框架梁剛度EI=co，建筑場地類別Ⅲ類，抗震烈度8度，設(shè)計地震分組第一組，設(shè)計地震基本加速度值0．2g，阻尼比為0．05。6、已知第一、二振型周期T1=1．1s，T2=0．35s，在多遇地震作用下，對應(yīng)第一、二振型影響系數(shù)α1、α2，最接近下列()。A、0．07，0．16B、0．07，0．12C、0．08，0．12D、0．16，0．07標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：查《抗2010》表5．1．4—1，8度、多遇地震，αmax=0．16；查該規(guī)范表5．1．4—2，Ⅲ類場地、一組，Tg=0．45sTg=0．45s＜T1=1．1s＜5Tg=2．25sT2=0．35s＜T=0．45s則α2=η2αmax=1．0×0．16=0．16。7、當(dāng)用振型分解反應(yīng)譜法計算時，相應(yīng)于第一、二振型水平地震作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值如圖所示。試問，水平地震作用下A軸底層柱剪力標(biāo)準(zhǔn)值V(kN)，最接近下列()。A、42．0B、48．2C、50．6D、58．1標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：由題知，V1=50．0kN，V2=8．0kN由《抗2010》式(5．2．2—3)8、當(dāng)用振型分解反應(yīng)譜法計算時，頂層柱頂彎矩標(biāo)準(zhǔn)值M(kN．m)，最接近下列()。A、37．0B、51．8C、74．0D、83．3標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：由《抗2010》式(5．2．2—3)因為框架梁的剛度EI=∞，則頂層柱及彎點在柱中央，故頂層柱頂彎矩標(biāo)準(zhǔn)值為Vh／2—37×4．5／2=83．25(kN．m)。鋼筋混凝土簡支矩形截面梁尺寸為250mm×500mm，混凝土強度等級為C30，梁受拉區(qū)配置3φ20的鋼筋(942mm2)，混凝土保護層c=25mm，承受均布荷載，梁的計算跨度I0=6m。9、若已知按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計算的跨中彎矩值Mq=100kN．m，則裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ與下列()項數(shù)值最為接近。A、0．770B、0．635C、0．580D、0．660標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：C30ftk=2．01N／mm2Ec=30000N／mm2Ate=0．5×b×h=0．5×250×500=62500mm210、若已知裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ=0．825，則該梁的短期效應(yīng)剛度與下列()項數(shù)值最為接近。A、27610kN．m2B、27102kN．m2C、28610kN．m2D、29610kN．m2標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值αE：αE=Es／Ec=200000／29791=6．71矩形截面，γf’=0縱向受拉鋼筋配筋率：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的B，按公式(《混2010》7．2．3—1)計算：11、若已知梁的短期效應(yīng)剛度Bs=29732．14kN．m2，按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)永久組合計算的跨中彎矩值Mq=50kN．m，梁受壓區(qū)配有2φ18的鋼筋，則跨中撓度與下列()項數(shù)值最為接近。A、10．2mmB、14．3mmC、11．4mmD、16．3mm標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù)θ：12、已知按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計算的跨中彎矩值Mq=90kN．m，受拉區(qū)縱向鋼筋為3φ20(帶肋鋼筋)，等效直徑deq=20mm，按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計算的縱向受拉鋼筋的等效應(yīng)力σsq=210N／mm2，則最大裂縫寬度wmax與下列()項數(shù)值最為接近。A、0．201mmB、0．197mmC、0．233mmD、0．256mm標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：矩形截面偏心受拉構(gòu)件的受力特征系數(shù)αcr=2．1帶肋鋼筋的相對黏結(jié)特性系數(shù)v=1．0按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率ρte，按下列公式計算：對矩形截面的受彎構(gòu)件：Ate=0．5×b×hAte=0．5×250×500=62500mm2裂縫問縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計算：最大裂縫寬度叫wmax，按下列公式計算：13、若按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率ρtc=1．508％，按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計算的縱向受拉鋼筋的等效應(yīng)力σsq=157N／mm2，裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ=0．551，受拉區(qū)縱向鋼筋為3φ20(帶肋鋼筋)，等效直徑deq=20mm，則梁表面處的最大裂縫寬度ws，max與下列()項數(shù)值最為接近。A、0．154mmB、0．140mmC、0．125mmD、0．177mm標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：最大裂縫寬度wmax，按下列公式計算：(《混2010》7．1．2—1)受彎構(gòu)件表面處的最大裂縫寬度ws，max可近似按下列公式計算：當(dāng)z=0．87h0時，x=0．26×h0=121mm14、預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失，包括錨具變形損失(σ11)，摩擦損失(σ12)，溫差損失(σ13)，鋼筋松弛損失(σ14)，混凝土收縮、徐變損失(σ15)，局部擠壓損失(σ16)。設(shè)計計算時，預(yù)應(yīng)力損失的組合，在混凝土預(yù)壓前為第一批，預(yù)壓后為第二批。對于先張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力損失的組合是()。A、第一批σ11+σ12+σ13；第二批σ15+σ16B、第一批σ11+σ12+σ13；第二批σ16C、第一批σ11+σ12+σ13+σ14；第二批σ15D、第一批σ11+σ12；第二批σ14+σ15標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：暫無解析15、梁中配置受壓縱筋后()。A、既能提高正截面受彎承載力，又可減少構(gòu)件混凝土徐變B、加大構(gòu)件混凝土徐變C、不影響構(gòu)件混凝土徐變D、只能提高正截面受彎承載力標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：暫無解析某寬厚板車間冷床區(qū)為三跨等高廠房?？缍染鶠?5m；邊列柱柱間距為10m，中列柱柱間距為20m，局部60m；采用三跨連續(xù)式焊接工字形屋面梁，其間距為10m。屋面梁與鋼柱為固接。廠房屋面采用彩色壓型鋼板，屋面坡度為1／20；檁條采用多跨連續(xù)式H型鋼檁條，其間距為5m：檁條與屋面梁搭接。屋面梁、檁條及屋面上弦水平支撐的局部布置示意如題圖中的(a)圖所示，且系桿僅與檁條相連。中列柱柱頂設(shè)置有20m和60m跨度的托架，托架與鋼柱采用鉸接連接，托架的簡圖和荷載設(shè)計值如題圖中的(b)和(c)圖所示。屋面梁支承在托架豎桿的側(cè)面，且屋面梁的頂面略高于托架頂面約150mm。檁條、屋面梁、20m跨度托架采用Q235B鋼，60m跨度托架采用Q345B鋼。手工焊接時，分別采用E43型焊條和E50型焊條，要求焊縫質(zhì)量等級為二級。20m跨度托架桿件采用軋制T型鋼，T型鋼的翼緣板與托架平面相垂直。60m跨度托架桿件采用軋制H型鋼，H型鋼的腹板與托架平面相垂直。16、屋面均布荷載設(shè)計值(包括檁條自重)q=1．5kN／m2。試問，多跨(≥五跨)連續(xù)檁條支座最大彎矩設(shè)計值(kN．m)與下列()項數(shù)值最為接近。提示：可按M=0．105ql2計算。A、93．8B、78．8C、62．5D、46．9標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：M=0．105×1．5×202=63kN17、屋面梁的彎矩設(shè)計值M=2450kN．m，采用雙軸對稱的焊接工字形截面，翼緣板為-350×16，腹板為-1500×12，Wx=12810×103mm3，截面上無孔。當(dāng)按抗彎強度進行計算時，試問，梁上翼緣上最大壓應(yīng)力(N／mm2)與下列()項數(shù)值最為接近。A、182．1B、191．3C、200．2D、205．0標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：18、試問，20m跨度托架的支座反力設(shè)計值(kN)與下列()項數(shù)值最為接近。A、730．0B、350．0C、380．0D、372．5標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：2VA=3F2+2×F2+F1=760，∴VA=38019、20m跨度托架上弦桿的軸心壓力設(shè)計值N=1217kN，采用軋制T型鋼，T200×408×21×21，ix=53．9mm，iy=97．3mm，A=12570mm2。當(dāng)按軸心受壓構(gòu)件進行穩(wěn)定性計算時，桿件最大壓應(yīng)力(N／mm2)與下列()項數(shù)值最為接近。提示：①只給出上弦桿最大的軸心壓力設(shè)計值，可不考慮軸心壓力變化對桿件計算長度的影響。②為簡化計算取繞對稱軸的λy，代替λyz。A、189．6B、144．9C、161．4D、180．6標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：取λmax=102．77，φ=0．53820、20m跨度的托架下弦節(jié)點如題圖所示，托架各桿件與節(jié)點板之間采用等強的對接焊縫進行連接，焊縫質(zhì)量等級為二級。斜腹桿翼緣板拼接板為2-100×12，拼接板與節(jié)點板之間采用角焊縫連接，取hf=6mm，按等強連接的原則，試問，該角焊縫的長度l1(mm)與下列()項數(shù)值最為接近。A、360B、310C、260D、210標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：暫無解析21、60m跨度托架端斜桿D1的軸心拉力設(shè)計值(kN)與下列()項數(shù)值最為接近。A、2736B、2757C、3339D、3365標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：=1930-15=1915N，∴SD1=3339．3622、60m跨度托架下弦桿最大軸心拉力設(shè)計值(kN)與下列()項數(shù)值最為接近。A、11969B、8469C、8270D、8094標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：從中間將托架斷開，對上弦中點左處第一個接點取矩得到：1930×25000-(15×25000+30×20000+730×15000+30×10000+730×5000)=4000FF=8093．75kN23、60m跨度托架上弦桿最大軸心壓力設(shè)計值N=8550kN，擬采用熱軋H型鋼H428×407×20×35，ix=182mm，iy=104mm，A=36140mm2。當(dāng)按軸心受壓構(gòu)件進行穩(wěn)定性計算時，桿件最大壓應(yīng)力(N／mm2)與下列()項數(shù)值最為接近。提示：只給出桿件最大軸心壓力值，可不考慮軸心壓力的變化對桿件計算長度的影響。A、307．2B、276．2C、248．6D、230．2標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：24、60m跨度托架腹桿V2的軸心壓力設(shè)計值N=1855kN，擬采用熱軋H型鋼H390×300×10×16，ix=169mm，iy=72．6mm，A=13670mm2。當(dāng)按軸心受壓構(gòu)件進行穩(wěn)定性計算時，桿件的最大壓應(yīng)力(N／mm2)與下列()項數(shù)值最為接近。A、162B、194C、253D、303標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：25、60m跨度托架的上弦節(jié)點如題25圖所示，托架各桿件與節(jié)點板之間采用等強的對接焊縫進行連接，焊縫質(zhì)量等級為二級。斜腹桿腹板的拼接板件為-358×10，拼接板件與節(jié)點板之間采用坡口焊透的T形焊縫，試問，T形焊縫的長度l1(mm)與下列()項數(shù)值最為接近。A、310mmB、330mC、560mmD、620mm標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：暫無解析26、計算格構(gòu)式壓桿繞虛軸z撓曲時的整體穩(wěn)定性，其穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根據(jù)()查表確定。A、λxB、λaxC、λyD、λay標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：按GB50017—2003，φx由換算長細(xì)比λax確定27、工字形截面受壓構(gòu)件腹板高度與厚度之比不能滿足按全腹板進行計算的要求時，()。A、可在計算時將腹板截面僅考慮計算高度兩邊緣的范圍B、必須加厚腹板C、必須設(shè)置縱向加勁肋D、必須設(shè)置橫向加勁肋標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：按GB50017—2003，腹板高厚比不能滿足按全腹板計算要求時，有兩種解決辦法，可用(不是必須)縱向加勁肋加強，或在計算構(gòu)件強度和穩(wěn)定性時將腹板的截面僅考慮計算高度邊緣范圍內(nèi)兩側(cè)寬度各為20tw的部分。28、有側(cè)移的單層鋼框架，采用等截面柱，柱與基礎(chǔ)固接，與橫梁鉸接，框架平面內(nèi)柱的計算長度系數(shù)μ是()。A、2．0B、1．5C、1．0D、0．5標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：查GB50017—2003附表，K1=0，K2=∞，μ=2．0029、有重級工作制吊車的廠房選擇屋架下弦交叉支撐，屋架間距6m，支撐節(jié)間6m，支撐桿件截面是()。A、

B、

C、

D、

標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：按GB50017—2003，受拉支撐長細(xì)比取350，計算交叉受拉桿件平面外的長細(xì)比時，應(yīng)采用與角鋼肢邊平行軸的回轉(zhuǎn)半徑，平面外計算長度為×600=849cm，需ix≥849／350=2．43cm，故選用80×5，ix=2．48cm截面尺寸為1170mm×190mm的窗間墻，采用MU7．5單排孔混凝土小型空心砌塊和M7．5混合砂漿砌筑。不錯孔，不灌實。墻的計算高度3．8m。承受軸向力設(shè)計值105kN。荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的偏心距為38mm。30、該窗間墻高厚比β與()項數(shù)值相近。A、18B、20C、22D、24標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：由規(guī)范表5．1．2可知，高厚比修正系數(shù)γβ=1．1窗間墻高厚比為31、假定該窗間墻的高厚比β=20，試確定其承載力與()項數(shù)值相近。A、126．71kNB、122．04kNC、122．56kND、137．38kN標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：f=1．93N／mm2，A=1170mm×190mm=222300mm2≈0．22m2＜0．3m2，調(diào)整系數(shù)γa=0．7+0．22=0．92mm2，調(diào)整后f=0．92×1．93=1．78N／mm2N=φfA=0．32×1．78×222300=126．6kN。32、題31的其他條件不變，僅改用M7．5水泥砂漿砌筑，該窗間墻的承載力與()項數(shù)值相近。A、95．68kNB、103．74kNC、107．7kND、126．6kN標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：由于采用M7．5＞M5．0的水泥砂漿，故不需要進行調(diào)整，N=126．6kN某窗間墻尺寸為1200mm×370mm，如題圖所示，采用MU10磚和M2．5的混合砂漿砌筑。已知大梁截面尺寸為b×h=200mm×550mm，跨度5m。支承長度a=240mm，梁端荷載設(shè)計值產(chǎn)生的支承壓力NI=240kN，梁底墻體截面處的上部設(shè)計荷載為N0=50kN。33、假定a0=142．88mm；梁端支承處砌體的局部受壓承載力與()項數(shù)值最為接近。A、78．87kNB、63．21kNC、59．87kND、52．8kN標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：應(yīng)用式(5．2．4—4)得局部受壓面積：Al=a0b=142．88×200=28576mm2≈0．029m2A0=(b+2h)h=(200+2×370)×370=347800mm2≈0．348m2ηγfAl=0．7×2．0×1．3×29000=52780N=52．8kN。34、在梁端設(shè)置與梁端現(xiàn)澆成整體的墊塊，其尺寸為ab=240mm，bb=620mm，tb=300mm。已知a0=81．13mm，試問墊塊下砌體的局部受壓承載力與()項數(shù)值接近。A、83．58kNB、96．8kNC、119．39kND、127．5kN標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：b+2h=620+2×370=1360mm＞1200mm，因此取b+2h=1200mm墊塊面積：Ab=abbb=240×620=148800mm2影響砌體局部抗壓強度的計算面積：A0=(b+2h)×h=1200×370=444000mm2γ1=0．87=0．8×1．49=1．192上部平均壓應(yīng)力設(shè)計值：根據(jù)規(guī)范4．2．5的規(guī)定：墊塊上由上部荷載設(shè)計值產(chǎn)生的軸力N=σ0Ab=0．113×148800=16．8kN合力的偏心距：墊塊上合力的影響系數(shù)：=0．343，則當(dāng)β=3．0時，φ=0．42局部受壓承載力為：φγlfAb=0．42×1．192×1．3×148800=96．8kN。已知柱間基礎(chǔ)上墻體高15m，雙面抹灰、墻厚240mm，采用MU10燒結(jié)普通磚，M5混合砂漿砌筑，墻上門洞尺寸如題圖所示。柱間6m，基礎(chǔ)梁長5．45m，基礎(chǔ)梁斷面尺寸為b×hb=240mm×450mm，伸入支座0．3m：混凝土為C30，縱筋為HRB335，箍筋為HPB300。35、墻梁跨中截面的計算高度H0與()項數(shù)值最為接近。A、5375mmB、5150mmC、5335mmD、5450mm標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：l0=5．15m，ln=4．85m，1．1ln=1．1×4．85=5．335m，故b0=5．15mH=15m＞l0，故取hw=l0=5．15m36、若已知墻梁計算跨度l0=5150mm，則規(guī)范公式(7．3．6—1)中，公式右端的值與()項數(shù)值最為接近。A、72．35kN．mB、66．5kN．mC、68．92kN．mD、78．95kN．m標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：托梁自重1．2×25×0．24×0．45=3．24kN／m墻體自重1．2×[5．24×(15×5．15-1×2．4)+1×2．4×0．45]／5．15=91．64kN／mQ2=3．24+91．64=94．88kN／mMb=αMM2=0．23×314．56=72．35kN．m。37、托梁按偏心受拉構(gòu)件進行計算，若已知aM=0．250，ηN=2．032，假設(shè)墻梁的跨中計算高度H0=5．450m，由荷載Q2引起的跨中彎矩值M2=315kN．m，則軸心力至縱向鋼筋合力點之間的距離e與()項數(shù)值最為接近。A、670mmB、490mmC、550mmD、450mm標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：Mb=αMM2=0．250×315=78．75kN．m故為大偏心受拉構(gòu)件。軸心力至縱向鋼筋合力點之間的距離：38、若已知荷載設(shè)計值Q2=150kN／m，則使用階段的托梁斜截面受剪承載力(規(guī)范公式7．3．8)驗算時公式右端的剪力值與()項數(shù)值最為接近。A、149．2kNB、150．59kNC、181．88kND、167．38kN標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：凈跨l0=5．45-2×0．3=4．85m托梁支座邊剪力設(shè)計值：由規(guī)范7．3．8條可知：對于有洞口自承重墻梁βv=0．5Vb=βvV2=0．5×363．75=181．88kN。39、施工階段托梁的彎矩及剪力設(shè)計值承載力為()。A、54．27kN．m，39．7kNB、72．35kN．m，118．92kNC、65kN．m，45．6kND、54．27kN．m，72．35kN標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：施工階段托梁承載力托梁自重為3．24kN／m墻體自重1．2×19×0．24×2．4=13．13kN／m作用在托梁上的均布荷載為：3．24+13．13=16．37kN／m40、對砌體房屋中的鋼筋混凝土構(gòu)造柱的論述，以下()項為正確。A、墻體開裂階段的抗剪能力明顯提高B、如果先澆構(gòu)造柱，一定要嚴(yán)格按構(gòu)造規(guī)定沿墻高每隔500mm設(shè)2φ6拉結(jié)鋼筋C、構(gòu)造柱必須單獨設(shè)置基礎(chǔ)，不得直接埋人室外地坪下500mm或較淺的基礎(chǔ)圈梁中D、各片承重墻體均設(shè)置連續(xù)到頂?shù)臉?gòu)造柱，對墻體抗剪強度有提高作用標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：兩端均有構(gòu)造柱的抗震墻，rRE=0．9，其他抗震墻rRE=1．0，相當(dāng)抗震抗剪強度提高r0．9=1．1，所以構(gòu)造柱雖然對墻體的開裂強度無明顯的提高，但對墻體的抗剪強度約可提高10％～30％左右，所以D正確。注冊結(jié)構(gòu)工程師（一級專業(yè)考試-上午）模擬試卷第2套一、單選題(本題共40題，每題1.0分，共40分。)某樓面的均布活荷載為6kN／m2，該樓面結(jié)構(gòu)中有一根鋼筋混凝土連續(xù)梁，如題圖所示。結(jié)構(gòu)安全等級為二級?；炷翉姸鹊燃墳镃30，縱向鋼筋為HRB400，箍筋為HPB300鋼。梁截面尺寸b×n=250mm×500mm。均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：靜載(含自重)gk=20kN／m，活載qk=25kN／m。提示：計算梁內(nèi)力時應(yīng)考慮活載的不利布置，并按題表進行計算。1、D支座截面的最大彎矩設(shè)計值MD與下列()項數(shù)值最為接近。A、-217．6kN．mB、-234．0kN．mC、-277．3EN．mD、-244．9kN．m標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：彎矩設(shè)計值恒載下：1．2×20×62×(-0．107)=-92．45kN．m活載下：1．4×25×62×(-0．121)=-152．46kN．mMD=-92．45-152．46=-244．91kN．m。2、E跨跨中截面的最大彎矩設(shè)計值M4與()項數(shù)值最為接近。A、163．5kN．mB、156．6kN．mC、183．5kN．mD、192．5kN．m標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：恒載下：1．2×(20×62×0．077)=66．53kN．m活載下：1．4×(25×62×0．1)=126kN．mM4=66．53+126=192．53kN．m。3、DE跨中靠近D支座截面的最大剪力設(shè)計值VD右，最接近()項值。A、214．9kNB、196．2kNC、217．6kND、208．3kN標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：恒載下：1．2×20×6×0．607=87．41kN活載下：1．4×25×6×0．603=126．63kNVD石=87．41+126．63=214．04kN。4、假設(shè)梁的跨中截面按題圖所示T形截面考慮，在彎矩設(shè)計值M=200kN．m作用下，此單筋T形梁的縱向受拉鋼筋截面面積As應(yīng)和()項數(shù)值最為接近。A、1259mm2B、1457mm2C、1800mm2D、1380mm2標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：類型判別：α1fcbf’hf’=1×14．3×850×100×(460-50)=498．4kN．m＞M=200kN．m因此截面屬于第一類T形截面5、如題圖所示，假定梁支座截面配有受壓鋼筋A(yù)s’=628mm2，as=as’=40mm。在彎矩設(shè)計值M=-280kN．m作用下，該梁支座截面的受拉鋼筋截面面積As與()項數(shù)值最為接近。A、1700mm2B、2226mm2C、1930mm2D、2052mm2標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：Mu1=fy’As’(h0-as)=360×628×(460-40)=94．95kN．mMu2=M-Mu1=280-94．95=185．05kN．m2α1fcbas’(h0-as’)=2×1．0×14．3×250×40×(460-40)=120．12kN．m＜Mu2，表明x＞2as’As1=As’=628mm2受拉鋼筋面積：As=As1+As2=628+1304=1932mm2。6、當(dāng)按單筋矩形梁配筋時，其縱向受拉鋼筋的最大配筋率ρmax，最接近()項數(shù)值。A、2．52％B、2．05％C、2．49％D、2．9％標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：7、假設(shè)梁的截面有效高度h0=430mm，梁內(nèi)橫向鋼筋僅配有雙肢箍φ10@150，試問梁的斜截面抗剪承載力設(shè)計值Vcs+Vp與()項數(shù)值最為接近。A、285kNB、229．1kNC、184kND、273kN標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：某鋼筋混凝土柱，截面尺寸為300mm×500mm，混凝土強度等級為030，縱向受力鋼筋為HRB400，縱向鋼筋合力點至截面近邊緣的距離as=as'=40mm。8、設(shè)柱的計算長度為3m，承受桿端彎矩設(shè)計值分別為M1=230kN．m，M2=250kN．m，與Ms，M2相對應(yīng)的軸向壓力設(shè)計值分別為Ns=1000kN，N2=1100kN，則軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋的合力點的距離e最接近()項數(shù)值。A、452mmB、380mmC、463mmD、484mm標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：附加偏心距ea=max{20，h／30}=max{20，17}=20mm則M=CmηnsM2=0．976×1．05×250=256．2kN．mei=e0+ea=233+20=253mm軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋的合力點的距離：9、設(shè)柱承受的考慮地震作用參與組合后的軸心壓力設(shè)計值N=1100kN，且已考慮軸向壓力產(chǎn)生的附加彎矩影響后的彎矩設(shè)計值M=350kN．m，軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋的合力點的距離e=564mm，則按對稱配筋計算而得的縱向受力鋼筋A(yù)s=As’與()項數(shù)值最為接近。A、1200mm2B、900mm2C、954mm2D、1080mm2標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：矩形截面面積A=b×h=300×500=150000mm2軸壓比Uc=N／(fc×A)=1100000／(14．3×15000)=0．51考慮地震作用組合的混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其截面承載力應(yīng)除以承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE，偏心受壓柱：γRE=0．8混凝土受壓區(qū)高度x由下列公式求得：N≤α1fcbx+fy’As’-σsAs(《混2010》式7．3．4—1)當(dāng)采用對稱配筋時，可令fy’As’=asAs，代入上式可得：屬于大偏心受壓構(gòu)件當(dāng)x≥2as’時，受壓區(qū)縱筋面積As’按《混2010》式(7．3．4—2)求得：10、設(shè)柱截面的受壓和受拉鋼筋的配筋面積均為1256mm2，受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑dep=20mm，混凝土保護層厚度c=30mm，按荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合計算的軸力Nq=500kN，彎矩值Mq=180kN．m，構(gòu)件計算長度l0=4000mm，鋼筋的相對黏結(jié)特性系數(shù)v=1．0，則按荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合計算的縱向受拉鋼筋的等效應(yīng)σsq與()項數(shù)值最為接近。A、193N／mm2B、225N／mm2C、206N／mm2D、290N／mm2標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：矩形截面偏心受壓構(gòu)件的受力特征系數(shù)aσ=2．1as=40mmh0=460mm軸向力對截面重心的偏心距e0=Mq／Nq=180000000／500000=360mm按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計算的縱向受拉鋼筋的等效應(yīng)力σsq，按下列公式計算：軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋合力點的距離：e=ηse0+ys=1．0×360+210=570mm受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值：對于矩形截面，γf’=011、設(shè)軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋合力點的距離e=569mm，受拉縱筋面積As=1521mm2，受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq=20mm，等效應(yīng)力σq=186N／mm2，構(gòu)件直接承受重復(fù)動力荷載，混凝土保護層厚度c=30mm，按荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合計算的軸力Nq=500kN，彎矩值Mq=180kN．m，構(gòu)件計算長度l0=4000mm，鋼筋的相對黏結(jié)特性系數(shù)v=1．0，則構(gòu)件的最大裂縫寬度wmax與()項數(shù)值最為接近。A、0．143mmB、0．174mmC、0．221mmD、0．281mm標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率ρte，按下列公式計算：對矩形截面的偏心受拉構(gòu)件：Ate=0．5bhAte=0．5×300×500=75000mm2對直接承受重復(fù)荷載的構(gòu)件，取ψ=1．0(《混2010》7．1．2—2)最大裂縫寬度wmax按下列公式計算：12、某鋼筋混凝土排架柱，凈高H0=6m，上端鉸接下端固接，柱的截面為矩形，b×h=400mm×400mm，混凝土強度等級C20，縱筋用HRB335，箍筋HPB300，柱頂作用有軸心力400kN，若配置箍筋為φ8@150。安全等級二級，環(huán)境類別為一類。已知受剪面滿足規(guī)范規(guī)定，試問柱所能承受的最大剪力設(shè)計值與()項數(shù)值最為接近。A、V=162．8kNB、V=198．8kNC、V=132．3kND、V=148．3kN標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：由《混2010》表8．2．1可知：縱筋的混凝土保護層厚度c=30mm設(shè)縱向鋼筋合力作用點到混凝土邊緣的距離as=40mmh0=h-as=400-40m=360mm由《混2010》6．3．12的規(guī)定0．3fcA=0．3×9．6×400×400=460800N≈406．8kN＞N=400kN取N=400kN13、已知承受剪力設(shè)計值V=150kN的直錨筋預(yù)埋件，構(gòu)件混凝土強度等級為C25，錨筋為HRB335鋼筋，鋼板為Q235鋼，板厚t=14mm。錨筋布置為三層，錨筋直徑為φ16。預(yù)埋件錨筋的計算面積與()項數(shù)值最為接近。A、1354mm2B、1020mm2C、1200mm02D、1070mm2標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：C25，fc=11．9N／mm2fy=300N／mm214、無腹筋的鋼筋混凝土梁沿斜截面的受剪載力與剪跨比的關(guān)系是()。A、隨剪跨比的增加而提高B、隨剪跨比的增加而降低C、在一定的范圍內(nèi)隨剪跨比的增加而提高D、在一定的范圍內(nèi)隨剪跨比的增加而降低標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：無腹梁的鋼筋混凝土梁沿斜截面的受剪承載力在一定的范圍內(nèi)隨著剪跨比的增加而降低。15、受彎構(gòu)件減小受力裂縫寬度最有效的措施之一是()。A、增加截面尺寸B、提高混凝土強度等級C、增加受拉鋼筋截面面積，減小裂縫截面的鋼筋應(yīng)力D、增加鋼筋的直徑標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：暫無解析需設(shè)計一輕級工作制吊車廠房的鋼結(jié)構(gòu)屋蓋，屋架跨度18m，屋架間距6m，車間長36m，屋面材料采用太空輕質(zhì)大型屋面板。其結(jié)構(gòu)構(gòu)件的平面布置、屋架桿件的幾何尺寸，作用在屋架節(jié)點上的荷載以及屋架的部分桿件內(nèi)力設(shè)置均示于下圖中。該屋蓋結(jié)構(gòu)的鋼材為Q235—B，焊條為E43型，屋架的節(jié)點板厚為8mm。16、如題表所示荷載作用下，屋架下弦桿O3的軸心拉力設(shè)計值N(kN)，與()項數(shù)值最為相近。A、250．0B、284．1C、291．7D、333．3標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：用截面法。17、如題表所示荷載作用下，屋架斜腹桿S2的軸心拉力設(shè)計值N(kN)應(yīng)與()項數(shù)值相近。A、123．9B、135．3C、152．0D、180．2標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：暫無解析18、屋架上弦桿各節(jié)間的軸心壓力設(shè)計值，已示于屋架內(nèi)力圖中。其截面為110×70×6，試問在按實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性進行計算時，其壓應(yīng)力與()項數(shù)值最為接近。A、σ=-166．0N／mm2B、σ=-180．6N／mm2C、σ=-187．5N／mm2D、σ=-207．2N／mm2標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：由規(guī)范得λy=85．1得φ=0．6519、已知斜腹桿S1的最大軸心壓力設(shè)計值為-185．8kN，截面為80×5，試問在按實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性進行計算時，其壓應(yīng)力應(yīng)和()項數(shù)值最為相近。A、σ=-141．6N／mm2B、σ=-158．9N／mm2C、σ=-164．3N／mm2D、σ=-188．9N／mm2標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：由λx查得φ=0．621720、桿件S1與節(jié)點板的連接焊縫采用兩側(cè)焊，其直角焊縫的焊腳尺寸均為5mm，試問其肢背的焊縫長度bf(mm)與()值最為接近。A、130B、120C、100D、90標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：21、假定屋架跨中的豎腹桿S10采用56×5的十字形截面，試問其填板數(shù)應(yīng)采用()項數(shù)值為正確。A、2B、3C、4D、5標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：因為s10為拉桿，由規(guī)范，受拉構(gòu)件填板間距不大于80i，故取80i，n==2．7。取322、假定下弦桿橫向支撐的十字交叉斜桿HCI的桿端焊有節(jié)點板，用螺栓與屋架下弦桿相連，其截面采用等邊角鋼(在兩角鋼的交點處均不中斷，用螺栓相連，按受拉設(shè)計)，并假定其截面只按長細(xì)比控制，試問應(yīng)采用()項角鋼較為合理。A、

B、

C、

D、

標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：構(gòu)件長細(xì)比不超過40023、假定下弦橫向支撐的剛性系桿XG1的桿端焊有節(jié)點板，并用螺栓與屋架下弦桿相連，其截面由長細(xì)比控制，應(yīng)采用()項角鋼組成的十字形截面較為合理。A、56×5B、63×5C、70×5D、75×5標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：構(gòu)件長細(xì)比不超過20024、假定在某一承受豎向荷載的屋架中，有一豎腹桿僅為了減少上弦桿的長細(xì)比而設(shè)，則用以確定該桿截面的長細(xì)比應(yīng)為()項數(shù)值。A、λ=150B、λ=200C、λ=250D、λ=400標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：《鋼規(guī)》第5．3．8條規(guī)定：受壓構(gòu)件的長細(xì)比不宜超過表5．3．8的容許值，用以減小受壓構(gòu)件長細(xì)比的桿件容許長細(xì)比為20025、某屋架，業(yè)主供應(yīng)鋼材為Q235—B鋼(3號鎮(zhèn)靜鋼)，型鋼及節(jié)點板厚度均不超過10mm，鋼材抗壓強度設(shè)計值是()。A、200N／mm2B、210N／mm2C、215N／mm2D、225N／mm2標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017—2003)規(guī)定表3．4．1—1中第1組的Q235，抗壓強度設(shè)計值：f=215N／mm2(取整數(shù))。26、焊接組合梁腹板的計算高度h0=2400mm，根據(jù)局部穩(wěn)定計算和構(gòu)造要求，需在腹板一側(cè)配置鋼板橫向加勁肋，其經(jīng)濟合理的截面尺寸是()。A、-120×8B、-140×8C、-150×10D、-180×12標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：按GB50017—2003第4．3．6條在腹板一側(cè)配置的鋼板橫向加勁肋，其外伸寬度應(yīng)大于公式(4．3．6—1)的1．2倍，厚度不小于其外伸寬度的1／15可取-150×10。27、某簡支箱形截面梁，跨度60m，梁寬1m，梁高3．6m，采用Q345鋼(16Mn鋼)制造，在垂直荷載作用下，梁的整體穩(wěn)定系數(shù)φb為()。A、0．76B、0．85C、0．94D、1．00標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：按GB50017—2003第4．2．4條故可不計算整體穩(wěn)定性，即φb=1．00。28、承壓型高強度螺栓可用于()。A、直接承受動力荷載的連接B、承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)的連接C、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)的連接D、承受靜力荷載或間接承受動力荷載結(jié)構(gòu)的連接標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：按GB50017—2003第7．2．3條一、項次，承壓型高強度螺栓僅用于承受靜力荷載和間接承受動力荷載結(jié)構(gòu)中的連接29、塑性設(shè)計與彈性設(shè)計相比較，板件寬厚比限值()。A、不變B、前者大于后者C、后者大于前者D、不一定標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：以GB50017—2003表9．1．4限定的板件寬厚比要比第四章相應(yīng)規(guī)定的寬厚比要小30、下述關(guān)于調(diào)整砌體結(jié)構(gòu)受壓構(gòu)件高厚比盧計算值的措施，()項不妥。提示：①下段柱的慣性矩已考慮腹桿變形影響；②屋架下弦設(shè)有縱向水平撐和橫向水平撐。A、改變砌筑砂漿的強度等級B、改變房屋的靜力計算方案C、調(diào)整或改變構(gòu)件支承條件D、改變砌塊材料類別標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》5．1．2條、5．1．3條及表5．1．3，A不妥某窗間墻截面1500mm×370mm，采用MU10燒結(jié)多孔磚，M5混合砂漿砌筑。墻上鋼筋混凝土梁截面尺寸b×h=300mm×600mm，如題圖所示。梁端支承壓力設(shè)計值N1=60kN，由上層樓層傳來的荷載軸向力設(shè)計值，Nu=90kN。提示：不考慮砌體強度調(diào)整系數(shù)γa。31、試問砌體局部抗壓強度提高系數(shù))γ，應(yīng)與()項接近。A、1．2B、1．0C、1．8D、2．0標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：查《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》式(5．2．4—4)、(5．2．4—5)及圖5．2．2b得A0=(2h+b)h=(2×370+300)×370=384800(mm2)由式(5．2．2)根據(jù)5．2．2條第2款6)規(guī)定，γ=1．0。32、假設(shè)A0／Al=5，試問梁端支承處砌體局部受壓承載力φN1+N0(kN)，應(yīng)與()項接近。A、60kNB、45kNC、75kND、90kN標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》5．2．4條規(guī)定，A0／Al=5＞3，ψ=0，則ψ0+N1=N1=60(kN)。某無吊車單跨單層砌體房屋的無壁柱山墻如題圖所示。房屋山墻兩側(cè)均有外縱墻，采用MU10蒸壓粉煤灰磚，M5混合砂漿砌筑，墻厚370mm。山墻基礎(chǔ)頂面距室外地面300mm。33、若房屋的靜力計算方案為剛彈性方案。試問，計算受壓構(gòu)件承載力影響系數(shù)時，山墻高厚比β應(yīng)與()項接近。A、14B、16C、20D、17標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：查《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》表3．2．1，f=1．5N／mm2。查表5．1．2，γβ=1．0。查表5．1．3H0=1．2H=1．2×(0．3+4+2／2)=6．36(m)由式(5．1．2—1)β=γβH0／h=1．0×6．36／0．37=17．19。34、若房屋的靜力計算方案為剛性方案。試問，山墻的計算高度H0(m)，應(yīng)與()項接近。A、4．0B、4．7C、5．3D、6．4標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：s=1．2×4+1．4×3=9(m)；H=5．3m＜s＜2H=10．6m剛性方案，查《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》表5．1．3，有H0=0．4s+0．2H=0．4×9+0．2×5．3=4．66(m)。35、若房屋的靜力計算方案為剛性方案。試問，山墻的高厚比限值μ1μ2[β]應(yīng)與()項接近。A、17B、19C、21D、24標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：查《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》表6．1．1，[β]=24，μ1=1．0，有μ1μ2[β]=1．0×0．813×24=19．5。某三層教學(xué)樓局部平面如題圖所示：各層平面布置相同，各層層高均為3．6m。樓、屋蓋均為現(xiàn)澆鋼筋混凝土板。靜力計算方案為剛性方案，墻體為網(wǎng)狀配筋磚砌體。采用MU10燒結(jié)普通磚，M7．5混合砂漿砌筑，鋼筋網(wǎng)采用乙級冷拔低碳鋼絲φb4焊接而成(fy=320MPa)，方格鋼筋網(wǎng)的鋼筋間距為40mm，網(wǎng)的豎向間距為130mm。縱橫墻厚度均為240mm，砌體施工質(zhì)量控制等級為B級。36、若第二層窗間墻A的軸向偏心矩e=24mm。試問，窗間墻A的承載力的影響系數(shù)φn，應(yīng)與()項接近。提示：查表時按四舍五人原則，可只取小數(shù)之后一位。A、0．40B、0．45C、0．50D、0．55標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：查《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》表3．2．1—1，f=1．69N／mm2根據(jù)8．1．2條墻A橫墻間距，s=9．6m＞2H=7．2m，H0=1．0H由式(5．1．2～1)β=γβH0／h=1．0×3．6／0．24=15，e／h=24／240=0．1查表D．0．2φn=0．39。37、若第二層窗間墻A的軸向偏心矩e=24mm，墻體體積配筋率ρ=0．3％，試問，窗間墻A的承載力φnfnA(kN)，應(yīng)與()項接近。A、450φnB、500φnC、600φnD、700φn標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：查《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》表D．0．2，φn=0．435由式(8．1．2—2)得再由式(8．1．2—1)得φnfnA=682φn。某抗震烈度為7度的底層框架—抗震墻多層砌體房屋底層框架柱KZ、鋼筋混凝土抗震墻(橫向GQ—1，縱向GQ—2)，磚抗震墻ZQ的設(shè)置如題圖所示。各框架柱KZ的橫向側(cè)向剛度均為k=5．0×104kN／m，橫向鋼筋混凝士抗震墻GQ—1(包括端柱)的側(cè)向剛度為k(=280×104kN／m，磚抗震墻ZQ(不包括端柱)的側(cè)向剛度為k=40．0×104kN／m，地震剪力增大系數(shù)η=1．35。38、假設(shè)作用于底層標(biāo)高處的橫向地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值Vk=2000kN，試問，作用于每道橫向鋼筋混凝土抗震墻GQ—1上的地震剪力設(shè)計值(kN)應(yīng)與()項接近。A、1500B、1250C、1000D、850標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：根據(jù)《抗2010》7．2．4條第3款，剪力全部由剪力墻(或抗震墻)承擔(dān)并按剛度比分配[1．3×2000×1．35×280／(40+280)]／2=1535．6(kN)。39、假設(shè)作用于底層標(biāo)高處的橫向地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值Vk=2000kN，試問，作用于每個框架柱KZ上的地震剪力設(shè)計值(kN)應(yīng)與()項接近。A、30B、40C、50D、60標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：根據(jù)《抗2010》7．2．5條第1款，總剛度K=[5×(33-4)+280×2×0．3+40×2×0．2]×104=329(kN／m)V=1．3×1．35×2000×5／329=53．3(kN)。40、試分析下列說法中()項不正確。A、砌體的抗壓強度設(shè)計值以齡期為28d的毛截面面積計算B、石材的強度等級以邊長為150mm的立方體試塊抗壓強度表示C、一般情況下，提高磚的強度等級比提高砂漿的強度等級對增大砌體抗壓強度的效果好D、在長期荷載作用下，砌體的強度還要有所降低標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》A．0．2條規(guī)定可得。注冊結(jié)構(gòu)工程師（一級專業(yè)考試-上午）模擬試卷第3套一、單選題(本題共40題，每題1.0分，共40分。)已知某單層工業(yè)廠房的l形截面邊柱，有吊車，從基礎(chǔ)頂面算起下柱高6．7m，柱的控制內(nèi)力N=853．5kN，M=352．5kN．m，截面尺寸如題圖所示?；炷翉姸鹊燃墳镃35，采用HRB335鋼筋，對稱配筋。安全等級為二級，環(huán)境類別為二類。1、該柱截面的界限受壓區(qū)高度xb最接近下列()項數(shù)值。A、360mmB、228mmC、544mmD、497mm標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：由《混2010》表8．2．1可知：縱筋的混凝土保護層厚度c=35mm設(shè)縱向鋼筋合力作用點到混凝土邊緣的距離as=45mmh0=h-as=700-45=655mm鋼筋fy=300N／mm2Es=200kN／mm2相對界限受壓區(qū)高度：xb=ζbh0=0．550×655=360．25mm。2、彎矩增大系數(shù)ηs最接近下列()項數(shù)值。A、1．09B、1．26C、1．29D、1．03標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：A=bh+2(bf-b)hf’=80×700+2(350-80)×112=116480mm2由《混2010＞公式(B．0．4—3)則ei=e0+ea=436mm由《混2010》表6．2．20—1，得下柱的計算長度l0=6．7m，則=9．57由《混2010》公式(B．0．4—2)3、已知軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋的合力點的距離e=784mm，柱截面為大偏心受壓，若柱截面配筋采用對稱配筋的形式，則一側(cè)縱向鋼筋的計算面積As’=As與下列()項數(shù)值最為接近。A、1040mm2B、1142mm2C、1256mm2D、942mm2標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：已知截面為大偏心受壓此時，中和軸在腹板內(nèi)，由規(guī)范6．2．18重新計算x截面面積：A=350×700-270×476=116480mm2由規(guī)范表8．5．1可知受壓構(gòu)件一側(cè)縱向鋼筋最小配筋率：ρmin=0．2％最小配筋面積：As，min=ρminA=0．2％×116480=233mm2求As’=As已知支承吊車梁的柱牛腿，如題圖所示，寬度b=500mm，豎向力作用點至下柱邊緣的水平距離a=50mm(已考慮安全偏差20mm)，牛腿底面傾斜角α=45°，作用在牛腿頂部的按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計算的豎向力Fvk=715kN，豎向力的設(shè)計值Fv=915kN，吊車梁的肋寬為250mm。混凝土強度等級選用C30，縱向受拉鋼筋選用HRB335鋼筋，水平箍筋為HPB300鋼筋。外邊緣高度h1=h／2(h為牛腿高度)。4、根據(jù)牛腿的裂縫控制要求，牛腿的有效高度與下列()項數(shù)值最為接近。A、485mmB、569mmC、634mmD、582mm標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：由《混2010》9．3．10的規(guī)定，裂縫控制系數(shù)β=0．65由規(guī)范式9．3．10可以求得5、若截面的有效高度h0=710mm，除豎向力外，作用在牛腿頂部的水平力設(shè)計值Fh=110kN，則縱向受拉鋼筋的截面面積與下列()項數(shù)值最為接近。A、1426mm2B、1516mm2C、1324mm2D、1629mm2標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：如題圖所示，由預(yù)埋板和對稱于力作用線配置的彎折錨筋與直錨筋共同承受剪力的預(yù)埋件，已知承受的剪力V=220kN，直錨筋直徑d=14mm，共4根．彎折鋼筋與預(yù)埋鋼板板面間的夾角α=30°，直錨筋間的距離b1和b均為100mm，彎折鋼筋之間的距離b2=100mm，構(gòu)件的混凝土為C30，鋼板厚t=10mm，直錨筋與彎折錨筋均采用HRB335鋼筋，鋼板為Q235鋼。6、彎折錨筋的截面面積與下列()項數(shù)值最為接近。A、485mm2B、602mm2C、566mm2D、453mm2標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：直錨筋截面面積As=615mm2，由《混2010》式(9．7．25)得錨筋的受剪承載力系數(shù)取αv=0．629。應(yīng)用《混2010》9．7．3得彎折鋼筋的截面面積：7、若已知彎折錨筋為3φ18的鋼筋，則彎折錨筋的錨固長度最接近下列()項數(shù)值。A、529mmB、502mmC、566mmD、448mm標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：根據(jù)《混2010》9．7．4的規(guī)定，得錨固長度：8、某一般框架梁(無集中荷載)，混凝土強度等級為C30，截面尺寸b×h=250mm×500mm，配雙肢箍φ8@100，已知受剪面滿足規(guī)范要求，箍筋為HPB300鋼筋，as=35mm，其斜截面承載力與下列()項數(shù)值最為接近。A、243kNB、280kNC、212kND、325kN標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：h0=h-as=500-35=465mmVb≤0．7×fcbh0+fyv×h0=0．7×1．43×250×465+270××465=243．2kN9、有一現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板結(jié)構(gòu)，題圖為該屋面板的施工詳圖；截面畫有斜線的部分為剪力墻體，未畫斜線的為鋼筋混凝土柱。屋面板的晝夜溫差較大。板厚120mm，混凝土強度等級為C40；鋼筋采用HPB300(φ)。校審該屋面板施工圖時，有如下幾種意見，試問其中()項說法是正確的，并說明理由。提示：①屬于規(guī)范同一條中的問題，應(yīng)算為一處。②板邊支座均按簡支考慮。③板的負(fù)筋(構(gòu)造鋼筋、受力鋼筋)的長度、配置量，均已滿足規(guī)范要求。A、均符合規(guī)范，無問題B、有一處違反強規(guī)，有三處不符合一般規(guī)定C、有三處不符合一般規(guī)定D、有一處違反強規(guī)，有二處不符合一般規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：暫無解析有一6層框架結(jié)構(gòu)的角柱，其按平法11G101—1的施工圖原位表示見圖。該結(jié)構(gòu)為一般民用建筑，無庫房區(qū)，且作用在結(jié)構(gòu)上的活載僅為按等效均布荷載計算的樓面活載?？蚣艿目拐鸬燃墳槎?，環(huán)境類別為一類：該角柱的軸壓比μN≤0．3?；炷翉姸鹊燃墳镃35；鋼材采用HPB300(φ)和HRB335()。10、在對該柱施工圖校審時，有如下幾種意見，試問其中()項意見正確，并說明理由。A、有二處違反規(guī)范要求B、完全滿足規(guī)范要求C、有一處違反規(guī)范要求D、有三處違反規(guī)范要求標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：(1)抗震等級二級角柱，柱截面縱向鋼筋最小總配筋率為1．0％，本題為0．89％；(2)抗震等級二級角柱，柱的箍筋加密范圍取全高。11、各種荷載在該角柱控制截面產(chǎn)生的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值如下：永久荷載：M=280．5kN．m，N=860．0kN；活載：M=130．8kN．m，N=580．0kN；水平地震力：M=±220．6kN．m，N=±480．0kN。試問，該柱軸壓比與該柱軸壓比限值的比值λ，與下列()項數(shù)值最為接近。A、λ=0．359B、λ=0．625C、λ=0．714D、λ=0．508標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：C35，fc=16．7N／mm2，查表6．3．7[λ]=0．8N=γGNGE+γEhNEhk=1．2×(860+580．0×0．5)+1．3×480=2004kN12、某多層框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，經(jīng)驗算其底層剪力墻應(yīng)設(shè)約束邊緣構(gòu)件(有翼墻)。該剪力墻抗震等級為二級，結(jié)構(gòu)的環(huán)境類別為一類，混凝土強度等級為C40；鋼材采用HPB300(φ)和HRB335()。該約束邊緣翼墻設(shè)置箍筋范圍(即圖中陰影部分)的尺寸及配筋，采用平法11G101—1表示于圖。提示：圖中非陰影部分的配筋及尺寸均滿足規(guī)范要求。當(dāng)對該剪力墻翼墻校審時，有如下幾種意見。試指出其中()項意見正確。A、有一處違反規(guī)范規(guī)定B、有二處違反規(guī)范規(guī)定C、有三處違反規(guī)范規(guī)定D、符合規(guī)范要求，無問題標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：體積配筋率ρv=1．12％，小于λv=1．24％。13、有一商住樓的框架結(jié)構(gòu)，地下2層，地上6層，地下2層為六級人防，地下1層為自行車庫，其剖面示意如圖所示。已知：①地下室柱配筋均比地上柱大10％；②地下室±0．000處頂板厚160mm，采用分離式配筋，負(fù)筋16@150，正筋14@150；③人防頂板厚250mm，頂板(標(biāo)高-4．000處)采用20雙向雙層鋼筋網(wǎng)；④各樓層的側(cè)向剛度比為：在作結(jié)構(gòu)分析時，對上部結(jié)構(gòu)的嵌固端應(yīng)取在何處，存在以下幾種不同意見。試指出其中()項正確。A、取在地下2層的底板頂面(標(biāo)高-9．000處)，不考慮土體對結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度的影響B(tài)、取在地下1層的底板頂面(標(biāo)高-4．000處)，不考慮土體對結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度的影響C、取在地上l層的底板頂面(標(biāo)高±0．000處)D、取在地下1層底板頂面(標(biāo)高-4．000處)，并考慮回填土體對結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度的影響標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：按《抗2010》6．1．14地下室頂板作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位時，其樓板厚度不宜小于180mm，混凝土強度等級不宜小于C30，應(yīng)采用雙層雙向配筋地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不宜小于相鄰上部樓層側(cè)向剛度的2倍。14、某7層框架結(jié)構(gòu)，計算簡圖如題圖所示。假定軸線柱承受的水平荷載產(chǎn)生的彎矩M占該柱總彎矩設(shè)計值的75％以上；底層柱的線剛度為0．0015E，其余柱的線剛度為0．00225E；軸線間梁的線剛度為0．00179E，其余梁的線剛度為0．00119E。試問，軸線第2層柱的計算長度值l0(m)，與下列()項數(shù)值最為接近。A、9．68B、6．77C、5．00D、7．02標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：l0=1．25H=1．25×4000=5000mm15、下述關(guān)于對型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)的認(rèn)識，其中()項是錯誤的。A、型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)與普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)相比，它具有承載力大、剛度大、抗震性能好的優(yōu)點B、型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)與普通鋼結(jié)構(gòu)相比，它具有整體穩(wěn)定性好、局部穩(wěn)定性好和防火性能好的特點C、型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)不僅可以用在工業(yè)廠房的排架柱，也可以用在吊車梁上D、抗震設(shè)防烈度9度、抗震等級為一級的9層框架柱，如采用型鋼混凝土，則應(yīng)要求從1層至9層都采用型鋼混凝土組合柱標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：《型鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》中規(guī)定：對各類體系的框架柱，當(dāng)房屋的設(shè)防烈度為9度，且抗震等級為一級時，框架柱的全部結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)采用型鋼混凝土結(jié)構(gòu)，而選項D中只指明1至9層柱采用。某多跨廠房，中列柱的柱距12m，采用鋼吊車梁，已確定吊車梁的截面尺寸如圖所示，吊車梁采用Q345鋼，使用自動焊和E50焊條的手工焊，在吊車梁上行駛的兩臺重級工作制的軟鉤吊車，起重量Q=50t／10t，小車重g=15t，吊車橋架跨度Lk=28．0m，最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pk，max=470kN，一臺吊車的輪壓分布如題圖(b)所示。16、每個吊車輪處因吊車擺動引起的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN)與下列()最為接近。A、16．3B、34．1C、47．0D、65．8標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》3．2．2條規(guī)定，對于重級工作制吊車，其每個輪子的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Hk=αPk，max=0．1×470=47(kN)17、吊車梁承擔(dān)作用在垂直平面內(nèi)彎矩設(shè)計值Mx=4302kN．m，對吊車梁下翼緣的凈截面模量Wnx=16169×103mm3，試問，在該彎矩作用下，吊車梁翼緣拉應(yīng)力(N／mm2)與()項接近。A、266B、280C、291D、301標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：重級工作制吊車梁根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》6．2．3條規(guī)定，吊車梁作為常幅疲勞；又根據(jù)4．1．1條規(guī)定，取γx=1．018、吊車梁支座最大剪力值V=1727．8kN，采用突緣支座，計算剪應(yīng)力時，可按近似公式τ=1．2V／htw進行計算，式中h和tw分別為腹板高度和厚度，試問，吊車梁支座剪應(yīng)力(N／mm2)，應(yīng)與()項接近。A、80．6B、98．7C、105．1D、115．2標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：19、吊車梁承擔(dān)作用在垂直平面內(nèi)的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk=2820．6kN．m，吊車梁的毛截面慣性矩Ix=1348528×104mm4。試問，吊車梁的撓度(mm)與()項接近。提示：垂直撓度可按下式近似計算，f=Mkl2／10EIx，式中Mk為垂直彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，l為吊車梁跨度，E為鋼材彈性模量，Ix為吊車梁的截面慣性矩。A、9．2B、10．8C、12．1D、14．6標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：20、吊車梁采用突緣支座，支座加勁肋與腹板采用角焊縫連接，取hf=8mm，當(dāng)支座剪力設(shè)計值V=1727．8kN時，試問，角焊縫剪應(yīng)力(N／mm2)應(yīng)與()項接近。A、104B、120C、135D、142標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：由《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》式(7．1．3—2)21、試問，由兩臺吊車垂直荷載產(chǎn)生的吊車梁支座處的最大剪力設(shè)計值(kN)與()項接近。A、1667．8B、1516．2C、1191．3D、1083．0標(biāo)準(zhǔn)答案：A知識點解析：當(dāng)兩臺吊車在如下圖所示位置時，吊車梁支座處剪力最大，其標(biāo)準(zhǔn)值RkA=(5．2+10．45+12)Pk，max／12=1083(kN)重級工作制吊車，《荷載規(guī)范2012》6．3．1條規(guī)定，動力系數(shù)取為1．1，則吊車梁支座最大剪力設(shè)計值為1．4×1．1RkA=1．4×1．1×1083=1667．8(kN)。22、試問，由兩臺吊車垂直荷載產(chǎn)生的吊車梁的最大彎矩設(shè)計值(kN．m)與()項接近。A、2677B、2944C、3747D、4122標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：吊車在下圖所示位置時，吊車梁彎矩值最大，其標(biāo)準(zhǔn)值重級工作制，動力系數(shù)為1．1，則設(shè)計值M=1．1×1．4×Mk=4122．4(kN．m)。某電力煉鋼車間單跨廠房，跨度30m，長168m，柱距24m，采用輕型外圍結(jié)構(gòu)，廠房內(nèi)設(shè)置兩臺Q=225t／50t重級工作制軟鉤橋式吊車，吊車軌面標(biāo)高26m。屋架間距6m，柱頂設(shè)置跨度24m跨度的托架，屋架與托架平接，沿廠房縱向設(shè)有上部柱間支撐和雙片的下部柱間支撐，柱子和柱間支撐布置如題圖(a)所示。廠房框架采用單階鋼柱，柱頂與屋面剛接，柱底與基礎(chǔ)假定為剛接，鋼柱的簡圖和截面尺寸如題圖(b)所示。鋼柱采用Q345鋼，焊條用E50型焊條，柱翼緣板為焰切邊，根據(jù)內(nèi)力分析，廠房框架上段柱和下段柱的內(nèi)力設(shè)計值如下：上段柱M1=2250kN．m，N1=4357kN，V1=368kN下段柱M2=12950kN．m，N2=9820kN，V1=512kN23、在框架平面內(nèi)上段柱高度H1(mm)與()項接近。A、7000B、10000C、11500D、13000標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：上段柱長度取階形牛腿頂面至屋架下弦的高度h=3+7=10(m)24、在框架平面內(nèi)上段柱計算長度系數(shù)與()項接近。A、1．51B、1．31C、1．27D、1．12標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》5．3．4條規(guī)定，上段柱計算長度系數(shù)μ1=。由表5．3．4知計算長度應(yīng)考慮折減系數(shù)0．8由附錄D，表D一4查附表得μ2=2．076，故上柱計算長度系數(shù)μ1==2．076×0．8／1．312=1．266。25、已求得上段柱彎矩柱用平面外的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)φy=0．797，試問，上段柱作為壓彎構(gòu)件，進行框架平面外穩(wěn)定性驗算時，構(gòu)件上最大壓應(yīng)力設(shè)計值(N／mm2)與()項接近。提示：βtx=1．0。A、207．1B、217．0C、237．4D、245．3標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》5．3．7條規(guī)定，平面外計算長度為7mλy=l0／iy=7000／137=51．1由附錄B．5式(B．5—1)φb=1．07-(λy2／44000)fy／235=1．07-(51．12／44000)×345／235=0．983由式(5．2．2—3)26、下段柱吊車柱肢的軸心壓力設(shè)計值N=9759．5kN，采用焊接H型鋼H1000×600×25×28，A=5720mm2，ix=412mm，iy=133mm。吊車柱肢作為軸心受壓構(gòu)件，進行框架平面外穩(wěn)定性驗算時，構(gòu)件上最大壓應(yīng)力設(shè)計值(N／mm2)與()項接近。A、195．2B、213．1C、234．1D、258．3標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：吊車柱肢計算長度為25m，該截面為b類截面27、階形柱采用單壁式房梁，腹板厚60mm，肩梁上端作用在吊車柱肢腹板的集中荷載設(shè)計值F=8210kN，吊車柱肢腹板切槽后與肩梁之間用角焊縫連接。采用hf=16mm，為增加連接強度，柱肢腹板局部由-944×25改為-944×30，試問，角焊縫的剪應(yīng)力(N／mm2)與()項接近。提示：該角焊縫內(nèi)力并非沿側(cè)面角焊縫全長分布。A、95B、155C、173D、189標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：吊車柱肢腹板切槽后與肩梁之間用角焊縫連接，因肩梁高3000mm＞60hi=960mm，又由提示知，角焊縫內(nèi)力并非沿焊縫全長分布，故焊縫計算長度取960mm由《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》式(7．1．3—2)28、下段柱斜腹桿采用2140×10，A=5475mm2，ix=43．4mm。兩個角鋼的軸心壓力設(shè)計值N=709kN。該角鋼斜腹桿與柱肢的翼緣板節(jié)點板內(nèi)側(cè)采用單面連接。各與一個翼緣連接的兩角鋼之間用綴條相連，當(dāng)對斜腹桿進行穩(wěn)定性驗算時，試問，其壓應(yīng)力設(shè)計值(N／mm2)與()項接近。提示：腹桿計算時，按有節(jié)點板考慮，角鋼采用Q235鋼。A、150B、170C、184D、215標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》5．3．1條規(guī)定，斜腹桿長度29、下段柱斜腹桿采用2140×10，A=5475mm2，ix=43．4mm。兩個角鋼的軸心壓力設(shè)計值N=709kN。該角鋼斜腹桿與柱肢的翼緣板節(jié)點板內(nèi)側(cè)采用單面連接。各與一個翼緣連接的兩角鋼之間用綴條相連，當(dāng)對斜腹桿進行穩(wěn)定性驗算時，柱子的斜腹桿與柱肢節(jié)點板采用單面連接。已知腹桿的軸心力設(shè)計值N=709kN。試問，當(dāng)角焊縫hf=10mm時，角焊縫的實際長度(mm)與()項接近。A、240B、320C、200D、400標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》3．4．2條規(guī)定，單角鋼連接，其軸心力計算強度和連接應(yīng)乘以強度折減系數(shù)0．85某建筑物如題圖所示。墻體采用MU10普通機磚，M5混合砂漿砌筑，縱墻厚度為370mm。山墻及底層每隔三開間有道橫墻，厚度240mm；二層為全空曠房間(無內(nèi)橫墻及內(nèi)縱墻)。屋面采用裝配式有檁體系鋼筋混凝土屋蓋系統(tǒng)，樓面采用裝配式梁板結(jié)構(gòu)。屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1．9kN／m2(水平投影)，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0．5kN／m2。基本風(fēng)壓值為0．35kN／m2，高度變化系數(shù)μz=1．0。30、假定在二層山墻處開設(shè)窗洞，如圖所示。下面關(guān)于該山墻是否符合剛性和剛彈性方案房屋橫墻條件的幾種判斷，其中()項判斷不正確。A、當(dāng)B=2000mm時，符合條件B、當(dāng)B=2500mm時，符合條件C、當(dāng)B=3000mm時，不符合條件D、當(dāng)B=3000mm時，有可能符合條件標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：《砌規(guī)》第4．2．2條1款規(guī)定：對于剛性和剛彈性方案房屋的橫墻，橫墻中開有洞口時，洞口的水平截面面積不應(yīng)超過橫墻截面面積的50％。31、假定二層山墻滿足剛彈性房屋橫墻的構(gòu)造要求，下列對二層屋面空間性能影響系數(shù)η2值的確定，()項是正確的。A、不能考慮空間性能影響系數(shù)B、η2=0．39C、η2=0．81D、η2=0．68標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：剛彈性方案房屋的靜力計算，可按屋架、大梁與墻(柱)鉸接并考慮空間工作的平面排架或框架計算。再由《砌規(guī)》表4．2．1、表4．2．4得。32、屋架在風(fēng)荷載作用下，每榀屋架下弦產(chǎn)生的柱頂集中力設(shè)計值PW與下列()項數(shù)值接近。A、0．89kNB、1．25kNC、1．84kND、3．49kN標(biāo)準(zhǔn)答案：C知識點解析：已知高度變化系數(shù)μz=1．0，風(fēng)振系數(shù)βz=1．0屋架在風(fēng)荷載作用下，每榀屋架下弦產(chǎn)生的柱頂集中力標(biāo)準(zhǔn)值：wk=βzμsμzw0×4×2．6=1×(0．5-0．14)×0．35×4×2．6=l-31kN／m設(shè)計值：w=1．4×1．31=1．834kN／m。33、在風(fēng)荷載作用下，作用在排架上的荷載如題圖所示，已知作用在每個計算單元上的W=1．4×1．31=1．83kN(設(shè)計值)。在A軸線二層樓面處，由風(fēng)荷載如圖產(chǎn)生的彎矩值M與下列()項數(shù)值接近。A、-10．83kN．mB、-6．03kN．mC、-7．74kN．mD、-15．93kN．m標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：迎風(fēng)面排架柱所承受的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：w1k=βzμsμzw0×4=1×0．8×0．35×4=1．12kN／m設(shè)計值：q1=1．4×1．12=1．57kN／m背風(fēng)排架柱所承受的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：w1k=βzμsμzw0×4=0．7kN／m設(shè)計值：q2=1．4×0．7=0．98kN／m由計算簡圖可知按照彈性方案計算：在柱頂處加不動鉸支座則由均布風(fēng)荷載引起的反力為A柱：RA=×1．57×42=9．42kNB柱：RB=×0．98×42=5．88kN由柱頂集中力引起的柱頂反力按剪切剛度分配：RB=RA=0．855kNA柱底彎矩：MA=-×1．57×42-0．855×4=-15．98kN．m。34、底層縱墻設(shè)高窗，過梁上的荷載及窗口如題圖所示。過梁端部所承受的外荷載(不含梁自重)產(chǎn)生的最大剪力設(shè)計值為()。A、20．3kNB、19．4kNC、18．0kND、17．2kN標(biāo)準(zhǔn)答案：D知識點解析：因為hw=1000mm＞=800mm如圖所示的山墻。采用MU10的燒結(jié)多孔磚，M2．5的混合砂漿砌筑，帶壁柱墻的折算厚度hT=476mm。35、該壁柱墻的高厚比與下列()項數(shù)值接近。A、β=18．91B、β=16．81C、β=21．01D、β=23．11標(biāo)準(zhǔn)答案：B知識點解析：H=10m(取山墻壁柱高度)H＜s=15m＜2H=20m，由規(guī)范表5．1．3可知：H0=0．4×15+0．2×10=8mβ=H0／hT=16．81門窗洞口修正系數(shù)：μ1=1．0。36、該山墻壁柱間墻的高厚比與下列()項數(shù)值接近。A、β=6．3B、β=10．50C、β=12．50D、β=20．83標(biāo)準(zhǔn)