DL∕T 5366-2014 發(fā)電廠汽水管道應(yīng)力計(jì)算技術(shù)規(guī)程

中華人民共和國(guó)電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)P2014-06-29發(fā)布2014-11-01實(shí)施2014年第4號(hào)按照《國(guó)家能源局關(guān)于印發(fā)〈能源領(lǐng)域行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)化管理辦法等164項(xiàng)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)(見(jiàn)附件),其中能源標(biāo)準(zhǔn)(NB)158項(xiàng)、電力標(biāo)2014年6月29日實(shí)施日期中華人民共和國(guó)電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)代替DL/T5366—2006批準(zhǔn)部門：國(guó)家能源局施行日期：2014年11月1日中國(guó)計(jì)劃出版社 2術(shù)語(yǔ)和符號(hào) 4鋼材的許用應(yīng)力 5管道的設(shè)計(jì)參數(shù) 5.1一般規(guī)定 5.2火力發(fā)電廠主要管道 5.3核電廠常規(guī)島主要管道 6承受內(nèi)壓的管子、彎管和彎頭的壁厚計(jì)算 6.1管子的最小壁厚 6.2管子的計(jì)算壁厚 6.3管子的取用壁厚 6.4彎管和彎頭的壁厚 7管道的應(yīng)力計(jì)算 7.1一般規(guī)定 7.2補(bǔ)償值的計(jì)算 7.3管道的應(yīng)力驗(yàn)算 7.4力矩和抗彎截面系數(shù)的計(jì)算 7.5管道對(duì)設(shè)備的推力和力矩的計(jì)算 附錄A常用鋼材的性能 附錄B柔性系數(shù)和應(yīng)力增加系數(shù) 本規(guī)程用詞說(shuō)明 引用標(biāo)準(zhǔn)名錄 4Allowablestressofsteel 5Pipingdesignpara 5.3Pipinginconventionalislandofnuclearpowerplant 6Calculationofwallthicknessofpiping,bendandelbowunderinterna 6.2Straightpipe 7.2Calculationofcompe 7.3Checkingofpipingstress 7.4Calculationofmomentandbendingmomentof bypiping AppendixAPropertiesofc AppendixBFlexibilityfactor Explanationofwordinginthiscode h——尺寸系數(shù)；MA——自重和其他持續(xù)外載作用在管子橫截面上的合成Mc——按全補(bǔ)償值和鋼材在20℃時(shí)彈性模量計(jì)算的熱脹合η—許用應(yīng)力修正系數(shù)；3.0.2運(yùn)行溫度大于100℃且公稱尺寸大于DN65的管道應(yīng)進(jìn)4鋼材的許用應(yīng)力4.0.1除延伸率大于或等于30%的奧氏體不銹鋼和鎳基合金外，管道組成件用鋼材的許用應(yīng)力應(yīng)根據(jù)鋼材的有關(guān)強(qiáng)度特性取下列三項(xiàng)中的最小值：事事,式中：R20——鋼材在20℃時(shí)的抗拉強(qiáng)度最小值(MPa);RL——鋼材在設(shè)計(jì)溫度時(shí)的屈服強(qiáng)度最小值(MPa);Rpo.2——鋼材在設(shè)計(jì)溫度時(shí)的0.2%規(guī)定非比例延伸強(qiáng)度最Rb——鋼材在設(shè)計(jì)溫度時(shí)的10?h持久強(qiáng)度平均值(MPa)。4.0.2常用鋼材的許用應(yīng)力應(yīng)符合本規(guī)程附錄A的規(guī)定。4.0.3未列入本規(guī)程附錄A的鋼材，如符合有關(guān)技術(shù)條件可作為汽水管道組成件的材料時(shí)，其許用應(yīng)力應(yīng)按本規(guī)程的規(guī)定計(jì)算。2加熱器出口管道的設(shè)計(jì)溫度應(yīng)取用加熱器各種工況下被1)汽輪機(jī)主汽門進(jìn)口處設(shè)計(jì)壓力的105%。5.2.2再熱蒸汽管道設(shè)計(jì)壓力及設(shè)計(jì)溫度的取用應(yīng)符合下列規(guī)缸排汽壓力的1.15倍。工況下該抽汽壓力的1.1倍，且不應(yīng)小于0.1MPa。當(dāng)5.2.4背壓式汽輪機(jī)排汽管道的設(shè)計(jì)壓力應(yīng)取排汽的最高工作壓力，且不應(yīng)小于0.1MPa;設(shè)計(jì)溫度應(yīng)取排汽的最高工作溫5.2.5與直流鍋爐啟動(dòng)分離器連接的汽水管道設(shè)計(jì)壓力應(yīng)取用5.2.6高壓給水管道設(shè)計(jì)壓力及設(shè)計(jì)溫度的取用應(yīng)符合下列規(guī)5.2.7低壓給水管道設(shè)計(jì)壓力及設(shè)計(jì)溫度的取用應(yīng)符合下列5.2.9加熱器疏水管道設(shè)計(jì)壓力及設(shè)計(jì)溫度的取用應(yīng)符合下列1)鍋爐排污閥前的定期排污管道，設(shè)計(jì)壓力不應(yīng)小于汽包上所有安全閥中的最低整定壓力與汽包最高水位至管道最低點(diǎn)水柱靜壓之和；鍋爐排污閥前的連續(xù)排污管道，設(shè)計(jì)壓力不應(yīng)小于汽包上所有安全閥的最低整道不會(huì)引起管內(nèi)介質(zhì)壓力升高時(shí)，其設(shè)計(jì)壓力應(yīng)按表鍋爐壓力P(MPa)管道設(shè)計(jì)壓力(MPa)道不會(huì)引起管內(nèi)介質(zhì)壓力升高時(shí)，其設(shè)計(jì)溫度應(yīng)按表鍋爐壓力P(MPa)管道設(shè)計(jì)溫度(℃)5.3.4汽水分離再熱器加熱蒸汽管況下汽輪機(jī)抽汽口處壓力的1.1倍。力級(jí)泵出口至下游第一級(jí)高壓加熱器入口之間區(qū)段管1)加熱器疏水管道應(yīng)取用本級(jí)加熱器抽汽管道的設(shè)計(jì)壓柱靜壓引起壓力升高值大于低溫再熱蒸汽壓力的3%3)當(dāng)主管道設(shè)計(jì)壓力為6.3MPa以下6承受內(nèi)壓的管子、彎管和彎頭的壁厚計(jì)算6.1管子的最小壁厚6.1.1對(duì)于外徑與內(nèi)徑之比小于或等于1.7的管子，在設(shè)計(jì)壓力和設(shè)計(jì)溫度下所需的管子最小壁厚應(yīng)按下列公式計(jì)算：1按管子外徑計(jì)算最小壁厚時(shí)應(yīng)按下式計(jì)算：2按管子內(nèi)徑計(jì)算最小壁厚時(shí)應(yīng)按下式計(jì)算：3按管子外徑計(jì)算在蠕變溫度范圍縱向電熔焊鋼管的最小壁厚時(shí)應(yīng)按下式計(jì)算：6.1.2管子的設(shè)計(jì)壓力應(yīng)符合公式(6.1.2-1)和公式(6.1.2-2)的規(guī)定：1按管子外徑計(jì)算設(shè)計(jì)壓力時(shí)應(yīng)按下式計(jì)算：2按管子內(nèi)徑計(jì)算設(shè)計(jì)壓力時(shí)應(yīng)按下式計(jì)算：式中：Sm——管子的最小壁厚(mm);p——設(shè)計(jì)壓力(MPa);D?——管子內(nèi)徑，取用最大內(nèi)徑(mm);[o]'——鋼材在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力(MPa);Y——修正系數(shù)，應(yīng)按表6.1.2-1取用；相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定選?。粀——蠕變溫度范圍縱向電熔焊鋼管強(qiáng)度降低系數(shù)，其值可按表6.1.2-3選?。籥——有腐蝕、磨損和機(jī)械強(qiáng)度要求的附加厚度(mm)。一般蒸汽管道和水管道可不計(jì)及腐蝕和磨損的影響；對(duì)于存在流體腐蝕和磨損情況的管道，應(yīng)根據(jù)預(yù)期的壽命和介質(zhì)對(duì)金屬材料的腐蝕速率確定附加厚度；加熱器疏水閥后管道、給水再循環(huán)閥后管道和鍋爐排污閥后管道等存在汽水兩相流介質(zhì)的管道，腐蝕和磨損的附加厚度可取2mm;超超臨界參數(shù)機(jī)組的主蒸汽管道和高溫再熱蒸汽管道，附加厚度可取溫度(℃)奧氏體鋼注：1介于表列中間溫度的Y值可用內(nèi)插法計(jì)算。2當(dāng)管子的D?/Sm<6時(shí)，對(duì)于設(shè)計(jì)溫度小于或等于480℃的鐵素體和奧氏電阻焊電熔焊單面焊(無(wú)填充金屬)附加100%射線或超聲檢驗(yàn)單面焊(有填充金屬)附加100%射線或超聲檢驗(yàn)雙面焊(無(wú)填充金屬)附加100%射線或超聲檢驗(yàn)雙面焊(有填充金屬)附加100%射線或超聲檢驗(yàn)注：電阻焊縱縫鋼管管子和管件不允許通過(guò)增加無(wú)損檢驗(yàn)提高焊縫系數(shù)。溫度(℃)碳鋼回火回火2蠕變范圍的起始溫度為本規(guī)程附錄A的許用應(yīng)力表中粗線右邊的溫度。3本表中的CrMo鋼和蠕變強(qiáng)化鐵素體鋼焊縫金屬碳含量不應(yīng)低于0.05%。5本表中各材料埋弧焊焊劑的堿度不小于1.0。7蠕變強(qiáng)化鐵素體鋼包括“PowerPiping”ASMEB31.1中的Grades91,92,911,122,23等，以及現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《高壓鍋爐用無(wú)縫鋼管》GB5310中的6.2管子的計(jì)算壁厚6.2.1管子的計(jì)算壁厚S。應(yīng)按下式計(jì)算：c——管子壁厚負(fù)偏差的附加值(mm)。6.2.2管子壁厚負(fù)偏差的附加值應(yīng)符合下列規(guī)定：1對(duì)于熱軋無(wú)縫鋼管，管子壁厚負(fù)偏差的附加值可按下式計(jì)式中：m——管子產(chǎn)品技術(shù)條件中規(guī)定的壁厚允許負(fù)偏差(%)。2對(duì)于按內(nèi)徑確定壁厚及采用熱擠壓方式生產(chǎn)的無(wú)縫鋼管，壁厚負(fù)偏差的附加值應(yīng)根據(jù)管子產(chǎn)品技術(shù)條件中的規(guī)定選用。3對(duì)于焊接鋼管，壁厚負(fù)偏差的附加值應(yīng)采用鋼板厚度的負(fù)偏差值，且不應(yīng)小于0.5mm。6.3管子的取用壁厚6.3.1對(duì)于以外徑×壁厚標(biāo)識(shí)的管子，管子的取用壁厚應(yīng)根據(jù)管子的計(jì)算壁厚按管子產(chǎn)品規(guī)格中公稱壁厚系列選?。粚?duì)于以最小內(nèi)徑×最小壁厚標(biāo)識(shí)的管子，管子的取用壁厚應(yīng)根據(jù)管子的計(jì)算壁厚并遵照制造廠產(chǎn)品技術(shù)條件中有關(guān)規(guī)定選取。在任何情況下，管子的取用壁厚應(yīng)大于或等于計(jì)算壁厚。6.3.2在選擇管子的取用壁厚時(shí)，應(yīng)根據(jù)管子的管徑偏差留有對(duì)口加工裕量。6.4彎管和彎頭的壁厚6.4.1在設(shè)計(jì)壓力和設(shè)計(jì)溫度條件下，彎管或彎頭加工完成后的最小壁厚應(yīng)按下列公式計(jì)算：1按外徑計(jì)算最小壁厚時(shí)應(yīng)按下式計(jì)算：2按內(nèi)徑計(jì)算最小壁厚時(shí)應(yīng)按下式計(jì)算：3按外徑計(jì)算在蠕變溫度范圍縱向電熔焊彎管或彎頭的最小壁厚時(shí)應(yīng)按下式計(jì)算：式中：I———彎管或彎頭的修正系數(shù)，側(cè)壁彎曲中心線處I=1;內(nèi)弧線處R——彎管或彎頭的彎曲半徑(mm)。6.4.2彎管或彎頭成品任何一點(diǎn)的實(shí)測(cè)壁厚不應(yīng)小于彎管或彎頭按公式(6.4.1-1)～公式(6.4.1-3)計(jì)算出的相應(yīng)點(diǎn)最小壁厚，且不應(yīng)小于相連管子的最小壁厚。6.4.3感應(yīng)加熱彎管的彎曲半徑宜為管子外徑的3倍～5倍。6.4.4彎管彎制前直管的最小壁厚應(yīng)根據(jù)彎管外側(cè)受拉的減薄量確定。對(duì)于感應(yīng)加熱彎管彎制前的直管最小壁厚不宜小于表6.4.4中規(guī)定的壁厚。表6.4.4感應(yīng)加熱彎管彎制前直管最小壁厚彎管彎曲半徑彎管彎制前的直管最小壁厚5倍管子外徑3倍管子外徑2Sm為本規(guī)程6.1節(jié)中計(jì)算的管子最小壁厚。對(duì)冷狀態(tài)宜取1。7.1.9冷緊口的位置應(yīng)設(shè)置在管系冷態(tài)彎矩較小且便于施工的地方。7.1.10除合同約定外，應(yīng)力計(jì)算應(yīng)計(jì)入以下偶然荷載的作用：1安全閥起跳排汽反力荷載。2當(dāng)抗震設(shè)防烈度為8度及以上時(shí)的管道地震荷載。3室外露天布置管道的風(fēng)荷載。4600MW及以上容量機(jī)組的主蒸汽管道和再熱熱段蒸汽管道的汽錘力。5其他可能發(fā)生的偶然荷載。7.1.11核電廠常規(guī)島高能管道應(yīng)根據(jù)廠房核安全要求計(jì)算管道假想破裂荷載，并應(yīng)設(shè)置管道防甩裝置。7.1.12地震荷載、風(fēng)荷載和管道假想破裂荷載可不與其他偶然荷載一同構(gòu)成組合工況。7.1.13核電廠常規(guī)島高能管道假想破裂荷載應(yīng)包括管道噴射流沖擊荷載和管道甩擊荷載，荷載計(jì)算應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《輕水堆核電廠假想管道破損事故防護(hù)設(shè)計(jì)準(zhǔn)則》EJ/T335的規(guī)定。7.1.14承受管道假想破裂荷載的防甩裝置的設(shè)置不應(yīng)影響管系正常的熱態(tài)和冷態(tài)位移。7.2補(bǔ)償值的計(jì)算7.2.1當(dāng)管系端點(diǎn)無(wú)附加角位移時(shí)，管系的線位移全補(bǔ)償值可按下列公式計(jì)算：式中：△X,△Y,△Z——計(jì)算管系沿坐標(biāo)軸X、Y、Z的線位移全補(bǔ)償值(mm);△Xp,△YB,△Zp---計(jì)算管系的末端B沿坐標(biāo)軸X、Y、Z的附加線位移(mm);△XA,△YA,△ZA——計(jì)算管系的始端A沿坐標(biāo)軸X、Y、Z的附加線位移(mm);△XAB,△YAB,△ZAB——計(jì)算管系A(chǔ)B沿坐標(biāo)軸X、Y、Z的熱伸長(zhǎng)a1—-鋼材從20℃至工作溫度的線膨脹系數(shù)，(10-?mm/mm/℃),常用鋼材的線膨脹系數(shù)應(yīng)符合本規(guī)程附錄A的規(guī)定；Xg,Ys,ZB——計(jì)算管系的末端B的坐標(biāo)值(mm);XA,YA,ZA——計(jì)算管系的始端A的坐標(biāo)值(mm);t——工作溫度(℃);tamb——計(jì)算安裝溫度(℃),可取20℃。7.2.2當(dāng)管道沿坐標(biāo)軸X、Y、Z方向采用不同冷緊比時(shí)，管道在冷狀態(tài)下各方向的冷補(bǔ)償值應(yīng)按下列公式計(jì)算：式中：△X20,△Y20,△Z20——計(jì)算管系沿坐標(biāo)軸X、Y、Z的線位移冷補(bǔ)償值(mm);7.3管道的應(yīng)力驗(yàn)算7.3.1管道在工作狀態(tài)下，由內(nèi)壓產(chǎn)生的折算應(yīng)力應(yīng)符合下式的規(guī)定：式中：0——內(nèi)壓折算應(yīng)力(MPa);p——設(shè)計(jì)壓力(MPa);S——管子實(shí)測(cè)最小壁厚(mm);Y——修正系數(shù)，應(yīng)按本規(guī)程表6.1.2-1的規(guī)定選用；η——許用應(yīng)力修正系數(shù)，應(yīng)按本規(guī)程第6.1節(jié)的規(guī)定選a——有腐蝕、磨損和機(jī)械強(qiáng)度要求的附加厚度(mm);[o]'——鋼材在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力(MPa)。7.3.2由內(nèi)壓產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力可短時(shí)超出鋼材在相應(yīng)溫度下的許用應(yīng)力，但應(yīng)符合下列規(guī)定：1環(huán)向應(yīng)力超出許用應(yīng)力值不大于15%時(shí)，每次超出時(shí)間不應(yīng)超過(guò)8h,連續(xù)12個(gè)月累計(jì)超出時(shí)間不應(yīng)超過(guò)800h。2環(huán)向應(yīng)力超出許用應(yīng)力值不大于20%時(shí)，每次超出時(shí)間不應(yīng)超過(guò)1h,連續(xù)12個(gè)月累計(jì)超出時(shí)間不應(yīng)超過(guò)80h。7.3.3管道在工作狀態(tài)下，由內(nèi)壓、自重和其他持續(xù)外載產(chǎn)生的軸向應(yīng)力之和應(yīng)符合下式的規(guī)定：式中：oL——管道在工作狀態(tài)下，由內(nèi)壓、自重和其他持續(xù)外載產(chǎn)生的軸向應(yīng)力之和(MPa);p——設(shè)計(jì)壓力(MPa);i——應(yīng)力增加系數(shù)，應(yīng)按本規(guī)程附錄B取用，且0.75i不應(yīng)小于1;MA———自重和其他持續(xù)外載作用在管子橫截面上的合成力W——管子抗彎截面系數(shù)(mm3);[o]'——鋼材在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力(MPa)。7.3.4管道在工作狀態(tài)下受到偶然荷載作用時(shí)，由內(nèi)壓、自重和其他持續(xù)外載及偶然荷載所產(chǎn)生的軸向應(yīng)力之和應(yīng)符合下式規(guī)定：式中：K——系數(shù)，在管道正常允許的運(yùn)行壓力波動(dòng)范圍內(nèi)，且內(nèi)壓產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力未超過(guò)相應(yīng)溫度下的許用應(yīng)力，當(dāng)偶然荷載作用時(shí)間每次不超過(guò)8h,且連續(xù)12個(gè)月累計(jì)不超過(guò)800h時(shí)，取K=1.15;當(dāng)偶然荷載作用時(shí)間每次不超過(guò)1h,且連續(xù)12個(gè)月累計(jì)不超過(guò)80h時(shí)，取Mg——安全閥或釋放閥起跳、汽錘、風(fēng)及地震等產(chǎn)生的偶然荷載作用在管子橫截面上的合成力矩(N·mm)。在驗(yàn)算時(shí)，Ms中的地震力矩只取用變化范圍的一半。地震引起管道端點(diǎn)位移，當(dāng)式7.3.5-1中已計(jì)入時(shí)，式7.3.4中可不計(jì)入。7.3.5管系熱脹應(yīng)力范圍應(yīng)符合下列規(guī)定：1管系熱脹應(yīng)力范圍應(yīng)按下式計(jì)算：Mc——按全補(bǔ)償值和鋼材在20℃時(shí)的彈性模量計(jì)算的，熱f——熱脹應(yīng)力范圍的減小系數(shù)；[o]20——鋼材在20℃時(shí)的許用應(yīng)力(MPa)。2當(dāng)本規(guī)程第7.3.4條中偶然荷載的合成力矩未計(jì)入地震引起的端點(diǎn)位移時(shí)，公式(7.3.5-1)中的熱脹合成力矩范圍應(yīng)計(jì)入地震引起的端點(diǎn)位移力矩。3在電廠預(yù)期的運(yùn)行年限內(nèi)，熱脹應(yīng)力范圍的減小系數(shù)可按管道全溫度周期性的交變次數(shù)確定：4如果溫度變化的幅度有變動(dòng)，當(dāng)量全溫度范圍的交變次數(shù)可按下式計(jì)算：交變次數(shù)；N?,N?,…,Nn——各溫度變化△T?,△T?,…,△T,的交變次數(shù)；r?,r?,…,rn——各溫度變化與全溫度范圍的比值△T?/△Te,7.3.6在水壓試驗(yàn)的內(nèi)壓下，管道的環(huán)向應(yīng)力值不應(yīng)大于材料在試驗(yàn)溫度下屈服強(qiáng)度的90%;由水壓試驗(yàn)內(nèi)壓、自重和其他持續(xù)荷載產(chǎn)生的管道軸向應(yīng)力不應(yīng)大于材料在試驗(yàn)溫度下屈服強(qiáng)度的7.4力矩和抗彎截面系數(shù)的計(jì)算7.4.1管子、彎管和彎頭合成力矩和抗彎截面系數(shù)的計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：1合成力矩應(yīng)按下式計(jì)算：公式(7.3.4)、公式(7.3.5-1)中的下標(biāo)A、下標(biāo)B和2抗彎截面系數(shù)應(yīng)按下式計(jì)算：式中：W-——抗彎截面系數(shù)(mm3)。7.4.2驗(yàn)算等徑三通時(shí)，應(yīng)按公式(7.4.1-1)分別計(jì)算各分支管的合成力矩(圖7.4.2),且在計(jì)算合成力矩時(shí)應(yīng)按三通的交叉點(diǎn)取值。管子抗彎截面系數(shù)應(yīng)按公式(7.4.1-2)和連接管子尺寸計(jì)7.4.3驗(yàn)算不等徑三通時(shí)，應(yīng)按下列規(guī)定分別計(jì)算主管兩側(cè)和支管的合成力矩，且在計(jì)算各合成力矩(圖7.4.2)時(shí)均應(yīng)按三通的交叉點(diǎn)取值：1三通支管的合成力矩應(yīng)按下式計(jì)算：-MA(Mp或Mc)=√MZ?+M3?+M?式中：Mx?,My?,M??——與三通支管連接的計(jì)算分支作用于三通交叉點(diǎn)的當(dāng)量力矩。2三通支管的當(dāng)量抗彎截面系數(shù)應(yīng)按下式計(jì)算：壁厚Sn和0.75iSn二者中的較小值，且0.75i不應(yīng)小于1。式中：Mx?,Myi,M??——三通主管連接管1作用在三通交叉點(diǎn)處M?,My?,M?——三通主管連接管2作用在三通交叉點(diǎn)處7.4.4本規(guī)程附錄B中圖B.0.2-3所示支管合成力矩和抗彎截L?≥0.5√r?S6,計(jì)算接管座的抗彎截面位移、有效冷緊、自重和其他持續(xù)外載及支吊架反力作用的條件計(jì)2管道運(yùn)行初期冷狀態(tài)下的力和力矩應(yīng)按冷緊、自重和其他持續(xù)外載及支吊架反力作用的條件計(jì)算。3管道應(yīng)變自均衡后冷狀態(tài)下的力和力矩應(yīng)按應(yīng)變自均衡、自重和其他持續(xù)外載及支吊架反力作用的條件計(jì)算。7.5.2管系在工作狀態(tài)和冷狀態(tài)下對(duì)設(shè)備的推力和力矩的最大值應(yīng)能滿足設(shè)備安全承受的要求。當(dāng)數(shù)根管道同設(shè)備相連時(shí)，管道在工作狀態(tài)和冷狀態(tài)下對(duì)設(shè)備的推力和力矩的最大值，應(yīng)按設(shè)備和各連接管道可能出現(xiàn)的運(yùn)行工況分別計(jì)算和進(jìn)行組合。7.5.3當(dāng)管道無(wú)冷緊或沿坐標(biāo)軸X、Y、Z各方向采用相同的冷緊比時(shí)，在不計(jì)及持續(xù)外載的條件下，管道對(duì)設(shè)備或端點(diǎn)的推力或力矩的計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：1在工作狀態(tài)下，管道對(duì)設(shè)備或端點(diǎn)的推力或力矩應(yīng)按下式計(jì)算：2在冷狀態(tài)下，管道對(duì)設(shè)備或端點(diǎn)的推力或力矩應(yīng)按下式計(jì)或3當(dāng)時(shí)，管道在冷狀態(tài)下對(duì)設(shè)備或端點(diǎn)的推力或力矩取公式(7.5.3-2)和公式(7.5.3-3)計(jì)算結(jié)果的較大值；時(shí)，管道在冷狀態(tài)下對(duì)設(shè)備或端點(diǎn)的推力或力矩按公式(7.5.3-2)計(jì)算。管道運(yùn)行初期在工作狀態(tài)下對(duì)設(shè)備或端點(diǎn)的推力或R20——管道運(yùn)行初期在冷狀態(tài)下對(duì)設(shè)備或端點(diǎn)的推力或力R20——管道應(yīng)變自均衡后，在冷狀態(tài)下對(duì)設(shè)備或端點(diǎn)的推力或力矩(N或N·mm);Re——按全補(bǔ)償值和鋼材在20℃時(shí)的彈性模量計(jì)算端點(diǎn)對(duì)管道的熱脹作用力或力矩(N或N·mm);[o]'——鋼材在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力(MPa);E1——鋼材在設(shè)計(jì)溫度下的彈性模量(GPa);E20——鋼材在20℃時(shí)的彈性模量(GPa);以上公式中，R'、R20、R?0、Re均為一組力和力矩，包括Fx、7.5.4當(dāng)管道沿坐標(biāo)軸X、Y、Z各方向采用不同的冷緊比時(shí)，在不計(jì)及持續(xù)外載的條件下，管道對(duì)設(shè)備或端點(diǎn)的推力或力矩的計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定：1按冷補(bǔ)償值和鋼材在20℃時(shí)的彈性模量計(jì)算的冷緊作用力或力矩，若取其相同的數(shù)值、相反的方向，即為管道運(yùn)行初期在冷狀態(tài)下對(duì)設(shè)備或端點(diǎn)的推力或力矩，然后再與公式(7.5.3-3)計(jì)算出的管道應(yīng)變自均衡后在冷狀態(tài)下對(duì)設(shè)備或端點(diǎn)的推力或力矩相比較，取其絕對(duì)值大者作為管道在冷狀態(tài)下對(duì)設(shè)備或端點(diǎn)的推力或力矩。2管道在工作狀態(tài)下對(duì)設(shè)備或端點(diǎn)的推力或力矩應(yīng)按下式計(jì)算：A.0.1常用鋼管材料在各種溫度下的機(jī)械性能及許用應(yīng)力值可按照表A.0.1-1～表A.0.1-9選擇。管壁溫度(℃)續(xù)表A.0.1-1管壁溫度(℃)工作溫度(℃)標(biāo)準(zhǔn)號(hào)工作溫度(℃)表A.0.1-3常用國(guó)產(chǎn)鋼材的線膨脹系數(shù)數(shù)據(jù)表也(從20℃至下列溫度)(10-?mm/mm/℃)工作溫度(℃)續(xù)表A.0.1-3工作溫度(℃)R38管壁溫度(℃)410~450~460~480~630~620~620~690~續(xù)表A.0.1-4RR器2管壁溫度(℃)410~450~460~440~480~610~XI1CrMoWVNb9-1-620~690~注：1本表的許用應(yīng)力值是按歐洲標(biāo)準(zhǔn)“Seamlesssteeltubesforpresurepurposes-Technicaldeliveryconditions-Part2:Noral2表中粗線右側(cè)的數(shù)據(jù)系按EN10216-2:2002/A2:2007中的10?h蠕變管壁溫度(℃)管壁溫度(℃)表A.0.1-7符合ASMEB31.1標(biāo)準(zhǔn)的鋼材許用應(yīng)力表[(k.s.i)、MPa]管壁溫度—29℃~93℃A6911%CrCL22[注2]A6911XCrCL22[注3]A6912%CrCL22[注2]A6912%CrCL22[注3]管壁溫度-—--————一—A6911%CrCL22[注2]—A69114CrCL22[注3]—A6912%CrCL22[注2]—A6912%CrCL22[注3]注：1本表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值單位為k.s.i,即“千磅/英寸2”。3電熔焊鋼管采用ASTMA387Class2板材制作。4本表的許用應(yīng)力值取自ASMEB31.1—2012附錄A。工作溫度(℃)碳鋼[注1]鉻鋼2.25Cr至5Cr至注：1A106B含碳量為0.30%,A106C含碳量為0.35%。·2本表的彈性模量數(shù)據(jù)取自ASMEB31.1—2012附錄C。表A.0.1-9常用符合ASMEB31.1標(biāo)準(zhǔn)的鋼材線膨脹系數(shù)數(shù)據(jù)表(從20℃至下列溫度)(10-?mm/mm/℃)工作溫度(從20℃起至下列溫度)(℃)第1類：碳鋼和低合金鋼[注1]低合金鋼[注2]5Cr-1Mo鋼工作溫度(從20℃起至下列溫度)(℃)第1類：碳鋼和低合金鋼[注1]低合金鋼[注2]5Cr-1Mo鋼C-%MoXCr-%Mo-VXCr-%Mo-SiZCr-%MoLCr-%1%Cr-%Mo-Si1%Cr-/Mo-Cu∠N-∠Mo-V%Ni-ZCr-XMo-V%Ni-LMo-Cr-VNi-%Mo-?Cr-VXNi-KCu-Mn-VMn-%MoMn-%MoMn-%Mo-%NiMn-%Mo-%NiMn-%Mo-%NiA.0.2在選用本規(guī)程表A.0.1-1～表A.0.1-9的數(shù)據(jù)時(shí)應(yīng)注意B.0.1各種管件的柔性系數(shù)和應(yīng)力增加系數(shù)可按表B.0.1選表B.0.1柔性系數(shù)和應(yīng)力增加系數(shù)應(yīng)力增加系數(shù)i簡(jiǎn)圖說(shuō)明彎管和彎頭窄間距斜接彎頭寬間距斜接彎頭的鍛制三通11的整體補(bǔ)強(qiáng)型1第1款1第1款1續(xù)表B.0.1應(yīng)力增加系數(shù)i簡(jiǎn)圖說(shuō)明1按公式(B.0.2-3)如圖B.0.2-31δavg/S=任何值1最小1.0,11第9款1最大1.9同心異徑管1最大2.0應(yīng)力增加系數(shù)i簡(jiǎn)圖說(shuō)明螺紋接管頭1帶波紋或皺紋彎管5詳見(jiàn)B.0.2條注：1B——斜接彎頭斜接過(guò)渡段內(nèi)側(cè)的長(zhǎng)度(mm);R——彎頭或彎管的彎曲半徑(mm);r——管子平均半徑(與三通相連接的管子)(mm);rx-——鍛制三通和嵌入式焊接三通的肩部外壁過(guò)渡面曲率半徑(mm);b-—斜接彎頭斜接段在中心線的長(zhǎng)度(mm);T.——鍛制三通和嵌入式焊接三通的肩部厚度(mm);Sn——管子的公稱壁厚(與三通相連接的管子)(mm);θ——斜接彎頭兩相鄰斜接段軸線的半夾角()。2表中提到的國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)為：“FactoryMadeWroughtButtveldingFittings”ASMEB16.9;“IntegrallyReinforcedForgedBranchOutletFittings-SocketWelding,Threaded,andButtweldingEnds”MSSSP-97。B.0.2.對(duì)于表B中柔性系數(shù)和應(yīng)力增加系數(shù)的適用條件說(shuō)明如1表B中的柔性系數(shù)k和應(yīng)力增加系數(shù)i適用于部件在任何平面內(nèi)的彎曲，但在任何情況下都不應(yīng)小于1。這兩個(gè)系數(shù)對(duì)于彎管、彎頭和斜接彎頭用于有效弧長(zhǎng)(詳見(jiàn)簡(jiǎn)圖中的粗中心線);對(duì)于三通用于交叉點(diǎn)。k和i值可按由所給公式計(jì)算的尺寸系數(shù)h直接從圖B.0.2-1中查得。2對(duì)于一端或兩端裝有法蘭的管道，表B.0.1中的k和i值應(yīng)乘以c值加以修正。兩端裝有法蘭者，c=h1/3;一端裝有法蘭者，c=h1/6。c值也可按計(jì)算出的h直接從圖B.0.2-2中查3對(duì)接焊鑄造彎頭的壁厚可能比連接管子的壁厚大得多，設(shè)計(jì)者應(yīng)加以注意，并計(jì)及壁厚加厚的影響。4對(duì)于大口徑薄壁彎頭和斜接彎頭的柔性系數(shù)和應(yīng)力增加1)經(jīng)內(nèi)壓修正后的柔性系數(shù)可按下式計(jì)算：2)經(jīng)內(nèi)壓修正后的應(yīng)力增加系數(shù)可按下式計(jì)算：E.——管材的冷態(tài)彈性模量(MPa)。oo6表B.0.1中所示的應(yīng)力增加系數(shù)i是由等徑三通的試驗(yàn)中得到的，對(duì)于異徑三通，在沒(méi)有獲得足夠數(shù)據(jù)之前，可采用等徑三通的數(shù)據(jù)。5)外角半徑r?(見(jiàn)圖B.0.2-3)不應(yīng)小于S?/2、(S,+y)/26)外半徑r?不應(yīng)小于以下兩者中的較大值(見(jiàn)圖B.0.2-2)D?/S?和D?/S?兩者中的較大值不應(yīng)超過(guò)100;3)整個(gè)異徑管的壁厚不宜小于S?,但緊接小頭端部除外，654320.010.030.040.050.060.080.100.140.200.300.400.500.600.801.001.402.0圖B.0.2-1尺寸系數(shù)h與柔性系數(shù)k和應(yīng)力增加系數(shù)i的關(guān)系c=hc=h(一端有法蘭)c=h?(兩端有法蘭)0.030.040.050.060.080.100.140.200.300.400.500.600.801.0h圖B.0.2-2尺寸系數(shù)h與修正系數(shù)c的關(guān)系圖B.0.2-3接管座的尺寸圖圖B.0.2-4角焊縫尺寸代替DL/T5366—2006國(guó)家能源局2014年6月29日以2014年第4號(hào)公告批準(zhǔn)發(fā)布。 3基本規(guī)定 4鋼材的許用應(yīng)力 5管道的設(shè)計(jì)參數(shù) 5.1一般規(guī)定 5.2火力發(fā)電廠主要管道 5.3核電廠常規(guī)島主要管道 6承受內(nèi)壓的管子、彎管和彎頭的壁厚計(jì)算 6.1管子的最小壁厚 6.2管子的計(jì)算壁厚 6.3管子的取用壁厚 6.4彎管和彎頭的壁厚 7管道的應(yīng)力計(jì)算 7.1一般規(guī)定 7.3管道的應(yīng)力驗(yàn)算 7.4力矩和抗彎截面系數(shù)的計(jì)算 7.5管道對(duì)設(shè)備的推力和力矩的計(jì)算 附錄B柔性系數(shù)和應(yīng)力增加系數(shù) 1.0.1本條描述了制定本規(guī)程的目的。1.0.2本條明確了本規(guī)程的適用范圍。適用范圍在原規(guī)程火力發(fā)電廠的基礎(chǔ)上增加了壓水堆核電廠常規(guī)島范圍內(nèi)汽水管道，并對(duì)其他類型電廠汽水管道的適用性進(jìn)行了限定。1.0.3本條明確了本規(guī)程不適用的范圍。原規(guī)程采用的符號(hào)鋼材在設(shè)計(jì)溫度時(shí)的10?h持說(shuō)明了對(duì)于延伸率大于或等于30%的奧氏體不銹鋼和鎳基5.2.1本條文中對(duì)于超臨界及以下參數(shù)機(jī)組設(shè)計(jì)壓力的規(guī)定主汽輪機(jī)主汽門前額定進(jìn)汽壓力的105%。5.2.3抽汽管道設(shè)計(jì)壓力規(guī)定不應(yīng)小于0.1MPa,主要是考慮到5.3.2再熱蒸汽管道設(shè)計(jì)壓力與MSR殼側(cè)系統(tǒng)設(shè)計(jì)壓力有關(guān)，6承受內(nèi)壓的管子、彎管和彎頭的壁厚計(jì)算6.1管子的最小壁厚6.1.1本條文給出了在設(shè)計(jì)壓力和設(shè)計(jì)溫度下所需的管子最小壁厚的計(jì)算公式。(1)本條文中壁厚計(jì)算公式是根據(jù)最大剪應(yīng)力強(qiáng)度理論公式，并采用管壁平均內(nèi)壓折算應(yīng)力推導(dǎo)而來(lái)的。但是，內(nèi)壓折算應(yīng)力沿管壁厚度分布是不均勻的，內(nèi)壁最大，外壁最小。如果用β值表示管子外徑與內(nèi)徑的比值，內(nèi)壁的內(nèi)壓折算應(yīng)力與管壁平均內(nèi)壓折算應(yīng)力的比值為,不同管道壁厚比的折算應(yīng)力比見(jiàn)表2:β從表2可以看出，內(nèi)壁的內(nèi)壓折算應(yīng)力與管壁平均內(nèi)壓折算應(yīng)力的比值隨β值的增大而增大，因此有必要對(duì)β值進(jìn)行適當(dāng)?shù)南薅?。本次修訂?duì)列出的管道壁厚計(jì)算公式的限定為當(dāng)β=1.7時(shí)，如許用應(yīng)力采用以屈服強(qiáng)度為基準(zhǔn)的安全系數(shù)1.5時(shí)，內(nèi)壁已經(jīng)開(kāi)始屈服，內(nèi)壁的內(nèi)壓折算應(yīng)力超過(guò)屈服強(qiáng)度約5.7%,但此時(shí)管壁大部分仍處在彈性狀態(tài)，不會(huì)造成管壁的大面積屈服。目前發(fā)電廠機(jī)組參數(shù)正在向更高參數(shù)發(fā)展，對(duì)厚壁管，管子最小壁厚的計(jì)算應(yīng)按強(qiáng)度理論、疲勞失效和熱應(yīng)力等因素予以綜合考慮。在歐洲標(biāo)準(zhǔn)“Matallicindustrialpiping”EN13480中給出的的管道壁厚計(jì)算公式如下：(2)對(duì)于縱向電熔焊鋼管參照ASMEB31.1-2012的相關(guān)規(guī)定，引入在蠕變溫度范圍縱向電熔焊鋼管的最小壁厚計(jì)算公式，增加了蠕變溫度范圍縱向電熔焊鋼管焊接強(qiáng)度降低系數(shù)w。(3)本條文按已知管子外徑和內(nèi)徑分別給出了管子最小壁厚計(jì)算公式。在工程中取用哪種公式計(jì)算與所選管子的生產(chǎn)工藝有關(guān)。對(duì)于無(wú)縫鋼管，當(dāng)采用熱軋生產(chǎn)控制外徑時(shí)，可按外徑公式計(jì)算最小壁厚；當(dāng)采用鍛制生產(chǎn)或熱擠壓生產(chǎn)控制內(nèi)徑時(shí)，可按內(nèi)徑公式計(jì)算最小壁厚。對(duì)于有縱縫焊接鋼管和螺旋焊縫鋼管，可按管子外徑公式計(jì)算最小壁厚。(4)按管子外徑公式確定最小壁厚時(shí)，管子的外徑D。應(yīng)采用公稱外徑；按管子內(nèi)徑公式確定最小壁厚時(shí)，直管的內(nèi)徑D;應(yīng)采用產(chǎn)品可能出現(xiàn)的最大內(nèi)徑，而不是設(shè)計(jì)內(nèi)徑。所謂最大內(nèi)徑，是指設(shè)計(jì)內(nèi)徑(或給定內(nèi)徑)加上制造廠規(guī)定的內(nèi)徑總偏差值。6.1.2本條參照現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《電廠動(dòng)力管道設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50764—2012的相關(guān)規(guī)定，修訂了焊接鋼管的許用應(yīng)力修正系數(shù)表。參照ASMEB31.1—2012的相關(guān)規(guī)定，增加了蠕變溫度范圍縱向電熔焊鋼管焊接強(qiáng)度降低系數(shù)表。可取用2mm;允許偏差高級(jí)熱軋(擠壓)公稱外徑D士0.40士0.30士1%D士1%D公稱壁厚S土0.45士0.35士10%s士10%S士7.5%S十12.5%S士10%S的熱軋(擠壓、擴(kuò))鋼管外徑允許偏差為±1.0%D或±0.50mm,允許偏差(mm)熱軋(擠壓)鋼管D—中較大者士15%S或±0.40,取其中中較大者熱擴(kuò)鋼管士15%S現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《核電站用無(wú)縫鋼管》系列標(biāo)準(zhǔn)GB24512.1—2009、GB24512.2—2009規(guī)定的熱軋(擠、頂、鍛、擴(kuò))鋼管公稱外徑和公稱壁厚的允許偏差見(jiàn)表5。鋼管尺寸(mm)允許偏差(mm)普通級(jí)(PA)高級(jí)(PC)公稱外徑D士0.40士0.30公稱壁厚S士0.45士0.35熱擴(kuò)鋼管公稱外徑D士1%D公稱壁厚S歐洲標(biāo)準(zhǔn)EN10216-2:2002—A2:2007規(guī)定的直徑極限偏差和壁厚極限偏差參見(jiàn)表6～表9。不同T/D的壁厚T的極限偏差士1%或士12.5%或士0.4mm,取其中較大者士10%注注：當(dāng)外徑D≥355.6mm時(shí)，上述壁厚的極限偏差再提高5%。內(nèi)徑極限偏差不同T/D的壁厚T的極限偏差內(nèi)徑d士1%或+2%～0或±2mm取其士10%注中較大者極限偏差不同Tmin/D的最小壁厚Tmin的極限偏差士1%或內(nèi)徑極限偏差不同Tmin/D的最小壁厚Tmin的極限偏差內(nèi)徑d最小內(nèi)徑dmi士1%或取用壁厚時(shí)，可按下式的計(jì)算方法適當(dāng)留有對(duì)口加工裕量。6.4.4原規(guī)程在表6.4.1中給出的彎管在彎制前所采用的直管參考美國(guó)PFI標(biāo)準(zhǔn)ES--24“PipeBendingMethods,Toler-彎曲半徑彎管彎制前的最小直管壁厚管彎制前的直管最小壁厚分別為1.06Sm、1.08Sm、1.10Sm和5D、4D和3D彎管彎制前的直管最小壁厚分別為1.07Sm、取1。7.1.10在合同沒(méi)有約定的情況下，各種偶然荷載可按下列方法計(jì)算：(1)安全閥起跳排汽反力荷載。安全閥起跳排汽反力的計(jì)算可參見(jiàn)現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《火力發(fā)電廠汽水管道設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定》DL/T5054或ASMEB31.1附錄Ⅱ中給出的計(jì)算方法。(2)管道地震荷載?；鹆Πl(fā)電廠管道設(shè)計(jì)和計(jì)算中，通常當(dāng)抗震設(shè)防烈度為8度及以上時(shí)需考慮地震荷載。管道地震荷載可以采用靜力法進(jìn)行近似計(jì)算，當(dāng)需要進(jìn)行比較詳細(xì)的分析時(shí)，可采用動(dòng)力法。1)靜力法。地震時(shí)地面的水平及垂直運(yùn)動(dòng)是同存在的，但一般認(rèn)為水平地震力對(duì)結(jié)構(gòu)的破壞起決定性的作用，因此靜力法計(jì)算一般只校驗(yàn)水平地震力的影響。靜力法忽略了地震中管道支吊裝置對(duì)不同頻率的響應(yīng)的影響，如果W表示管系結(jié)構(gòu)的重力，那么地震時(shí)由重力W所產(chǎn)生的水平慣性力F可按公式(6)計(jì)算：g——重力加速度；t——地震時(shí)計(jì)算樓層的最大水平加速度(如無(wú)計(jì)算樓層的最大水平加速度資料，也可用地震時(shí)地面的最大水平加速度近似替代);K——表示地面加速度的地震系數(shù)。2)動(dòng)力法。地震荷載是由于地面的隨機(jī)運(yùn)動(dòng)(加速度、速度和位移)產(chǎn)生的，并符合慣性載荷的特性(質(zhì)量乘以加速度),通過(guò)地面與結(jié)構(gòu)之間的連接傳遞給結(jié)構(gòu)。隨機(jī)地面運(yùn)動(dòng)實(shí)際上是無(wú)數(shù)個(gè)單諧波(循環(huán))地面運(yùn)動(dòng)的總和。管道地震動(dòng)力法的計(jì)算可利用振型分解的方法，將多自由度體系的地震響應(yīng)用振型分解的方法轉(zhuǎn)均的風(fēng)速觀測(cè)數(shù)據(jù)，經(jīng)概率統(tǒng)計(jì)得出50年一遇最大值確定的風(fēng)表11風(fēng)壓高度變化系數(shù)μ?離地面或海平面高度地面粗糙度類別ABCD5由于地形差別的影響，風(fēng)荷載高度變化系數(shù)還應(yīng)乘以系數(shù)η距海岸距離(km)》簡(jiǎn)圖1p?wod2≥0.015時(shí)：μ?=+0.6p?wod2≤0.002時(shí)：μ?=+1.2中間值按插值法計(jì)算2H3μμs值為前后兩管之和，其中前管為+0.64μs為各管之總和，其中前管為+0.6(4)管道汽錘力。在介質(zhì)穩(wěn)定流動(dòng)的蒸汽管道內(nèi)，當(dāng)管道上閥門突然快速關(guān)閉時(shí)，閥門前后會(huì)產(chǎn)生壓力驟然升高或降低，并形成壓力波以音速在管道內(nèi)傳播，從而造成沿管道長(zhǎng)度方向各處壓力分布不均衡，產(chǎn)生瞬態(tài)的不平衡力，通常稱為汽錘力。汽錘力的大小主要取決于管道的布置、蒸汽參數(shù)、蒸汽流速及閥門關(guān)閉時(shí)間。在發(fā)電廠中超(超)臨界機(jī)組主蒸汽管道和再熱熱段蒸汽管道閥門關(guān)閉時(shí)間較短、管徑較大、蒸汽流速較高、蒸汽參數(shù)較高、管道長(zhǎng)度較長(zhǎng)，受到汽錘力的影響較大，因此這些管道應(yīng)驗(yàn)算汽錘力對(duì)管系的影響。通過(guò)計(jì)算求出管道各處動(dòng)態(tài)的汽錘力荷載，并將這些荷載導(dǎo)入管系，采用頻譜法或時(shí)程法求解管系對(duì)汽錘力荷載的響應(yīng)，根據(jù)計(jì)算結(jié)果采取合理的措施，以有效地控制汽錘力的危害。常規(guī)汽錘分析的方法有簡(jiǎn)化算法和數(shù)值計(jì)算方法。1)簡(jiǎn)化算法。美國(guó)SARGENT-LUNDY公司在火力發(fā)電廠及核電站的低安全等級(jí)蒸汽管道上采用這套簡(jiǎn)化算法，每一直管段內(nèi)的不平衡力F按公式(9)計(jì)算：式中：W-—機(jī)組滿負(fù)荷時(shí)的管道蒸汽流量；L——管道的直管段長(zhǎng)度；t——閥門關(guān)閉的行程時(shí)間。該簡(jiǎn)化算法的詳細(xì)計(jì)算方法可參見(jiàn)有關(guān)文獻(xiàn)。2)數(shù)值計(jì)算方法。目前設(shè)計(jì)中廣泛應(yīng)用的是采用專用的軟件，用數(shù)值計(jì)算的方法進(jìn)行汽錘力的分析，可得到較為精確的結(jié)果。數(shù)值計(jì)算方法主要是依據(jù)動(dòng)量方程和連續(xù)性方程求解各時(shí)刻、各處的流量和壓力，進(jìn)而求得各管段上的不平衡力。對(duì)于圖1所示的管道：連續(xù)性方程為：u——流體速度；x——沿管長(zhǎng)的坐標(biāo)；t——時(shí)間；A——管道截面積；d——管道內(nèi)徑；p——流體密度；α——管道相對(duì)于水平面的傾斜角度；f——摩擦系數(shù)。7.1.12由于計(jì)算的地震荷載、風(fēng)荷載和管道假想破裂荷載發(fā)生的概率較小，而且發(fā)生后持續(xù)的時(shí)間較短，因此可不與其他偶然荷載一同構(gòu)成組合工況。而主汽門突然關(guān)閉常常伴隨著安全閥起跳反力，因此，汽錘力和安全閥反力宜構(gòu)成組合工況。7.3管道的應(yīng)力驗(yàn)算7.3.1如果管子壁厚已按本規(guī)程第6章的規(guī)定選用，則可不進(jìn)行內(nèi)壓折算應(yīng)力的驗(yàn)算。8h,且連續(xù)12個(gè)月累計(jì)不超過(guò)800h時(shí)，可提高15%;當(dāng)偶然荷載高20%。疲勞強(qiáng)度的計(jì)算式是根據(jù)美