DL∕T 5539-2018 采動影響區(qū)架空輸電線路設計規(guī)范

P采動影響區(qū)架空輸電線路設計規(guī)范2018-04-03發(fā)布2018-07-01實施中華人民共和國電力行業(yè)標準批準部門：國家能源局施行日期：2018年7月1日中國計劃出版社2018年第4號依據(jù)《國家能源局關于印發(fā)<能源領域行業(yè)標準化管理辦法經(jīng)審查，國家能源局批準《風力發(fā)電機組振動狀態(tài)評價導則》等2018年4月3日序號標準編號標準名稱采標號批準日期實施日期空輸電線路設計規(guī)范本標準由國家能源局負責管理，由電力規(guī)劃設計總院提出，由能源行業(yè)電網(wǎng)設計標準化技術(shù)委員會負責日常管理，由中國能源建設集團山西省電力勘測設計院有限公司負責具體技術(shù)內(nèi)容的解釋。執(zhí)行過程中如有意見或建議，請寄送電力規(guī)劃設計總院(地址：北京市西城區(qū)安德路65號，郵政編碼：吳數(shù)偉劉人楷張安志毛彤宇趙書明主要審查人：李喜來段松濤廖宗高曾德森尹鵬 2術(shù)語和符號 3勘察與評價 5塔位選擇 6電氣設計 9地基處理 10監(jiān)測與糾偏 附錄A采動影響區(qū)垮落帶、斷裂帶計算方法 附錄B判斷巷道式采動影響區(qū)地基穩(wěn)定性的 附錄C基于概率積分法的采動影響區(qū)地表 本標準用詞說明 3.2Evaluationo AppendixAComputationalmethodofcavingzone foundationstabilityofla calculationbasedonprobabi Explanationofwordinginthisstandard Addition:Explanationofpr 1.0.2本標準適用于新建110(66)kV及以上架空輸電線路(不2.1.6回采率ratioofrecovery;extractionrateFv——基礎最大下壓力；G——獨立基礎自重；Gm——巷道單位長度頂板上巖層所受的總重力；M——截面正截面承載力設計值；Mox——防護大板X方向總彎矩值；Q——作用在采動影響區(qū)頂板上的壓力；σo——基底凈反力；o?——地表正曲率作用下基底反力；Oe—等效板底反力。2.2.2幾何參數(shù)：A——防護大板底面面積；A?——受拉鋼筋面積；a-——獨立基礎外邊緣到防護大板外邊緣的距離；Bm——巷道寬度；h——獨立基礎至中間板帶邊緣距離；H——開采礦層走向主斷面的采深、巷道頂板的埋藏深度；H?——開采礦層的法線厚度；H?——上層礦開采厚度；H?——下層礦開采厚度；Hm——礦層垮落帶最大高度；ha——礦層斷裂帶最大高度；h?-2——上、下層礦之間的法向距離；h?——大板截面受壓有效高度；i-—-最大傾斜值；K,、Ky——中空大板防護基礎開孔在x、y方向的寬度；L、Ly——鐵塔在x方向、y方向的基礎根開；Lo——x方向大板板帶計算跨度；L、L?——基礎板帶和中間板帶的寬度；r——開采礦層走向主斷面的主要影響半徑；S——拐點偏移距；Umax——地表最大水平移動值；e——最大水平變形值；κ——鐵塔所處位置的地表曲率值；tanβ——走向主斷面的主要開采影響角的正切值。2.2.3計算參數(shù)：E——基礎底部地基土的抗力系數(shù)；f-巷道單位長度側(cè)壁摩阻力；q——下沉系數(shù)；Sy——水平移動系數(shù)；y?——下層礦的垮落帶高度與采厚之比；Z——垮落巖石的碎脹系數(shù)；Ys——內(nèi)力臂系數(shù)；φ——頂板巖層的內(nèi)摩擦角。3.2.3采用巷道式開采的采動影響區(qū)可按本標準附錄B進行場3.2.5采動影響區(qū)位于山區(qū)時，應預判采動對坡體穩(wěn)定性的4.0.3路徑不宜選擇在采深采厚4.0.5耐張段長度不宜大于5km,且耐張塔轉(zhuǎn)角度數(shù)不宜過大。2已充分采動，且無重復開采可能的地表移動盆地的中1采深采厚比小于30的地段；3由于采動引起的地表傾斜大于10mm/m,地表曲率大于厚度、采深采厚比和開采方式，宜采用表8.1.3規(guī)定的基礎處理措施。表8.1.3采動影響區(qū)輸電線路基礎處理措施采深采厚比增加地腳螺栓外露長度十鋼筋增加地腳螺栓外露長度十鋼筋混凝土板式基礎十防護大板增加地腳螺栓外露長度十鋼筋混凝土板式基礎增加地腳螺栓外露長度+鋼筋混凝土板式基礎+防護大板2增加地腳螺栓外露長度增加地腳螺栓外露長度+鋼筋混凝土板式基礎增加地腳螺栓外露長度8.1.4線路位于老采動影響區(qū)時，宜采用鋼筋混凝土板式基礎，并增加地腳螺栓外露長度。8.1.5對于采動影響區(qū)、露天開采區(qū)的高回填地基，應根據(jù)回填時間和壓實系數(shù)，采取適當處理措施。8.1.6地腳螺栓外露長度增加值不應小于150mm。8.1.7對于基礎根開較大的桿塔，其防護大板可采用中空式(圖開孔邊緣的距離，一般取0.5m8.2防護大板計算8.2.1防護大板厚度宜取鐵塔根開的1/40～1/20,且不應小于300mm、不宜大于600mm。8.2.2防護大板(圖8.2.2)內(nèi)力計算采用等效板帶法，其計算應符合下列規(guī)定：1基底凈反力可按下式計算：Fv——各工況下獨立基礎最大下壓力(kN)。1—獨立基礎；2—防護大板；a--獨立基礎外邊緣到防護大板外邊緣的距離(m),一般取0.5m;b—獨立基礎底邊寬度(m);h—獨立基礎至中間板帶邊緣距離(m),一般取防護大板厚度；L、B一防護大板在x、y方向的總寬度(m);L,、Ly——獨立基礎在x、y方向的基礎根開(m);L;——基礎板帶寬度(m);L?一中間板帶寬度(m)2地表正曲率作用下基底反力可按下式計算：式中：κ——鐵塔所處位置的地表正曲率值(10-3/m);15MN/m3~25MN/m3。3鐵塔所處位置的地表曲率k可按下列公式計算：式中：H——開采礦層的法線厚度(mm);q——礦層充分開采的下沉系數(shù)，按本標準附錄B取值；α——礦層的傾角；Wmax——礦層充分開采的最大下沉值(mm);H———開采礦層走向主斷面的采深(m);tanβ——走向主斷面的主要開采影響角的正切值，按本標準r-——開采礦層走向主斷面的主要影響半徑(m)。4考慮地表正曲率作用的等效板底反力σE可按下式計算：01——地表正曲率作用下基底反力(kN);OE——等效板底反力(kN)。5計算跨度Lxo可按下式計算：6計算板帶方向的總彎矩值Mox可按下式計算：7總彎矩在中間板帶和基礎板帶各截面上的分配系數(shù)可按表8.2.2確定；中間板帶8防護大板配筋可按下式計算：式中：M——截面正截面承載力設計值(kN·m),由本標準(式8.2.2-8)和表8.2.2確定；8.3.4防護大板中縱向受力鋼筋宜采用HRB400鋼筋，直徑不應小于12mm,間距不宜小于100mm,且不應大于200mm。8.3.5防護大板與上部獨立基礎間應設砂卵石墊層，厚度宜取100mm。附錄A采動影響區(qū)垮落帶、斷裂帶計算方法A.0.1當?shù)V層傾角α<55°時，采動影響區(qū)垮落帶及斷裂帶高度計算應符合下列規(guī)定：1當?shù)V層頂板覆巖內(nèi)有極堅硬巖層，采后能形成懸頂時，其下方的垮落帶最大高度可按式(A.0.1-1)計算：Z——垮落巖石的碎脹系數(shù)；2當?shù)V層頂板覆巖內(nèi)為堅硬、中硬、軟弱、極軟巖層或其互層時，開采單一礦層的垮落帶最大高度可按式(A.0.1-2)計算：式中：w——垮落過程中頂板的下沉值(m)。3當?shù)V層頂板覆巖內(nèi)為堅硬、中硬、軟弱、極軟巖層或其互層時，厚層礦分層開采的垮落帶最大高度可按表A.0.1-1中的公式計算。覆巖巖性(飽和單軸抗壓強度及主要巖石名稱)(MPa)計算公式(m)堅硬(40～80,石英砂巖、石灰?guī)r、砂質(zhì)頁巖、礫巖)中硬(20～40,砂巖、泥質(zhì)灰?guī)r、砂質(zhì)頁巖、頁巖)續(xù)表A.0.1-1覆巖巖性(飽和單軸抗壓強度及主要巖石名稱)(MPa)計算公式(m)軟弱(10～20,泥巖，泥質(zhì)砂巖)極軟弱(<10,鋁土巖、風化泥巖、黏土、砂質(zhì)黏土)斷裂帶最大高度可按表A.0.1-2中的公式計算。表A.0.1-2厚層礦分層開采的斷裂帶最大高度計算公式飽和單軸抗壓強度(MPa)計算公式一(m)計算公式二(m)計算應按表A.0.2中公式計算。表A.0.2急傾斜礦層開采垮落帶和斷裂帶最大高度計算公式飽和單軸抗壓強度(MPa)垮落帶高度(m)斷裂帶高度(m)Hm=(0.4～0.5)HA.0.3近距離礦層垮落帶和斷裂帶高度計算應符合下列規(guī)定：1上、下礦層的最小垂距大于回采下層礦的垮落帶高度時，上、下層礦的斷裂帶最大高度可按上、下礦的厚度分別計算，應取其中標高最高者作為兩層礦的斷裂帶最大高度；2下層礦的垮落帶接觸到或完全進入上層礦范圍時，上層礦的斷裂帶最大高度應采用本層礦的開采厚度計算，下層礦的斷裂帶最大高度應采用上、下層礦的綜合采深采厚比計算，并應取其中標高最高者為兩層礦的斷裂帶最大高度；上、下層礦的綜合開采厚度可按下式計算：H?——下層礦開采厚度(m);h?-2——上、下層礦之間的法向距離；y?——下層礦的垮落帶高度與采厚之比。3上下層礦之間的距離很小時，綜合開采厚度可按下式計算：附錄B判斷巷道式采動影響區(qū)地基穩(wěn)定性的公式法B.0.1當建筑物擬建在影響范圍之內(nèi)時，可按下列公式驗算其穩(wěn)定性：設建筑物基底壓力為P?,則作用在采動影響區(qū)頂板上的壓力Q=Gm+BmP?-2fGm=γBmH式中：Gm——巷道單位長度頂板上巖層所受的總重力(kN/m);Bm——巷道寬度(m);f——巷道單位長度側(cè)壁摩阻力(kN/m);γ——巖層的重度(kN/m3);φ——頂板巖層的內(nèi)摩擦角。當H增大到某一深度，使頂板巖層恰好保持自然平衡(即Q=0),此時H稱為臨界深度H?,則：當H<H?時，地基不穩(wěn)定；當H?<H<1.5H?時，地基附錄C基于概率積分法的采動影響區(qū)地表移動和變形計算C.0.1地表移動和變形計算的常用方法為概率積分法。概率積分法是以正態(tài)分布函數(shù)為影響函數(shù)，用積分式表示地表移動盆地的方法，其方法可依據(jù)《建筑物、水體、鐵路及主要井巷煤柱留設與壓煤開采規(guī)范》。地表移動和變形計算的概念和求取方法如下：1下沉系數(shù)q:充分采動時，地表最大下沉值wmax與礦層法線采厚H?在垂直方向投影長度的比值稱為下沉系數(shù)，即：2水平移動系數(shù)Sy:充分采動時，走向主斷面上地表最大水平移動值Umax與地表最大下沉值wmax的比值稱為水平移動系數(shù)，3開采影響傳播角0:充分采動時，傾向主斷面上地表最大下沉值wmx與該點水平移動值Umax比值的反正切稱為開采影響傳4主要影響角正切tanβ:走向主斷面上走向邊界采深H與其主要影響半徑r之比，即5拐點偏移距S:充分采動時，移動盆地主斷面上下沉值為0.5wmax、最大傾斜和曲率為0的3個點的點位X(或Y)的平均值X?(或Y?)為拐點坐標。將X?(或Y?)向礦層投影(走向斷面按90°、傾向斷面按影響傳播角投影),其投影點至采動影響區(qū)邊界的距離為拐點偏距。拐點偏距分下山邊界拐點偏距S,上山邊界拐點偏距S?,走向左邊界拐點偏距S?和走向右邊界拐點偏距S?。各礦區(qū)下沉系數(shù)q、主要影響角正切tanβ、拐點偏移表C.0.1-1。覆巖類型礦區(qū)(礦)山西的大同，遼寧的北票(局部)、雞西(局部)、雙鴨山礦區(qū)的局部，四川的南桐礦區(qū)局部，內(nèi)蒙古包頭礦區(qū)局部中硬巖石，單向抗壓強度為30MPa~山西的陽泉、西山、潞安、晉城、汾西和霍縣，河北的峰峰、開灤，山東的棗莊、新紋，河南的焦作、平頂山、鶴臺河，江蘇的徐州、大屯，安徽的淮壓強度小于30MPa淮南、遼源、開灤、徐州、北票、大屯、區(qū)的個別礦最大曲率值：0最大水平移動移動值：Umax=Sywax。重復采動的影響：在同樣的地質(zhì)采礦條件下，如果是第二次或第三次或更多次的開采，引起的移動和變形值相對來說比較大。根據(jù)我國礦區(qū)分布的統(tǒng)計，重復采動時，下沉活化程度采用活化系數(shù)ah表達(見表C.0.1-2),地表移動參數(shù)的變化如下：一次重采二次重采四次及以上重采堅硬0中硬0本標準用詞說明1為便于在執(zhí)行本標準條文時區(qū)別對待，對要求嚴格程度能源局2018年4月3日以公告第4號批準發(fā)布。準《架空輸電線路采動影響區(qū)桿塔及基礎設計導則》Q/GDW3.本標準適用于新建110(66)kV及以上架空輸電線路(不規(guī)定的目的、依據(jù)以及執(zhí)行中需注意的有關事項進行了說明。但 3.1勘察 3.2穩(wěn)定性評價 8.1一般規(guī)定 8.2防護大板計算 8.3防護大板構(gòu)造 10.1監(jiān)測 10.2桿塔糾偏 2術(shù)語和符號還有未采礦層，因此老采動影響區(qū)也可能活化，變?yōu)楝F(xiàn)采動影內(nèi)，但最深也可達200m～300m,平面延伸一般為100m～200m,礦企在生產(chǎn)和審批過程中都會有詳細的設計資料，也會有井下調(diào)查訪問一般就可以查明采動影響區(qū)和計采區(qū)的情況；采用常規(guī)勘探手段一是難以查明采動影響區(qū)的情況，二是投入工作量過大費時費力，因此采動影響區(qū)勘測一般不推薦采用常規(guī)勘探6款，其中第4款主要適用于現(xiàn)采動影響區(qū)和未來采動影響區(qū)。負指數(shù)函數(shù)法是用負指數(shù)函數(shù)表示地表下沉盆地剖面方程的方法，用于計算矩形或近似矩形采動影響區(qū)的地表變形。概率積分法是以正態(tài)分布函數(shù)為影響函數(shù)，用積分方式表示下沉盆地的方法。可用于地表移動變形連續(xù)分布時的地表移動和變形預測，包括緩傾斜、傾斜礦層開采地表移動盆地主斷面和任意點的移動和變形計算。預計地表移動和變形時，根據(jù)我國的實際情況，可以選用典型曲線法、負指數(shù)函數(shù)法、概率積分法和數(shù)值法等。但無論采用哪種方法，都應具備相應的參數(shù)。未經(jīng)實測資料充分驗證的方法，在預計中不宜采用。3.2.5當擬建建(構(gòu))筑物基礎近旁有采動邊坡或臨空面時，應驗算采動邊坡滑坡、崩塌或坡腳隆起變形的可能。采動邊坡穩(wěn)定性合判斷法、極限平衡法、數(shù)值分析法進行綜合評價，有條件時可進行模型試驗。各區(qū)段不一致時，應分區(qū)段評價。當采動邊坡坡腳作為建設場地時，尚應評價坡腳鼓脹、隆起變形對工程建設適宜性交流輸電線路宜采用單回路架設通過采動影響區(qū)；直流輸電線路采用分極實質(zhì)上是將直流線路的同塔雙極架設，拆分為兩個單極獨立運行。在設計階段，單回路、單極可分別選擇合適的線路路徑，兩回線路路徑間距不宜太小，盡量將兩回線路分別布置在不同山梁、不建工程的經(jīng)驗，采用單回路、單極較同塔雖投資有所增加，但其優(yōu)點顯而易見：當一極線路因采礦而出現(xiàn)危險，另外一極可保證相對后果嚴重的時候，單回(極)線路應為優(yōu)選方案。山西西通道五寨一興縣500kV輸電線路工程，在興縣境內(nèi)穿越河東煤田，采用兩個單回路架設，西側(cè)單回路約35km,東側(cè)單回路約32km,兩回線路分別布置在不同的煤礦上，兩回線路間距縣境內(nèi)穿越河東煤田，采用兩個單回路架設，西側(cè)單回路約51km,東側(cè)單回路約55km,兩回線路間距從1km～5km不等。靈州一紹興±800kV特高壓直流輸電線路工程在山西鄉(xiāng)寧縣境內(nèi)，穿越保利裕豐煤礦段，線路長約4.3km,采用單架設方案，單極塔為采用兩個獨立運行的桿塔。上海廟一山東±800kV特高壓直流輸電工程在山西襄垣縣境內(nèi)，穿越山西襄礦新莊煤礦北側(cè)單極線路4.2km,南側(cè)單極線路5.2km,兩極線路布置在不同的采掘面上。4.0.5采動影響區(qū)線路耐張段不宜太長，一是減小耐張段長度可以縮小事故范圍；二是減小耐張段內(nèi)因采動影響引起塔位位移后所產(chǎn)生的不平衡張力；三是便于運行維護和搶修。結(jié)合已有工程設計經(jīng)驗，耐張段長度一般不超過5km。同時，采動影響區(qū)內(nèi)布置耐張塔不宜太多，耐張段長度不宜大于5km,這是一對矛盾體，設計單位結(jié)合工程實際情況判定。4.0.7太原供電局運行的220kV云古Ⅱ線曾發(fā)生過由于煤礦采空造成桿塔孤立檔斷線的實例。2008年10月15日220kV云古沉降，桿塔基礎穩(wěn)定性被破壞，整塔向小號側(cè)偏右方向傾斜23.5%,而78#～79=檔距僅60m,弧垂為0.4m,桿塔傾斜造成78=～79#檔間導線掛點間距增加約340mm,架空地線掛點間距增加約550mm,導致78#～79#檔間C相下子導線斷線，79=B相達到240m～450m,鐵塔底部將連1應充分考慮現(xiàn)有礦產(chǎn)的松散層一巖石75°6m厚礦層采深采厚比小于30的地段地面易產(chǎn)生非連續(xù)變形，礦產(chǎn)開采后，自下而上會產(chǎn)生垮落帶、斷裂帶、彎曲帶。地面位于對地面建筑物破壞較大?，F(xiàn)行國家標準《巖土工程勘察規(guī)范》GB50021中，提出采深采厚比30作為建筑場地適宜性評價的一般寬為200m～300m,長為1000m以上，甚至達到2000m,工作規(guī)范》中對結(jié)構(gòu)建(構(gòu))筑物的損壞等級及結(jié)構(gòu)處理參照表1結(jié)構(gòu)處理水平變形曲率極輕微損壞或輕微損壞不修或簡單維修輕度損壞小修中度損壞中修嚴重損壞或極嚴重損壞大修或拆建2地表移動過程可分為三個階段：開始階段(下沉量達到段，沉降量在第一年可達到沉降總量的75%,第二年的沉降量為沉降總量的15%,第三年的沉降量為沉降總量的5%,第四年的沉降量為沉降總量的3%,第五年的沉降量為沉降總量的2%。開采后3年時間可完成95%的沉降量，對不同的礦區(qū)，上述系數(shù)是不表移動持續(xù)時間為1年～2年，最大可達十幾年，但一般不超過5年。山西西山晉興能源有限責任公司斜溝煤礦8號煤(采深采厚下沉速度達到61.125mm/d,開采3個月后，地表已基本趨于穩(wěn)躍期約占總移動時間的25%,但下沉量占總沉降量的95%左右，靈州—紹興±800kV特高壓直流輸電線路在山西段穿越了1015A號鐵塔在建設期間即發(fā)生了明顯沉降。1015A塔下方煤形量的90%。位于長治沁水煤田的220kV某同塔架設雙回線路1985年6月投運，隨著地下煤層的開采，2002年3月18日，發(fā)現(xiàn)14#直線傾斜600mm。而且開采面上方地表出現(xiàn)整體沉降，導致13#~14=之間導線對地距離由原來的8m多下降到4.8m。后經(jīng)調(diào)整導2012年3月，山西長治500kV同塔架設雙回線路34號塔出2005年8月31日，位于沁水煤田長治某礦的某220kV輸電線路24號耐張塔向大號傾斜了200mm,架空地線張力急劇增大，在23號、24號架空地線掛點各增加了一個U型環(huán)釋放了部分張(3)懸垂型桿塔可按最大可能水平位移引起的轉(zhuǎn)角校驗桿塔6.0.2縮減桿塔使用條件是為了抵抗地表變形對桿塔產(chǎn)生的次式剛性鐵塔根開小，兩腿之間垂直變位相對小，抵御下沉能力完全可以正常運行。(1)對于巷道式開采的采動影響區(qū)，當采深采厚比小于100圖5所示。負曲率拉仲壓縮正曲率變形類型(3)對于巷道式開采的采動影響區(qū)，當采深采厚比大于1503mm/m、地表水平變形不大于2mm/m和地表曲率不大于輸電線路等以外的輸電線路),采深采厚比在150(一般線路可放寬至100)以內(nèi)，均增加地腳螺栓外露長度十鋼筋混凝土板式基用碎石土及煤矸石回填。而送電線路回填場地回填材料組成及其物理力學性質(zhì)對回填土的地基承載能力和沉降量具有重要的對于露天開采高回填地基，填筑厚度和壓實系數(shù)對其地基承載能力和沉降量的影響是不同的。因此，有必要根據(jù)回填時間和壓實系數(shù)來確定基礎的形式和處理措施。根據(jù)以煤研石及碎石土為主要成分的回填土進行的試驗，當壓實系數(shù)為0.85～0.95時，回填土壓實系數(shù)與地基容許承載力的關系見表2。地基容許承載力(kPa)地表變形的能力相近，不會產(chǎn)生明顯的不利影響。典型工程分析表明，采用開孔混凝土復合板基礎與不開孔混凝土復合板基礎相比，可節(jié)約鋼筋混凝土約20%,同時可減少土方開挖量，降低對環(huán)境的破壞。具有明顯的經(jīng)濟與社會效益。特別是對特高壓工程的為研究當復合防護板取不同厚度時，開孔和不開孔兩種復合塔—基礎—地基有限元模型，并針對主要的地表變形進行數(shù)值模擬計算，分析時考慮的地表變形最大值為：水平拉伸6mm/m,水平壓縮—6mm/m,曲率1.0mm/m2。主要對比見圖6～圖13。由圖6、圖8、圖10和圖12可見，在水平拉伸和正曲率作用復合防護板厚度(mm)復合防護板厚度(mm)一

一未開孔復合防護板厚度(mm)0復合防護板厚度(mm)復合防護板厚度(mm)復合防護板厚度(mm)復合防護板厚度(mm)復合防護板厚度(mm)復合大板與不開孔混凝土復合大板相比，可節(jié)約鋼筋混凝土約20%,經(jīng)濟效果比較明顯。小幅度均至少大于20%以上，當板厚超過500mm后其保護作用以SZC1直線塔為例，分析中分別考慮了基礎板厚度為的增加而有所增大，但是并不是線性增加的關系，當板厚達到圖14長向正曲率支座位移Ux與復合板厚度的關系曲線0圖15長向正曲率上部結(jié)構(gòu)最大應力與復合板厚度的關系曲線001002003004圖16長向負曲率支座位移Ux與復合板厚度的關系曲線圖17長向負曲率上部結(jié)構(gòu)最大應力與復合板厚度的關系曲線0長向壓縮支座位移Ux與復合板厚度的關系曲線圖21長向壓縮上部結(jié)構(gòu)最大應力與復合板厚度的關系曲線0圖22SZC4基礎板厚與增強效果(位移)相關曲線00拉仲一正曲率*一負曲率析結(jié)果約為其根開的1/40～1/20,即300mm～600mm。8.2.2防護大板相對于鐵塔基礎兩側(cè)各寬出的500mm,可當作最大拉應力o?及其