GB∕ T 40294-2021 確定電勵磁同步電機參數(shù)的試驗方法（正式版）

GB/T40294—2021/IEC確定電勵磁同步電機參數(shù)的試驗方法國家市場監(jiān)督管理總局國家標準化管理委員會 I 1 1 1 5 76試驗程序 9 21附錄A(規(guī)范性)試驗交叉引用 附錄B(規(guī)范性)頻率響應(yīng)特性計算方案 附錄C(規(guī)范性)常用電機模型 49 IGB/T40294—2021/IEC60034-4-1:20本文件使用翻譯法等同采用IEC60034-4-1:2018《旋轉(zhuǎn)電機第4-1部分：確定電勵磁同步電機參———GB/T25442—2018旋轉(zhuǎn)電機(牽引電機除外)確定損耗和效率的試驗方法1GB/T40294—2021/IEC60034-4-1:2018GB/T755—2019旋轉(zhuǎn)電機定額和性能(IEC60034-1:2017,IDT)IEC60034-2-1旋轉(zhuǎn)電機第2-1部分：確定損耗和效率的試驗方法(牽引電機除外)[Rotatingelectricalmachines—Part2-1:StandardsmethodsfordeterminingcludingmachinesfortractionvehIEC60051(所有部分)直接作用模擬指示電測量儀表及其附件(Directactingindicatinganalogueelectricalmeasuringinstrumentsand2GB/T40294—2021/IEC60034-4-1:20183GB/T40294—2021/IEC60034-4-1:20分量衰減到其初始值的1/e,即0.368倍時所需的時間。值的1/e,即0.368倍時所需的時間。4GB/T40294—2021/IEC60034-4-1:2018幾周內(nèi)出現(xiàn)的迅變分量衰減到其初始值的1/e,即0.368倍時所需的時間。衰減到其初始值的1/e,即0.368倍時所需的時間。分量衰減到其初始值的1/e,即0.368倍時所需的時間。值的1/e,即0.368倍時所需的時間。分量衰減到其初始值的1/e,即0.368倍時所需的時間。感應(yīng)電流分量衰減到其初始值的1/e,即0.368倍時所需的時間。的感應(yīng)電流分量衰減到其初始值的1/e,即0.368倍時所需的時間。分量衰減到其初始值的1/e,即0.368倍時所需的時間。1/e,即0.368倍時所需的時間。5GB/T40294—2021/IEC60034-4額定電樞短路電流時的勵磁電流excitationcurrent,correspondingtotheratedarmatureshort-電機在額定轉(zhuǎn)速下運行，勵磁繞組電流在頻率s·f時產(chǎn)生的電樞電壓的穩(wěn)態(tài)相量與施加在勵磁4符號G(js):勵磁因數(shù)頻率響應(yīng)特性復數(shù)67GB/T40294—2021/IEC60034-4-1:2018確定同步電機參數(shù)的試驗和優(yōu)選方法見表1,同步電機各參數(shù)及其試驗方法的關(guān)系應(yīng)符合附錄A中表A.1。章條不確定度電動機空載試驗負載試驗測定功角優(yōu)選(不飽和)電壓恢復由試驗值計算直軸超瞬態(tài)電抗X”電壓恢復負載試驗測定功角優(yōu)選(不飽和)由試驗值計算交軸超瞬態(tài)電抗X"零序電抗X(0)負序電抗X(2)由試驗值計算電樞漏抗X。正序電樞電阻R(1)由試驗值計算負序電阻R(28章條不確定度電樞電阻R。電流電壓表法或電橋法電流電壓表法或電橋法電壓恢復數(shù)t"數(shù)r”電壓恢復由試驗值計算交軸超瞬態(tài)短路時間常數(shù)r"由試驗值計算交軸超瞬態(tài)開路時間常電樞短路時間常數(shù)ra由試驗值計算額定電樞短路電流時的勵磁電流I降壓異步運行9GB/T40294—2021/IEC60034-4-1:2018表1試驗方法和交叉引用表(續(xù))空載飽和由空載飽和曲線和已知的iin作圖同步電動機初始起動阻6.1概述用于測量電源頻率的儀器應(yīng)有滿量程±0.1%的準確度。轉(zhuǎn)速測量設(shè)備的準確度宜在每分鐘0.1-—試驗中出于安全考慮要求監(jiān)控溫度。所有公式均采用SI單位的物理值或?qū)?yīng)特定的基值標么值來表達。通常，基值指額定電壓(UN)本文件均采用上述規(guī)定，除非另有說明。小寫字母表示參數(shù)的標幺值，大寫字母表示參數(shù)的物初始值衰減至1/e≈0.368倍初始值時所需時間，與這些時間常數(shù)對應(yīng)的按指數(shù)衰常用的三電抗和兩時間常數(shù)的表示方式往往不足以充分滿意地規(guī)定)。6.1.6考慮磁飽和參數(shù)的額定(電樞)電流值對應(yīng)于確定此特定參數(shù)的電樞電流的基波交流分量等于額定電流時的GB/T40294—2021/IEC60034-4直軸同步電抗的不飽和值Xa通常用空載飽和試確定直軸同步電抗Xa的不飽和值與飽和值。然而，由這些試驗確定的飽和參數(shù)并非針對電機特定的若采用突然三相短路試驗來確定X',那么tá宜在同一試驗中確定。若時間常數(shù)za小于一個基本上述所有方法實際上是等效的。應(yīng)用這一方法還是另一種方法取決于被試電機的設(shè)計及其視在額定勵磁電流In是電機運行在額定電壓、額定電流、額定功率因數(shù)和額定轉(zhuǎn)速時勵磁繞組中的電阻的測定應(yīng)按IEC60034-2-1的規(guī)定。b)被試電機接入交流對稱三相電壓(所謂對稱電壓，符合GB/T755—2019中7.2的規(guī)定)作為GB/T40294—2021/IEC60034-4-1:2018的功率因數(shù)為1。壓值最低時要能夠穩(wěn)定運行。調(diào)節(jié)勵磁電流電樞電流會相應(yīng)變化，宜在電樞額定電流的125%和25%最大試驗電流值通常設(shè)置在125%,因為定子散熱問題可能不允許超出額定電流100%無損運行，GB/T40294—2021/IEC60034-4按圖8所示，在額定轉(zhuǎn)速(頻率)下以終端測得的電樞線電流(縱坐標軸)對勵磁電流(橫坐標軸)為了獲得直軸同步電抗Xa的不飽和值，電機的端電壓值不宜超過額定電壓值的50%～70%。 試驗在電機與電網(wǎng)并聯(lián)運行時進行，電機的負載在額定功率因數(shù)時應(yīng)不小于額定有功功率的進行低轉(zhuǎn)差率試驗時，在被試電機的電樞端子處施加三相對稱的低于常規(guī)的電壓(0.01UN～0.02GB/T40294—2021/IEC60034-4-1:2018短路后連續(xù)記錄時間不宜小于3tá。隨后形成穩(wěn)定工況時也應(yīng)記錄穩(wěn)定狀態(tài)值。為求得對應(yīng)電機若突然短路不能在額定電樞電壓下進行，則要求試驗應(yīng)在若干不同電樞電壓(30%、50%和70%額 應(yīng)接近同步地切斷三相穩(wěn)態(tài)短路，即在0≤0.5z"(將t"定義為電角度)但不遲于180電角度內(nèi)切斷在被試電機減速率不超過0.05倍額定轉(zhuǎn)速每秒的條件下，可在減速期間進行三相突然短路試驗。GB/T40294—2021/IEC60034-4-1:2018數(shù)測定等一般要求與6.11所述相同。在0.5倍額定值。靜態(tài)電樞繞組直流衰減試驗在電機靜止時進行。通過一個電阻在電機電樞繞組(兩端子之間第三AAKGB/T40294—2021/IEC60034-4取的參數(shù)折算到電機不飽和或飽和狀態(tài)的要求與6.15相同。記錄電壓U,電流I和有功功率P。測量短路電路Ik?、勵磁電流和開路相與任一GB/T40294—2021/IEC60034-4-1:20定轉(zhuǎn)速并施加勵磁(見圖3)。即電機運行在轉(zhuǎn)差率等于2的電磁制動狀態(tài)。若被試電機的剩磁電壓超過電源電壓的30%,則試驗前應(yīng)將轉(zhuǎn)子去磁。試驗時測量所有三相電記錄電樞繞組電壓、勵磁繞組電流和集電環(huán)電壓的時間函數(shù)。后者用來精確GB/T40294—2021/IEC60034-4-1:20其額定值的2倍。 2.01.0GB/T40294—2021/IEC60034-V端。勵磁繞組短接。圖6是基本連接原理圖。U2W113UGB/T40294—2021/IEC60034-4-1:20s=f+/fn=(f?Lb)/(fnL?) (3) 試驗中應(yīng)采取一定的保護措施?？赡茉谳^大(0.3倍到0.5倍額定電樞電流值)電流也可能在很小電流(0.05倍到0.1倍電樞電流額定值)的時候進行，并且同一相電樞繞組中的直流電流產(chǎn)生的附加磁將從6.4.2(空載飽和特性)和6.5.2(穩(wěn)態(tài)短路特性)測取的數(shù)據(jù)按圖8合并繪制成一組曲線。GB/T40294—2021/IEC60034-4-1:2018GB/T40294—2021/IEC60034-4-1:20穩(wěn)態(tài)短路電流以三相穩(wěn)態(tài)短路試驗(見6.5)中完全衰減了的周期性短路電流上的幾個連續(xù)幅值的為確定瞬態(tài)(△ik)分量，對在約5倍超瞬態(tài)時間常數(shù)r”間的瞬態(tài)電流周期性分量值的包絡(luò)線的余數(shù)作自然對數(shù)曲線。瞬態(tài)電流對數(shù)曲線有明顯的初始斜率，初始斜率的倒數(shù)即為瞬態(tài)時間常數(shù)。以直線與曲線縱坐標的交叉點來計算初始瞬態(tài)電流(△ik)(見圖10)。以直線與曲線縱坐標的交叉點來計算初始超瞬態(tài)電流(△i")(見圖11確定短路電流超瞬態(tài)分量按公式(5)分析確定非周期性分量的最大可能值：勵磁電流的周期性分量隨時間變化的曲線由勵磁電流記錄確定。外推曲線至若無刷勵磁電機的勵磁電流無法記錄，則電樞短路時間常數(shù)宜由電樞非從讀數(shù)記錄上(見6.12),計算穩(wěn)態(tài)電壓與從恢復電壓包絡(luò)線確定的電壓間的差值。對恢復電壓值GB/T40294—2021/IEC60034-4Au'+Au”圖12恢復電壓瞬態(tài)和超瞬態(tài)分量衰減至其初始值的1/e≈0.386倍所需的時間來求取。圖13電流衰減的半對數(shù)曲線GB/T40294—2021/IEC60034-4-1時間常數(shù)t?(見圖13b)]?？紤]到實心轉(zhuǎn)子的時間常數(shù)tk和tk是一樣的，電樞繞組電流衰減和勵磁繞組感應(yīng)電析應(yīng)在同一試驗中同步進行。這樣做，可以在頻率響應(yīng)特性中獲得更高的準后以適當?shù)牟逯邓惴ㄍ馔浦羷畲艡C連接開關(guān)合閘的時刻(見圖14)。此曲線的直線部分線性外推至縱a)外推至開關(guān)合閘時刻b)初始值△u'(0)圖14電樞繞組開路時的突加勵磁7.2直軸同步電抗按7.1.1繪制的曲線(見圖8)確定X。的AC——某勵磁電流下從氣隙線上求取的空載電壓；BC——同一勵磁電流下從短路特性曲線按公式(11)確定Xa的不飽和值(見圖8):其中端電壓U和電樞繞組電流I按6.6確定。7.2.3從負載試驗測量功角確定E。——對應(yīng)于實際負載下勵磁電流時的同步內(nèi)電勢。為確定E。,繪制(與圖8相同)空載飽和曲U,I——電樞電壓和電流；7.3直軸瞬態(tài)電抗按公式(13)確定X'的值：I(一),△I'k——按7.1.2確定。40294—2021/IEC60034-4-1:2其中輸入電壓按7.1.3從試驗數(shù)據(jù)(見6.12)分參數(shù)x'、xd、d和t'相互之間的關(guān)系可按公式(16)表達：xa·d=x'·ta…………(16)7.4直軸超瞬態(tài)電抗當從突然短路試驗確定超瞬態(tài)電抗X”時，它是短路前瞬間測得的空載電壓與從時間函數(shù)分析得當從電壓恢復試驗確定超瞬態(tài)電抗X”時，它是穩(wěn)態(tài)電壓u(一)和瞬態(tài)電壓初始值△u'(0)與超瞬 (19) (20)出線端分別以下標12、23和31代替)。若勵磁回路中測得的三個電流值中最大的值與測得的最大電樞電正(十);若勵磁回路中測得的三個電流值中最大的值與在一對電樞繞組端子間測得的最小電抗值相對7.5交軸同步電抗從反勵磁試驗確定交軸電抗X?,按公式(23)計算：(e)——電機滑動一個磁極距時勵磁電流if所對應(yīng)的空載電勢，由通過滑行一個極距瞬間所對應(yīng)ur——滑行一個極距瞬間的電壓，見圖15;取決于u,,由此試驗求得x?的值可以包括飽和狀態(tài)。為求得不飽和值，施加的電壓通常宜減少至圖15滑行一個極距時的空載電勢和勵磁電流從低轉(zhuǎn)差率試驗(見6.10)確定交軸電抗X?,在最大勵磁繞組電壓U?時測得電樞電流和電壓，XGB/T40294—2021/IEC60034-4-1試驗時，若電機的剩磁電壓Ur在試驗電源電壓的0.1倍至0.3倍范圍內(nèi)，則電流值按公式(26)圖16低轉(zhuǎn)差率試驗電流包絡(luò)線從低轉(zhuǎn)差率試驗確定的X。的結(jié)果，只有在此試驗下求得的X。值與按7.2所得的Xa值基本相符率時的Xq。從本試驗求得的交軸同步電抗值基本上等于其不飽和值。U,I——電樞電壓和電流；φ——相位角，由二瓦特計法確定或由cosφ=P/(J3UI)計算；GB/T40294—2021/IEC60034-4-1:2018注1:公式是以電機兩軸模型理論為基礎(chǔ)的，忽略電樞電阻。7.6交軸瞬態(tài)電抗其中C?應(yīng)符合附錄B的規(guī)定，x?的計算如7.1.4所述。按此關(guān)系從已知x?、t,和r'的值確定x'。從外施電壓試驗確定交軸超瞬變電抗X",與7.4.3所述一樣，如公式(31),但是由下標q代替下 (31)式中Z"等按公式(32)計算： (32)用6.16的值：——若勵磁回路中測得的三個電流值中最小的值與測得的最大電樞電抗值相對應(yīng)，則符號為正7.8零序電抗GB/T40294—2021/IEC60034中中::中對幾個中性線電流值計算零序電抗。用這些試驗數(shù)據(jù)作X。對中性線電流的關(guān)系曲線。對測得的每一個電源電壓值計算負序電抗和電阻。用這些試驗數(shù)據(jù)作X?和R?對電流的關(guān)系7.9.3從試驗值計算確定從已知的試驗值X"a(見7.4)和X",(見7.6)按公式(41)計算負序電抗X(2):7.9.4從靜態(tài)直流衰減試驗確定已知頻率響應(yīng)特性xa(jS)和x?(jS),負序電抗以一虛部來確定，如公式(42):7.10電樞漏抗電樞漏抗可以用轉(zhuǎn)子移除時在電樞繞組外施三相對稱電壓的方法來確定。它的測定需要已知一些繞組參數(shù)。從轉(zhuǎn)子移除時的外施電壓試驗(見6.22)確定漏抗X。,按公式(43)計算： (43)轉(zhuǎn)子移除時的總漏抗X。按公式(44)確定： (44)由于磁通穿過電樞有效面積而導致的電抗X,計算如下(按6.22放置探測線圈),電樞有效面積是由電樞繞組在空腔(平時是轉(zhuǎn)子所處的位置)中產(chǎn)生的：式中：Ue————探測線圈電壓，單位為伏特(V);N———電樞繞組各相電路串聯(lián)的匝數(shù)；q——每極每相的槽數(shù)(整數(shù)或分數(shù));q′——構(gòu)成磁極距的最大的整數(shù)槽數(shù)。7.11保梯電抗保梯電抗按圖17用作圖法來確定。GB/T40294—2021/IEC60圖17確定保梯電抗將空載飽和特性和三相穩(wěn)態(tài)短路特性按7.1.1繪制在同一圖上。從試驗(見6.26)得到的iq,即在額定電樞電流和零功率因數(shù)過勵磁時測得的，取其長度為OB,點A是此勵磁電流和額定電壓的交叉點。由A點向左平行于橫坐標作一直線，取AF長度等于對應(yīng)于額定電樞穩(wěn)態(tài)短路電流時的勵磁電流in。通過F點作一直線平行于空載特性的初始較低部分，向上與空載特性的上部相交(H點)。H點至G點(與AF線的交點)垂直線的長度即是額定電樞電流在電抗Xp上的壓降。用標幺值表示，xp=HG。7.12零序電阻按7.8.1從試驗(見6.17)一并確定零序電阻R(0)、Z(o和X(0)。7.12.2從兩相對中性點穩(wěn)態(tài)短路試驗確定從兩相對中性點穩(wěn)態(tài)短路試驗，根據(jù)公式(47)用幾個中性線電流值計算零序電阻R(0):用這些試驗數(shù)據(jù)，作Ro)對中性線電流的關(guān)系曲線。7.13正序電樞繞組電阻從已知的損耗，包括按IEC60034-2-1測定的額定電流時電樞繞組的Pc=3I2R。和附加負載損耗(雜散損耗)PL,按公式(48)計算：R(1)值對應(yīng)的溫度為測定損耗時的繞組溫度。7.14負序電阻7.14.1從兩相穩(wěn)態(tài)短路試驗確定從兩相穩(wěn)態(tài)短路試驗確定負序電阻R(2),按公式(49)計算：對測得的每一個電源電壓計算負序電抗和負序電阻。用這些試驗數(shù)據(jù)，作X( (52) (53)7.16直軸瞬態(tài)短路時間常數(shù)從三相突然短路試驗確定直軸瞬態(tài)短路時間常數(shù)r',是指電樞電流的漸變分量衰減到其初始值的1/e,即0.368倍時所需的時間。按7.1.4用已知的特性方程Da(p)=0和D'(p)=0的根來求取直軸時間常數(shù)。按6.21.1來確定直軸瞬態(tài)開路時間常數(shù)，是電壓衰減到其初始值的1/e,即0.368倍時所需的時間。按6.21.2來確定直軸瞬態(tài)開路時間常數(shù)，是勵磁電流衰減到其初始值的1/e,即0.368倍時所需的按6.12來確定直軸瞬態(tài)開路時間常數(shù)，是電壓衰減到其初始值的1/e,即0.368倍時所需的時間。按7.1.4用已知的特性方程D?(p)=0和D'(p)=0的根來求取同步電機的直軸時間常數(shù)。7.18直軸超瞬態(tài)短路時間常數(shù)從三相突然短路試驗確定t",是電樞電流的迅變分量衰減到其初始值的1/e,即0.368倍時所需的7.19直軸超瞬態(tài)開路時間常數(shù)1/e,即0.368倍時所需的時間。按7.1.4用已知的特性方程D?(p)=0和D'(p)=0的根來求取直軸時間常數(shù)。7.21交軸瞬態(tài)開路時間常數(shù)按7.1.4用已知的特性方程D?(p)=0和D'(p)=0的根來求取交軸時間常數(shù)。7.22交軸超瞬態(tài)短路時間常數(shù)7.22.1從試驗值計算確定從試驗值x'(見7.6.1)、x"(見7.7)和r"。(見7.23)按公式(55)計算確定交軸超瞬態(tài)短路時間常數(shù)：7.22.2從靜態(tài)下直流衰減試驗確定按7.1.4用已知的特性方程D?(p)=0和D?(p)=0的根來求取交軸時間常數(shù)。7.23交軸超瞬態(tài)開路時間常數(shù)同樣按7.1.4用已知的特性方程D?(p)=0和D'q(p)=0的根來求取交軸時間常數(shù)。7.24電樞短路時間常數(shù)7.24.1從三相突然短路試驗確定電樞短路時間常數(shù)ta,是勵磁電流周期性分量衰減到其初始值的1/e,即0.368倍時所需的時間。另一種方法是以每一相電樞電流的非周期性分量的衰減來確定時間常數(shù)，取各相的這些分量衰減到其初始值的1/e,即0.368倍時所需的時間的平均值作為時間常數(shù)。在確定電樞短路時間常數(shù)中，若某相的非周期性分量初始值小于求得的最大初始值的0.4倍，則宜舍掉。若在突然短路試驗中電樞電流是以無感分流器測量的，則允許采用電樞電流非周期性分量的衰減來確定電樞短路時間常數(shù)。7.24.2從試驗值計算確定額定頻率fn時的電樞短路時間常數(shù)，由已知的試驗值X(2)(見7.9)和Ra(見7.15)按公式(56)計算確定：使用飽和值x(2)。7.25額定加速時間和儲能常數(shù)從空載自減速試驗(見6.23)確定電機加速時間和儲能常數(shù)時，按公式(57)計算：式中：PFe——額定轉(zhuǎn)速和對應(yīng)于試驗電壓值的鐵心損耗，單位為千瓦(kW);WN——額定角速度，單位為弧度每秒(rad/s);SN——額定視在功率，單位為千伏安(kVA)。7.26額定勵磁電流7.26.1直接測定額定勵磁電流In是電機運行在額定電壓、額定電流、額定功率因數(shù)和額定轉(zhuǎn)速時勵磁繞組中的抗Xp。GB/T40294—2021/IEC60034-4-1:2018梯電抗Xp。圖19ASA圖按7.1.1確定電勢ep。從空載飽和特性確定額定電樞電壓時對應(yīng)氣隙線的勵磁電流ig。由原點沿橫坐標作電流ig向量。從其終端與垂直線向右呈額定功率因數(shù)角φn(對過勵發(fā)電機取正)作在三相穩(wěn)額定勵磁電流也可以用公式(58)計算確定(若保梯電抗未知且ASA圖僅(無零功率因數(shù)負載試驗)是用來估算勵磁電流額定值，則在作圖19在橫坐標軸上量取三個勵磁電流值(見圖20):GB/T40294—2021/IEC60034-4-1:2018圖20瑞典圖由D點作橫坐標的垂線FD,取其長度等于1.05倍OC。連接F點和B點為直線，作FB的垂直平沿FKB圓弧量取KL,使其長度等于EP。EP為空載電壓增加PG所需的勵磁電流分量。PG為額值。沿縱坐標軸將額定電樞電流下的ax。壓降(見7.26.2)加在額由H′點作一平行于橫坐標軸直線，與空載特性交于H點。由此點，向橫坐標軸作垂線交于D點從6.5試驗，如圖8所示繪制短路曲線來確定額定電樞短路電流時的勵磁電流。條曲線即是零功率因數(shù)曲線的上半部分。將空載飽和曲線(見7.1.1)也繪制在同一圖中。然后將零功圖21從零功率因數(shù)過勵試驗確定勵磁電流7.28頻率響應(yīng)特性7.28.1概述頻率響應(yīng)特性是帕克同步電機方程的專用傳遞函數(shù)。這些傳遞函數(shù)可用于同步電機的瞬態(tài)現(xiàn)象的對于靜態(tài)下的電機，傳遞函數(shù)可按公式(59)和公式(60)表達：ua(p)=[r+pxa(p)]·ia(p)+G(p)·i (59)u?(p)=[r+px?(p)]·i?(p) (60)式中：p——拉普拉斯算子；xa(p)、x?(p)--—直軸電抗因子和交軸電抗因子；G(p)--—傳遞因子。頻率響應(yīng)特性1/x(js)和G(js)是p=js時的復數(shù)表達式。7.28.2從降低電壓同步運行試驗確定在每個轉(zhuǎn)速(轉(zhuǎn)差率)點按公式(62)、公式(63)和公式(64)計算阻抗、電阻和電抗： (62) (63)X(s)=√Z2(s)-R2(s);[x(s)=√z2(s)-r (64)然后，以求得的值對轉(zhuǎn)差率作曲線從而得到在低頻率時的頻率響應(yīng)特性。對每個轉(zhuǎn)差率下的阻抗的平均值按圖22作圖。最好在同一圖上作功率因數(shù)值對轉(zhuǎn)差率的曲線。IⅡI2.01.00.60.50.圖22低頻時的頻率響應(yīng)特性(示例)已由記錄求得某一試驗頻率f,下的U和I以及它們各相的差異(見6.27),則靜態(tài)下的回路阻抗按公Kcon——基于電樞繞組連接方式的因子。若端子外施電壓時第三端子開路，則K=1/2R?。——外施電壓和頻率時的交流電樞繞組電阻?？蓮念l率對應(yīng)于s時的移除轉(zhuǎn)子試驗確定，用由數(shù)據(jù)記錄或其他合適的設(shè)備求得的電壓和電流間的角度φ,對應(yīng)以某一轉(zhuǎn)差率運行的電機的 (70)由此試驗求得的各值是不飽和參數(shù)。電機的頻率響應(yīng)即為求得的每一軸的參數(shù)的轉(zhuǎn)差率函數(shù)曲線。利用頻率響應(yīng)特性可求得同步電機的各參數(shù)(電抗、電阻和時間常數(shù))。轉(zhuǎn)差率為1時的電抗和電阻約等于超瞬態(tài)值。電抗和電阻外推至零轉(zhuǎn)差率則得到同步時的值。7.28.4從靜態(tài)下電樞繞組的直流衰減試驗確定以下，各特性均以標幺值表示。利用按7.1.4從6.14試驗求得的各值：·i(t)——電樞繞組試驗電流(或是試驗曲線和穩(wěn)態(tài)值的差值)與此電流初始值的比；·i(t)——衰減中的勵磁繞組電流標幺值；·i。——以標幺值表示的電樞繞組直軸或交軸電流的初始值；·r-——電樞繞組回路相電阻標么值按公式(71)確定。ra——電樞繞組直流電阻標幺值；△r—--附加(外部的)電樞回路電阻標幺值；Kcon——基于電樞繞組連接方式的因子。若端子外施電壓時第三端子開路，則Kon=1/2;若兩相并行連接并與第三相串接，則Kcon=2/3。頻率響應(yīng)函數(shù)的實際計算，應(yīng)符合附錄B的規(guī)定。應(yīng)將參數(shù)X、X”、X。和X”與用本文件給出的方法求得的各值進行核驗，且頻率響應(yīng)特性應(yīng)進行相應(yīng)修正。若差異大于10%,直流衰減應(yīng)重復進行，以便與實際頻率響應(yīng)特性更接近一致。7.29短路比從空載飽和特性和三相穩(wěn)態(tài)短路特性確定短路比K.,取空載飽和曲線上對應(yīng)額定電壓時的勵磁電流與短路特性曲線上對應(yīng)額定電流時的勵磁電流之比(見圖8),按公式(72)計算：7.30額定電壓調(diào)整率7.30.1直接測定從直接測量來確定額定電壓調(diào)整率(見6.2)。7.30.2從空載飽和特性和已知的額定負載時的勵磁電流來確定從空載特性(見6.4)和按7.26求得的額定勵磁電流Im用作圖法來確定額定電壓調(diào)整率△UN。直接測量法為優(yōu)選方法。當被試電機進行零功率因數(shù)負載時采用作圖法。當在額定工況運行過程中采用直接測量法確定額定勵磁電流時，被試電機應(yīng)以其自帶的自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)來勵磁，因為當電機用自動系統(tǒng)勵磁時的勵磁電流可能與采用他勵勵磁(尤其是帶