空氣調(diào)節(jié)專業(yè)課程設計

摘要本設計對象是一九層假日酒店，位于武漢市。涉及重要內(nèi)容有：負荷計算、新風量擬定、空氣解決過程設計、氣流組織設計與計算、設備選型、水系統(tǒng)及風系統(tǒng)水力計算、系統(tǒng)控制方案擬定等。結(jié)合建筑特點與實際，制定空調(diào)設計方案。在符合實際基本上盡量使系統(tǒng)有更強功能性和操作性，因此本設計采用風機盤管加新風系統(tǒng)，人員少或者停留時間不長且不易送新風小房間則靠自然通風來達到換氣目。從第一層至第九層均采用吊頂式空調(diào)機組，風機盤管采用下送風方式。而新風則在客房采用側(cè)送風，其她房間采用下送風第一層新風機組置于廚房某些室外，可最大化減少機組噪音對大廳人員影響，而從第二層至第九層新風機組則置于相應機房里，制冷機房設于地面一層最西面，選用一臺螺桿式冷水機組，夏季供冷凍水，冷凍水泵選取是兩用一備，冷卻水泵選取也是兩用一備，冷卻塔置于屋頂。核心字：風機盤管加新風系統(tǒng)；送風方式；制冷機房；水泵AbstractTheobjectofthisdesignisalholidayinnconstructionwhichislocatedinWuhan.Themaincontentincludes:theloadcomputation，theamountdeterminationofnewwind，theairtreatingprocessesdesign，thesupposecountswiththecomputationofaircurrentorganization，theequipmentshaping，thewaterpowercomputationofaqueoussystemandthewindsystem，thesystemscontrolplan,andsoon.Combinethepracticeandthecharacteristicofarchitecture,establishtheplanoftheairconditiondesign.Onthebasisoftruthfulness,makingthesystermmorefunctionalityandmoreoperationality.SowedesigntheFancoilandfreshairsystem,Thesmallroomwithlittlepeopleorshortresidencetimeandthesmallroomthatisnoteasytosendafreshairwillrelyonthenaturalventilationtoachievethepurposeoftheairexchange.

Fromthefirstleveltotheninthlevelareuseofceilingairconditioningunits，fancoilareusedthewayofdownwardairsupply.GuestRoomsareusethewayofSideairsupply，theotherroomtosendthewindusethewayofdownwardairsupply.Thefreshairunitoffirstlayerisplacedinthekitchenofoutdoor，itcanmaximumreducetheeffectofnoise，andfromthesecondlayertotheninthflooroffreshairunitisplacedintheappropriateroom,Refrigerationroomislocatedinthegroundfloorofthewest，thechoiceofascrewchillersinsummerforchilledwater，chilledwaterpumpselectionisadual-useequipment，coolingwaterpumpofchoiceisadual-useequipment，coolingtowerareplacedontheroof.Keywords：blowerfancoilwithnewwind；Airsupplymode；Refrigerationroom；Waterpump目錄TOC\o"1-3"\h\u14401設計條件 159401.1工程概況 184791.2設計采用氣象數(shù)據(jù) 1291441.3空調(diào)房間設計條件 1291441.4維護構(gòu)造熱工性能 2291441.5室內(nèi)照明 2299401.6室內(nèi)設備 324911.7室內(nèi)人員散熱 3141472系統(tǒng)方案初步擬定 4226602.1系統(tǒng)方案 4283872.2初選系統(tǒng)方案 457133負荷計算 455253.1冷負荷計算 4224183.1.1外維護構(gòu)造冷負荷計算 4125313.1.2內(nèi)圍護構(gòu)造冷負荷 5273193.2濕負荷計算 6163553.3新風負荷計算 7318414送風量擬定 721945室內(nèi)氣流組織計算 8322395.1氣流組織形式 8294995.2散流器送風 8270386水力計算 11164636.1風管材料和形狀 1163026.2風管內(nèi)風速 1173536.3風管布置 11170906.4風管水力計算 11279786.4.1沿程阻力計算 11155416.4.2局部阻力計算 12129576.5水管材料和形狀 12288926.5.1空調(diào)管路系統(tǒng)設計原則 12125216.5.2管路系統(tǒng)管材 13123686.5.3冷凍水溫度擬定 1391206.5.4.管徑和流速擬定 1491206.5.5.冷凝水管設計 1593616.6水管水力計算 15171016.6.1沿程阻力計算 15122556.6.2局部阻力計算 16206176.6.3水系統(tǒng)不平衡率 16146897空調(diào)設備選型 17222777.1空氣解決機組選型 17222777.2制冷機組選型 1829477.3風機選型 18174037.4水泵選型 19241088.其她設備 20134418.1消聲 20132438.2減振與隔振 2073138.3保溫 2173139道謝 22997210參照文獻： 23第一章設計條件1.1工程概況本工程為武漢市某九層假日酒店空調(diào)系統(tǒng)設計，總建筑面積2108m2，客房共9層，建筑高度為33.2m。第一層層高為4.2m，分為大廳，制冷機房，廚房，和客房幾大某些，第二層層高也是4.2m，分為餐廳，辦公空間，客房幾大某些第三層為辦公空間和客房，四層之后只有客房；除第一層以外每層設有新風機組室。1.2設計采用氣象數(shù)據(jù)表1-1室外氣象參數(shù)（一）序號地名臺站位置室外計算干球溫度夏季室外平均每年不保證50小時濕球溫度北緯東經(jīng)海拔夏季通風夏季空氣調(diào)節(jié)夏季空氣調(diào)節(jié)日平均12345678917武漢30o38’114o04’23.3335.23228.2依照<<暖通空調(diào)氣象資料集>>（1）空調(diào)夏季室外計算干球溫度：35.2℃（2）夏季空調(diào)室外日平均溫度：28.2℃夏季大氣壓力：0.100530MPa夏季室外相對濕度為79%1.3空調(diào)房間設計條件表1-2旅館客房空調(diào)設計計算參數(shù)房間類型夏季冬季新風量空氣含塵量空氣溫度相對濕度風速空氣溫度相對濕度風速tRHVtRHVLGoC%m/soC%m/sm3/h*人mg/m3客房一級24≦55≦0.2524≦50≦0.15≧50≦0.15二級25≦60≦0.2523≦40≦0.15≧40三級26≦65≦0.2522≦30≦0.15≧30四級27----21------依照<<旅館建筑空調(diào)設計>>可得如下數(shù)據(jù)表1-3本旅館客房空調(diào)設計計算參數(shù)夏季溫度260C空調(diào)運營時間24h濕度60%新風量30m3/人風速0.25m/s備注室內(nèi)壓力稍高于室外壓力1.4圍護構(gòu)造熱工性能（1）外墻：250mm厚鋼筋混凝土剪力墻。傳熱系數(shù)：2.67w/(m2.k)類型：重型延遲時間為：8.1h衰減系數(shù)：0.31查<<空調(diào)負荷實用計算法>>（2）屋頂：120mm厚混凝土板加50mm厚加膨脹樹脂珍珠巖保溫層，1.2mm三元乙醇防水卷材傳熱系數(shù)：0.74w/(m2.k)延遲時間為：7.3h衰減系數(shù)為：0.46吸取系數(shù)為：0.45查<<空調(diào)負荷實用計算法>>玻璃窗和外門構(gòu)造：采用斷熱鋁合金型材，6+9+6低輻射中空玻璃。窗寬度1.8m及高度為1.6m，門高度為4.5m，寬為4.5m傳熱系數(shù)：4.54w/(m2.k)內(nèi)遮陽設施：淡色窗簾Cn=1.00外遮陽設施：Cs=1.00窗有效面積系數(shù)Xg=0.85地點修正系數(shù)Xd=1查<空氣調(diào)節(jié)設計手冊>>(4)內(nèi)墻構(gòu)造：內(nèi)墻為200mm厚剪力墻。

傳熱系數(shù)：2.59w/(m2.k)類型：重型查<<空調(diào)負荷實用計算法>>（5）普通房間外門斷熱鋁合金型材，1.5室內(nèi)照明表1-4照明功率密度指標建筑類別房間類別照明功率密度W/m2建筑類別房間類別照明功率密度W/m2辦公建筑普通辦公室11賓館建筑客房15餐廳13高檔辦公室18會議室18會議室11走廊5門廳15走廊5商場建筑普通商店12其她11高檔商店19查《實用供熱空調(diào)設計手冊》綜上可得，各某些照明密度如下：（1）廚房為13W/m2；（2）客房為11W/m2；（3）餐廳為13W/m2；（4）門廳為15W/m2；（5）一二樓辦公室為18W/m2；（6）廁所為15W/m2，；各某些構(gòu)造開燈時間：（1）客房持續(xù)開燈時間：6小時從18：00到24：00持續(xù)運營；（2）門廳持續(xù)開燈時間：12小時從18：00到6：00持續(xù)運營；（3）廁所持續(xù)開燈時間：12小時從18：00到6：00持續(xù)運營；（4）餐廳持續(xù)開燈時間：3小時從06：00到09：00持續(xù)運營；從11：00到14：00持續(xù)運營；從17：00到20：00持續(xù)運營；（5）辦公室持續(xù)開燈時間：10小時從08：00到18：00持續(xù)運營；（6）廚房持續(xù)開燈時間：3小時從06：00到09：00持續(xù)運營；從11：00到14：00持續(xù)運營；從17：00到20：00持續(xù)運營；1.6室內(nèi)設備表1-5電器設備功率密度建筑類別房間類別功率密度W/m2建筑類別房間類別功率密度W/m2辦公建筑普通辦公室20賓館建筑普通客房20高檔客房13高檔辦公室13會議室5會議室5走廊0其她5走廊0商場建筑普通商店13其她5高檔商店13查《實用供熱空調(diào)設計手冊》綜上可得，各某些設備功率密度如下：廚房設備安裝功率：5w/m2；客房設備安裝功率：20w/m2；廁所設備安裝功率：5w/m2；樓辦公室設備安裝功率：13w/m2；二樓餐廳安裝功率：5w/m2；1.7室內(nèi)人員散熱表1-6不同類型房間人均占有使用面積指標建筑類別房間類別功率密度W/m2建筑類別房間類別功率密度W/m2辦公建筑普通辦公室4賓館建筑普通客房15高檔客房30高檔辦公室8會議室2.5會議室2.5走廊50其她20走廊50商場建筑普通商店3其她20高檔商店4查《實用供熱空調(diào)設計手冊》綜上可得，各某些構(gòu)造人均占有面積指標如下：（1）餐廳人均面積指標為2.5m2/人，（2）廚房人均面積指標為20m2/人，（3）廁所人均面積指標為20m2/人,（4）客房人均面積指標為15m2/人,（5）大廳人均面積指標為15m2/人，（6）辦公室全設為高檔辦公室，人均面積指標為8m2/人，人員顯熱為61w，潛熱為73w。第二章系統(tǒng)方案初步擬定2.1系統(tǒng)方案（1）全空氣空調(diào)系統(tǒng)全空氣空調(diào)系統(tǒng)長處是:設備集中、系統(tǒng)簡樸,維修和管理都比較以便，施工以便，初投資小，可以實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運營調(diào)節(jié)，經(jīng)濟性好，使用壽命長，在過度季節(jié)能全新風運營。其缺陷是：風道斷面大，風管系統(tǒng)復雜，布置困難，一種系統(tǒng)供應各種房間，當各房間負荷變化不一致時，無法進行精準調(diào)節(jié)，并且當一某些房間不再需要空調(diào)或負荷變化時而整個系統(tǒng)還在繼續(xù)運營，導致能源揮霍；空調(diào)房間之間有風管連通，使房間互相污染；設備與風管安裝工作量大，周期長。合用于建筑空間大、易于布置風道、室內(nèi)溫度、濕度、干凈度等控制規(guī)定嚴格，全年多工況節(jié)能以及負荷大或潛熱負荷大場合。（2）：新風加風機盤管系統(tǒng)新風加風機盤管系統(tǒng)克服了全空氣系統(tǒng)由于有風道截面積大、占用建筑面積和空間較多以及系統(tǒng)靈活性差等缺陷，在這個系統(tǒng)既有水，又有空氣，因而新風加風機盤管系統(tǒng)合用于其房間用途和使用者規(guī)定不同，并且規(guī)定靈活性高建筑，如旅館、辦公樓等。2.2初選系統(tǒng)方案依照上面分析比較：本工程武漢市某九層假日酒店空調(diào)系統(tǒng)設計，新風加風機盤管系統(tǒng)合用于其房間用途和使用者規(guī)定不同，滿足靈活性高規(guī)定，因此選取新風加風機盤管系統(tǒng)。第三章負荷計算3.1冷負荷計算（1）空調(diào)房間冷負荷涉及：①由于室內(nèi)外溫差和太陽輻射作用，通過建筑圍護構(gòu)造傳入室內(nèi)熱量形成冷負荷；②人體散熱、散濕形成冷負荷；③燈光照明形成冷負荷；其她設備散熱形成冷負荷?？照{(diào)房間冷負荷是擬定送風系統(tǒng)風量和空調(diào)設備根據(jù)。由于室內(nèi)外溫差和太陽輻射熱作用,通過圍護構(gòu)造傳入室內(nèi)熱量形成冷負荷與室外氣象參數(shù)(太陽輻射熱、室內(nèi)外溫度)、圍護構(gòu)造和房間熱工性能關于，傳入室內(nèi)熱量并不一定及時成為室內(nèi)冷負荷。其中對流形成得熱量及時變成室內(nèi)冷負荷，輻射某些得熱量通過室內(nèi)圍護構(gòu)造吸熱—放熱后，有時間衰減和數(shù)量上延遲。因而，必要采用相應冷負荷系數(shù)。本設計中采用就是冷負荷系數(shù)法。（2）制冷系統(tǒng)負荷制冷系統(tǒng)負荷等于室內(nèi)負荷、新風負荷和其她熱量形成冷負荷之和；也就是說空調(diào)制冷系統(tǒng)供冷能力除了要補償室內(nèi)冷負荷外，還要補償空調(diào)系統(tǒng)新風量負荷和抵消冷量再加熱等其她熱量形成冷負荷。制冷系統(tǒng)負荷是擬定空調(diào)制冷設備容量根據(jù)。3.1.1外維護構(gòu)造冷負荷計算（1）外墻，屋頂冷負荷計算通過墻體、天棚得熱量形成冷負荷，可按下式計算：CLQτ=KF⊿tτ-εW式中K——圍護構(gòu)造傳熱系數(shù)，W/m2?K；F——墻體面積，m2；β——衰減系數(shù)；ν——圍護構(gòu)造外側(cè)綜合溫度波幅與內(nèi)表面溫度波幅比值為該墻體傳熱衰減度；τ——計算時間，h；ε——圍護構(gòu)造表面受到周期為24小時諧性溫度波作用，溫度波傳到內(nèi)表面時間延遲，h；τ-ε——溫度波作用時間，即溫度波作用于圍護構(gòu)造內(nèi)表面時間，h；⊿tε-τ——作用時刻下，圍護構(gòu)造冷負荷計算溫差，簡稱負荷溫差。（2）窗戶冷負荷計算通過窗戶進入室內(nèi)得熱量有瞬變傳熱得熱和日射得熱量兩某些，日射得熱量又提成兩某些：直接透射到室內(nèi)太陽輻射熱qt和被玻璃吸取太陽輻射熱傳向室內(nèi)熱量qα。（a）窗戶瞬變傳熱得形成冷負荷本次工程窗戶為3.0mm厚玻璃，重要計算參數(shù)K=3.5W/m2?K。工程中用下式計算：CLQτ=KF⊿tτW式中K——窗戶傳熱系數(shù)，W/m2?K；F——窗戶面積，m2；⊿tτ——計算時刻負荷溫差，℃。（b）窗戶日射得熱形成冷負荷日射得熱取決于諸多因素，從太陽輻射方面來說，輻射強度、入射角均依緯度、月份、日期、時間不同而不同。從窗戶自身來說，它隨玻璃光學性能，與否有遮陽裝置以及窗戶構(gòu)造（鋼、木窗，單、雙層玻璃）而異。此外，還與內(nèi)外放熱系數(shù)關于。工程中用下式計算：CLQj?τ=xgxdCsCnJj?τW式中xg——窗戶有效面積系數(shù)；xd——地點修正系數(shù)；Jj?τ——計算時刻時，透過單位窗口面積太陽總輻射熱形成冷負荷，簡稱負荷，W/m2；Cs——窗玻璃遮擋系數(shù)；Cn——窗內(nèi)遮陽設施遮陽系數(shù)。3.1.2內(nèi)圍護構(gòu)造冷負荷會議室左右鄰室（即東西墻）和樓下為空調(diào)房間，室溫均相似，通過圍護構(gòu)造溫差不大于3℃，由內(nèi)圍護構(gòu)造溫差傳熱引起冷負荷可忽視不計。南內(nèi)墻鄰室為通風良好走廊，走廊不空調(diào)，通過內(nèi)墻溫差傳熱引起冷負荷其中：傳熱系數(shù)K=1.76附加溫升取△ta=2℃夏季空調(diào)室外計算日平均溫度to,m=30.7℃A為傳熱內(nèi)墻面積（a）電子設備冷負荷電子設備發(fā)熱量按下式計算：Q=1000n1n2n3NW式中Q——電子設備散熱量，W；N——電子設備安裝功率，kW；n1——安裝系數(shù)。電子設備設計軸功率與安裝功率之比，普通可取0.7~0.9；n2——負荷功率。電子設備小時平均實耗功率與設計軸功率之比，依照設備運轉(zhuǎn)實際狀況而定。n3——同步使用系數(shù)。房間內(nèi)電子設備同步使用安裝功率與總功率之比。依照工藝過程設備使用狀況而定。對于電子計算機，國外產(chǎn)品普通都給出設備發(fā)熱，可按其給出數(shù)字計算。本次設計每臺計算機Qs=150W。（b）照明設備照明設備散熱量屬于穩(wěn)定得熱，普通得熱量是不隨時間變化。依照照明燈具類型和安裝方式不同，其得熱量為：白熾燈Q=1000NW熒光燈Q=1000n1n2NW式中N——照明燈具所需功率，kW；n1——鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，當明裝熒光燈鎮(zhèn)流器裝在空調(diào)房間內(nèi)時，取n1=1.2；當暗裝熒光燈鎮(zhèn)流器設在頂棚內(nèi)時，可取n1=1.0；n2——燈罩隔熱系數(shù)，當熒光燈罩上部有小孔（下部為玻璃板），可運用自然通風散熱與熒光燈頂棚內(nèi)時，取n2=0.5~0.6；而熒光燈罩無通風孔者，則視頂棚內(nèi)通風狀況，n2=0.6~0.8。（c）人體散熱人體散熱與性別、年齡、衣著、勞動強度及周邊環(huán)境條件等各種因素關于。人體散發(fā)潛熱量和對流熱直接形成瞬時冷負荷，而輻射散發(fā)熱量將會形成滯后冷負荷。實際計算中，人體散熱可以以成年男子為基本，成以考慮了各類人員構(gòu)成比例系數(shù)，稱群集系數(shù)。對于不同功能建筑物中各類人員（成年男子、女子、小朋友等）不同構(gòu)成進行修正，下表給出了某些建筑物中群集系數(shù)，作為參照。于是人體散熱量為：Q=qnn′W式中q——不同室溫和勞動性質(zhì)時成年男子散熱量，W；n——室內(nèi)所有人數(shù)；n′——群集系數(shù)。*（采光天井按始終向陽計算，即把時間按中午正對太陽算）3.2濕負荷計算該工程為酒店，工程圖有宿舍，大廳和餐廳以及廚房等構(gòu)件，因此除去水面散濕，只有食品散濕以及人體散濕量是存在。（a）人體散濕量人體散濕量應同人體散熱量同樣考慮，計算過程如下：查資料得，成年男子散熱散濕量為：顯熱61W/人，潛熱73W/人，109g/h?人；房間人數(shù)為n人。Q=qnn′=109×n×0.93=101.37×n（b）食品散濕量餐廳食品散濕量可按就餐總?cè)藬?shù)每人10g/h考慮。以二樓餐廳為例，計算過程如下：已擬定餐廳人數(shù)為120人。則Q=10×120=1200g/h=0.00033kg/s3.3新風量及新風負荷計算QM0（h0hR）式中M0—新風量kg/sh0—室外空氣焓值kj/kghR—室內(nèi)空氣焓值kj/kg依照已知條件，每人新風量按30m3/h計算，且需要滿足總送風量10%計算，如果每人30m3/h不滿足10%條件，則按10%計算送風量。如果空氣密度為1.2kg/m3，由濕空氣焓濕圖查得：室內(nèi)空氣焓值為58.849kJ/kg(tR=26℃,ψ=60%)；室外空氣焓值為110.554kJ/kg(tO=35.2℃,tO,S=31.8℃)例如以一樓大廳為例可得：Q=（1447×1.2×/3600)×(110.554-58.849)=25kW第四章風機盤管加新風總送風量擬定規(guī)定室內(nèi)空氣維持狀態(tài)參數(shù)為：tn=26±0.50C，φn=60±5%，本地大氣壓力為101325pa，如一樓大堂（a）求熱濕比ε=Q/W=31913/0.79=40396.20（b）在id圖上擬定室內(nèi)空氣狀態(tài)點N，通過該點畫出ε=40396.20過程線，取送風溫差為60C，則送風溫度t0=26-6=200C。從而得出：h0=52.232kJ/kghn=58.849kJ/kgd0=12.622g/kgdn=12.786g/kg（c）計算送風量按消除余熱：≈4.82/1.2*3600=14469m3/h按消除余濕：≈14469m3/h按消除余熱和余濕所求通風量基本相似，闡明計算無誤，取G=938.98m3/h將按此辦法計算出各層各房間送風量填于表中，詳細見附表。第五章室內(nèi)氣流組織計算5.1氣流組織形式室內(nèi)氣流速度、溫濕度是人體熱舒服要素，因而必要對房間進行合理空氣解決方式和合理氣流組織方式。氣流分布設計目是風口布置，選取風口規(guī)格，校核室內(nèi)氣流速度、溫度等等。因而，一種合理空氣解決方式和合理氣流組織對于室內(nèi)空氣質(zhì)量有著直接和重要影響，送風口以安裝位置分，有側(cè)送風口、頂送風口、地面風口；按照送出氣流流動狀況有擴散型風口、軸向型風口和孔板送風。擴散型風口具備較大誘導室內(nèi)空氣作用，送風溫度衰減快，但射程較短；軸向型風口誘導室內(nèi)氣流作用小，空氣溫度、速度衰減慢，射程遠；孔板送風口是在平板上滿布小孔送風口，速度分布均勻，衰減快。本設計送風選取四周吹方形散流器，依照《空氣調(diào)節(jié)設計手冊》，用散流器上送上回方式空調(diào)房間，為了保證射流有必須射程，并不產(chǎn)生較大噪聲，風口風速控制在3～4m/s之間，最大風速不得超過6m/s，回風風口吸風風速取4～5m/s。5.2散流器送風以一樓大廳為例：一樓大廳面積為417m2，層高為H=4.2m，總送風量14469m3/h，回風量為13022m3/h，送風溫差6℃。采用散流器下送，進行氣流組織校核計算。（1）送風口①新風采用散流器下送，由于風機盤管是臥式暗裝，因此風機盤管送風則采用散流器向下送，風機盤管布置兩個送風口，新風也同樣布置兩個送風口風機盤管散流器送風口風機盤管出風量為13022m3/h四分之一，即3256m3/h由于要和風機盤管相匹配，因此選取方形散流器，送風方式為下送風。選取兩個480x480為風機盤管送風口②風機盤管風口尺寸為480x480方矩形器散流，查《實用供熱空調(diào)設計手冊》則頸部風速為：散流器實際出口面積約為頸部面積90%，即散流器出口實際風速為：表5-1散流器頸部最大送風速度（m/s）建筑物類別容許噪聲室內(nèi)凈高度（m）（dB）34567廣播室323.94.24.34.44.5劇場，住宅，手術室33-394.44.64.85.05.2旅館，飯店，個人辦公室40-465.25.45.75.96.1商店，銀行，餐廳，百貨公司47-536.26.67.07.27.4公共建筑，普通辦公，百貨公司底層54-607.57.7查《實用供熱空調(diào)設計手冊》由表中得頸部賓館送風口最大風速為5.2m/s，最大噪音分貝為46分貝因此頸部送風速度符合規(guī)定。③求射流末端速度為0.5m/s射程即散流器中心到區(qū)域邊沿距離為2m，依照規(guī)定，散流器射程應為散流器中心到房間或區(qū)域邊沿距離75%，所需最小射程為：2.5mx0.75=1.875m。2m>1.875m,因而射程滿足規(guī)定。④計算室內(nèi)平均風速表5-2散流器送風速度規(guī)定空調(diào)房間長度A=20.0mH（m）2.753.003.253.504.005.00V（m/s）0查《實用供熱空調(diào)設計手冊》長度為20m，高度為4.2m房間平均風速為0.22，因而滿足規(guī)定。新風散流器送風口對房間101，新風風量為74m3/h，選取120x120方形散流器，送風方式為下送風。按上式方式校核，成果符合規(guī)定，因此選取120x120方形散流器。所有房間散流器型號及個數(shù)見附錄。第六章水力計算6.1風管材料和形狀風管材料選取鍍鋅薄鋼板矩形風管由于空間小、美觀、易于布置等，空調(diào)風管用較多，因此本設計中均采用矩形風管，其占有效空間較小，易于布置、明裝較美觀。6.2風管內(nèi)風速表6-1低速風管內(nèi)風速（m/s）室內(nèi)容許噪聲級dB（A）主管風速支管風速新風入口25-353-4≦2335-504-72-33.550-656-92-54-4.565-858-125-85依照《空調(diào)調(diào)節(jié)設計手冊》提供資料，對于噪聲原則在40-46dB（A）之間風管，其風速按下列原則選用，主管風速為4-7m/s，支管風速為2-3m/s，新風入口風速為3.5m/s。因此本設計在選取主風管時取速度為5m/s，支管風速取2.5m/s，新風入口速度為3.5m/s。6.3風管布置布置風管時應注意布置整潔、美觀和便于檢修、測試。應與其她管道統(tǒng)一考慮。設計時應考慮各種管道裝拆以便。風管布置時，應盡量減少局部組力。對于方形風管，三通或四通彎管應有與彎管相似曲率半徑。彎管和三通背面，以有4～5個當量直徑直管再接支管為好。風管變徑作成漸擴管或漸縮管。漸擴管每邊擴展角度不不不大于15o，詳細布置見施工圖紙。6.4風管水力計算6.4.1沿程阻力計算式中管段摩擦阻力單位長度摩擦阻力，pa/m例：對于管段a-b，運用假定流速法，則管道斷面應為：斷面尺寸為：320x250mm，則實際流速為按流速當量直徑及實際流速查摩擦阻力線解圖得單位長度摩擦阻力，故該管段摩擦阻力為0.42x1=0.42pa6.4.2局部阻力計算式中Z——局部構(gòu)件局部阻力，Pa；ζ——局部阻力系數(shù)，由局部阻力系數(shù)表查得；——動壓，Pa；——管段內(nèi)空氣流速，m/s；——空氣密度，kg/m3，取1.71kg/m3。在管段ab上有兩個蝶閥，查《閥門設計手冊》，擬定蝶閥局部阻力系數(shù)為0.52，一種防火閥阻力系數(shù)為0.19，其阻力系數(shù)為查設備參數(shù)得新風機組總阻力為100pa，靜壓箱阻力系數(shù)取0.4.，一種漸縮管，其系數(shù)為0.1.，從而可得其局部阻力為：蝶閥：防火閥：漸縮管：總局部阻力：7.59pa6.5空調(diào)水系統(tǒng)設計和計算闡明空調(diào)水系統(tǒng)設計涉及冷熱媒水系統(tǒng)設計、冷卻水系統(tǒng)設計、冷凝水系統(tǒng)設計及其有關設備選取。6.5.1水系統(tǒng)方案選取表6-2空調(diào)管路系統(tǒng)形式劃分原則系統(tǒng)形式特性特點按介質(zhì)（如水）與否與空氣接觸劃分開式系統(tǒng)系統(tǒng)中介質(zhì)基本上不與空氣接觸對管路，設備腐蝕性小水容量比開式系統(tǒng)小系統(tǒng)中水泵只需克服系統(tǒng)流動阻力系統(tǒng)簡樸系統(tǒng)蓄冷能力差閉式系統(tǒng)系統(tǒng)中介質(zhì)與空氣接觸，系統(tǒng)中有水箱有較大水流量，因而溫度較穩(wěn)定，蓄冷能力大系統(tǒng)腐蝕性強循環(huán)水泵揚程大；要克服系統(tǒng)流動阻力，還要消耗較多提高介質(zhì)高度所需能量按系統(tǒng)中各并聯(lián)環(huán)路中水流程劃分同程式系統(tǒng)各并聯(lián)環(huán)路中水流程基本相似，即各環(huán)路管路總長度基本相等系統(tǒng)各環(huán)路間流動阻力容易平衡，因而系統(tǒng)水利穩(wěn)定性好，流量分派均勻管路布置復雜，管路長比異程系統(tǒng)初投資大異程式系統(tǒng)各并聯(lián)環(huán)路中水流程各不相似，即各環(huán)路管路總長也不同樣管路布置簡樸，節(jié)約管路及其占用空間初投資比同程系統(tǒng)低由于流動阻力不易平衡，常導致水流量分派不均按系統(tǒng)循環(huán)水量特性劃分定水量系統(tǒng)系統(tǒng)中循環(huán)水量保持定值；常采用三通閥定流調(diào)節(jié)，即當負荷減少時，一某些水流量與負荷成比例地流經(jīng)風機盤管或空調(diào)器，另一部分從三同閥旁通，保持環(huán)路中水流量不變系統(tǒng)簡樸，操作以便第負荷時，水泵仍按設計流量運營；此輸送能耗始終為實際最大值配管設計時，不能考慮同步使用系數(shù)變水量系統(tǒng)系統(tǒng)中供回水溫度保持不變，負荷變化時，可通過變化供水量來調(diào)節(jié)輸送能耗隨著負荷減少而減少水泵容量及電耗也相應減少系統(tǒng)相對復雜。要配備一定自動控制配管設計時，可以考慮同步使用系數(shù)按系統(tǒng)中循環(huán)水泵設立情況劃分單級泵系統(tǒng)系統(tǒng)中只用一組循環(huán)水泵，即冷熱源側(cè)和負荷側(cè)合用一組循環(huán)水泵系統(tǒng)簡樸，初投資省不能調(diào)節(jié)水泵流量，不能節(jié)約水泵輸送能量雙級泵系統(tǒng)冷熱源側(cè)與負荷側(cè)分別分別設立循環(huán)水泵可以減少冷凍水輸送電耗系統(tǒng)比單級泵系統(tǒng)復雜初投資梢高按冷熱水管道設置方式劃分雙管制冬季供應熱水，夏季供應冷水都是用相似管路系統(tǒng)簡樸，布置以便系統(tǒng)初投資較省系統(tǒng)不能同步即供冷又供熱，只能按不同步間分別運營三管制系統(tǒng)中有冷、熱源兩條供水管，但共用一根回水管能同步滿足供熱、供冷規(guī)定有冷熱混合損失投資高于雙管制系統(tǒng)四管制供冷、供熱分別由供、回水管承擔，構(gòu)成供冷與供熱彼此獨立水系統(tǒng)能同步滿足供熱、供冷規(guī)定，且沒有冷熱混合損失管道占用空間大系統(tǒng)初投資較高6.5.2空調(diào)管路系統(tǒng)設計原則空調(diào)管路系統(tǒng)設計重要原則如下：1.空調(diào)管路系統(tǒng)應具備足夠輸送能力，例如，在中央空調(diào)系統(tǒng)中通過水系統(tǒng)來保證渡過每臺空調(diào)機組或風機盤管空調(diào)器循環(huán)水量達到設計流量，以保證機組正常運營；又如，在蒸汽型吸取式冷水機組中通過蒸汽系統(tǒng)來保證吸取式冷水機組所需要熱能動力。2.合理布置管道：管道布置要盡量地選用同程式系統(tǒng)，雖然初投資略有增長，但易于保持環(huán)路水力穩(wěn)定性；若采用異程系統(tǒng)時，設計中應注意各支管間壓力平衡問題。3.擬定系統(tǒng)管徑時，應保證能輸送設計流量，并使阻力損失和水流噪聲小，以獲得經(jīng)濟合理效果。眾所周知，管徑大則投資多，但流動阻力小，循環(huán)水泵耗電量就小，使運營費用減少，因此，應當擬定一種能使投資和運營費用之和為最低管徑。同步，設計中要杜絕大流量小溫差問題，這是管路系統(tǒng)設計經(jīng)濟原則。4.在設計中，應進行嚴格水力計算，以保證各個環(huán)路之間符合水力平衡規(guī)定，使空調(diào)水系統(tǒng)在實際運營中有良好水力工況和熱力工況。5.空調(diào)管路系統(tǒng)應滿足中央空調(diào)某些負荷運營時調(diào)節(jié)規(guī)定；6.空調(diào)管路系統(tǒng)設計中要盡量多地采用節(jié)能技術辦法；7.管路系統(tǒng)選用管材、配件要符合關于規(guī)范規(guī)定；8.管路系統(tǒng)設計中要注意便于維修管理，操作、調(diào)節(jié)以便。結(jié)合以上分析，對空調(diào)系統(tǒng)裝置水系統(tǒng)進行了設計，系統(tǒng)平面圖和立面圖見有關圖紙。6.5.2管路系統(tǒng)管材查閱《實用供熱空調(diào)設計手冊》得：表6-1管材選取表序號用途合用管材種類1輸送t≧95oC熱水焊接鋼管，無縫鋼管，鍍鋅鋼管2輸送t≦95oC熱水焊接鋼管，無縫鋼管，鍍鋅鋼管，鋁塑復合管，PB管，PE-X管3輸送t≦60oC熱水或冷水焊接鋼管，無縫鋼管，鍍鋅鋼管，鋁塑復合管，PB管，PE-X管，PE-RT管，PP-R管4冷卻水供，回水管焊接鋼管，無縫鋼管，鍍鋅鋼管，球墨鑄鐵管5排水管PVC管，UPVC管6冷凝水管焊接鋼管，PE管，PVC管，UPVC管因此依照規(guī)定，本系統(tǒng)選取鍍鋅鋼管作為運送水管。6.5.3冷凍水溫度擬定冷，熱水溫度普通舒服性空調(diào)水系統(tǒng)冷，熱水溫度，可按下列推薦值采用，冷水供水溫度：5-9oC，普通取7oC；供，回水溫度差：5-10oC，普通取5oC。熱水供水溫度：40-65oC；普通取60oC；供，回水溫度差：4.2-15oC。普通取10oC；宜加大至15oC查《實用供熱空調(diào)設計手冊》因此選取供水溫度為，回水溫度為6.5.4.管徑和流速擬定以一樓女衛(wèi)生間支管為例：擬定供水管流量：由公式可知：=其中C=4.2×103J/（㎏·℃）依照下表初步擬定管徑，由于流量是0.44。因此初步擬定選取15mm鋼管。表6-2管徑流速相應表鋼管管徑/mm閉式水系統(tǒng)流量（m3/h）Kpa/100m150-0.50-60200.5-1.010-60251-210-60322-410-60404-610-60506-1110-606511-1810-608018-3210-60查《實用供熱空調(diào)設計手冊》中對流速規(guī)定?？傻萌缦乱?guī)定：流速：管道內(nèi)水流速v（m/s），宜符合如下規(guī)定：（1）公稱直徑dN≦32mm時，v≦1.5m/s（2）公稱直徑dN≦40mm-63mm時，v≦2.0m/s（3）公稱直徑dN≦63mm時，v≦3.0m/s由于選是15mm鋼管，因此咱們?nèi)∫粯桥l(wèi)生間流速為1m/s依照公式可得：式中：水流量，水流速，因此計算得：=12.4mm查閱《實用供熱空調(diào)設計手冊》可知：計算管段沿程阻力時，單位長度摩擦壓力損失（比摩阻）宜控制在100-300pa/m，普通，最大不應超過400pa/m。當選取15mm管段時，其沿程阻力為1567.09pa/m，顯然不符合規(guī)定，而選取20mm管徑時，其沿程阻力為177pa/m。綜上所述，咱們選取一樓女衛(wèi)生間管徑為20mm用同樣辦法可把所有水管直徑求出，見附錄：6.5.5冷凝水管設計為及時排走空調(diào)設備在運營中產(chǎn)生冷凝水，設冷凝水系統(tǒng)。本設計有如下幾點：風機盤管凝水盤泄水支管坡度取0.01。其他水平支干管，沿水流方向取0.003坡度。當冷凝水盤位于機組夫亞區(qū)域時，凝水盤出水口處設立水封，水封高度比凝水盤負壓（相稱于水柱高度）不不大于50%左右。水封與大氣相通。3、冷凝水管采用PVC塑料管。4、原則層冷凝水就近排如衛(wèi)生間中。詳細選取可參照下表表6-3冷凝水管管徑選取表冷負荷直徑冷負荷直徑冷負荷直徑kwmmkwmmkwmm720101-176401056-15121007.1-17.625177-598501513-1246212517.7-10032599-105580>12462150注：本資料引自美國MCQUAY公司《水源熱泵空調(diào)設計手冊》6.6空調(diào)水系記錄算在擬定了系統(tǒng)形式并布置了系統(tǒng)管路之后，需要對所是設計系統(tǒng)進行水力計算。水力計算重要目是依照規(guī)定流量分派，擬定管網(wǎng)各管段管徑和阻力，并求得管網(wǎng)特性曲線，為匹配管網(wǎng)動力設備做好準備。進而擬定動力設備（此計算中為水泵）型號和動力消耗。水力計算基本理論根據(jù)是流體力學一元流動持續(xù)性方程和能量方程及串、并聯(lián)管路流動規(guī)律。動力設備提供壓力等于管網(wǎng)總阻力；若干管段串聯(lián)之后阻力，等于各管段阻力之和；各并聯(lián)管段阻力必相等。管段阻力是構(gòu)成管網(wǎng)阻力基本單元。流體力學已經(jīng)揭示，管段中流體流動阻力有兩種：摩擦阻力也稱沿程，和局部阻力。液體管網(wǎng)水力計算重要任務普通有4種：按已知系統(tǒng)各管段流量和系統(tǒng)循環(huán)作用壓力（壓頭），擬定各管段管徑；按已知系統(tǒng)各管段流量和各管段管徑，擬定系統(tǒng)所必要循環(huán)作用壓力；按已知系統(tǒng)各管段流量，擬定各管段管徑和系統(tǒng)所需作用壓力；按已知系統(tǒng)各管段管徑和該管段容許壓降，擬定通過該管段水流量。本設計水力計算屬于第3種狀況，是在已知各管段流量狀況下，擬定管徑和水泵型號。此時選定Rm和v值，常采用經(jīng)濟值。稱經(jīng)濟比摩阻或經(jīng)濟流速。選用多大Rm值（或流速v值）來選定管徑，是一種經(jīng)濟問題。如選較大Rm值（v值），則管徑可縮小，但系統(tǒng)壓力損失增大，水泵電能消耗增長，同步，為使各循環(huán)環(huán)路易于平衡，最不利循環(huán)環(huán)路平均比摩阻Rpj不適當選得過大。當系統(tǒng)最不利循環(huán)環(huán)路水力計算完畢之后，即可進行其她分支循環(huán)環(huán)路壓力損失計算。依照計算出流速流量經(jīng)濟值進行各管段管徑選取，即可在保證供水前提下，較好控制水系統(tǒng)運營中能耗成本以及噪音。進而可以依照計算出系統(tǒng)阻力合理選取循環(huán)水泵。由于各個實驗室冷凍水供水量尚未擬定，因而在計算了各實驗室供回水量之后，就可以據(jù)此擬定管徑。6.6.1沿程阻力計算式中：管段摩擦阻力單位長度摩擦阻力，pa/m例：對于管段c，在前面已經(jīng)求出其管道流量為436.80，又由于其公稱直徑擬定為20mm，因此可查下表出其比摩阻為177pa/m。又由于其長度為2.4m，因此管段=總沿程阻力為177x2.4=424.8pa6.6.2局部阻力計算式中Z——局部構(gòu)件局部阻力，Pa；ζ——局部阻力系數(shù)，由局部阻力系數(shù)表查得；——動壓，Pa；——管段內(nèi)空氣流速，m/s；——空氣密度，kg/m3，取1.171kg/m3。在供回水管段ae上有兩個直徑為20mm90度彎頭，其總局部阻力系數(shù)為8.5，有一臺風機盤管，查《供熱空調(diào)設計手冊》得其阻力為10-20kpa，由于風機盤管型號較小，取10kp阻力。而管段ac實際速度為1.06m/s。求出其動壓為556.58pa，因此可得：90度彎頭：風機盤管：10kp得總阻力：4730.95+10000=14730.95pa綜上，可用同樣辦法求出因此水管阻力，詳細見附錄。6.6.3水系統(tǒng)不平衡率第一層管道供水管總阻力為：18019.40+18826.49+1280+8293.02+1075=47493.91第二層管道供水管總阻力為：23564.95+19359.73+1280+8293+1075+701.4=54274.08第三層管道供水管總阻力為：20765.82+16180.75+1280+8293+1075+701.4+1079+3202=52576.97第四層管道供水管總阻力為：17572.02+10606.86+1280+8293+1075+701.4+1079+3202+550.20+2947.50+6969.16=54276.14第五層管道供水管總阻力為：17572.02+10606.86+1280+8293+1075+701.4+1079+3202+550.20+2947.50+6969.16+1239=55515.14第六層管道供水管總阻力為：17572.02+10606.86+1280+8293+1075+701.4+1079+3202+550.20+2947.50+6969.16+1239+823+1483.2=57821.34第七層管道供水管總阻力為：17572.02+10606.86+1280+8293+1075+701.4+1079+3202+550.20+2947.50+6969.16+1239+823+1483.2+1549=59370.34第八層管道供水管總阻力為：17572.02+10606.86+1280+8293+1075+701.4+1079+3202+550.20+2947.50+6969.16+1239+823+1483.2+1549+764.40+770.05=60904.79第九層管道供水管總阻力為：13324.20+10706.21+1280+8293+1075+701.4+1079+3202+550.20+2947.50+6969.16+1239+823+1483.2+1549+764.40+770.05+726.6=57482.92供水管最大阻力為60904.79pa則不平衡率為：由于其不不大于15%，因此需運用調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)，使其變更加平衡。6.6.4空調(diào)管路系統(tǒng)保溫與防腐空調(diào)管路系統(tǒng)保溫目：一是為了減少管道系統(tǒng)熱損失（或冷損失），二是防止冷管路表面結(jié)露?？照{(diào)管路防腐目是防止金屬表面外部腐蝕并保護好涂料層。故需要對空調(diào)水管路進行保溫與防腐。保溫材料選用改性聚氯乙烯防水卷材（PVC），防腐涂料選用白丙烯酸磁漆B04-6（HG2634-67）第七章空調(diào)設備選型7.1空氣解決機組選型如下選取統(tǒng)一為海爾吊頂暗裝管盤排數(shù)為四空氣解決機組一樓新風量=3708m3/h新風負荷=56kw表7-1一樓新風機組選型序號設備型號風量（m3/h）制冷量（w）12G-3X2DF6000.0056270.00二樓新風量=3924m3/h新風負荷=45kw表7-2二樓新風機組選型序號設備型號風量（m3/h）制冷量（w）17G-6DF6000.0051790.00三樓新風量=3600m3/h新風負荷=46kw表7-3三樓新風機組選型序號設備型號風量（m3/h）制冷量（w）17G-6DF6000.0051790.00四樓新風量=1836m3/h新風負荷=7kw表7-4四樓新風機組選型序號設備型號風量（m3/h）制冷量（w）7G-2DF6000.0017820.00五樓新風量=1836m3/h新風負荷=7kw表7-5五樓新風機組選型序號設備型號風量（m3/h）制冷量（w）7G-2DF6000.0017820.00六樓新風量=1836m3/h新風負荷=7kw表7-6六樓新風機組選型序號設備型號風量（m3/h）制冷量（w）7G-2DF6000.0017820.00七樓新風量=1836m3/h新風負荷=7kw表7-7七樓新風機組選型序號設備型號風量（m3/h）制冷量（w）7G-2DF6000.0017820.00八樓新風量=1836m3/h新風負荷=7kw表7-8八樓新風機組選型序號設備型號風量（m3/h）制冷量（w）7G-2DF6000.0017820.00九樓新風量=1836m3/h新風負荷=10.9kw表7-9九樓新風機組選型序號設備型號風量（m3/h）制冷量（w）7G-2DF6000.0017820.007.2.制冷機組選型通過計算可得，整棟建筑制冷量為683.552kw，綜合考慮，選取約克30XW-螺桿式冷水機組中0692型。表7-10制冷機組選型選型型號制冷量30xwkw0692697其她詳細參數(shù)如下：表7-11制冷機組詳細數(shù)據(jù)蒸發(fā)器進，出水溫度oC12/7流量m3/h122水壓降kpa50進出口徑Dg150冷凝器進，出水溫度oC30-35流量m3/h144水壓降kpa59進出口徑Dg125電機額定輸入功率kw132額定工況電流A228最大工況電流A335最大啟動電流A5587.3.冷卻塔選型冷卻水量G（kg/s）擬定：180.46t/h=180.46m3/hQ制冷機冷負荷，kwK制冷劑制冷時耗功熱量系數(shù)：對于壓縮式制冷機，取1.2-1.3左右；對于溴化鋁吸取式制冷機，取1.8-2.2左右；C水比熱容kj/(kg*0c),取4.19；tw1，tw1冷卻塔進出水溫度，壓縮式制冷機取4-50C；冷卻塔與制冷機一一相應，因此就近選取一臺，它必要滿足制冷機冷卻水系規(guī)定。選取山東盛源HRT-200T方形冷卻塔，詳細信息如下：表7-11冷卻塔詳細數(shù)據(jù)流量m3/h高度mm電機功率kw風機直徑mm風量CMM進水管徑mm出水管徑mm重量kg20037005.524009430015020040207.4.膨脹水箱選型膨脹水箱選取冷凍水系統(tǒng)為閉式系統(tǒng)，系統(tǒng)中水因溫度變化而引起體積膨脹給于余地以及有助于系統(tǒng)中空氣排除，在管路系統(tǒng)中設一種膨脹水箱。由于膨脹水箱需至少高出系統(tǒng)1米，因此將膨脹水箱設于頂層。膨脹水箱容積計算=（0.0006×12×2×1.1×（2108×3+1200×6））/1000=0.107m3——膨脹水箱有效容積m3； ——水膨脹稀疏，=0.0006，L/℃； ——最大水溫度變化值℃ ——系統(tǒng)內(nèi)水容量，m3，即系統(tǒng)中管道和設備內(nèi)總?cè)菟?。依照水箱容機選取水箱表7-12膨脹水箱詳細數(shù)據(jù)形式型號公稱容積m3有效容積m3外形尺寸水箱配管公稱直徑DN（㎜）水箱自重㎏長×寬高溢流排水膨脹信號循環(huán)L×BH方形10.50.6900×90090050324020252007.4風機選型本次設計空調(diào)系統(tǒng)總阻力為送風阻力，由于室內(nèi)需要正壓，因此加上10pa正壓。對于第一層：送風總阻力為：216.65pa總風量為：3708m3/h。依照上述，選取風機為九州11-62多翼式離心風機中3.5E，功率為1.1機號，參數(shù)如下：表7-13一樓風機詳細數(shù)據(jù)機號功率轉(zhuǎn)速流量全壓噪聲Nokwr/minm3/hpadB3.5E1.19602648-4303353-265≦70對于第二層：送風總阻力為：258.63pa總風量為：3924m3/h。依照上述，選取風機為九州11-62多翼式離心風機中3.5E，功率為1.1機號，參數(shù)如下：表7-14二樓風機詳細數(shù)據(jù)機號功率轉(zhuǎn)速流量全壓噪聲Nokwr/minm3/hpadB3.5E1.19602648-4303353-265≦70對于第三層：送風總阻力為：271.74pa總風量為：3600m3/h。依照上述，選取風機為九州11-62多翼式離心風機中3.5E，功率為1.1機號，參數(shù)如下：表7-15三樓風機詳細數(shù)據(jù)機號功率轉(zhuǎn)速流量全壓噪聲Nokwr/minm3/hpadB3.5E1.19602648-4303353-265≦70對于第四層至第九層：送風總阻力為：228.30pa總風量為：1836m3/h。依照上述，選取風機為九州4-72離心通風機（A式）中3.2A，功率為1.1機號，參數(shù)如下：表7-16四樓至九樓樓風機詳細數(shù)據(jù)機號功率轉(zhuǎn)速流量全壓噪聲Nokwr/minm3/hpadB3.2A1.11400844-1758324-198≦707.5水泵選型7.5.1冷凍水泵選型該系統(tǒng)機房外供水管回水管最不利環(huán)路水管總阻力分別為60904.79pa，=6.0904.79米楊程，機房冷凍水供水管總阻力為27002pa，即2.7米楊程，機房冷凍水回水管總阻力為49539pa，即4.95米楊程，蒸發(fā)器阻力為50kp=5米楊程綜上總為24.85米楊程?？偭髁繛?17.18m3/h楊程和流量添加15%-20%富余量，泵選取為兩用一備綜上，本系統(tǒng)選取連成集團SLW系列臥式離心泵中如下型號三臺：表7-17冷凍水泵詳細數(shù)據(jù)型號流量楊程電機功率轉(zhuǎn)速重量m3/hL/smkwR/minkgSLW80-160(I)A65.418.2321129501807.5.2冷卻水泵選型本設計冷卻塔阻力取5米楊程冷凝供水管總阻力為：17235+36688=53923冷凝回水管總阻力為：17235+14720=31955綜上，冷凍水系統(tǒng)總阻力為13米楊程，流量為180.46m3/h，每臺水泵承擔一半水量；楊程和流量添加15%-20%富余量，泵選取為兩用一備選取連成集團SLW系列臥式離心泵中如下型號三臺：表7-18冷卻水泵詳細數(shù)據(jù)型號流量楊程電機功率轉(zhuǎn)速重量m3/hL/smkwR/minkgSLW100-12510027.8201129501747.5.3冷凍水補水泵選型水系統(tǒng)補水：依照實用供熱空調(diào)設計手冊，水系統(tǒng)補水量取水系統(tǒng)容量2%，因而本系統(tǒng)補水量為：117m3/h*2%=2.34m3/h泵選取為一用一備選取連成集團SLWD系列臥式離心泵中如下型號兩臺：表7-19補水泵詳細數(shù)據(jù)型號流量楊程電機功率轉(zhuǎn)速重量m3/hL/smkwR/minkgSLW100-1254.21.177.50.371480447.6風機盤選型以一樓大堂為例：（1）風機盤管風量：即總風量減去新風量，為13022m3/h（2）風機盤管機組出口空氣焓hm（k為風機盤管溫升后點）連接K,O兩點并延長與hm相交得M點（風機盤管出風狀態(tài)點）查出tM=18.7℃（3）風機盤管顯冷量=32kw（4）選取風機盤管：4臺約克臥式安裝，型號為YGFC14CC2H風機盤管。其高檔風量為2651，高檔顯冷為9.55kw。符合規(guī)定。第八章消聲減振排煙保溫8.1空調(diào)系統(tǒng)噪聲源1通風機噪聲通風機噪聲大小與葉片形式、片數(shù)、風量、風壓等因素關于。風機噪聲是由葉片驅(qū)動空氣產(chǎn)生紊流引起寬頻帶氣流噪聲以及相應旋轉(zhuǎn)噪聲所構(gòu)成，后者可由轉(zhuǎn)數(shù)和葉片數(shù)擬定其噪聲頻率。各種冷凍機、冷卻塔、水泵、風冷冷凝器、鍋爐（燃燒器）空調(diào)送風機、風機盤管等末端設備與水泵、冷卻塔等相連水管，與風機相接風管以及風機均為建筑物噪聲源和振動源。2風道系統(tǒng)氣流噪聲空調(diào)系統(tǒng)除以風機為主噪聲源外，尚有由于風道內(nèi)氣流流速和壓力變化以及對管壁和障礙物作用而引起氣流噪聲。在高速風道中這種噪聲不能忽視，而在低速風道內(nèi)（指風管速度不大于8m/s），雖然存在氣流噪聲，但與較大聲源相疊加，也可以忽視。為減少風道系統(tǒng)及送風口、回風口氣流噪聲，最重要是合理地選取風速。因而從減少噪聲考慮，應盡量采用較小風速。3電機噪聲電機噪聲重要有電磁噪聲、機械性噪聲和空氣動力噪聲。三種噪聲中以空氣動力性噪聲最大，機械性噪聲次之，電磁噪聲最小。電機噪聲A聲功率級限值原則見《民用建筑空調(diào)設計》表12-6。4空調(diào)設備噪聲空調(diào)設備噪聲涉及風機噪聲、壓縮機運轉(zhuǎn)噪聲、電機軸承噪聲和電磁噪聲。其中以風機噪聲和壓縮機噪聲為主。通過以上分析，可以看出，噪聲存在是避免不了，但可以選取噪聲小通風機、電機和空調(diào)設備，合理到選取風速，將噪聲源盡量遠離工作區(qū)。8.2空調(diào)系統(tǒng)消聲器除通過上面簡介辦法外，也需要選用消聲器來配合使用。1、氣流對消聲器影響消聲器性能取決于氣流流速，當流速加大時，其聲功率級增長，意味著氣流噪聲加大，消聲量下降。當消聲器入口聲級不不大于消聲器氣流噪聲聲功率級LwA時，氣流噪聲對消聲器影響較小；反之，如果靜態(tài)出口聲級不大于消聲器氣流噪聲聲功率級時，則闡明消聲器出口聲級不不大于入口聲級，表白消聲量為負值，不但不起消聲作用，反而使消聲后噪聲增長。LwA=a+60lgv+10lgALWA——消聲器氣流噪聲聲功率級；a——消聲器比聲功率級；v——消聲器氣流平均速度（m/s）A——消聲器氣流通道面積（㎡）；2、消聲器設立位置消聲器入口應放在聲源較高位置，普通設立于空調(diào)機或風機出口較合理。3、消聲器應用注意要點1）選用消聲器時，除考慮消聲量之外，要從其她諸方面進行比較和評價，如系統(tǒng)容許阻力損失；安裝位置和空間大小；造價高低；消聲器防火、防塵、防霉、防蛀性能等。器應設于風管系統(tǒng)中氣流平穩(wěn)管段上。當風管內(nèi)氣流速度不大于8m/s時，消聲器應設于接近通風機處主風管上；當速度不不大于8m/s時，宜分別裝在各分支管上。3）消聲器不適當設立在空調(diào)機房內(nèi)，也不適當設立在室外，以免外面噪聲穿透進入消聲偶管段中，當也許有外部噪聲穿透場合，應對風管隔聲能力進行驗證。4）當一根風管輸送空氣到各種房間時，為防止房間之間“穿聲”，可采用如圖12-10（b）～（e）所示方案予以防止。5）空氣通過消聲器時流速不適當超過下列數(shù)值。阻性消聲器5～10m/s（規(guī)定高時為4～6m/s）；共振型消聲器5m/s；消聲彎頭6～8m/s。消聲器重要用語減少空氣動力噪聲，對于通風機產(chǎn)生振動而引起噪聲，則應采用防震辦法來解決8.3減震1、設備隔振由于冷水機組、離心式風機、空調(diào)機組等均有廠家配套減振器，因此這里做是對于其她空調(diào)設備減振。設計環(huán)節(jié)如下：（1）擬定擾動頻率f（2）擬定臺座材料，對于水泵普通采用鋼筋混凝土。（3）擬定臺座平面尺寸。（4）擬定臺座形狀。混凝土臺座普通有平板型和T形。（5）擬定臺座最小厚度，此值應不不大于水泵規(guī)定遞腳螺栓長度，最小不應不大于200mm。（6）擬定設備重量W0，此重量應涉及水泵、電機及底盤等。之后對混凝土臺座進行構(gòu)造配筋。（7）擬定臺座重量（8）擬定減振器數(shù)量（9）依照實際狀況，擬定所規(guī)定減震平率，同步，可計算得出規(guī)定頻率比，并由此求出所規(guī)定減振器自振頻率。（10）依照使用場合及條件擬定所采用減振器形式。（11）依照單個減振器荷載以及規(guī)定f0值，選取適當減振器型號。（12）考慮減振體系重心及減振器實際安裝位置，保證各減振器能受力相似。2、部件及管道隔振設備基本減振只是減振設計一某些工作。設備振動還會通過所連接管道傳遞出去，因而，必要消除或減少這某些振動傳遞。對于水路系統(tǒng)，在設備進、出口水管設立橡膠軟接頭。對于風機及空調(diào)機，在設備進出口處采用軟風管連接。為了既考慮防火，又有一定強度，采用加鋼絲玻璃纖維制復合軟風管。由于吸入口空氣流場會對風機性能產(chǎn)生影響，因而風機吸入口處軟風管長度不應過長，普通控制在100～150㎜（凈盡尺）；而風機出口處軟風管可恰當加長某些（150～200㎜）。8.4消防排煙為節(jié)約設備及管道投資，架空層設有通風系統(tǒng)兼做排煙系統(tǒng)。此外，在此建筑內(nèi)設加壓送風。1防煙分區(qū)依照國內(nèi)95年頒布《高層建筑設計防火規(guī)范》中規(guī)定：對于防煙分區(qū)規(guī)定不應超過500m2，并且防煙分區(qū)不得跨越防火分區(qū)。防煙分區(qū)別隔，可用隔墻，也可用擋煙垂壁（從頂棚下突出約500mm用非燃材料制作），當火災時由人工放下。擋煙垂壁也可用透明材料制作，并固定安裝。在各防煙劃分區(qū)內(nèi)分別設立一種排煙口（排煙口右手動啟動裝置）。排煙口到防煙區(qū)各點應在30m以內(nèi)。2防排煙方式選取依照規(guī)定，凡建筑物高度不不大于24m設有防煙樓梯（疏散樓梯）和消防電梯建筑物均應設防排煙設施。對于一類高層建筑和建筑高度超過32m二類建筑，應設防排煙部位有：1）長度超過20m內(nèi)走廊或雖有自然通風，而長度超過60m內(nèi)走廊；2）面積超過100m2，且經(jīng)常有人停留或可燃物較多房間；3）高層建筑中庭和經(jīng)常有人停留或可燃物較多地下室。運用自然或機械作用力，將煙氣排到室外，稱之為排煙。運用自然作用力排煙稱為自然排煙；運用（風機）作用力排煙稱為機械排煙。（1）自然排煙方式運用火災煙氣產(chǎn)生浮力和熱壓或室外風壓，通過可啟動外窗或排煙窗把煙氣排至室外。這種方式長處是：不需要專門排煙設備，因而簡樸、經(jīng)濟易操作；排煙不受電源中斷影響，可靠性較好。其缺陷是：排煙效果不穩(wěn)定，受室外風向、風速、煙氣溫度、排煙口大小及距離著火點遠近等因素影響。鑒于國內(nèi)當前經(jīng)濟、技術、管理水平，在容許狀況下，應優(yōu)先采用自然排煙。（2）機械排煙方式此方式是運用煙氣風機動力將煙氣排至室外，并在失火區(qū)域內(nèi)形成負壓，防止煙氣向其她區(qū)域蔓延。機械排煙優(yōu)缺陷與自然排煙正好相反，其排煙效果穩(wěn)定但需增長設備投資和系統(tǒng)投資。結(jié)合本建筑特點，本設計中觀眾廳和舞臺采用自然排煙方式。觀眾廳和舞臺采用集中排煙方式，在觀眾廳和舞臺頂部設排煙口，進行自然排煙將侵入到頂部煙氣排至室外。依照頂部煙感器報警信號，消防控制中心將排煙口打開進行排煙。它具備便于統(tǒng)一管理、運營可靠性高、尋常維護簡樸及大火時排煙效果好等長處。本建筑具備窗戶多特點，其他小功能房間和休息外廊采用自然排煙。即節(jié)約投資又能達到排煙效果。8.5保溫（1）保溫材料選用保溫材料熱工性能重要取決于其導熱系數(shù)，導熱系數(shù)越大，闡明性能越差，保溫效果也越差，因而選取導熱系數(shù)低保溫材料是首要原則。同步綜合考慮保溫材料吸水率、使用溫度范疇、使用壽命、抗老化性、機械強度、防火性能、造價及經(jīng)濟性，可以在本設計中對供回水管及風管保溫材料均采用帶有網(wǎng)格線鋁箔帖面防潮離心玻璃棉。因風管尺寸較大，因此務必保證管道不結(jié)露和保溫規(guī)定，風管保溫構(gòu)造重要有管壁防腐層（普通刷防腐漆），保溫層、防潮層和保護層構(gòu)成。當前工程中經(jīng)常采用福樂斯玻璃纖維棉做保溫材料，外包錫紙，既