【港口碼頭施組】原油碼頭及配套設(shè)施工程施工組織設(shè)計

PAGE施工組織設(shè)計一、編制依據(jù)和編制原則1、編制依據(jù)1.1XX原油碼頭及配套設(shè)施工程·碼頭工程招標文件；1.2XX原油碼頭及配套設(shè)施工程碼頭工程技術(shù)規(guī)格書；1.3XX原油碼頭及配套設(shè)施工程施工招標圖；1.4XX原油碼頭及配套設(shè)施工程招標文件澄清函；1.5國家和部頒與本工程相關(guān)的其它技術(shù)規(guī)范及檢驗評定標準；1.6局頒《施工技術(shù)及工程質(zhì)量監(jiān)督檢查管理標準匯編》(2000版)；1.7局頒《試驗、計量管理標準匯編》（2000版）。1.2編制原則1.2.1滿足招標文件中對工程質(zhì)量、工期、安全生產(chǎn)、文明施工、環(huán)境保護等方面的要求；1.2.2滿足與業(yè)主、監(jiān)理單位、設(shè)計單位及其他有關(guān)單位的要求；1.2.3根據(jù)本工程的特點，合理選擇施工工藝和安排施工流水，科學(xué)組織施工，充分發(fā)揮船機使用效率，確保按期或提前竣工；1.2.4充分發(fā)揮我公司的施工管理水平和技術(shù)優(yōu)勢，利用我公司長期施工積累的豐富經(jīng)驗和成熟的施工工藝和施工方法，確保該工程施工質(zhì)量達到交通部頒發(fā)水運工程質(zhì)量驗收評定標準優(yōu)良等級,爭創(chuàng)國家優(yōu)質(zhì)工程。二、工程概況1、工程位置XX位于XX地區(qū)XX縣南部海域中，距大陸岸線約20km，地理坐標北緯38°55′N，東經(jīng)118°30′E。港址西距XX新港38nmile，東北距XX港92nmile，距XX港33nmile。水工碼頭工程范圍大部分位于己建25萬噸礦石碼頭東側(cè)1500m左右的-25.00m等深線處。2、招標范圍XX原油碼頭及配套設(shè)施工程中碼頭工程技術(shù)規(guī)格書（A版）、引橋上部結(jié)構(gòu)施工招標圖和人行橋上部結(jié)構(gòu)施工招標圖范圍內(nèi)的所有水工結(jié)構(gòu)、港池挖泥。其中，鋼管樁制作、引橋10#墩臺鋼管樁基不在本次招標范圍內(nèi)。工藝設(shè)備、激光靠泊系統(tǒng)、消防設(shè)備安裝、水電通信設(shè)施不在本次招標范圍內(nèi)。3、工程結(jié)構(gòu)碼頭長度522m。碼頭采用蝶型布置，由1個工作平臺、2個靠船墩和6個系纜墩組成；引橋長784.65m，凈寬9.2m，引橋采用六跨下承式鋼管砼系桿拱橋，整體簡支，單跨全長122m，矢跨比1/6。3.1碼頭碼頭結(jié)構(gòu)總長552m，采用蝶形布置，由一個工作平臺、兩個靠船墩和6個系纜墩組成。碼頭前沿停泊水域設(shè)計低標高：-25.80m。3.3.1工作平臺工作平臺平面尺寸為45m×35m，頂標高11.00m，采用高樁高承臺結(jié)構(gòu)形式。工作平臺采用直徑1.8m，最大壁厚30mm的鋼管樁，樁內(nèi)灌注部分鋼筋混凝土，沿碼頭軸線方向排架間距為8.0m左右，垂直碼頭軸線方向樁間距為7.0m左右。鋼管樁持力層為粉細沙層，樁長74～76m。平臺上部采取現(xiàn)澆3m鋼筋混凝土墩臺結(jié)構(gòu)，以安裝設(shè)備。3.3.2靠船墩在碼頭工作平臺兩側(cè)關(guān)于工作平臺中心線對稱，分別布置靠船墩各一座。靠船墩頂高程為11.00m，采用錐面底承臺樁基結(jié)構(gòu)形式?？看障虏坎捎?9根直徑1.8m、最大壁厚30mm的鋼管樁，樁內(nèi)灌注鋼筋混凝土，鋼管樁持力層為粉沙細層，樁長64～67m?？看丈喜坎捎脠A錐體與圓柱體的鋼筋混凝土組合結(jié)構(gòu)，圓錐體下部直徑為27.0m、上部直徑為18.0m，高程為-2.50～5.50m；圓柱體直徑為18.0m，高程為5.50～11.00m。墩臺前部設(shè)置突出平臺，以便安放橡膠護舷。在錐體和柱體中部挖空以減小混凝土方量，其上加蓋鋼筋混凝土蓋板?？看张c工作平臺之間設(shè)置人行鋼橋連接。3.3.3系纜墩在碼頭首位端部，關(guān)于工作平臺中心線對稱，沿碼頭軸線依次向靠船墩側(cè)各布置系纜墩3座，共6座系纜墩。系纜墩頂高程為10.00m，采用錐底面低承臺樁基結(jié)構(gòu)形式。除9#墩外，系纜墩下部采用12根直徑1.8m、最大厚度30mm的鋼管樁，樁內(nèi)灌注鋼筋混凝土，鋼管樁持力層為粉細沙層，樁長66～75m；9#墩增加兩根鋼管樁，采用14根此種鋼管樁。系纜墩上部采用兩個圓錐體與一個柱體的鋼筋混凝土組合結(jié)構(gòu)，下圓錐體上部直徑為10.0、下部直徑為21.0m，高程為-2.50～7.00m；上圓錐體上部直徑為12.0m、下部直徑為10.0m，高程為7.00～8.00；高程8.00以上為圓柱體。在錐體和柱體中部挖空以減少混凝土土方量，其上加蓋鋼筋混凝土蓋板。相鄰的系纜墩之間，以及系纜墩與靠船墩之間設(shè)置人行鋼橋連接。3.3.4附屬設(shè)施（1）橡膠護舷靠船墩前沿安裝H3000兩鼓一板橡膠護舷，豎向布置，防沖板底高程為2.60m。每個靠船墩1組，整個碼頭共布置2組。（2）快速脫纜鉤系纜墩和靠船墩頂部設(shè)置4×1500kN快速脫纜鉤，每個墩上各設(shè)一套，共八套。（3）登船梯、輸油臂、激光靠泊系統(tǒng)工作平臺上埋設(shè)登船梯、輸油臂、激光靠泊系統(tǒng)等預(yù)埋件。（4）水電通信設(shè)施工作平臺上埋設(shè)供水、通信設(shè)施預(yù)埋件。供電設(shè)施預(yù)埋件沿人行橋至各系纜墩、靠船墩之間布置。（5）消防設(shè)施靠船墩上設(shè)置消防炮。（6）其他設(shè)施除主要設(shè)施外，碼頭上還設(shè)置下列設(shè)施：1）沉降位移觀測點28個；其中，工作平臺4個，靠船墩、系纜墩每個墩各3個。2）插旗孔：在工作平臺護輪檻上每10m設(shè)置一個。3.3.5人行橋人行橋共8跨，橋面標高均為11.00m，其中1#～4#橋與5#～8#橋關(guān)于工作平臺中心線對稱布置，跨度分別任41m、74m、64.5m、31m。1#、8#橋：主梁采用鋼箱簡直梁結(jié)構(gòu)，箱梁全長41m，高1.2m，寬3.5m。頂板寬3.5m、厚10mm，底板寬度1.55m、厚度12mm，腹板厚均為10mm，腹板后10mm。在頂?shù)装迳显O(shè)置縱向加勁肋，橫向設(shè)置橫隔板及腹板加勁肋。2#、6#橋：主梁采用預(yù)應(yīng)力鋼箱簡支梁結(jié)構(gòu)，箱梁全長74m，高1.6m，寬3.5m。頂板寬3.5m、厚20mm，底板寬1.8m，厚為20mm，腹板厚12mm。本橋設(shè)有四束PESISU1-12體外預(yù)應(yīng)力鋼索，采用TSK型錨具。在頂?shù)装迳显O(shè)置縱向加勁肋，橫向設(shè)置橫隔板及腹板加勁肋。3#、7#橋：主梁采用預(yù)應(yīng)力鋼箱簡支梁結(jié)構(gòu)，箱梁全長64.5m，高1.4m，寬3.5m。頂板寬3.5m、厚16mm，底板寬1.8m，厚為16mm，腹板厚12mm。本橋設(shè)有四束PESISU1-7體外預(yù)應(yīng)力鋼索，采用TSK型錨具。在頂?shù)装迳显O(shè)置縱向加勁肋，橫向設(shè)置橫隔板及腹板加勁肋。4#、5#橋：主梁采用鋼箱簡支梁結(jié)構(gòu)，箱梁全長31m，高0.8m，寬3.5m。頂板寬3.5m、厚10mm，底板寬1.55m，腹板厚均為10mm，底板厚為10mm，腹板厚10mm。在頂?shù)装迳显O(shè)置縱向加勁肋，橫向設(shè)置橫隔板及腹板加勁肋。支座選用矩形板式橡膠支座，支座橫隔板處添加支承加勁肋，并設(shè)抗拉錨栓。橋面鋪裝：箱梁頂板面漆采用防滑涂料。鋼橋兩端預(yù)留10cm寬伸縮縫。橋的預(yù)拱度（按拋物線設(shè)置）為：1、8#2、7#3、6#4、5#1340mm32mm8mm3.2引橋本工程共設(shè)一座引橋，全長784.65m，凈寬9.20m；碼頭端橋面標高11.00m，引堤端9.00m。引橋由橋墩和上部結(jié)構(gòu)構(gòu)成。引橋墩采用高樁高承臺結(jié)構(gòu)；引橋采用六跨下承式鋼管混凝土系桿拱橋，整體簡支，單跨全長122m，計算跨徑117m，失跨比1/6。橋上第一跨縱坡為1.08%，第二跨至第五跨縱坡為0.1%。橋面布置：檢修通道0.8m+拱肋0.8m+原油管線帶4.45m+行車道3.5m+消防水管線1.25m+拱肋0.8m+電纜橋架1.44m=13.04m。3.2.1引橋墩岸側(cè)兩個引橋墩基礎(chǔ)分別采用15根和24根直徑1.6m、最大壁厚30mm的鋼管樁，其他引橋墩基礎(chǔ)采用24根直徑1.8m、最大壁厚30mm的鋼管樁，樁內(nèi)灌注鋼筋混凝土，樁尖持力層為粉砂層，樁長65～72m。引橋墩承臺厚度為3.0m，現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。3.2.2引橋上部結(jié)構(gòu)引橋采用下承式鋼管樁混凝土系桿拱橋，在現(xiàn)場裝配后與面層一起現(xiàn)澆成整體。鋼管混凝土拱肋為全橋承載主體，橋面系由桿系、縱梁、橫梁及連結(jié)系組成，橋面除伸縮縫安裝范圍和行車道部分鋪筑纖維混凝土外，均鋪設(shè)鋼格板，橋面上設(shè)置管線支墩。3.2.3引橋與碼頭銜接段引橋與碼頭現(xiàn)階段設(shè)簡支渡板連接。渡板采用預(yù)制預(yù)應(yīng)力空心板和部分現(xiàn)澆板，渡板邊上設(shè)護欄。4、主要工程量序號項目名稱單位工程量一碼頭主體1施打鋼管樁，直徑180cm根1662樁內(nèi)灌混凝土，C30F300方57813墩臺混凝土，C35F300方27803.94預(yù)制混凝土蓋板，C40F350方130.55安裝混凝土蓋板塊86鋼管樁犧牲陽極保護塊9847防腐涂層平方米2086.68現(xiàn)澆混凝土面層，C30F300方164.49橡膠護弦，H=3000毫米，二鼓一板套210快速脫纜鉤4*1500KN,套811護欄米12012現(xiàn)澆混凝土護輪坎，C40F350方25.513外包鋼板噸450二引橋1施打鋼管樁，直徑180cm根242施打鋼管樁，直徑160cm根1203樁內(nèi)灌混凝土，C30F300方7065.64墩臺混凝土，C35F300方109275預(yù)制混凝土蓋板，C40F350方537.16安裝混凝土蓋板塊577預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土渡板，C40F350方61.88安裝預(yù)應(yīng)力混凝土渡板塊59鋼管樁犧牲陽極保護塊51510防腐涂層平方米705011現(xiàn)澆混凝土面層，C30F300方200.712護欄米408.713現(xiàn)澆混凝土護輪坎，C40F350方31.3三人行橋制作安裝榀8四鋼拱橋制作安裝榀65、自然條件5.1氣象5.1.1氣溫極端最高氣溫：36.3℃極端最低氣溫：-20.9多年年平均氣溫：11.4一月份平均氣溫：-4.15.1.2降水多年年平均降水量：554.9mm最大年降水量：934.4mm最大一日降水量：186.9mm日降水量≥25mm的天數(shù)為：5.8d日降水量≥50mm的天數(shù)為：2.0d5.1.3風本海區(qū)常風向為SSW向，頻率為10.0%；次常風向為ENE和SSE，頻率為9.0%。強風向為ENE，最大風速為25m/s；次強風向為NE，最大風速為21m/s，全年各向平均風速為5.3m/s。各向風速>6級的出現(xiàn)頻率為4.9%。本海區(qū)風的季節(jié)變化明顯，冬季盛行偏西北風，頻率為47%，平均風速為5.1m/s；春、夏季盛行偏南和東南向風，頻率為49%和64%，平均風速為5.1m/s和6.6m/s；秋季多偏西南向風，頻率為34%，平均風速為4.9m/s。工程海域受臺風（熱帶氣旋）影響不大，平均每三年出現(xiàn)一次，但有時一年可發(fā)生兩次。經(jīng)統(tǒng)計臺風（熱帶氣旋）僅發(fā)生在7、8月份。臺風（熱帶氣旋）期間的風速可達25m/s，并可引起附近海岸較大幅度的增水。5.1.4霧能見度低于1km的霧日數(shù)平均每年有9.0d，多發(fā)生在11月～翌年2月，此期間霧日約占全年的77%；最長連續(xù)霧日數(shù)為3.0d。5.1.5相對濕度:年平均相對濕度66%。7月份相對濕度較高，為79%；11月份平均相對濕度最低，為60%。5.1.6雷暴年平均雷暴日為12.0d，多數(shù)雷暴日出現(xiàn)在6～8月份。5.2水文5.2.1潮汐（1）潮汐性質(zhì)和基準面關(guān)系XX海域的潮汐性質(zhì)系數(shù)為0.77，屬不正規(guī)半日混合潮。本港理論最低潮面在當?shù)仄骄Ｆ矫嫦?.77m，在黃海平均海平面下1.71m。（2）潮位特征值最高潮位：3.90m(1992年9月1日)最低潮位：-0.39m(1968年11月10日平均高潮位：2.53m平均低潮位：1.01m平均潮差：1.54m平均海平面：1.77m（3）設(shè)計水位設(shè)計高水位(高潮累積頻率10%)：2.91m設(shè)計低水位(低潮累積頻率90%)：0.53m極端高水位：4.46m極端低水位：-（4）風暴潮據(jù)塘沽海洋站1950～1981年潮位資料統(tǒng)計，32年中發(fā)生1m以上的增水253次，平均每年7.9次；2m以上增水7次，平均4.6年一次；最大增水值為2.52m(1960年11月)。增水主要發(fā)生在秋冬季，占全年的76.2%，是由偏東和東北向持續(xù)大風引起的。同期資料顯示，32年間塘沽發(fā)生1.3m以上的減水81次，平均每年2.5次；2m以上的減水7次，平均4.6年一次；最大減水值為2.84m(1968年1月)。減水也主要發(fā)生在秋冬季，占全年的77.8%，是由偏西和西北向持續(xù)大風引起的。5.2.2波浪引橋設(shè)計波要素見下表：引橋50年一遇極端高水位時設(shè)計波要素等深線（m）波向H1%(m)H13%(m)T(s)25E6.914.88.38SE5.934.18.27SW4.993.417.0820E6.704.698.38SE5.884.088.27SW4.673.237.0815E6.464.578.38SE5.754.058.27SW4.483.117.0810E6.074.378.38SE5.6048.27SW4.222.967.085E4.963.678.38SE4.763.58.27SW3.612.587.08

引橋50年一遇設(shè)計高水位時設(shè)計波要素等深線（m）波向H1%(m)H13%(m)T(s)25E6.814.738.38SE5.904.078.27SW4.963.407.0820E6.614.648.38SE5.814.048.27SW4.663.27.0815E6.354.528.38SE5.694.018.27SW4.433.087.0810E5.954.338.38SE5.453.958.27SW4.172.947.085E4.693.558.38SE4.483.358.27SW3.502.547.08（3）潮流碼頭設(shè)計流速取為1.7m/s，漲潮流向280°，落潮流向80°，最大漲潮時水流與船舶縱軸的流向角θ＝10°。引橋及引堤設(shè)計流速參照碼頭取值。5.3海冰1999～2000年觀測海冰情況：固定冰主要為重疊冰和覆雪冰。其冰型為可隨海面升降作垂直運動的沿岸冰和退潮留在淺灘上的擱淺冰，一般冰厚為10cm，最大冰厚為40cm。浮冰的密集度為10（成），冰型以灰冰（冰厚10～15cm）為主，其次為灰白冰（冰厚15～30cm）和尼羅冰（冰厚小于10cm）。1月27～29日海面冰區(qū)略有擴大，總冰量為10（成），固定冰與浮冰量也均為10（成），固定冰厚度一般為10cm最大為40cm（重疊冰），主要為沿岸冰和覆雪冰，固定冰區(qū)在離岸10km左右。近岸處浮冰以灰冰和灰白冰為主，浮冰的最外緣在23km左右。1月30日受持續(xù)降溫天氣影響，海冰厚度增加，固定冰和浮動冰的外緣線向海外延伸。2月中旬后，隨著氣溫的回升，固定冰的范圍在縮小，淺灘上的海冰受高潮和風的作用，開始在海面漂流。2月下旬海面冰量大幅度減小，浮冰也以冰皮（冰厚5cm左右）尼羅冰（冰厚小于10cm）為主。截止3月6日，觀測海區(qū)海冰完全消失。5.4海岸動力地貌及沖淤趨勢分析XX港址早在七十年代就是10萬噸級以上的深水港備選港址，但長期以來由于種種原因?qū)υ摳壑返淖匀粭l件缺乏深入研究。為了研究XX港區(qū)自然狀態(tài)下灘槽穩(wěn)定性及工程建設(shè)后可能引起的沖淤變化，在既有工作的基礎(chǔ)上，于1996年至1997年開展了工程海域的海洋動力地貌調(diào)查、測波、水流泥沙測驗、驗潮、地質(zhì)鉆探、地形測量和潮流數(shù)模、泥沙沖淤演變趨勢分析等項勘測研究工作，為建港可行性提供了可靠的科學(xué)依據(jù)。通過對灘槽的成因、地貌和沉積物特征、海洋動力條件與泥沙運動特征、地形對比和Pb210沉積速率判據(jù)、沉積物搬運趨勢數(shù)模和潮流數(shù)模等項分析研究認為XX港區(qū)自然狀態(tài)下灘槽基本上是穩(wěn)定的，處于微沖微淤動態(tài)平衡狀態(tài)。XX南側(cè)20～30m深的深槽，是渤海中央深槽的一部分，位于渤海伸入渤海灣的主潮流通道上，屬潮流型深槽，潮流動力強，因而其位置和水深能長期穩(wěn)定。5.5地質(zhì)5.5.1地形地貌XX為一條狀沙島，走向NE～SW，高潮時面積約4km2，低潮時約20km2，與大陸岸線之間為大片淺沒海灘，高潮時水深2.00m左右，低潮時基本出露。XX甸頭十分接近渤海灣深槽，－25m等深線距甸頭約600m左右，是渤海灣內(nèi)僅有的天然深水港址。據(jù)歷史資料顯示，沙島形狀及岸線均變化不大，對建港有利。5.5.2區(qū)域地質(zhì)從區(qū)域上看，工程區(qū)西部為NE～NNE向華北平原地震構(gòu)造帶的北段，1976年XX7.8級大地震發(fā)生在該段；東部有我國東部規(guī)模最大的NNE向郯廬地震構(gòu)造帶的渤海段；工程區(qū)附近有一條第四紀活動斷裂通過，但從地質(zhì)調(diào)查及已建工程情況看，未見到明顯的活動跡象，區(qū)內(nèi)現(xiàn)處于相對穩(wěn)定階段。5.5.3地層巖性根據(jù)最新地質(zhì)資料，本工程區(qū)域地質(zhì)層主要為：①粉細砂、①夾粉細砂混淤泥①1粉細砂夾粉質(zhì)粘土、②粉質(zhì)粘土、③粉土、④粉質(zhì)粘土、④1粉土⑤粉細砂⑥粉質(zhì)粘土⑥1粉土。選?、莘奂毶皩訛闃抖顺至?，樁端極限阻力標準值為7000kPa；該層分布連續(xù)，層位較穩(wěn)定，層頂高程為-58.46～-62.69m，平均厚度為5.39m。5.6水文地質(zhì)本區(qū)發(fā)育有較厚的松散沉積層，地下水受大氣降水及潮汐影響較大，其含水層為第四系全新統(tǒng)松散的粉細砂，地下水類型呈潮汐性潛水型，其埋藏深度與潮汐變化相關(guān)。本區(qū)海水對混凝土結(jié)構(gòu)具有弱腐蝕性，對鋼結(jié)構(gòu)具有中腐蝕性，對混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋具有強腐蝕性，應(yīng)采取防腐措施。5.7地震及砂土液化據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2001）,本區(qū)地震動峰值加速度為0.15g，地震動反應(yīng)譜特征周期0.40s，據(jù)該附錄D《關(guān)于地震基本烈度向地震動參數(shù)過渡的說明》，該區(qū)對應(yīng)的地震基本烈度為Ⅶ度。根據(jù)勘察資料，該場區(qū)臨近區(qū)域部分砂土層屬可液化土層，該場區(qū)是否存在砂土液化問題，有待進一步勘察。6、工期及質(zhì)量6.1工期計劃工期：XX年11月1日～XX年10月31日我公司計劃XX年11月1日開工，XX年10月24日竣工。6.2質(zhì)量目標本工程嚴格按照設(shè)計及規(guī)范要求組織施工，工程質(zhì)量達到優(yōu)良，爭創(chuàng)國家級優(yōu)質(zhì)工程。單位工程優(yōu)良率100％；分項工程優(yōu)良率90％以上；混凝土優(yōu)良品率92％以上；質(zhì)量事故：杜絕重大質(zhì)量事故，一般質(zhì)量事故返工損失率0.3‰以下。PAGE三、工程特點、難點及相應(yīng)的保證措施1、工程特點、難點1.1本工程全部為水上作業(yè)，施工區(qū)域無掩護，受風浪影響大，有效作業(yè)時間短，施工條件差、難度高；1.2工程規(guī)模大，工期緊。碼頭長522m，引橋長784.65m。工程總工期計劃在12個月內(nèi)完成，施工強度大；1.3鋼結(jié)構(gòu)加工量大。包括碼頭人行橋8榀，靠船墩、系纜墩外包鋼板8套，122m引橋鋼拱橋6跨。制作時需要有相適應(yīng)的加工場地和出裝碼頭，需要大型起重和運輸船舶；1.4墩臺體積巨大，底模板安裝難度大，施工材料一次性投入多，混凝土一次澆筑量大；1.5靠船墩、系纜墩底標高低，底標高為-2.50m，設(shè)計低水位為+0.53m，墩身底部在水中，施工難度大；1.6靠船墩、系纜墩鋼管樁樁頂標高低，頂標高為-0.50m，在設(shè)計低水位為+0.53m以下；1.7引橋鋼拱橋跨度為122m，整體運輸具有一定的難度；1.8施工區(qū)遠離陸地，鋼筋加工制作需在水上船舶上完成，現(xiàn)澆混凝土全部需要采用水上拌和船；1.9現(xiàn)場施工用電須采用發(fā)電機；施工用的材料、設(shè)備均須水運至施工現(xiàn)場；1.10冬季海面流冰嚴重；1.11工程質(zhì)量及耐久性要求高，大部分混凝土均采用高性能混凝土；1.12現(xiàn)澆墩臺、平臺砼體積大，溫度控制及抗裂要求高；2、工程難點相應(yīng)的保證措施2.1鋼結(jié)構(gòu)加工場地和出裝碼頭碼頭人行橋，靠船墩、系纜墩外包鋼板套箱，引橋鋼拱橋加工制作計劃在XX港南疆工作船碼頭和XX港集裝箱三期碼頭完成。這兩處場地可以滿足制作和出裝條件。2.2需要大型起重和運輸船舶鋼套箱和鋼拱橋的水上運輸采用900T起重船起吊，運輸船舶采用5000T以上駁船運輸。2.3靠船墩、系纜墩鋼管樁樁頂標高低為便于沉樁和后道工序的施工，靠船墩和系纜墩鋼管樁樁頂標高提高至+2m。2.4靠船墩、系纜墩底標高低靠船墩、系纜墩采用鋼套箱工藝進行施工。在鋼套箱內(nèi)側(cè)下部焊接鋼底板，并根據(jù)現(xiàn)場實測的樁位在鋼底板上預(yù)留出樁位孔，在鋼套箱上部安裝扁擔梁和拉壓桿，鋼套箱裝船運至現(xiàn)場安裝就位；封堵鋼底板樁周孔隙，現(xiàn)澆封底砼，抽干水后進行鋼筋混凝土施工。2.5控制高性能砼質(zhì)量的措施由于各種原因高性能砼容易出現(xiàn)裂縫，所以需根據(jù)工程具體情況采取防范措施?？刂聘咝阅茼刨|(zhì)量的措施如下:2.5.1做好砼配合比設(shè)計高性能砼配合比設(shè)計應(yīng)符合下列規(guī)定:（1）高性能砼配合比設(shè)計采用試驗計算法，其配制強度確定原則與普通砼相同，即強度保證率為95%；（2）膠凝材料漿體體積宜為砼體積的35%左右，以利于保證砼具有高尺寸穩(wěn)定性；（3）通過試驗確定最佳砂率；（4）通過選用與水泥匹配、坍落度損失小的高效減水劑，摻入適量摻合料，降低水膠比，使砼抗氯離子滲透性和強度滿足規(guī)定要求。2.5.2澆筑砼前檢查下列項目（1）檢查模板、鋼筋、預(yù)埋件和預(yù)留孔的尺寸、規(guī)格、數(shù)量和位置，其偏差應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標準的有關(guān)規(guī)定，并應(yīng)檢查模板支撐的穩(wěn)定性和接縫的密合情況等。（2）檢查鋼筋保護層墊塊的位置和數(shù)量，構(gòu)件側(cè)面或底面的墊塊至少為4個/m2，綁扎墊塊和鋼筋的鐵絲頭不得伸入鋼筋保護層內(nèi)。（3）鋼筋保護層墊塊強度和密實性應(yīng)高于構(gòu)件砼設(shè)計強度。2.5.3攪拌（1）嚴格控制砼原材料質(zhì)量，對進場原材料按規(guī)定取樣檢驗，符合有關(guān)質(zhì)量標準后方可使用。（2）砼原材料必須稱量，稱量使用的各種衡器應(yīng)進行維護和定期檢驗，保證稱量準確。砼組成材料稱量允許偏差為水泥、摻合料±2%，粗、細骨料±3%，水、外加劑±l%。（3）砼攪拌應(yīng)采用攪拌效率高，均質(zhì)性好的行星式、逆流式、雙錐式或臥軸式強制攪拌機，攪拌機中磨損的葉片應(yīng)及時更換。（4）砼原材料應(yīng)嚴格按配料單進行稱量，不得任意更改，當施工過程中骨料含水量有明顯變化時，應(yīng)依據(jù)測定結(jié)果及時調(diào)整拌和水和骨料用量。（5）砼拌和物的投料順序:投入骨料、硅灰與水泥，攪拌10～20秒后，再加入水和外加劑等。切忌將硅灰加入已拌和的濕砼中。（6）攪拌時間應(yīng)比普通砼延長40秒以上。（7）砼拌和物應(yīng)攪拌均勻，各項質(zhì)量指標應(yīng)按規(guī)定進行檢測并符合施工要求。2.5.4澆筑（1）砼自高處傾落時，其自由傾落高度不宜超過2m，如可能發(fā)生離析時應(yīng)采用串筒，溜槽下落等措施。（2）傾入模板內(nèi)的砼應(yīng)隨澆隨平，按規(guī)定厚度、次序和方向分層進行分灰、振搗，嚴禁用振搗棒輸送砼。（3）砼采用高頻振搗器振搗至砼表面出現(xiàn)灰漿，沒有顯著沉陷，頂面基本上不冒氣泡為止。高性能砼流動性好，應(yīng)避免漏振。砼澆筑至頂層后應(yīng)刮去浮漿，宜采用二次振搗及二次抹面，防止出現(xiàn)干縮裂縫。（4）在砼澆筑過程中注意控制砼的均勻性和密實性，不得出現(xiàn)露筋、空洞、冷縫、夾渣、松頂?shù)痊F(xiàn)象，構(gòu)件棱角處應(yīng)采取措施使接縫嚴密，防止在砼振搗時漏漿。（5）砼澆筑應(yīng)連續(xù)進行。2.5.5養(yǎng)護（1）高性能砼水膠比小，特別是摻加硅灰的砼已不泌水，在干熱、風大的施工環(huán)境中表層極易失水收縮，故砼抹面后，應(yīng)立即覆蓋，防止風干和日曬失水。終凝后，砼頂面應(yīng)立即開始持續(xù)潮濕養(yǎng)護，拆模前12小時，應(yīng)擰松側(cè)模板的緊固螺帽，讓水順模板與砼脫開面滲下，養(yǎng)護砼側(cè)面。整個養(yǎng)護期間，尤其是從終凝到拆模的養(yǎng)護期間，應(yīng)確保砼處于有利硬化及強度增長的溫度和濕度環(huán)境中。在常溫下，至少養(yǎng)護15d，氣溫較高時可適當縮短濕養(yǎng)護時間，氣溫較低時，應(yīng)適當延長濕養(yǎng)護時間。（2）當缺乏淡水時采用涂養(yǎng)護劑、覆蓋塑料薄膜進行養(yǎng)護，塑料薄膜應(yīng)覆蓋嚴密，并經(jīng)常檢查塑料薄膜對砼的保濕效果。2.5.6溫控高溫季節(jié)，原材料應(yīng)采取各種降溫措施，辟如，對粗細骨料進行遮蓋，防止陽光直射；控制水泥入罐溫度；冷卻拌和用水；避開高溫時段，安排在夜間澆筑砼，以盡量降低砼入模溫度，減小砼內(nèi)外溫差。2.6控制墩臺、平臺砼裂縫的技術(shù)本工程墩臺、平臺砼屬大體積砼，施工中砼容易產(chǎn)生裂縫，為此擬采用控制砼裂縫的技術(shù)。該項技術(shù)的主要內(nèi)容：（1）、墩臺、平臺高性能砼配合比設(shè)計時,盡量減小水泥用量,選用非早強性低水化熱水泥,緩凝型高效減水劑,摻和料,調(diào)整摻和料比例等,最終設(shè)計出一個水化熱總量和溫升峰值較小的高性能砼配合比。（2）、加強高性能砼施工質(zhì)量控制,包括嚴格控制砼原材料質(zhì)量、計量、下料順序，攪拌時間、下灰高度、振搗、刮除頂部浮降、表面處理、覆蓋養(yǎng)護等。（3）、對砼溫升過程進行監(jiān)測、分析、指導(dǎo)施工。（4）、降低墩臺、平臺砼內(nèi)外溫差：①墩臺、平臺結(jié)構(gòu)砼分三層進行澆筑，接茬砼面進行鑿毛處理。②澆筑砼避開陽光爆曬、高溫時段，盡量安排在氣溫較低時間進行施工。③混凝土冷水拌和在混凝土拌和船增加冷水機組，冷水機組可以將拌和用水溫度降低20℃④循環(huán)水降溫墩臺混凝土施工采取循環(huán)水降低混凝土內(nèi)部因水化熱引起內(nèi)部溫度升高的峰值，進而降低混凝土內(nèi)外溫差。墩臺混凝土分三層澆筑，每一層埋設(shè)一層循環(huán)水管，循環(huán)水管采用Φ33.5mm薄壁鋼管，混凝土澆筑終凝前即對其進行通循環(huán)水降低混凝土內(nèi)部溫度，循環(huán)水時間不少于7天，循環(huán)水每隔12小時調(diào)整一次通水方向，便于混凝土內(nèi)部水化熱均勻散發(fā)。⑤分層下灰、振搗密實混凝土澆注分層下灰，盡量減小分層厚度，延長混凝土的澆注時間，合理控制混凝土布料位置，由四周逐漸向中間下灰，混凝土分層振搗密實。⑥控制砼分層澆筑間歇期砼澆筑間歇期控制在7天以內(nèi)，最多不得超過10天。3.2.7拆模與養(yǎng)護側(cè)模板拆除時應(yīng)在砼強度達到2.5MPa時拆除，底模板應(yīng)在砼達到設(shè)計強度等級的75%以上時拆除。砼澆筑完成后灑淡水潮濕養(yǎng)護14天以上。四、施工組織方案文字說明1、組織計劃1.1擬進入現(xiàn)場主要人員簡歷及資格證書序號擬任職務(wù)姓名職稱簡歷1項目經(jīng)理XX工程師XX2項目副經(jīng)理XX工程師XX3項目總工程師XX高級工程師XX4項目副總工程師XX工程師XX5主辦工程師XX工程師XX6主辦工程師XX工程師XX7主辦工程師XX工程師XX8鋼結(jié)構(gòu)工程師XX高級工程師XX9鋼結(jié)構(gòu)工程師XX工程師XX10測量工程師XX工程師XX11質(zhì)量管理工程師XX高級工程師XX12安全管理工程師XX工程師XX13合同預(yù)算管理XX工程師XX14財會管理XX高級會計師XX1.2擬進入現(xiàn)場主要設(shè)備規(guī)格和型號船機名稱規(guī)格型號額定功率（kw）或容量（m3）噸位（t）數(shù)量目前所在地小計其中自有新購租賃打樁船打樁16架高63m+水深11XX柴油打樁錘D125-3417000Nm11XX起重船起重19500T11XX起重船濱海108900T11XX拖輪交工35#720KW11XX拖輪交工50#720KW11XX拖輪交工52#1228KW11XX拖輪交工61#1764KW11XX砼拌和船拌和船5#120m3/h11XX砼拌和船方駁99#120m3/h11XX方駁吊機組41#-60T駁載量600t11XX方駁吊機組35#-60T駁載量600t11XX方駁5000t5000t11方駁方駁95#2000t11XX甲板駁方駁96#2000t11XX甲板駁方駁86#1000t11XX甲板駁方駁87#1000t11XX甲板駁方駁111#1000t11XX續(xù)上表船機名稱規(guī)格型號額定功率（kw）或容量（m3）噸位（t）數(shù)量目前所在地小計其中自有新購租賃起錨鋌錨3#270HP11XX交通船民船59～80kw11XX電焊機BX-50030KVA1010XX發(fā)電機120GF138120KW66XX發(fā)電機組250KW250KW44XX空壓機LGYⅡ-10/788KW44XX砼輸送泵HBT6060m322XX砼攪拌站HLS100100m311XX砼攪拌車HWJ5263GB622XX鋼筋對焊機UN10022XX鋼筋切斷機GQ404KW22XX鋼筋彎筋機GW404KW22XX注：本表只為現(xiàn)場所需設(shè)備，不包括砼構(gòu)件預(yù)制廠和鋼結(jié)構(gòu)加工制作設(shè)備。PAGE1.3設(shè)備、人員動員周期和設(shè)備、人員、材料到達施工現(xiàn)場的方法1.3.1設(shè)備、人員動員周期1.3.1.1實施本項目的人員主要為我公司XX礦石碼頭一期工程項目部人員，并從公司挑選部分從事過類似工程的優(yōu)秀項目管理人員、施工技術(shù)人員和各類施工人員進駐項目經(jīng)理部，組建XX原油碼頭及配套設(shè)施工程·碼頭工程項目經(jīng)理部。1.3.1.2與長期和我單位有勞務(wù)合作關(guān)系的勞務(wù)隊伍合作，抽調(diào)部分勞動力，作為從事施工的普通工人。1.3.1.3我公司在XX現(xiàn)仍有項目基地，工程中標后可立即組織實施。工程所需的其他人員可以隨時從公司本部調(diào)往現(xiàn)場，半天內(nèi)即可抵達。1.3.1.4待合同協(xié)議書簽訂后，立即進行設(shè)備的調(diào)遣，本工程投入打樁16#打樁船進行打樁作業(yè)，打樁船配D125-3型柴油打樁錘施打鋼管樁。打樁船現(xiàn)在XX港，擬定11月9日到達作業(yè)現(xiàn)場，保證11月11日開始打樁。其它各種船機設(shè)備根據(jù)工程進度的需要，在該分項工程施工前分批運到施工現(xiàn)場進行調(diào)試，確保船機性能處于良好狀態(tài)，決不因設(shè)備的調(diào)遣而影響施工進度。1.3.2設(shè)備、人員、材料到達施工現(xiàn)場的方法1.3.2.1目前工程所需的各種材料貨源已經(jīng)落實，在接到中標通知書后馬上進料、制作，鋼拱橋、人行鋼橋、系纜墩\靠船墩鋼套箱計劃在XX港南疆工作船碼頭和XX港集裝箱三期碼頭制作，整體用駁船運至施工現(xiàn)場。1.3.2.2混凝土采用拌和船。拌和船用料通過XX港材料碼頭上運輸船，現(xiàn)場過駁至拌和船。1.3.2.3工程所用的鋼筋、各種鋼材從XX港裝船運至現(xiàn)場。2、施工測量及試驗2.1測量控制及施工放樣2.1.1本工程遠離陸域，環(huán)境條件差，擬采用GPS-RTK測量技術(shù)和常規(guī)測量結(jié)合的方法建立施工平面控制網(wǎng)；采用全站儀、經(jīng)緯儀和水準儀進行施工細部放樣。2.1.22.1.2.1利用已經(jīng)施打的試樁，做測量平臺，用于前方的施工測量。2.1.2.2施工前選派測量主辦工程師參加業(yè)主召開的“測量交底會議”，并認真作好現(xiàn)場交樁記錄。對所采用的首級加密控制點及時進行復(fù)核，根據(jù)復(fù)核的成果進行分析，選用精度較高的控制點。通過復(fù)核過程，還可驗證所用設(shè)備的適用程度和所用軟件的解算精度。2.1.3在后方適當位置建立兩個GPS基準站，供海上沉樁定位動態(tài)測量、墩臺施工動態(tài)測量。2.1.42.1.4打樁船沉樁定位，采用“海上遠距離GPS打樁定位系統(tǒng)”來實現(xiàn)。該系統(tǒng)由兩臺GPS流動站及三臺測斜裝置以RTK方式實時控制船體的位置、方向和姿態(tài)，同時配合兩臺固定在船上的免棱鏡測距儀測定樁身在一定標高上的相對于船體樁架的位置，由此可推算出樁身在設(shè)計標高上的實際位置，并顯示在系統(tǒng)計算機屏幕上。通過與設(shè)計坐標比較，進行移船就位，直至偏位滿足設(shè)計要求后，下樁開打。樁身的傾斜坡度由固定在樁架上的傳感器測定，并據(jù)此調(diào)整樁架傾角以滿足設(shè)計要求。系統(tǒng)能夠自動監(jiān)測錘擊數(shù)、貫入度以及樁頂標高，并反映在計算機屏幕上，同時在沉樁結(jié)束后打印沉樁記錄。2.1.4每個承臺的第一根樁要進行校核。校核方法采用以下三種方法之一：（1） 全站儀輔助定位；（2） 改換使用另一個基準站的信號；（3） 在船上布設(shè)校核點，用另一套GPS背包測取該點的三維坐標，再根據(jù)校核點與樁身的幾何關(guān)系推算出樁身偏位。2.1.5墩2.1.墩臺底模板安裝完成后，采用RTK快速靜態(tài)方式測量點位坐標。測量時在手簿上設(shè)置收斂精度，并觀察坐標變化取其中值按下記錄鍵。一般情況下記錄三到五次的均值便可達到精度要求。2.1.在距離基準站較遠的情況下，可采用快速靜態(tài)測量進行墩臺邊線放樣。測量時可設(shè)置每5秒鐘記錄一個數(shù)據(jù)，根據(jù)星況記錄20至30分鐘，解算時輸入轉(zhuǎn)換參數(shù)，酌情采用單點或兩點約束。2.1.墩臺邊線的放樣，可依據(jù)上述點位坐標推算點線距離后量尺放線。2.1.（1） 在距離水準點較近的情況下，采用常規(guī)水準抄平；（2） 在距離基準站較近的情況下，采用RTK快速靜態(tài)高程；（3） 在距離基準站較遠的情況下，采用快速靜態(tài)高程。2.1.測量資料包括控制點交接驗收及復(fù)測資料，施工控制網(wǎng)測量及驗收資料，施工放樣記錄、施工偏位及竣工測量記錄，沉降觀測資料、測量儀器的鑒定資料等。所有測量資料均應(yīng)用不能擦去的墨水書寫或打印，所有記錄、計算資料均應(yīng)有校核。需要報監(jiān)理工程師審批、備案的測量資料應(yīng)及時報批、報備。除監(jiān)理工程師有特殊要求以外，所有測量資料均應(yīng)按照質(zhì)保體系中相應(yīng)的文件和資料控制程序執(zhí)行。2.1.7測量儀器配置主要測量儀器配置表序號儀器名稱型號臺數(shù)儀器精度1雙頻GPS拓普康7動2cm+2ppm，靜5mm+2全站儀TC20022測程3km，±2"，2mm+23經(jīng)緯儀J232"4水準儀NA23±15對講機建伍106電腦聯(lián)想32.2工程試驗2.2.1試驗機構(gòu)設(shè)置為保證整個工程質(zhì)量得到全面有效的控制，使所有產(chǎn)品均滿足技術(shù)規(guī)范、設(shè)計及業(yè)主要求，在施工基地內(nèi)設(shè)項目部試驗室，項目部試驗室業(yè)務(wù)上受總公司中心試驗室領(lǐng)導(dǎo)。試驗室配置技術(shù)力量雄厚，人力、儀器、設(shè)備等資源配置先進、合理，檢測能力全面，并建立了檢測過程中必須嚴格遵守的檢測管理程序。2.2.2試驗檢測人力資源主要試驗檢測人員一覽表編號職務(wù)職稱1主任兼技術(shù)負責人檢測工程師2質(zhì)量負責人檢測工程師3試驗員檢測員4試驗員檢測員2.2.3試驗檢測儀器、設(shè)備資源試驗檢測儀器、設(shè)備的配置均按工程需要配置。按規(guī)定的周期進行送檢或自檢，取得計量合格證。所有的儀器、設(shè)備設(shè)有專人負責進行操作和保養(yǎng)，并且有操作規(guī)程和管理制度。2.2.4試驗管理制度(1)崗位責任制①主任崗位責任制。②技術(shù)負責人崗位責任制。③質(zhì)量負責人崗位責任制。④檔案資料管理員崗位責任制。⑤設(shè)備管理、計量員崗位責任制。(2)管理制度①樣品收發(fā)、保管制度。②萬能試驗機操作規(guī)程。③壓力試驗機操作規(guī)程。④養(yǎng)護室定期檢測制度。⑤隨機抽樣制度。⑥不合格材料報告及跟蹤處理制度。⑦委托試驗管理方法。⑧原始記錄填寫、試驗報告審核及審批度。3、主要工程項目的施工方案、施工方法3.1樁基工程3.1.1鋼樁運輸（1）本工程共運輸鋼管樁310根，其中碼頭主體166根，樁長為64.5m～76m；引橋144根，樁長為69m～71.5m。（為便于沉樁和后道工序的施工，靠船墩和系纜墩鋼管樁樁頂標高提高至+2m，每根樁加長2.5m）（2）發(fā)包人負責本工程所需鋼管樁的采購、加工。承包人按照需求計劃到指定碼頭驗收、提取。發(fā)包人負責裝船，承包人負責封艙、運輸。（3）鋼管樁的運輸采用2艘2000t駁船，駁船上配備符合要求的錨系設(shè)施。嚴格按照裝船通知單規(guī)定的順序裝駁，做到先用的后裝船，后用的先裝船。（4）駁船裝樁時，樁底下應(yīng)布置通楞，并均勻放置，楞木頂面置在同一平面上；樁身兩側(cè)墊楔形木塊，樁外側(cè)焊接槽鋼作為支撐，裝完樁再用鋼絲繩及緊張器將樁固定在運樁駁的甲板上。附圖1、方駁裝鋼管樁示意圖（5）裝駁后拖運前，應(yīng)由安檢部門進行檢查后方可進行長途拖運至施工現(xiàn)場。3.1.2施打鋼管樁3.1.2.1樁基概況本工程需要施打鋼管樁共310根(直樁26根，斜樁284根)，其中碼頭主體166根，φ1800mm，樁長為64.5m～76m，直樁22根，斜樁144根，斜度5：1、4：1，工作平臺樁頂標高+8.00+1.50，系船墩、靠船墩樁頂標高-0.50m(為便于沉樁和后道工序的施工，靠船墩和系纜墩鋼管樁樁頂標高由-0.50m提高至+2m，每根樁加長2.5m)；引橋144根，φ1800mm24根，φ1600mm鋼管樁120根，樁長為69m～71.5m3.1.2.2打樁施工流程3.1.2.3沉樁定位打樁船沉樁定位采用“海上遠距離GPS打樁定位系統(tǒng)”來實現(xiàn)。該系統(tǒng)由兩臺GPS流動站及兩臺測斜裝置以RTK方式實時控制船體的位置、方向和姿態(tài)，同時配合兩臺固定在船上的免棱鏡測距儀測定樁身在一定標高上的相對于船體樁架的位置，由此可推算出樁身在設(shè)計標高上的實際位置，并顯示在系統(tǒng)計算機屏幕上。通過與設(shè)計坐標比較，進行移船就位，直至偏位滿足設(shè)計要求后，下樁開打。樁身的傾斜坡度由固定在樁架上的傳感器測定，并據(jù)此調(diào)整樁架傾角以滿足設(shè)計要求。系統(tǒng)能夠自動監(jiān)測錘擊數(shù)、貫入度以及樁頂標高，并反映在計算機屏幕上，同時在沉樁結(jié)束后打印沉樁記錄。采用以下三種方法之一對樁位進行校核：⑴全站儀輔助定位；⑵改換使用另一個基準站的信號；⑶在船上布設(shè)校核點，用另一套GPS背包測取該點的三維坐標，再根據(jù)校核點與樁身的幾何關(guān)系推算出樁身偏位。操作要點：①開機前，應(yīng)切斷GPS電源，等電腦啟動正常后，再接通、開啟GPS電源，這樣能保證系統(tǒng)的正常運行。②注意操作界面上的“LRK”字母的大小寫、間距差和指針的傾斜角，以識別GPS的鎖定情況。③選擇“精確模式”時一定要注意測距儀是否正常工作，否則會產(chǎn)生樁位的較大偏差。如果測距儀不能正常工作時只能選擇“標準模式”。④界面上的“均高”數(shù)據(jù)是指測距儀紅點的高程，可作為標高控制的依據(jù)。⑤當打每墩第一根樁而無法用岸上全站儀校核時，應(yīng)采取二次開GPS（既第一次定位后關(guān)閉GPS，再重新開啟GPS），如兩次的樁位數(shù)據(jù)偏差情況一致，則可以下樁，或者事先在打樁船上測放兩個點，并計算出船正位下樁狀態(tài)下這兩點的理論坐標值。實際打第一根樁時，定位后，用GPS背包測出這兩點的坐標，據(jù)以推算出樁位坐標，若樁位偏差滿足要求，則可下樁。⑥當離岸較遠無法用岸上全站儀校核時，可在打樁船上用免棱鏡測距儀對擬沉樁和已沉樁間的距離進行測量，與計算值比較無誤后可以下樁。⑦根據(jù)GPS天線高可推斷樁船的其他高程。3.1.2.4打樁船及打樁錘性能本工程打樁計劃投入投入我公司一艘打樁船（打樁十六號）進行打樁作業(yè)，現(xiàn)場1670Hp以上拖輪配合移錨駐位。打樁船配D125-3型柴油打樁錘施打鋼管樁。打樁船性能資料類型項目單位打樁十六號總長M60型寬M24.3型深M4.50樁架高M76.7樁長M63+水深最大樁重T120D125-3型柴油打樁錘性能資料錘型項目D125-3型上活塞重12500kg打擊次數(shù)36—45擊/min作用在樁頂最大爆炸力3600KN打擊能量417000Nm燃油泵檔位四檔100%417000Nm三檔89%371130Nm二檔73%304410Nm一檔60%250200Nm本工程使用的打樁船打樁16#3.1.2.5吊樁索卡具鋼管樁采用4點吊，吊樁工藝圖：鋼管樁四點吊吊樁工藝3.1.2.6打樁施工順序3.1.2.7沉樁質(zhì)量控制標準（1）直樁樁位的平面位置偏差控制在15cm，超過上述規(guī)定，且不大于20cm者，不應(yīng)超過直樁總數(shù)的10%。（2）斜樁樁位的平面位置偏差控制在15cm，超過上述規(guī)定，且不大于25cm者，不應(yīng)超過直樁總數(shù)的20%。（3）樁的縱軸線傾斜度偏差一般不大于1％，超過上述規(guī)定，且傾斜度偏差一般不大于2％者，直樁不超過直樁總數(shù)的10%。斜樁不超過斜樁總數(shù)的20%。（4）斜樁的平面扭角允許偏差不大于1°。鋼管樁采用D125-3型柴油錘施打，當樁尖達到設(shè)計標高時，最后10擊平均貫入度為4～6mm/擊。3.1.2.8操作要點(1)打樁前的準備工作①沉樁前測量沉樁區(qū)的泥面標高，探摸并清除水下障礙物，編制打樁順序圖。②調(diào)查沉樁區(qū)附近的建筑物和地下障礙物情況，分析沉樁施工是否受影響。③結(jié)合沉樁允許偏差，校核相鄰基樁是否相碰。④在地質(zhì)剖面圖上標出樁位，施打時對照地質(zhì)剖面圖，確認樁尖已進入持力層后，根據(jù)持力層的性質(zhì)，按技術(shù)規(guī)格書的沉樁要求，嚴格控制停錘標準。⑤施工前編制詳細的沉樁施工方法，提交監(jiān)理工程師審批。(2)技術(shù)措施①在打樁過程中須加強沉降、位移觀測，保證工程的安全。②吊樁前對樁身仔細檢查，確認樁身無損壞方可吊樁。沉樁吊立過程中，控制吊立速度，保證平穩(wěn)吊立。沉樁初期，間斷輕打，避免溜樁。沉樁過程中隨時注意觀察樁身變化，出現(xiàn)異常情況應(yīng)立即停錘，報告監(jiān)理工程師，經(jīng)分析研究采取有效措施后，方可繼續(xù)施打。③在自沉、壓錘過程中，要觀察樁位的變化情況，當變化較大時，應(yīng)及時進行調(diào)整，必要時應(yīng)拔出重新下樁。④根據(jù)當時的水流、潮汐情況，準確判斷沉樁過程中樁位可能產(chǎn)生的偏移，確定下樁的提前量，以保證最終樁位的正位。⑤沉樁過程要隨時觀察樁身變化及錨纜情況，根據(jù)水流及潮位及時調(diào)整錨纜，勿使樁身在錘擊過程中受扭，如果出現(xiàn)異常情況要立即停錘，并及時報告監(jiān)理工程師，經(jīng)分析研究，采取有效措施后，方可繼續(xù)施工。⑥打樁船駐位時，應(yīng)嚴格按事先設(shè)計的錨位進行拋錨，并用拖輪拖帶打樁船駐位，然后運樁方駁駐位，打樁船移船至運樁方駁前，水平起吊樁時采用四點吊，起吊樁后再移船就位，并將樁豎立進入樁架龍口內(nèi)，樁頂戴上替打及樁錘后，收緊錨纜，在測量定位的控制下移船至樁位處于允許偏差的范圍內(nèi)，再開始壓錘沉樁，壓錘時應(yīng)仔細觀測樁身變化，及時進行調(diào)整，確保下樁正位率。⑦錘擊沉樁應(yīng)確保樁錘、替打和樁處于同一直線，替打應(yīng)保持平整，避免產(chǎn)生偏心錘擊，錘擊應(yīng)連續(xù)，錘芯沖程控制在3m范圍內(nèi)，沉樁過程應(yīng)加強觀察，并嚴格按技術(shù)規(guī)范要求控制停錘標準。⑧樁基施工過程中及時整理打樁原始記錄，對未達到設(shè)計要求的樁基經(jīng)現(xiàn)場監(jiān)理工程師確認后進行動測以便確定樁基的承載力情況，報請設(shè)計單位審定處理意見。3.1.3鋼管樁樁頭處理樁基施工驗收后，測量人員根據(jù)設(shè)計樁頂標高放線，在樁上搭設(shè)腳手夾樁。根據(jù)標高標記采用水平管方法在樁身上劃彈切割線，鋼管樁切割使用普通電氣焊切割工藝，截樁時，操作人員根據(jù)所放標高，先將樁身表面的防腐涂層用氣焊燒掉，再沿樁周緩慢切割，切割中吊機必須吊住樁頭，切割斜樁時先切割樁身腹側(cè)，再切割背側(cè)，并且在樁身背側(cè)預(yù)留一段不切割，防止樁頭傾倒傷人。對于樁頂標高超出設(shè)計50cm以上者首先進行一次超出部分的截除，成批吊起后再進行樁頂?shù)募毑壳懈?，細部切割時確保樁頂平整。為了防止測量出現(xiàn)錯誤，鋼樁切割線必須全部進行二次復(fù)核。將切割下來的樁頭吊走，放到駁船上，再運回陸地。3.1.4澆注鋼管樁樁芯混凝土3.1.4.1概況鋼管樁內(nèi)鋼筋混凝土灌注深度為：工作平臺樁芯灌至-12m，靠船墩、系纜墩樁芯灌至-15m，引橋墩除岸側(cè)墩外，其余鋼筋混凝土樁芯灌至泥面下2～3m，且最深不超過-15m。工作平臺、靠船墩、系纜墩樁芯混凝土底標高在泥面以上，不需要吸泥；引橋墩樁基需要清除樁內(nèi)泥土至樁芯砼底標高。3.1.4.2樁內(nèi)吸泥借鑒XX礦石碼頭的施工經(jīng)驗，采用氣舉法清除樁內(nèi)泥砂。(1)吸泥原理離心泵抽取海水通過沖水管引入樁內(nèi)形成高壓射流，破壞土質(zhì)，同時可以補充樁內(nèi)海水，保持水位差。9m3空壓機供氣通過軟管連接高壓鋼管進入排泥管（高壓管）下口附近，為防泥漿堵管，采用活蓋板將入口密封，在管內(nèi)和管外形成強大氣壓差，泥漿順管被“舉”(2)設(shè)備選擇提供射流水泵使用的仍是1臺IS型單級單吸清水離心泵。使用時不設(shè)噴頭，系用兩根φ60鋼管將水流引入樁內(nèi)，進水鋼管布置在排泥管兩側(cè)，底口與排泥管管口平，管口縮徑為φ30，提供射流壓力，破壞土質(zhì)。采用兩臺9m3空壓機給兩根φ附圖2氣舉法設(shè)備結(jié)構(gòu)示意圖(3)吸泥程序待設(shè)備進入樁內(nèi)到達泥面之前，即開始供氣，避免設(shè)備接觸泥面后沉入泥漿內(nèi)時發(fā)生堵孔現(xiàn)象（即泥漿堵住排泥管內(nèi)高壓氣管側(cè)壁上的氣孔）。根據(jù)鋼絲繩的松緊程度判斷排泥管口是否已經(jīng)接觸泥面，之后調(diào)整排泥管管口高度，使排泥管口距離泥面約30cm左右，吸泥效果最好。吸泥結(jié)束后，沖刷鋼管樁管壁，再將潛水泵置入樁內(nèi)抽取剩余水量，完成后就可以進行樁芯鋼筋籠的沉放施工了。氣舉法工況見下圖所示。氣舉法工況圖(4)氣舉法具有以下明顯的優(yōu)越性：①負壓氣舉法整套設(shè)備中不含砂石泵，不受砂石泵的體積限制，主要體積組成為排泥管，而排泥管管徑最大位置處僅為φ450mm，包括進水、氣管，總體外徑不足700mm，在進出樁過程中較為方便自由，即使在進出斜樁的過程中也不需要增設(shè)其他輔助措施，而且其進水管和進風管管徑也較小，人工扶持方便，節(jié)省了大量時間和人力。②排泥管底口的強大氣壓差可以輔助破壞土質(zhì)，降低了對射流泵的性能要求。③吸泥效率高，根據(jù)XX礦石碼頭的施工經(jīng)驗，平均排泥土量達到了10.8～13.5m3④標高易控制，不存在回淤，設(shè)備本身長度足夠，通過在設(shè)備上做標記可以達到標高控制的目的，使用較為方便。⑤操作簡便，用時少，滿足工程進度要求。(5)氣舉法在工程應(yīng)用中注意以下問題：①高壓進氣管在開口附近最好不使用開口供氣，改用在其附近所開的網(wǎng)狀氣孔，以免滯留在排泥管壁上的固狀塊體落入管口，將管口封堵，但氣孔在操作過程中有時也會被泥漿顆粒堵住，堵住后，需要在排泥管上開孔才能排除故障。②因設(shè)備較長，在吊入吊出鋼管樁過程中，需精心操作，以免使設(shè)備遭受較大剪力而變形，影響吸泥效率。③設(shè)備閑置時，需及時清理內(nèi)壁附著物，維護到位，以便下次使用。(6)斜樁吸泥處理：斜樁最大斜率為4：1，根據(jù)吸泥深度、鋼管樁樁徑和吸泥設(shè)備最大處的直徑進行驗算可知，在斜樁內(nèi)下放設(shè)備的過程中，不需要設(shè)置導(dǎo)向裝置。當設(shè)備底端接觸到鋼管樁內(nèi)壁時，隨著吊機的下放操作，鋼絲繩變松，設(shè)備在沿斜樁坡度自重分力作用下繼續(xù)下沉，直到不再下沉為止，最后將設(shè)備上升約30cm，即可進行吸泥工作了。提升設(shè)備時，只要將吊機扒桿沿斜樁坡度方向稍微一越鉤，便可沿樁坡度將設(shè)備提升出。3.1.4.3吊底用潛水泵將樁內(nèi)海水全部抽出，高壓清水沖洗樁內(nèi)壁附著物，至內(nèi)壁清潔。采用t=16mm的鋼板吊底。將鋼板切割成直徑比樁內(nèi)徑小4cm的形狀，在主筋位置開孔，將鋼筋與吊底鋼板焊接牢固。3.1.4.4樁芯鋼筋綁扎、安裝鋼管樁內(nèi)鋼筋籠在陸域綁扎成型。利用方駁吊機組將鋼筋籠吊放到鋼管樁內(nèi)，混凝土保護層墊塊采用轉(zhuǎn)輪型墊塊，在鋼筋籠綁扎時預(yù)先定位穿在箍筋上，縱向間距60cm。3.1.4.5澆筑樁芯混凝土樁芯混凝土采用混凝土拌和船上的輸送泵澆筑。將樁內(nèi)水抽干，干施工澆筑混凝土的方法。直接利用串筒連續(xù)澆筑，保證混凝土落差小于2米高，對于斜樁利用導(dǎo)管及砼泵連續(xù)澆筑，采用錐鼓型導(dǎo)向定位環(huán)的方法將導(dǎo)管在樁內(nèi)定位，定位環(huán)固定在導(dǎo)管上，直徑略小于鋼筋籠內(nèi)徑，離導(dǎo)管底部的距離為2米，以避免定位環(huán)埋入混凝土內(nèi)。下部砼采用高位拋落無振搗澆筑工藝，距樁頂5.0m范圍內(nèi)采用插入式振搗器振搗密實。3.1.5樁的動力檢測根據(jù)設(shè)計要求，在沉樁過程中要進行PDA動測試驗。3.1.5.1高應(yīng)變動力法及儀器設(shè)備3.1.5.1.1檢測方法在距離樁頂約1.2～1.5倍樁徑的兩側(cè)對稱安裝工具式應(yīng)變傳感器和加速度計，在具備足夠的錘擊能量，使樁土之間產(chǎn)生一定的相對位移的條件下，量測錘擊過程中作用在樁上的力波F(t)和加速度波a（t）[經(jīng)積分后得速度波V（t）]，由FEI系統(tǒng)進行信號采集，數(shù)據(jù)處理，并顯示計算結(jié)果在打樁現(xiàn)場作“實時分析”，立即得出樁的靜陰力、錘擊力、樁身損傷程度等。并可將實測信號傳送給計算機進行CAPWAPC分析，可以得到更加詳細的檢測和分析結(jié)果。3.1.5.1.2試驗?zāi)康牟捎么驑斗治鰞x（PileDrivingAnalyzer，簡稱P.D.A）對測試樁進行初、復(fù)打測試，所有樁的測試數(shù)據(jù)均應(yīng)采用CAPWAPC軟件進行擬合法分析，以確定打樁應(yīng)力、錘擊能量、初打土阻力、樁身完整性系數(shù)、打樁極限承載力、樁側(cè)土阻力、樁端土阻力和模擬的P-S曲線，并通過測試樁的初、復(fù)打?qū)Ρ仍囼灒o出單樁承載力的恢復(fù)系數(shù)。3.1.5.1.3試驗內(nèi)容對指定位置的測試樁進行初打和復(fù)打檢測。3.1.5.1.4檢測標準中國交通部頒標準《港口工程樁基動力檢測規(guī)程》（TJT249-2001）3.1.5.1.5測試方法及數(shù)據(jù)分析(1)測試方法在距離樁頂約1.5倍樁徑的兩側(cè)對稱安裝工具式應(yīng)變傳感器和加速度計，在具備足夠的錘擊能量，使樁土之間產(chǎn)生一定的相對位移的條件下，量測錘擊過程中作用在樁上的力波F(t)和加速度波a(t)[經(jīng)積分后得速度波V(t)]，由儀器進行信號采集，數(shù)據(jù)處理，并顯示計算結(jié)果，在打樁現(xiàn)場作“實時分析”，立即得出樁的靜阻力、錘擊力、樁身損傷程度等。并可將實測信號傳送給計算機進行CAPWAPC分析，可以得到更加詳細的檢測和分析結(jié)果。(2)計算分析方法Case法Case法是美國凱斯西部預(yù)備大學(xué)研究成功的樁動力分析方法，故稱Case法。Case法是把樁作為一根打入土中彈性桿件，當樁頂部受到錘擊力P(t)時，樁將產(chǎn)生加速度a(t)和速度V(t)，由實測樁頂力波F(t)和速度波V(t)，經(jīng)過嚴格的數(shù)學(xué)推導(dǎo)計算，即可得到樁的靜阻力。樁身質(zhì)量檢查系統(tǒng)對樁身質(zhì)量的檢查，其原理是在某一時刻當速度波幅值突然有增加，力波值突然有減小時，說明傳感器接收到一個拉力回波，根據(jù)拉力回波的時刻就可以計算出拉力回波產(chǎn)生的位置，即樁身缺損使阻抗變小的位置。樁身損壞程度用損壞截面的阻抗值Z與正常截面的阻抗值Z的比值β來描述，β稱為樁身截面完整系數(shù)。樁身結(jié)構(gòu)完整性評價標準：β＝1.0完整；β＝0.8～1.0輕微缺陷；β＝0.6～0.8缺陷；β＜0.6嚴重缺陷。CAPWAPC法CAPWAPC法是打樁分析程序名，意為Case樁的連續(xù)模型波動方程分析程序，CAPWAPC法是將樁分成若干單元，用有限元法求解波動方程，反算樁頂力波和速度波，用計算的曲線擬合實測曲線，如二者不吻合，重新調(diào)整參數(shù)，再次迭代運算，直到計算和實測曲線達到擬合精度要求為止。然后計算樁的承載力、樁側(cè)阻力、樁端阻力、截面變化和模擬靜載試驗的P－S曲線。初打檢測與復(fù)打檢測完全按照《港口工程樁基動力檢測規(guī)程》（TJT249-2001）要求，進行采集信號和擬合分析。3.1.5.1.6儀器設(shè)備高應(yīng)變檢測采用的是中國建筑設(shè)計研究院研制的FEI型打樁分析系統(tǒng)和美國PDI公司研制的PAK打樁分析儀，系統(tǒng)裝置包括打樁分析儀主機、筆記本式計算機、打印機及繪圖儀。此外還配備有工具式應(yīng)變傳感器和加速度計等裝置。該系統(tǒng)的采集裝置、力傳感器、加速度計的精度完全符合《港口工程樁基動力檢測規(guī)程》（TJT249-2001）的要求，該系統(tǒng)經(jīng)過了年度標定。3.1.5.1.7檢測報告內(nèi)容報告內(nèi)容包括Case法(1)、檢測單樁垂直極限承載力；(2)、檢測樁結(jié)構(gòu)完整性，有無缺陷、斷裂及所在位置。CAPWPAC法通過CAPWPAC軟件分析，為設(shè)計提供：(1)、單樁垂直極限承載力；(2)、區(qū)分樁側(cè)阻力和樁端阻力；(3)、樁側(cè)摩阻力沿不同土層的數(shù)值和沿樁長的分布圖形；(4)、樁身最大拉應(yīng)力、壓應(yīng)力及分布；(5)、樁頂錘擊力、速度、位移；(6)、樁身結(jié)構(gòu)完整性檢測，確定是否存在樁身缺陷及所在位置；(7)、模擬靜載試驗的P－S曲線。3.2工作平臺、引橋墩工程3.2.1概述該工程墩臺結(jié)構(gòu)尺寸多、體積大、設(shè)計采用混凝土中摻入硅粉等高性能混凝土。工作平臺1座，引橋墩7座。各種墩臺具體情況詳見下表。項目名稱平面尺寸墩臺頂標高（m）墩臺高度（m）單個砼方量（m3）個數(shù)工作平臺45*35+1134773110#引橋墩24*14+95.511683111#引橋墩28.5*15+10.3593112#引橋墩28.5*15+10.4883113#引橋墩28.5*15+10.6173114#引橋墩28.5*15+10.7463115#引橋墩28.5*15+10.8753116#引橋墩28.5*15+115.213.2.2現(xiàn)澆墩臺工藝流程3.2.3現(xiàn)澆墩臺模板3.2.3.1側(cè)模板設(shè)計與安裝(1)側(cè)模結(jié)構(gòu)型式側(cè)模是保證混凝土外觀質(zhì)量的關(guān)鍵，既要滿足強度、鋼度和平整度，還應(yīng)便于吊裝、拼組重復(fù)使用，因此，側(cè)模采用輕型桁架鋼模板。根據(jù)墩臺結(jié)構(gòu)尺寸確定單片模板高度；面板采用4mm冷軋板，[8@740mm作為橫向加勁肋，∠50×50×5@250mm作為縱向加勁肋，外側(cè)間距@1000mm設(shè)縱向桁架（見附圖3）。附圖3側(cè)模結(jié)構(gòu)圖(2)側(cè)模安裝采用分段整體吊安，現(xiàn)場將分段組裝成整片。需要方駁吊機組配合作業(yè)，采用拉桿、緊張器和木枋固定在底模板上，參見附圖4側(cè)模板安裝工藝示意圖。附圖4側(cè)模板安裝工藝示意圖3.2.3.2墩臺底模設(shè)計與安裝（1）墩臺吊底主梁的設(shè)計墩臺吊底主梁設(shè)計是墩臺底模設(shè)計的關(guān)鍵，本工程最大墩臺（45m×35m×3m）第一層混凝土澆筑厚度為0.8m，主梁采用雙拼I40a①根據(jù)樁位圖合理確定主梁的安裝方向，保證主梁便于安、拆且單根主梁橫跨3～4根樁形成連續(xù)梁降低主梁的截面尺寸。②主梁上作用荷載的確定，主梁上的荷載有：主、次梁自重、底板重量、鋼筋重量、第一層混凝土重量、傾倒及振搗混凝土產(chǎn)生的垂直力、施工人員及施工機械荷載和側(cè)模板重量。③根據(jù)主梁的安裝方向繪出計算簡圖，進行內(nèi)力核算并選擇主梁截面尺寸，盡量選擇雙拼型鋼，兩型鋼之間的拼縫根據(jù)所選吊底螺栓的大小確定，聯(lián)結(jié)兩型鋼的綴板根據(jù)受力要求確定。（2）主梁吊架設(shè)計主梁吊架由吊底螺栓、吊架橫梁、墊板組成，首先根據(jù)主梁核算的節(jié)點力確定吊底螺栓的大小及吊架橫梁的截面尺寸，在對吊架橫梁核算時還應(yīng)考慮鋼樁偏位的影響，當?shù)跫軝M梁懸臂較大時可用小截面型鋼在鋼樁側(cè)面斜向上45度焊接斜撐，支撐橫梁端部，可適當減小吊架橫梁的截面尺寸。（3）次梁設(shè)計①根據(jù)主梁的鋪設(shè)方向確定次梁的鋪設(shè)方向，次梁的長度應(yīng)根據(jù)主梁排架間的跨度選擇，保證次梁端部均擱置在主梁上；②根據(jù)次梁上的作用荷載對次梁進行簡化計算，確定次梁的截面尺寸以及次梁的鋪設(shè)間距；③次梁頂面鉛絲綁扎通長木條，木條寬度與次梁同寬，木條厚度40～50mm，用來固定底模木板。（4）吊安底模底模按照主梁、次梁、底板的順序進行吊安，主梁由吊架橫梁通過吊底螺栓吊掛在樁頂上，吊安主梁時，先吊掛主梁首尾兩端吊底螺栓，測量配合調(diào)平主梁，然后補齊中間吊底螺栓并對懸臂大的吊架橫梁進行斜撐加固。(見附圖5)次梁與主梁點焊連接，點焊時同一根次梁均點焊次梁同一側(cè)下邊緣，以利于次梁的拆除。底板采用30mm黃花松木板，用鐵釘與次梁固定，木板鋪好后再平鋪一層3mm厚三層板，保證底模平整。附圖5底模安裝簡圖3.2.3.3墩臺底模拆除①在混凝土強度達到設(shè)計強度后，先把主梁用手拉葫蘆反吊在墩頂，松開吊底螺栓，把底模、木方、次梁、主梁放低，再用方駁吊機吊住，松開手拉葫蘆，將底模從梁側(cè)面吊出。②專人統(tǒng)一指揮，多人同時緩慢松動手拉葫蘆，讓底模在重力作用下緩慢平穩(wěn)下放，下放前在鋼絲繩上做好標尺，確保下放步調(diào)一致，當?shù)啄Ｏ陆档骄嚯x墩臺底1.5m時停止下放同時固定好手拉葫蘆。③工作人員進入下放的底模，拆除底板并打捆，利用吊機從邊緣起吊木板。④用撬棍將次梁上的焊點松動，然后將次梁每3根捆綁成組由吊機從墩臺邊緣抽出，最后吊機配合拆除主梁。3.2.4在底模板安裝定位之后，在底模上放出邊線，以保證鋼筋間距準確，然后開始進行現(xiàn)場綁扎。保證所有鋼筋交叉處均用鐵絲綁扎，綁扎鐵絲的端頭應(yīng)朝里，混凝土保護層的墊塊采用方型墊塊，其制作用混凝土骨料最大粒徑為10mm，強度與密實性高于構(gòu)件本體混凝土，其厚度尺寸控制在正偏差，但不大于5mm，在澆筑混凝土前用高壓含氣清水直接沖洗鋼筋和模板，除去沉積的鹽漬。因為墩臺體積巨大，采取分步澆筑，為了保證第一步混凝土不會開裂，采取加負彎矩筋的措施。3.2.5現(xiàn)澆墩臺混凝土工程3.2.5混凝土分三步澆筑：第一步澆筑0.8m，第二步澆筑1.2m，第一步澆筑1.0m?；炷翝仓捎盟匣炷翑嚢璐M行?；炷凛斔捅孟禄遥駬v棒振搗。模板支立完畢后，檢查預(yù)埋件、鋼筋等是否全部放完，驗收合格后澆筑混凝土。澆筑時，先澆筑樁周混凝土，后澆筑其他部分砼，澆筑過程中設(shè)專人時刻觀察模板的緊固情況，出現(xiàn)松扣的螺栓要及時擰緊或加強，防止出現(xiàn)漏漿或跑模現(xiàn)象。定位板及預(yù)埋件位置要確保準確牢固，不允許發(fā)生移位或上下錯動。砼分層進行澆筑，每層澆筑厚度為30cm，砼振搗采用插入式振搗器定人、定位振搗的方法，做到責任明確，防止出現(xiàn)漏振或過振等現(xiàn)象。振搗時，要遵循垂直插入砼中，并快插慢拔的原則，上下抽動，以利均勻振實，保證上下層結(jié)合成整體。振搗器應(yīng)插入下層砼中不少于50mm，且應(yīng)先從近模板處開始，先外后內(nèi)，移動間距不應(yīng)大于振搗器有效半徑的1.5倍。振搗棒中心距離模板面距離不要過大，以不超過12～15cm為宜，嚴禁緊貼模板面進行振搗，并應(yīng)盡量避免碰撞鋼筋、管件、預(yù)埋件等。海上現(xiàn)澆墩臺3.2.5分步澆注表面應(yīng)進行鑿毛處理，去除老砼面的水泥漿薄膜和松弱層，并使用空壓機將雜物吹凈或沖洗干凈，排除積水，鋪一層厚度為10-30mm的水泥砂漿，水泥砂漿的水灰比小于墩臺混凝土的水灰比，然后再進行下一步砼澆筑。3.2.5①側(cè)模底部和側(cè)面設(shè)塑料管及厚橡膠條止?jié){，底板與鋼樁接觸部的縫隙用海綿條封堵；②底模板支設(shè)完成后測量復(fù)核標高，誤差大于5毫米的調(diào)整吊底主梁螺栓加以校正，確保底板標高無誤后方可放設(shè)底板線并測量樁基偏位；木工根據(jù)墨線布設(shè)木八字條及塑料管或橡膠八字條，為保證位置及標高準確，測量人員必須進行二次校核；③鋼筋加工綁扎時必須確保鋼筋規(guī)格、鋼筋間距、鋼筋保護層符合設(shè)計要求。鋼筋的焊接質(zhì)量控制，則通過試驗的手段來保證，成品與半成品完成后由鋼筋班自檢，合格后通知主辦技術(shù)員和質(zhì)量員進行專職檢查，經(jīng)檢查合格報監(jiān)理工程師驗收。經(jīng)檢查合格后通知木工支立側(cè)模板；④模板采用定型鋼模板組合拼裝，鋼模板周轉(zhuǎn)時注意保養(yǎng)、除銹。側(cè)向模板用錘球找豎直，安裝后用頂絲加固，經(jīng)驗收合格通知試驗站按配合比攪拌砼；⑤砼澆筑采取從一端開始向另一端階梯形推進分層澆筑，分層厚度30厘米。振搗順序宜從近模板處開始，先外后內(nèi)，移動間距不應(yīng)大于插入式振搗器有效半徑的1.5倍，可采用25-30厘米，嚴格控制垂直插入深度，保證上、下層結(jié)合成整體，振搗時間控制在20秒左右，下灰高度控制在2米以下。模板的拆除過程中注意成品的保護，避免模板碰撞砼表面。3.2.6大體積砼的防裂措施本工程墩臺、平臺砼屬大體積砼，施工中砼容易產(chǎn)生裂縫，為此擬采用控制砼裂縫的技術(shù)。該項技術(shù)的主要內(nèi)容：（1）、墩臺、平臺高性能砼配合比設(shè)計時,盡量減小水泥用量,選用非早強性低水化熱水泥,緩凝型高效減水劑,摻和料,調(diào)整摻和料比例等,最終設(shè)計出一個水化熱總量和溫升峰值較小的高性能砼配合比。（2）、加強高性能砼施工質(zhì)量控制,包括嚴格控制砼原材料質(zhì)量、計量、下料順序，攪拌時間、下灰高度、振搗、刮除頂部浮降、表面處理、覆蓋養(yǎng)護等。（3）、對砼溫升過程進行監(jiān)測、分析、指導(dǎo)施工。（4）、降低墩臺、平臺砼內(nèi)外溫差：①墩臺、平臺結(jié)構(gòu)砼分三層進行澆筑，接茬砼面進行鑿毛處理。②澆筑砼避開陽光爆曬、高溫時段，盡量安排在氣溫較低時間進行施工。③混凝土冷水拌和在混凝土拌和船增加冷水機組，冷水機組可以將拌和用水溫度降低20℃④循環(huán)水降溫墩臺混凝土施工采取循環(huán)水降低混凝土內(nèi)部因水化熱引起內(nèi)部溫度升高的峰值，進而降低混凝土內(nèi)外溫差。墩臺混凝土分三層澆筑，每一層埋設(shè)一層循環(huán)水管，循環(huán)水管采用Φ33.5mm薄壁鋼管，混凝土澆筑終凝前即對其進行通循環(huán)水降低混凝土內(nèi)部溫度，循環(huán)水時間不少于7天，循環(huán)水每隔12小時調(diào)整一次通水方向，便于混凝土內(nèi)部水化熱均勻散發(fā)。⑤分層下灰、振搗密實混凝土澆注分層下灰，盡量減小分層厚度，延長混凝土的澆注時間，合理控制混凝土布料位置，由四周逐漸向中間下灰，混凝土分層振搗密實。⑥控制砼分層澆筑間歇期砼澆筑間歇期控制在7天以內(nèi)，最多不得超過10天。3.2.7拆模與養(yǎng)護側(cè)模板拆除時應(yīng)在砼強度達到2.5MPa時拆除，底模板應(yīng)在砼達到設(shè)計強度等級的75%以上時拆除。砼澆筑完成后灑淡水潮濕養(yǎng)護14天以上。3.2.8水上現(xiàn)澆墩臺施工質(zhì)量標準現(xiàn)澆墩臺允許偏差、檢驗數(shù)量和方法序號項目允許偏差(mm)檢查單元和數(shù)量單元測點檢驗方法1軸線位置50每個構(gòu)件(逐件檢查)2用經(jīng)緯儀和鋼尺量兩方向2截面尺寸長度±20每個構(gòu)件(逐件檢查)2用鋼尺量各邊3寬度±1524頂面平整度62用2m5標高頂面±154用水準儀檢查四角或擱置面中部6擱置面+5-1027側(cè)面豎向傾斜5H/10002用經(jīng)緯儀、吊線和鋼尺量相臨兩側(cè)面8預(yù)留孔位置20每個預(yù)埋件、鐵件(抽查50%)1用鋼尺量垂直兩方向，取大值9預(yù)埋鐵件位置201與砼表面錯牙51用鋼尺量3.3靠船墩、系纜墩工程3.3.1概述靠船墩上部采用圓錐體與圓柱體的鋼筋混凝土組合結(jié)構(gòu)，圓錐體下部直徑為27.0m、上部直徑為18.0m，高程為-2.50～+5.50m；圓柱體直徑為18.0m，高程為5.50～11.00m。墩臺前部設(shè)置突出平臺，以便安放橡膠護舷。在錐體和柱體中部空心以減小混凝土方量，其上加蓋鋼筋混凝土蓋板?？看?個，外側(cè)設(shè)計有外包鋼板。系纜墩上部采用兩個圓錐體與一個柱體的鋼筋混凝土組合結(jié)構(gòu)，下圓錐體上部直徑為10.0、下部直徑為21.0m，高程為-2.50m～+7.00m；上圓錐體上部直徑為12.0m、下部直徑為10.0m，高程為+7.00m～+8.00m；高程+8.00m以上為圓柱體。在錐體和柱體中部空心以減少混凝土土方量，其上加蓋鋼筋混凝土蓋板。系纜墩6個，外側(cè)設(shè)計有外包鋼板。各種墩具體情況詳見下表。項目名稱平面尺寸墩臺頂標高（m）墩臺高度（m）單個砼方量（m3）個數(shù)靠船墩底部直徑27m+1113.547822系纜墩底部直徑21m+1012.5214063.3.2工藝選擇根據(jù)本工程的實際情況和設(shè)計圖紙要求，采用鋼套箱工藝進行施工。在鋼套箱內(nèi)側(cè)下部焊接鋼底板，并根據(jù)現(xiàn)場實測的樁位在鋼底板上預(yù)留出樁位孔，在鋼套箱上部安裝扁擔梁和拉壓桿，鋼套箱裝船運至現(xiàn)場安裝就位；封堵鋼底板樁周孔隙，現(xiàn)澆封底砼，抽干水后進行鋼筋混凝土施工。PAGE3.3.3施工工藝流程3.3.4主要工序施工方法3.3.4.1鋼管樁切樁由于鋼套箱安裝焊接加固和樁基施工在水下施工困難，低樁基墩臺部分的鋼管樁頂標高應(yīng)控制在2.0m左右。由于安裝鋼套箱對樁頂標高及平整度要求都比較高，因此在切割時必須嚴格控制，對初步切完的樁在澆注樁芯混凝土后需進行二次標高復(fù)測和二次切樁。3.3.4.2鋼套箱制作加工鋼套箱采用鋼桁架結(jié)構(gòu)。在布置鋼桁架結(jié)構(gòu)式時，兼顧拉壓桿的布置位置，使鋼桁架的下弦桿垂直位置與拉壓桿重合，同時還考慮鋼管樁的樁位，務(wù)必使鋼桁架下弦桿與8根鋼管樁樁頂相交，以便安裝后加固連接。為了方便施工，針對鋼套箱的自身特點，將起吊用的吊點直接加工在鋼桁架的上弦桿上，把鋼桁架當做鋼套箱的吊架使用，既保證施工人員的安全，也不會使鋼套箱在起吊時發(fā)生變形。同時，在鋼桁架中間內(nèi)空部分加工施工平臺，作為施工人員的操作平臺和施工物資的存放場地。（1）、下部錐臺部分下部園錐臺部分鋼套箱采用整體加工，整體吊安的方法。①、鋼套箱側(cè)模采用δ厚=10mm鋼板作為面板，分塊加工制作拼裝成整體?？紤]到抗冰墩的結(jié)構(gòu)型式和受力狀況，側(cè)模豎圍令在不同高度的數(shù)量、間距和型號不同。②、扁擔梁采用鋼桁架結(jié)構(gòu)，兩端以鋼結(jié)構(gòu)加勁盒形式與套箱內(nèi)壁連接。扁擔梁的位置直接影響套箱安裝偏差的控制，加工時必須保證扁擔梁的制作質(zhì)量。扁擔梁與鋼套箱整體加工后，在扁擔梁下弦桿上測放鋼套箱安裝邊線，并焊接限位板。③、為了保證鋼套箱和樁基的整體穩(wěn)定性，采用拉壓桿支撐在鋼底板與鋼扁擔間，以防浮托力對底板造成沖擊破壞。拉壓桿主要分布在扁擔梁節(jié)點和跨度較大的鋼底板主梁跨中位置處。加工時保證扁擔梁的節(jié)點位置與鋼底板上主梁的連接點在同一垂直面上，拉壓桿的軸心與扁擔梁豎向腹桿軸心位置重合。④、鋼套箱底板在鋼平臺上加工制作，鋼底板所有焊縫均滿焊，按照圖紙?zhí)峁┑某叽邕M行放樣。根據(jù)測量人員提供的實測樁頂處樁的中心坐標和推算的鋼套箱底板標高處樁的中心坐標進行鋼底板的開孔，開孔時考慮10cm的富裕量。根據(jù)開孔位置布設(shè)主次梁，主次梁與鋼底板間斷焊接，焊縫的長度、間距應(yīng)滿足圖紙要求和規(guī)范規(guī)定。（2）、上部圓臺部分上部圓臺部分的側(cè)模板由兩片拼接而成，加工時保證連接孔位置準確。3.3.4.3鋼套箱運輸及安裝鋼套箱在加工場整體加工完后，使用起重船整體吊裝在平板駁上，運至現(xiàn)場安裝就位。⑴、樁位實測澆注樁芯混凝土后，對樁位進行重新測量，用GPS實測樁頂中心坐標和標高。使用30×500×1500mm木板訂成三角形，并在其上作出標記，掛上垂球，實測樁斜率。根據(jù)實測樁位和斜率繪出鋼套箱⑵、測放安裝線根據(jù)扁擔梁理論邊線及實測樁位，在樁頂量尺作點，畫出安裝十字線。施工人員根據(jù)測放的安裝線在鋼管樁上焊接鋼套箱安裝導(dǎo)向板。⑶、套箱安裝的測量控制鋼套箱安裝時，一個方向使扁擔梁下弦桿邊線對準安裝線，另一個方向使扁擔梁上預(yù)先畫好的標記對準安裝線。套箱試安裝后，使用GPS校核，安裝精度滿足要求時落鉤加固；否則，起重船吊起，重新進行安裝，直到滿足要求。⑷、鋼套箱安裝安裝必須在天氣較好，風浪較平靜時進行。配合安裝的多功能船駁在安裝之前的潮水駐位，鋼套箱起吊前系好晃繩，將所有妨礙安裝的臨時工作平臺及圍囹等拆除。在鋼套箱扁擔梁下弦桿上用踏步板和型鋼加工臨時操作平臺，在鋼套箱起吊前，將鋼套箱加固材料、封底材料、手提葫蘆及電氣焊工具等放置在平臺上，鋼套箱頂部用角鋼焊接兩只爬梯到鋼套箱內(nèi)底板處，供施工人員和潛水人員上下。為充分利用低潮位，所有船舶均應(yīng)在高平潮駐位結(jié)束，起重船駐位后，運輸鋼套箱的駁船再駐位。在退潮流速滿足起重船絞錨移船要求時開始作業(yè)。并且盡可能選擇流速相對較小的小潮汛或平潮階段施工。在鋼套箱起吊前所有配合施工的人員提前進入鋼套箱內(nèi)，設(shè)專人指揮。起重船將套箱吊起后通過絞錨慢慢移位，套箱基本移位到樁頂上后，通過起重工的觀察指揮，二根纜風繩的牽動、船機左右移動和扒桿變幅，使每個鋼底板開孔基本對準每根樁頭。套箱緩緩下放，必要時通過風纜繩進行調(diào)節(jié)、定位。每根樁都從開孔處伸出鋼底板后，逐漸下放，由測量人員觀測支撐樁樁身上控制線與扁擔梁上標記之