高支模工程計算書

高支模計算書8.1計算說明本工程高支模主要為梁板類構(gòu)件的支撐，觀眾廳二層頂板為模殼，模殼尺寸為1123mm×1123×610mm，設(shè)計板厚120mm，模殼四周次肋梁底部寬度為200mm，上部寬度為460mm，梁腹高為610mm，根據(jù)工程實際情況，以一個標準模殼為單位，將次肋梁的混凝土平攤在模殼上進行計算，現(xiàn)將密肋梁折合成板厚計算公式為：{[（200+460）×610/2]×1123×2}/（1123×1123）=298.75mm，綜合考慮計算時按照420mm厚板進行計算，最大支模高度為7.07m，按跨度18.3m×7.2m進行計算。共享庭院二層頂板為普通現(xiàn)澆板，設(shè)計板厚120mm，框梁截面為400×1400mm，次梁截面有兩種分別為200×400mm、300×600mm，綜合考慮，計算時按照120mm厚板進行計算，按最大截面尺寸400×1400mm，進行梁計算，最大支模高度8.245m?？紤]現(xiàn)場材料可能存在負偏差，在進行支撐體系計算時，鋼管材料規(guī)格取Φ48×3.25mm。8.2觀眾廳密肋樓蓋模板計算書8.2.1計算參數(shù)基本參數(shù)樓板厚度h(mm)420樓板邊長L(m)18.3樓板邊寬B(m)7.2模板支架高度H（m）7.07主梁布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)0.66立柱橫向間距l(xiāng)b(m)0.66水平桿步距h1(m)1.5立桿自由端高度a(mm)500次梁間距a(mm)220次梁懸挑長度a1(mm)200主梁懸挑長度b1(mm)200可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1結(jié)構(gòu)表面要求表面外露剪刀撐（含水平）布置方式加強型計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格Ф48×3.25次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50×80面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管類型Ф48×3.25荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m^2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設(shè)省份、城市山東(省)濟南市(市)地面粗糙度類型/結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載組合系數(shù)ψcj0.9模板及支架的類型系數(shù)α1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m^2)0.3新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m^3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m^3)1.1施工人員及設(shè)備產(chǎn)生荷載標準值Q1k(kN/m^2)2.5基本風壓值Wo(kN/m^2)/

簡圖：（圖1） 平面圖（圖2） 縱向剖面圖1（圖3） 橫向剖面圖8.2.2面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、強度驗算荷載基本組合：q=?0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4ΨcjQ1kb}=1×(1.35×1×(0.3+(24+1.1)×420/1000)×1+1.4×2.5×1)=18.137kN/m（圖4） 面板簡圖（圖5） 面板彎矩圖Mmax=0.11kN·mσ=Mmax/W=0.11×106/24000=4.572N/mm2≤[f]=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×420/1000)×1=10.842kN/m（圖6） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖7） 撓度圖ν=0.2mm≤[ν]=220/400=0.55mm滿足要求8.2.3次梁驗算按有懸挑的四跨連續(xù)梁進行計算次梁計算簡圖：（圖8） 可變荷載控制的受力簡圖1荷載控制基本組合：q1=?0×{1.35α[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4ΨcjQ1ka}=1×(1.35×1×(0.3+(24+1.1)×420/1000)×220/1000+1.4×0.9×2.5×220/1000)=3.913kN/mq1靜=?0×1.35α[G1k+（G2k+G3k)h]a=1×1.35×1×(0.3+(24+1.1)×420/1000)×220/1000=3.22kN/mq1靜=?0×1.4ΨcjQ1ka=1×1.4×0.9×2.5×220/1000=0.693kN/m1、強度驗算（圖9） 次梁彎矩圖Mmax=0.16kN·mσ=Mmax/W=0.16×106/(53.333×103)=3.005N/mm2≤[f]=17N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖10） 次梁剪力圖Vmax=1.416kNτmax=VmaxS/(Ib0)=1.416×103×40×103/(341.333×104×5×10)=0.332N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×420/1000)×220/1000=2.385kN/m（圖11） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖12） 次梁變形圖νmax=0.057mm≤[ν]=0.66×1000/400=1.65mm滿足要求8.2.4主梁驗算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續(xù)梁計算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設(shè)定為立桿的橫距方向。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=1×(1.2×(0.3+(24+1.1)×420/1000)×220/1000+1.4×2.5×220/1000)=3.632kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=1×(1.35×(0.3+(24+1.1)×420/1000)×220/1000+1.4×0.7×2.5×220/1000)=3.759kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(3.632,3.759)=3.759kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖13） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×420/1000)×220/1000=2.385kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖14） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：Rmax=2.64kNRkmax=1.675kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=35.9/1000=0.036kN/m自重設(shè)計值為：g=Υ0×1.2gk=1×1.2×35.9/1000=0.043kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖15） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖16） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算（圖17） 主梁彎矩圖Mmax=0.529kN·mσ=Mmax/W=0.529×106/(4.79×1000)=110.415N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖18） 主梁剪力圖Vmax=5.741kNτmax=QmaxS/(Ib0)=5.741×1000×3.25×103/(11.5×104×0.65×10)=24.962N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖19） 主梁變形圖νmax=0.361mm≤[ν]=0.66×103/400=1.65mm滿足要求4、支座反力計算立柱穩(wěn)定驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=8.804kN8.2.5立柱驗算1、長細比驗算立桿與水平桿扣接，按鉸支座考慮，故計算長度l0取步距則長細比為：λ=h1/i=1.5×1000/(1.59×10)=94.34≤[λ]=150滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗算根據(jù)λ查JGJ162-2008附錄D得到φ=0.161N1=Υ0×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]lalb+Υ0×1.2×H×gk=1×(1.2×(0.3+(24+1.1)×420/1000)+1.4×2.5)×0.66×0.66+1×1.2×7.49×0.131=8.366kNf=N1/(φA)=8.366×1000/(0.161×(4.57×100))=113.781N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求 8.2.6可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=Rzmax=8.804kNN=8.804kN≤[N]=30kN滿足要求8.3觀眾廳密肋梁模板計算書8.3.1計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(mm)730混凝土梁寬b(mm)715混凝土梁計算跨度L(m)18.3模板支架高度H(m)7.07計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011模板荷載傳遞方式可調(diào)托座扣件傳力時扣件的數(shù)量/梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度420斜撐(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)0.66垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(m)1.115水平桿步距h(m)1.2梁側(cè)樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)0.66梁側(cè)樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)0.66立桿自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根數(shù)n1梁底支撐小梁根數(shù)m4次梁懸挑長度a1(mm)250結(jié)構(gòu)表面要求表面外露架體底部布置類型墊板材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格Ф48×3.25次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50×80面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規(guī)格Ф48×3.25荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(N/mm2)/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設(shè)省份、城市山東(省)濟南市(市)地面粗糙度類型/結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載組合系數(shù)ψcj0.9模板及支架的類型系數(shù)α1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m^2)0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m^3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m^3)1.5施工人員及設(shè)備產(chǎn)生荷載標準值Q1k(kN/m^2)2.5

施工簡圖（圖1） 剖面圖1（圖2） 剖面圖28.3.2面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、強度驗算荷載基本組合：q=Υ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4ΨcjQ1kb}=1×(1.35×1×(0.5+(24+1.5)×730/1000)×1+1.4×2.5×1×0.9)=28.955kN/m（圖3） 面板簡圖（圖4） 面板彎矩圖Mmax=0.206kN·mσ=Mmax/W=0.206×106/24000=8.566N/mm2≤[f]=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×730/1000)×1=19.115kN/m（圖5） 簡圖（圖6） 撓度圖ν=0.485mm≤[ν]=715/((4-1)×400)=0.596mm滿足要求8.3.3次梁驗算次梁計算簡圖：（圖7） 可變荷載控制的受力簡圖1荷載控制基本組合：q1=Υ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4ΨcjQ1ka}=1×(1.35×1×(0.5+(24+1.5)×730/1000)×715/1000/(4-1)+1.4×2.5×715/1000/(4-1)×0.9)=6.901kN/mq1靜=Υ0×1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]a=1×1.35×1×(0.5+(24+1.5)×730/1000)×715/1000/(4-1)=6.15kN/mq1靜=Υ0×1.4ΨcjQ1ka=1×1.4×2.5×715/1000/(4-1)×0.9=0.751kN/m1、強度驗算（圖8） 次梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.26kN·mσ=Mmax/W=0.26×106/(85.333×1000)=3.052N/mm2≤[f]=17N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖9） 次梁剪力圖(kN)Vmax=2.345kNτmax=VmaxS/(Ib)=2.345×103×40×103/(341.333×104×5×10)=0.55N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×730/1000)×715/1000/(4-1)=4.556kN/m（圖10） 變形計算簡圖（圖11） 次梁變形圖(mm)νmax=0.079mm≤[ν]=0.66×1000/400=1.65mm滿足要求8.3.4主梁驗算梁側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點，為了便于計算統(tǒng)一按鉸節(jié)點考慮，偏于安全。根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為1，故可將主梁的驗算力學模型簡化為1+2-1=2跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:2跨距為：(等跨)0.558將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=1×(1.2×(0.5+(24+1.5)×730/1000)×715/((4-1)×1000)+1.4×2.5×715/((4-1)×1000))=6.301kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=1×(1.35×(0.5+(24+1.5)×730/1000)×715/((4-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×715/((4-1)×1000))=6.734kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(6.301,6.734)=6.734kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖16） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×730/1000)×715/((4-1)×1000)=4.556kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖17） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=4.533kN正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=3.067kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=71.8/1000=0.072kN/m自重設(shè)計值為：g=Υ0×1.2gk=1×1.2×71.8/1000=0.086kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖18） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算（圖12） 主梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.778kN·mσ=Mmax/W=0.778×106/(9.58×1000)=81.171N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖13） 主梁剪力圖(kN)Vmax=6.609kNτmax=QmaxS/(Ib)=6.609×1000×6.5×103/(23×104×1.3×10)=14.367N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖14） 主梁變形圖(mm)νmax=0.141mm≤[ν]=1.115×1000/(1+1)/400=1.394mm滿足要求4、支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應(yīng)分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經(jīng)計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=2.505kN非端支座最大支座反力為：R2=13.218kN8.3.5端支座扣件抗滑移驗算按上節(jié)計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=2.505kN≤[N]=8kN滿足要求8.3.6可調(diào)托座驗算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=13.218kN≤[N]=30kN滿足要求8.3.7立柱驗算1、長細比驗算立桿與水平桿扣接，按鉸支座考慮，故計算長度l0取步距則長細比為：λ=h/i=1.2×1000/(1.59×10)=75.472≤[λ]=150滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗算根據(jù)λ查JGJ162-2008附錄D得到φ=0.75梁兩側(cè)立桿承受的樓板荷載N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×420/1000)+1.4×2.5)×0.66×0.66=7.384kN由第五節(jié)知，梁側(cè)立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=2.505kN由于梁中間立桿和梁側(cè)立桿受力情況不一樣，故應(yīng)取大值進行驗算NA=max(N1+R1,R2)=13.218kN考慮架體自重荷載得：NB=NA+1.2×H×gk=13.218+1.2×0.072×(7.07+(730-420)/1000)×0.171=13.326kNf=NB/(φA)=13.326×1000/(0.75×(4.57×100))=38.881N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求8.4觀眾廳柱帽模板計算書8.4.1計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(mm)1200混凝土梁寬b(mm)3400混凝土梁計算跨度L(m)3.4模板支架高度H(m)6.6計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011模板荷載傳遞方式可調(diào)托座扣件傳力時扣件的數(shù)量/梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁側(cè)樓板厚度420斜撐(含水平)布置方式加強型梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)0.66垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(m)3.8水平桿步距h(m)1.5梁側(cè)樓板立桿的縱距l(xiāng)a1(m)0.66梁側(cè)樓板立桿的橫距l(xiāng)b1(m)0.66立桿自由端高度a(mm)200梁底增加立柱根數(shù)n6梁底支撐小梁根數(shù)m17次梁懸挑長度a1(mm)250結(jié)構(gòu)表面要求表面外露架體底部布置類型墊板材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格Ф48×3.25次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50×80面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規(guī)格Ф48×3.25荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(N/mm2)/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設(shè)省份、城市山東(省)濟南市(市)地面粗糙度類型/結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載組合系數(shù)ψcj0.9模板及支架的類型系數(shù)α1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m^2)0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m^3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m^3)1.5施工人員及設(shè)備產(chǎn)生荷載標準值Q1k(kN/m^2)2.5

施工簡圖（圖1） 剖面圖1（圖2） 剖面圖28.4.2面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、強度驗算荷載基本組合：q=Υ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4ΨcjQ1kb}=1×(1.35×1×(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×1+1.4×2.5×1×0.9)=45.135kN/m（圖3） 面板簡圖（圖4） 面板彎矩圖Mmax=0.255kN·mσ=Mmax/W=0.255×106/24000=10.615N/mm2≤[f]=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×1=31.1kN/m（圖5） 簡圖（圖6） 撓度圖ν=0.499mm≤[ν]=3400/((17-1)×400)=0.531mm滿足要求8.4.3次梁驗算次梁計算簡圖：（圖7） 可變荷載控制的受力簡圖1荷載控制基本組合：q1=Υ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4ΨcjQ1ka}=1×(1.35×1×(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×3400/1000/(17-1)+1.4×2.5×3400/1000/(17-1)×0.9)=9.591kN/mq1靜=Υ0×1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]a=1×1.35×1×(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×3400/1000/(17-1)=8.922kN/mq1靜=Υ0×1.4ΨcjQ1ka=1×1.4×2.5×3400/1000/(17-1)×0.9=0.669kN/m1、強度驗算（圖8） 次梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.362kN·mσ=Mmax/W=0.362×106/(85.333×1000)=4.242N/mm2≤[f]=17N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖9） 次梁剪力圖(kN)Vmax=3.259kNτmax=VmaxS/(Ib)=3.259×103×40×103/(341.333×104×5×10)=0.764N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×3400/1000/(17-1)=6.609kN/m（圖10） 變形計算簡圖（圖11） 次梁變形圖(mm)νmax=0.115mm≤[ν]=0.66×1000/400=1.65mm滿足要求8.4.4主梁驗算梁側(cè)樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節(jié)點，為了便于計算統(tǒng)一按鉸節(jié)點考慮，偏于安全。根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為6，故可將主梁的驗算力學模型簡化為6+2-1=7跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續(xù)梁，跨度為:7跨距為：(等跨)0.543將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=1×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×3400/((17-1)×1000)+1.4×2.5×3400/((17-1)×1000))=8.674kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=1×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×3400/((17-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×3400/((17-1)×1000))=9.442kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(8.674,9.442)=9.442kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖16） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×1200/1000)×3400/((17-1)×1000)=6.609kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖17） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=6.356kN正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=4.448kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=71.8/1000=0.072kN/m自重設(shè)計值為：g=Υ0×1.2gk=1×1.2×71.8/1000=0.086kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖18） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算（圖12） 主梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.96kN·mσ=Mmax/W=0.96×106/(9.58×1000)=100.185N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖13） 主梁剪力圖(kN)Vmax=9.845kNτmax=QmaxS/(Ib)=9.845×1000×6.5×103/(23×104×1.3×10)=21.401N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖14） 主梁變形圖(mm)νmax=0.237mm≤[ν]=3.8×1000/(6+1)/400=1.357mm滿足要求4、支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調(diào)托座，故應(yīng)分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經(jīng)計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=3.796kN非端支座最大支座反力為：R2=18.232kN8.4.5端支座扣件抗滑移驗算按上節(jié)計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=3.796kN≤[N]=8kN滿足要求8.4.6可調(diào)托座驗算非端支座最大支座反力為即為可調(diào)托座受力R2=18.232kN≤[N]=30kN滿足要求8.4.7立柱驗算1、長細比驗算立桿與水平桿扣接，按鉸支座考慮，故計算長度l0取步距則長細比為：λ=h/i=1.5×1000/(1.59×10)=94.34≤[λ]=150滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗算根據(jù)λ查JGJ162-2008附錄D得到φ=0.634梁兩側(cè)立桿承受的樓板荷載N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×420/1000)+1.4×2.5)×0.66×0.66=7.384kN由第五節(jié)知，梁側(cè)立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=3.796kN由于梁中間立桿和梁側(cè)立桿受力情況不一樣，故應(yīng)取大值進行驗算NA=max(N1+R1,R2)=8.232kN考慮架體自重荷載得：NB=NA+1.2×H×gk=8.232+1.2×0.072×(6.6+(1200-420)/1000)×0.163=8.336kNf=NB/(φA)=8.336×1000/(0.634×(4.57×100))=63.285N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求8.5觀眾廳柱帽側(cè)模計算書8.5.1計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁兩側(cè)樓板情況梁兩側(cè)有板梁計算跨度樓板厚度h(mm)420梁計算跨度L（m）3.4混凝土梁截面高度H(mm)890混凝土梁截面寬度B(mm)3400次梁布置方向次梁豎向次梁布置根數(shù)n/次梁懸挑長度b1(mm)/對拉螺栓道數(shù)m2對拉螺栓橫向間距X(mm)700主梁間距b(mm)/主梁懸挑長度b2(mm)150結(jié)構(gòu)表面要求表面外露荷載參數(shù)混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數(shù)1.15外加劑影響修正系數(shù)1.2混凝土重力密度γc(kN/m^3)24振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m^2)4材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格Ф48×3.25次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50×80面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm^2)11500面板fm(N/mm^2)31對拉螺栓規(guī)格M14（圖1）剖面圖8.5.2荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側(cè)壓力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×890/1000=21.36kN/m2標準值G4k＝min[F1,F2]＝21.36kN/m2承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]則：S=0.9×max(1.2×21.36+1.4×4,1.35×21.36+1.4×0.7×4)=29.48kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值Sk＝G4k＝21.36kN/m28.5.3面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按單跨簡支梁計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W＝bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12=144000mm4其中的h為面板厚度。面板的計算跨度為次梁布置間距=200/1000=0.21、強度驗算（圖2） 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖q＝bS＝1×29.48=29.48kN/m（圖3） 面板彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.147kN·mσ＝Mmax/W＝0.147×106/24000=6.142N/mm2≤[f]＝31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk＝bSk=1×21.36=21.36kN/m（圖4） 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖5） 面板變形圖νmax＝0.269mm≤[ν]＝200/400=0.5mm滿足要求8.5.4次梁驗算次梁承受的荷載為：q＝aS＝200×29.48=5896.08N/mqk＝aSk＝200×21.36=4272N/m由于次梁為豎向的，可根據(jù)實際情況按有懸挑的連續(xù)梁計算，跨度取支撐間距。1、抗彎強度驗算（圖6） 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖（圖7） 梁彎矩圖Mmax＝0.027kN·mσ＝Mmax/W＝0.027×106/(85.333×1000)=0.321N/mm2≤[f]＝17N/mm2滿足要求2、抗剪強度驗算（圖8） 次梁剪力圖(kN)Vmax＝0.532kNτ=VmaxS0/(Ib)=0.532×103×40×103/(341.333×104×5×10)=0.125N/mm2≤[fv]＝1.7N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖9） 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖10） 次梁變形圖ν＝0.003mm≤[ν]＝600/400=1.5mm滿足要求4、支座反力計算Rmax=1.058KNRmaxk=0.767KN8.5.5主梁驗算主梁按連續(xù)梁計算，又因為主梁端部有懸挑部分，故可按有懸挑的連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：（圖11） 承載能力極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎強度驗算（圖12） 主梁彎矩圖Mmax＝0.23kN·mσ＝Mmax/W＝0.23×106/(9.58×1000)=24.03N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求2、抗剪強度驗算（圖13） 主梁剪力圖Vmax＝2.219kN·mτ=VmaxS0/(Ib)=2.219×1000×6.5×103/(23×104×1.3×10)=4.824N/mm2≤[fv]＝120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖14） 正常使用極限狀態(tài)受力簡圖（圖15） 主梁變形圖ν＝0.073mm≤[ν]＝700/400=1.75mm滿足要求4、支座反力計算對拉螺栓承受的最大支座反力為：N=2.381×1.058=2.52kN8.5.6對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值N：N＝2.52kN≤Ntb=17.8kN滿足要求8.6共享庭院120mm厚模板計算8.6.1計算參數(shù)基本參數(shù)樓板厚度h(mm)120樓板邊長L(m)16.8樓板邊寬B(m)7.2模板支架高度H（m）8.365主梁布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)0.8立柱橫向間距l(xiāng)b(m)0.8水平桿步距h1(m)1.5立桿自由端高度a(mm)500次梁間距a(mm)200次梁懸挑長度a1(mm)200主梁懸挑長度b1(mm)200可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2結(jié)構(gòu)表面要求表面外露剪刀撐（含水平）布置方式加強型計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格Ф48×3.25次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50×80面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管類型Ф48×3.25荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m^2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設(shè)省份、城市山東(省)濟南市(市)地面粗糙度類型/結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載組合系數(shù)ψcj0.9模板及支架的類型系數(shù)α1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m^2)0.3新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m^3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m^3)1.1施工人員及設(shè)備產(chǎn)生荷載標準值Q1k(kN/m^2)2.5基本風壓值Wo(kN/m^2)/

簡圖：（圖1） 平面圖（圖2） 縱向剖面圖1（圖3） 橫向剖面圖8.6.2面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、強度驗算荷載基本組合：q=?0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4ΨcjQ1kb}=1×(1.35×1×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×2.5×1)=7.971kN/m（圖4） 面板簡圖（圖5） 面板彎矩圖Mmax=0.04kN·mσ=Mmax/W=0.04×106/24000=1.661N/mm2≤[f]=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.312kN/m（圖6） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖7） 撓度圖ν=0.042mm≤[ν]=200/400=0.5mm滿足要求8.6.3次梁驗算按有懸挑的四跨連續(xù)梁進行計算次梁計算簡圖：（圖8） 可變荷載控制的受力簡圖1荷載控制基本組合：q1=?0×{1.35α[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4ΨcjQ1ka}=1×(1.35×1×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000+1.4×0.9×2.5×200/1000)=1.524kN/mq1靜=?0×1.35α[G1k+（G2k+G3k)h]a=1×1.35×1×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000=0.894kN/mq1靜=?0×1.4ΨcjQ1ka=1×1.4×0.9×2.5×200/1000=0.63kN/m1、強度驗算（圖9） 次梁彎矩圖Mmax=0.096kN·mσ=Mmax/W=0.096×106/(53.333×103)=1.796N/mm2≤[f]=17N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖10） 次梁剪力圖Vmax=0.691kNτmax=VmaxS/(Ib0)=0.691×103×40×103/(341.333×104×5×10)=0.162N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000=0.662kN/m（圖11） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡圖（圖12） 次梁變形圖νmax=0.04mm≤[ν]=0.8×1000/400=2mm滿足要求8.6.4主梁驗算在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續(xù)梁計算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設(shè)定為立桿的橫距方向。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=1×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000+1.4×2.5×200/1000)=1.495kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=1×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000+1.4×0.7×2.5×200/1000)=1.384kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(1.495,1.384)=1.495kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖13） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×200/1000=0.662kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖14） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：Rmax=1.303kNRkmax=0.577kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=71.8/1000=0.072kN/m自重設(shè)計值為：g=Υ0×1.2gk=1×1.2×71.8/1000=0.086kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖15） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖16） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算（圖17） 主梁彎矩圖Mmax=0.35kN·mσ=Mmax/W=0.35×106/(9.58×1000)=36.503N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖18） 主梁剪力圖Vmax=2.098kNτmax=QmaxS/(Ib0)=2.098×1000×6.5×103/(23×104×1.3×10)=4.56N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖19） 主梁變形圖νmax=0.086mm≤[ν]=0.8×103/400=2mm滿足要求4、支座反力計算立柱穩(wěn)定驗算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=5.425kN8.6.5立柱驗算1、長細比驗算立桿與水平桿扣接，按鉸支座考慮，故計算長度l0取步距則長細比為：λ=h1/i=1.5×1000/(1.59×10)=94.34≤[λ]=150滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗算根據(jù)λ查JGJ162-2008附錄D得到φ=0.175N1=Υ0×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]lalb+Υ0×1.2×H×gk=1×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)+1.4×2.5)×0.8×0.8+1×1.2×8.365×0.144=6.226kNf=N1/(φA)=6.226×1000/(0.175×(4.57×100))=77.969N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求 8.6.6可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=Rzmax=5.425kNN=5.425kN≤[N]=30kN滿足要求缺少樓板強度驗算8.7共享庭院400×1400梁模板計算書8.7.1計算參數(shù)基本參數(shù)混凝土梁高h(mm)1400混凝土梁寬b(mm)400混凝土梁計算跨度L(m)16.5模板支架高度H(m)6.965梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(m)0.8垂直梁跨度方向的梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(m)0.2計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666-2011立桿自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根數(shù)n2梁底支撐小梁根數(shù)m3次梁懸挑長度a1(mm)250結(jié)構(gòu)表面要求表面外露可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1斜撐（含水平）布置方式加強型是否采用底座是模板荷載傳遞方式可調(diào)托座扣件傳力時扣件的數(shù)量/水平桿步距h(m)1.5材料參數(shù)主梁類型圓鋼管主梁規(guī)格Ф48×3.25次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50×80面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規(guī)格Ф48×3.25荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(N/mm2)/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設(shè)省份、城市山東(省)濟南市(市)地面粗糙度類型/結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01可變荷載組合系數(shù)ψcj0.9模板及支架的類型系數(shù)α1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m^2)0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m^3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m^3)1.5施工人員及設(shè)備產(chǎn)生荷載標準值Q1k(kN/m^2)2.5

施工簡圖（圖1） 剖面圖1（圖2） 剖面圖28.7.2面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、強度驗算荷載基本組合：q=Υ0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4ΨcjQ1kb}=1×(1.35×1×(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×1+1.4×2.5×1×0.9)=52.02kN/m（圖3） 面板簡圖（圖4） 面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=0.26kN·mσ=Mmax/W=0.26×106/24000=10.838N/mm2≤[f]=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×1=36.2kN/m（圖5） 簡圖（圖6） 撓度圖ν=0.455mm≤[ν]=400/((3-1)×400)=0.5mm滿足要求8.7.3次梁驗算按有懸挑的四跨連續(xù)梁進行計算次梁計算簡圖：（圖7） 可變荷載控制的受力簡圖1荷載控制基本組合：q1=?0×{1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4ΨcjQ1ka}=1×(1.35×1×(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×400/1000/(3-1)+1.4×2.5×400/1000/(3-1)×0.9)=10.404kN/mq1靜=?0×1.35α[G1k+(G2k+G3k)h]a=1×1.35×1×(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×400/1000/(3-1)=9.774kN/mq1活=?0×1.4ΨcjQ1ka=1×1.4×2.5×400/1000/(3-1)×0.9=0.63kN/m1、強度驗算（圖8） 次梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.621kN·mσ=Mmax/W=0.621×106/(85.333×1000)=7.272N/mm2≤[f]=17N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖9） 次梁剪力圖(kN)Vmax=4.531kNτmax=VmaxS/(Ib)=4.531×103×40×103/(341.333×104×5×10)=1.062N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×400/1000/(3-1)=7.24kN/m（圖10） 變形計算簡圖（圖11） 次梁變形圖(mm)νmax=0.363mm≤[ν]=0.8×1000/400=2mm滿足要求8.7.4主梁驗算根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為2，故可將主梁的驗算力學模型簡化為2-1=1跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。將荷載統(tǒng)計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=?0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=1×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×400/((3-1)×1000)+1.4×2.5×400/((3-1)×1000))=9.388kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=?0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=1×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×400/((3-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×400/((3-1)×1000))=10.264kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(9.388,10.264)=10.264kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖16） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×1400/1000)×400/((3-1)×1000)=7.24kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖17） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖根據(jù)力學求解計算可得：承載能力極限狀態(tài)下在支座反力：R=8.697kN正常使用極限狀態(tài)下在支座反力：Rk=6.135kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=71.8/1000=0.072kN/m自重設(shè)計值為：g=?0×1.2gk=1×1.2×71.8/1000=0.086kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖18） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡圖1、抗彎驗算（圖12） 主梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.435kN·mσ=Mmax/W=0.435×106/(9.58×1000)=45.436N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖13） 主梁剪力圖(kN)Vmax=4.357kNτmax=QmaxS/(Ib)=4.357×1000×6.5×103/(23×104×1.3×10)=9.472N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖14） 主梁變形圖(mm)νmax=0.022mm≤[ν]=0.2×1000/400=0.5mm滿足要求4、支座反力計算因立柱在驗算需用到主楞在承載能力極限狀態(tài)下在最大支座反力，故經(jīng)計算得：Rzmax=4.357kN缺少扣件抗滑移的計算8.7.5立柱驗算1、長細比驗算立桿與水平桿扣接，按鉸支座考慮，故計算長度l0取步距則長細比為：λ=h/i=1.5×1000/(1.59×10)=94.34≤[λ]=150滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗算根據(jù)λ查JGJ162-2008附錄D得到φ=0.634N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]lalb+1.2×(H-h)×gk=(1.2×(0.5+(24+1.5)×1400/1000)+1.4