公路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)個(gè)人本科畢業(yè)設(shè)計(jì)

第1章概述11.1設(shè)計(jì)資料11.1.1設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置11.1.2施工方法21.1.3設(shè)計(jì)依據(jù)21.2設(shè)計(jì)特點(diǎn)2第2章橋梁結(jié)構(gòu)總體布置42.1立面布置42.2截面布置42.2.1截面形式42.2.2主梁跨中截面主要尺寸擬定42.2.3主梁間距和主梁片數(shù)52.2.4橫截面沿跨長(zhǎng)的變化62.2.5橫隔梁的設(shè)置62.2.6主梁尺寸計(jì)算7第3章結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算123.1主梁內(nèi)力計(jì)算123.1.1預(yù)制主梁自重（第一期恒載）12133.2活載內(nèi)力計(jì)算143.2.1活載沖擊系數(shù)143.2.2車道折減系數(shù)143.2.3計(jì)算活載內(nèi)力19第4章預(yù)應(yīng)力鋼束估算及其布置2424244.1.2跨中截面的鋼束估算與確定244.1.3支點(diǎn)截面所需抵抗負(fù)彎矩的上部預(yù)應(yīng)力鋼束的估算結(jié)合確定254.2預(yù)應(yīng)力鋼束的布置264.2.1連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力鋼束的配置原則264.2.2跨中截面鋼束布置274.2.3錨固截面的鋼束布置274.2.4鋼束起彎角和線形的確定284.3鋼束計(jì)算29SKIPIF1<0計(jì)算294.3.2控制截面的鋼束重心位置計(jì)算294.3.3鋼束長(zhǎng)度計(jì)算31第5章計(jì)算主梁截面幾何特性335.1截面面積及慣矩計(jì)算335.1.1凈截面幾何特性計(jì)算335.1.2換算截面幾何特性計(jì)算335.2各階段截面對(duì)重心軸的靜矩計(jì)算36第6章次內(nèi)力的計(jì)算43第7章鋼筋預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算457.1預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦：SKIPIF1<0457.2由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失（考慮反摩擦）：SKIPIF1<0467.3混凝土的彈性壓縮損失：SKIPIF1<0487.4由預(yù)應(yīng)力鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失：SKIPIF1<0497.5混凝土的收縮和徐變引起的損失：SKIPIF1<050第8章主梁截面強(qiáng)度與應(yīng)力驗(yàn)算538.1持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算538.1.1正截面抗彎承載能力驗(yàn)算538.1.2斜截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算598.1.3斜截面抗剪承載力驗(yàn)算598.1.4局部承壓驗(yàn)算648.2持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計(jì)算668.2.1抗裂驗(yàn)算668.2.2撓度驗(yàn)算748.3持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力計(jì)算768.3.1受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力和受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋最大拉應(yīng)力驗(yàn)算768.3.2混凝土的主壓應(yīng)力驗(yàn)算83第9章行車道板計(jì)算859.1懸臂板荷載效應(yīng)計(jì)算859.1.1恒載效應(yīng)859.1.2活載效應(yīng)879.2連續(xù)板荷載計(jì)算889.2.1恒載效應(yīng)889.2.2活載效應(yīng)909.2.3荷載組合929.3截面設(shè)計(jì)配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算92致謝94參考文獻(xiàn)95附錄196附錄2102第1章概述1.1設(shè)計(jì)資料題目：730m設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置1.設(shè)計(jì)資料橋孔布置形式：7-30=210m標(biāo)準(zhǔn)跨徑：30m；梁長(zhǎng)：；計(jì)算跨徑：橋?qū)挘簽榉蛛x式左右幅均為凈—設(shè)計(jì)荷載：公路—Ⅰ級(jí)2.材料(1).上部T梁C50混凝土：彈性模量SKIPIF1<0容重γ＝25kN/m3SKIPIF1<0SKIPIF1<0低松弛鋼絞線：彈性模量SKIPIF1<0SKIPIF1<0張拉控制應(yīng)力SKIPIF1<0SKIPIF1<0、其他鋼材(2).護(hù)攔：C30鋼筋混凝土(3).橋面層：C40鋼筋混凝土＋瀝青混凝土瀝青容重γ＝23kN/m33.工藝按后張法工藝制作主梁。1.1.2施工方法上部結(jié)構(gòu)施工方案采用（負(fù)彎矩筋）的方法，預(yù)制簡(jiǎn)支—連續(xù)施工程序：預(yù)制簡(jiǎn)支，分支進(jìn)行預(yù)制安裝，預(yù)制時(shí)按預(yù)制簡(jiǎn)支梁的受力狀態(tài)進(jìn)行第一次預(yù)應(yīng)力筋（正彎矩筋）的張拉錨固，安裝完成后經(jīng)調(diào)整位置，澆筑墩頂接頭處混凝土，更換支座，進(jìn)行第二次預(yù)應(yīng)力筋（負(fù)彎矩筋）的張拉錨固，進(jìn)而完成一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁的施工。1.1.3設(shè)計(jì)依據(jù)1.《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JDGD60—2004）以下簡(jiǎn)稱《橋規(guī)》·人民交通出版社·20042.《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JDGD60—2004）以下簡(jiǎn)稱《通規(guī)》·人民交通出版社·20043.《橋梁工程》·姚玲森主編·人民交通出版社·19854.《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》·葉見曙主編·人民交通出版社·19965.《橋梁施工及組織管理》以下簡(jiǎn)稱《橋施》·黃繩武主編·人民交通出版社6.《預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)》以下簡(jiǎn)稱《預(yù)混連橋》·徐岳主編·人民交通出版社1.2設(shè)計(jì)特點(diǎn)簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)是橋梁施工中較為常見的一種方法，一般先架設(shè)預(yù)制主梁，形成簡(jiǎn)支梁狀態(tài)；進(jìn)而再將主梁再墩頂連成整體，最終形成連續(xù)梁體系。該施工方法的主要特點(diǎn)是施工方法簡(jiǎn)單可行，施工質(zhì)量可靠，實(shí)現(xiàn)了橋梁施工的工廠化、標(biāo)準(zhǔn)化和裝配化。概括地講，簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)施工法是采用簡(jiǎn)支梁地施工工藝，卻可達(dá)到建造連續(xù)梁橋地目的。目前隨著高等公路地發(fā)展，為改善橋梁行車地舒適性，簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋再中、小跨徑地連續(xù)梁橋中得到了廣泛地應(yīng)用。簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋中由簡(jiǎn)支狀態(tài)轉(zhuǎn)換為連續(xù)梁狀態(tài)地常見方法有下列幾種：1將主梁內(nèi)的普通鋼筋再墩頂連續(xù)；2將主梁內(nèi)的縱向預(yù)應(yīng)力鋼束再墩頂采用特殊的連接器進(jìn)行連接；3在墩頂兩側(cè)一定范圍內(nèi)的主梁上部布設(shè)局部預(yù)應(yīng)力短束來(lái)實(shí)現(xiàn)連接。第一種方法雖然簡(jiǎn)單易行，但常在墩頂負(fù)彎矩區(qū)內(nèi)發(fā)生橫向裂縫，影響橋梁的正常使用。第二種方法效果最好，但是施工很困難，故一般不采用。第三種方法不僅施工可行，而且具有方法二的優(yōu)點(diǎn)，同時(shí)又克服了僅有普通鋼筋連續(xù)的開裂問題。所以一般簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋多采用墩頂短束和普通鋼筋連續(xù)這樣的構(gòu)造處理來(lái)實(shí)現(xiàn)簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)。由于簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋在施工過程中常存在體系轉(zhuǎn)換，那么必須依據(jù)具體的施工過程來(lái)分析結(jié)構(gòu)的受力。施工的第一階段是形成簡(jiǎn)支梁，此階段主梁承受一期恒載自重產(chǎn)生的內(nèi)力及在簡(jiǎn)支梁上施加的預(yù)應(yīng)力；第二階段首先澆筑墩頂連續(xù)段混凝土，待混凝土達(dá)到要求的強(qiáng)度后張拉墩頂負(fù)彎矩束（局部短束），最終形成連續(xù)梁。連續(xù)梁成橋狀態(tài)主要承受二期恒載、活載、溫度、支座沉降產(chǎn)生的內(nèi)力及其負(fù)彎矩束的預(yù)應(yīng)力、預(yù)加力的二次矩、徐變二次矩等.由上面的分析可知,簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋跨中正彎矩要比現(xiàn)澆一次落架大,而支點(diǎn)的負(fù)彎矩要比現(xiàn)澆一次落架小。因此，在主梁內(nèi)要配置足夠數(shù)量的正彎矩束筋，以滿足連續(xù)梁狀態(tài)的承載要求和簡(jiǎn)支狀態(tài)下承受結(jié)構(gòu)自重和施工荷載的需要。簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)梁橋施工程序?qū)Y(jié)構(gòu)內(nèi)力也有一定影響。目前施工有兩種方法：（1）先將每片簡(jiǎn)支梁轉(zhuǎn)換為連續(xù)梁后，在進(jìn)行橫向整體化；（2）先將簡(jiǎn)支梁橫向整體化，在進(jìn)行結(jié)構(gòu)的體系轉(zhuǎn)換。前者按平面結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算分析較為合理；而后者體系轉(zhuǎn)換后已屬空間結(jié)構(gòu)，要進(jìn)行較為精確分析，比較復(fù)雜。本設(shè)計(jì)采用的是第一種方法。第2章橋梁結(jié)構(gòu)總體布置立面布置在預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的設(shè)計(jì)中，連續(xù)梁體系的選擇、主跨大小、分跨或跨徑組合、主梁高度、橫截面形式和主要尺寸的擬定等問題是方案設(shè)計(jì)的關(guān)鍵所在。橋型方案的確定，不但要考慮其實(shí)用、合理性，而且要滿足經(jīng)濟(jì)和美觀的要求。在大型橋梁工程中，往往個(gè)別聯(lián)跨的橋型及尺寸擬定要服從整體布局的要求。本設(shè)計(jì)為彭水～武隆高速公路橋其中的沖溪溝1號(hào)右線大橋，其設(shè)計(jì)孔為：30+30+30+30+30+30+30m。設(shè)計(jì)橋段左右兩側(cè)與主梁相連需分別預(yù)留5cm的伸縮縫。按全橋縱斷面布置，本橋段橋面縱坡為-2.8%，橋面橫坡為2.5%。2.2截面布置截面形式采用的是T形截面，此種截面用料省，模板安裝、拆除方便，支座受力均勻。橋面橫坡：設(shè)為雙向排水，以支座高度控制橋面鋪裝：鋪設(shè)15㎝的混凝土主梁跨中截面主要尺寸擬定1.主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)橋的主梁高度與其跨徑之比通常在SKIPIF1<0～SKIPIF1<0之間。當(dāng)建筑高度不受限制時(shí)，增大梁高往往是較經(jīng)濟(jì)的方案，因?yàn)樵龃罅焊呖晒?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量，同時(shí)梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。綜上所述，對(duì)于30m跨徑的連續(xù)梁橋取用180cm的主梁高度是比較合適的。2.主梁截面細(xì)部尺寸如圖2—1SKIPIF1<0圖2—1主梁各截面細(xì)部尺寸（單位：cm）T梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時(shí)上翼板受壓的強(qiáng)度要求。根據(jù)《橋規(guī)》規(guī)定本設(shè)計(jì)預(yù)制T梁的翼板厚度取用16cm，翼板根部加厚到30cm以抵抗翼緣根部較大的彎矩。為使翼板與腹板連接和順，在截面轉(zhuǎn)角處設(shè)置圓角，以減小局部力和便于脫模。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)因主拉應(yīng)力甚小，腹板厚度一般由布置制孔管的構(gòu)造決定，同時(shí)從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的SKIPIF1<0。本設(shè)計(jì)的T梁腹板厚度取20cm。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計(jì)實(shí)踐表明，馬蹄面積占截面總面積的10％～20％為合適。初擬馬蹄寬度48cm，高度26cm。馬蹄與腹板交接處做成SKIPIF1<0斜坡的折線鈍角，以減小局部應(yīng)力。主梁間距和主梁片數(shù)主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì)，同時(shí)加寬翼板對(duì)提高主梁截面效率指標(biāo)SKIPIF1<0很有效，故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬T梁翼板。但標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)主要為配合各種橋面寬度，使橋梁尺寸標(biāo)準(zhǔn)化而采用統(tǒng)一的主梁間距。交通部《公路橋涵標(biāo)準(zhǔn)圖》中，鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土裝配式簡(jiǎn)支T形梁跨徑30m，為減少下部結(jié)構(gòu)工作量，主梁間距均為(留60cm工作縫，T梁上翼緣寬度為190cm)邊梁懸臂長(zhǎng)度為，采用5片T梁?？紤]人行道適當(dāng)挑當(dāng)，附2SKIPIF1<0的橋?qū)拕t選用五片主梁（如下圖2－2所示）。SKIPIF1<0圖2—2結(jié)構(gòu)尺寸圖(單位:cm)橫截面沿跨長(zhǎng)的變化如圖2—2所示，本設(shè)計(jì)主梁采用等高度形式，橫截面的T玲翼板厚度沿跨長(zhǎng)不變，馬蹄部分為配合鋼束彎起而從四分點(diǎn)開始向支點(diǎn)逐漸抬高。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，也由于布置錨具的需要，在梁端一定的范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬，變化截面（腹板開始加厚處）到支點(diǎn)的距離為3m，中間還設(shè)有的腹板加厚過渡段橫隔梁的設(shè)置模型試驗(yàn)結(jié)果表明（參見同濟(jì)大學(xué)路橋教研組《公路橋梁荷載橫向分布計(jì)算》第五章），在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)該處有內(nèi)橫隔梁時(shí)它比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。為減小對(duì)主梁設(shè)計(jì)起主要控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道中橫隔梁；當(dāng)跨度較大時(shí)，四分點(diǎn)處也宜設(shè)置內(nèi)橫隔梁。本設(shè)計(jì)每跨在橋跨中點(diǎn)兩個(gè)四分點(diǎn)及梁端共設(shè)置五道橫隔梁，其間距為。橫隔梁采用開洞形式，為便脫模工作，做成上寬下窄，上緣厚16cm，下緣厚14cm，平均厚度為15cm。主梁尺寸計(jì)算根據(jù)擬定的主梁尺寸計(jì)算出毛截面（凈截面）面積及幾何特性。主梁跨中截面的幾何特性計(jì)算見表2—1和表2—2，截面分塊見如圖2—3SKIPIF1<0圖2-3截面分塊圖(單位:cm)表2－1邊梁跨中截面幾何特性表分面積編號(hào)名稱截面各分面積Ai分面積型心至上緣距離Yi分面積對(duì)上緣的一次靜距Si分面積自身慣距Idi=Ys-Yi分面積對(duì)截面型心軸慣距Ii大毛截面1上翼緣3800830400102439112上承托5883梁肋27608523460043801204下三角1965馬蹄12481672084167030414309521859228762201Ys=I=33302228小毛截面1上翼緣3320826560100404442上承托58810532473梁肋276085234600438012013366904下三角1965馬蹄12481672084167030413500185811227391667Ys=I=31921454表2－2中梁跨中截面幾何特性分面積編號(hào)名稱截面各分面積Ai分面積型心至上緣距離Yi分面積對(duì)上緣的一次靜距分面積自身慣距Iodi=Ys-Yi分面積對(duì)截面型心軸慣距Ii大毛截面1上翼緣4000832000102980592上承托5883梁肋27608523460043801204下三角1965馬蹄12481672084167030414626932879229289089Ys=I=33833383小毛截面1上翼緣30408243202上承托5883梁肋27608523460043801204下三角1965馬蹄12481672084167030412994621783226514609Ys=I=31038423表2—3主梁變化點(diǎn)截面的幾何特性分面積編號(hào)名稱截面各分面積Ai分面積型心至上緣距離Yi分面積對(duì)上緣的一次靜距分面積自身慣距Iodi=Ys-Yi分面積對(duì)截面型心軸慣距Ii大毛截面1上翼緣4000832000136668762上承托5883梁肋1960651274004下三角1965馬蹄3168147465696114998420553561991235817443Ys=I=38629951小毛截面1上翼緣3040824320127340132上承托58815930783梁肋1960651274004下三角1965馬蹄3168147465696114998417478984895232185645Ys=I=34977672表2—4主梁臨時(shí)支點(diǎn)截面的幾何特性分面積編號(hào)名稱截面各分面積Ai分面積型心至上緣距離Yi分面積對(duì)上緣的一次靜距分面積自身慣距Iodi=Ys-Yi分面積對(duì)截面型心軸慣距Ii大毛截面1上翼緣4000832000137501542上承托3梁肋787298771456176437761773037422086663Ys=I=39817037小毛截面1上翼緣3040824320123229842上承托3梁肋7872987714561764377654582451770989418503091Ys=I=36212985第3章結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算3.1主梁內(nèi)力計(jì)算3.1.1預(yù)制主梁自重（第一期恒載）按跨中截面計(jì)算主梁每延米的自重SKIPIF1<0由于馬蹄抬高形成四個(gè)橫置的三棱柱，折算成恒載集度為SKIPIF1<0由于梁端腹板加寬所增加的重力折算成線荷載SKIPIF1<0橫隔梁折算成每延米的重量。中間橫隔梁的體積為：SKIPIF1<0端橫隔梁的體積為SKIPIF1<0邊梁的橫隔梁折算成線荷載SKIPIF1<0中梁的橫隔梁折算成線荷載SKIPIF1<0第一期恒載及預(yù)制梁的恒載集度為SKIPIF1<0第二期恒載現(xiàn)澆T梁翼緣板恒載集度SKIPIF1<0現(xiàn)澆橫隔梁恒載集度SKIPIF1<0鋪裝層恒載集度SKIPIF1<0SKIPIF1<0若將橋面鋪裝均攤給5片主梁SKIPIF1<0護(hù)欄恒載集度若將兩側(cè)護(hù)欄均攤給5片主梁SKIPIF1<0則二期恒載集度為SKIPIF1<0各號(hào)梁各期恒載集度見下表3-1表3－1各號(hào)梁各期恒載集度一期恒載集度二期恒載集度123活載內(nèi)力計(jì)算活載沖擊系數(shù)沖擊系數(shù)μ可以按下式計(jì)算《通規(guī)》4·3·2第5條當(dāng)SKIPIF1<0對(duì)于連續(xù)梁橋：①計(jì)算沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時(shí)，采用SKIPIF1<0SKIPIF1<0計(jì)算沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)采用SKIPIF1<0SKIPIF1<0式中SKIPIF1<0—結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑本設(shè)計(jì)SKIPIF1<0（m）E—結(jié)構(gòu)材料的彈性模量SKIPIF1<0SKIPIF1<0—結(jié)構(gòu)跨中截面的慣矩SKIPIF1<0SKIPIF1<0—結(jié)構(gòu)跨中的單位長(zhǎng)度質(zhì)量SKIPIF1<0，當(dāng)換算成G—結(jié)構(gòu)跨中處沿米結(jié)構(gòu)重力SKIPIF1<0重力計(jì)算時(shí)，其單位應(yīng)為SKIPIF1<0g—重力加速度，SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0車道折減系數(shù)根據(jù)《通規(guī)》表-4因?yàn)橛腥齻€(gè)車道，所以橫向折減系數(shù)為0.781.計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)跨中的荷載橫向分布系數(shù)SKIPIF1<0一段橋跨內(nèi)設(shè)有三道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)結(jié)，且承重結(jié)構(gòu)的長(zhǎng)寬比為SKIPIF1<0所以可以按修正的剛性橫梁法繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)SKIPIF1<0(1).計(jì)算主梁抗扭慣矩SKIPIF1<0對(duì)于T形梁截面，抗扭慣矩可近似按下式計(jì)算SKIPIF1<0SKIPIF1<0——相應(yīng)為單個(gè)矩形截面的寬度和厚度SKIPIF1<0——矩形截面抗扭剛度系數(shù)m——梁截面劃分成單個(gè)矩形截面的個(gè)數(shù)對(duì)于跨中截面翼緣本的換算平均厚度SKIPIF1<0馬蹄部分的換算平均厚度SKIPIF1<0圖3—1示出了SKIPIF1<0的計(jì)算圖示，SKIPIF1<0計(jì)算見表3—2SKIPIF1<0圖3—1SKIPIF1<0的計(jì)算圖示表3—2SKIPIF1<0計(jì)算表分塊名稱SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0翼緣板①250SKIPIF1<0腹板②20馬蹄③4833∑（SKIPIF1<0由《橋梁工程》表2－5－2查的）(2).計(jì)算抗扭修正系數(shù)β主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得SKIPIF1<0SKIPIF1<0ξ—與主梁條數(shù)有關(guān)，取值見《橋梁工程》表2-5-1SKIPIF1<0G—混凝土的剪切摸量，按《規(guī)范》3·1·6取SKIPIF1<0SKIPIF1<0(3).按修正的剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線的豎坐標(biāo)值SKIPIF1<0式中：SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0則SKIPIF1<0計(jì)算所得的SKIPIF1<0值見表3—3表3—3SKIPIF1<0的計(jì)算表梁號(hào)e（m）SKIPIF1<0SKIPIF1<015230跨中的橫向分布系數(shù)SKIPIF1<0的計(jì)算圖見圖3—2SKIPIF1<0圖3—2跨中的橫向分布系數(shù)SKIPIF1<0計(jì)算圖(單位:cm)(4).計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)1，2，3號(hào)主梁的橫向影響線和最不利布載圖示見圖3—2對(duì)于1號(hào)梁SKIPIF1<0對(duì)于2號(hào)梁SKIPIF1<0對(duì)于3號(hào)梁SKIPIF1<02.支點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)SKIPIF1<0如圖3—3按杠桿原理法繪制荷載橫向影響線并進(jìn)行分布SKIPIF1<0圖3—3支點(diǎn)的橫向分布系數(shù)SKIPIF1<0計(jì)算圖示（尺寸單位：cm）對(duì)于1號(hào)梁：SKIPIF1<0對(duì)于2號(hào)梁：SKIPIF1<0對(duì)于3號(hào)梁：SKIPIF1<03.橫向分布系數(shù)表3—4主梁活載橫向分布系數(shù)表梁號(hào)SKIPIF1<0SKIPIF1<0123計(jì)算活載內(nèi)力根據(jù)擬定的結(jié)構(gòu)尺寸，估算梁段的重量，同時(shí)考慮BSAS（教學(xué)版）對(duì)梁段總數(shù)的限制（最多70段），把整個(gè)梁體分為68段。劃分單元時(shí)，應(yīng)將支點(diǎn)和《橋規(guī)》規(guī)定的驗(yàn)算截面位于單元的節(jié)點(diǎn)處，同時(shí)在截面構(gòu)造尺寸變化處也應(yīng)布置節(jié)點(diǎn)。單元分段圖見圖附錄2圖A—1“全橋節(jié)點(diǎn)及梁段劃分圖”。在此基礎(chǔ)上編寫B(tài)SAS輸入數(shù)據(jù)文件進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，數(shù)據(jù)文件見附錄1。正常使用狀態(tài)下的結(jié)構(gòu)包絡(luò)圖見附錄2圖A—2承載能力極限狀態(tài)下的結(jié)構(gòu)包絡(luò)圖見附錄2圖A—3主梁內(nèi)力組合：根據(jù)BSAS計(jì)算結(jié)果整理成內(nèi)力組合表和包絡(luò)圖可以看出其最大彎矩和最不利截面都在邊跨出現(xiàn)，故以下表格只列出邊跨的計(jì)算數(shù)據(jù)，即1-10號(hào)單元。其中3單元和7單元的i截面表示腹板加厚起變點(diǎn)；4單元和6單元的i截面表示四分點(diǎn)截面；5單元的i截面表示跨中截面，8單元的i截面表示臨時(shí)支座截面；10單元的i截面表示永久支座截面。正常使用極限狀態(tài)各驗(yàn)算截面的內(nèi)力見表3—5承載能力極限狀態(tài)各驗(yàn)算截面的內(nèi)力見表3—6恒載引起的內(nèi)力見表3—7汽車引起的內(nèi)力見表3—9表3—5正常使用極限狀態(tài)各驗(yàn)算截面內(nèi)力(i截面)單元號(hào)相應(yīng)Mz相應(yīng)Nx相應(yīng)Qy12345678910表3—6承載能力極限狀態(tài)各驗(yàn)算截面內(nèi)力(i截面)單元號(hào)相應(yīng)Mz相應(yīng)Nx相應(yīng)Qy12345678910表3—7恒載引起的內(nèi)力單元桿端彎矩-M軸力-N剪力-Q1ij2ij3ij4ij5ij6ij7ij8ij9ij10ij表3—9汽車引起的內(nèi)力單元號(hào)相應(yīng)Mz相應(yīng)Nx相應(yīng)Qy12345678910第4章預(yù)應(yīng)力鋼束估算及其布置從內(nèi)力計(jì)算數(shù)據(jù)中可以看出，邊主梁和中主梁的內(nèi)力相差不大，為方便施工，各主梁擬采用相同的配筋形式。預(yù)應(yīng)力鋼束的估算鋼絞線及錨具按設(shè)計(jì)任務(wù)書建議，預(yù)應(yīng)力鋼材采用SKIPIF1<04低松弛鋼絞線，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值SKIPIF1<0，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值SKIPIF1<0，抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值SKIPIF1<0，張拉控制應(yīng)力SKIPIF1<0。根據(jù)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果，參照其它梁段設(shè)計(jì)，腹板內(nèi)每束預(yù)應(yīng)力筋采用5股鋼絞線，相應(yīng)錨具型號(hào)為OVM13-67，波紋管內(nèi)徑尺寸60mm；跨中截面的鋼束估算與確定在所有的跨中截面中，截面4的彎矩值是最大的（Mmax＝6790.63kN.m），所以以截面4的鋼束需要量定為所有跨中截面的鋼束需要量。1.按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)SKIPIF1<02.按正常使用狀態(tài)估算鋼束SKIPIF1<0當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)SKIPIF1<0當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)SKIPIF1<0支點(diǎn)截面所需抵抗負(fù)彎矩的上部預(yù)應(yīng)力鋼束的估算結(jié)合確定1.按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)SKIPIF1<02.按正常使用狀態(tài)估算鋼束SKIPIF1<0當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)SKIPIF1<0當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)SKIPIF1<0綜上所述下部所需抵抗正彎矩的預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)n=7根，上部所需抵抗負(fù)彎矩的預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)n=4根。從內(nèi)力包絡(luò)圖中可以看出，從跨中直到變化點(diǎn)截面時(shí)出現(xiàn)負(fù)彎矩，所以上部所需抵抗負(fù)彎矩的預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)在過變化點(diǎn)處截?cái)唷?.2預(yù)應(yīng)力鋼束的布置連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力鋼束的配置原則參考《預(yù)混連橋設(shè)計(jì)》，連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力鋼束的配置除滿足《橋規(guī)》的構(gòu)造要求外，還應(yīng)該考慮以下的原則：應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力鋼筋的型式與錨具型式。預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置要考慮施工的方便，也不能象鋼筋混凝土構(gòu)件中任意截?cái)噤摻钅菢尤ソ財(cái)囝A(yù)應(yīng)力鋼筋，而導(dǎo)致在結(jié)構(gòu)中布置過多的錨具。預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過大的次內(nèi)力。預(yù)應(yīng)力鋼筋配置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性，這往往與橋梁體系、結(jié)構(gòu)尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)避免使用多次反向曲率的連續(xù)束。預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性受力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時(shí)的需要。跨中截面鋼束布置對(duì)于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些。本設(shè)計(jì)采用直徑6cm的預(yù)埋鐵皮波紋管道，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，取管道凈距4cm，至梁底凈距5cm，細(xì)部構(gòu)造如圖4—1：SKIPIF1<0圖4—1跨中截面鋼束布置圖（尺寸單位：cm）由上圖可直接得出鋼束群重心至梁底距離為：SKIPIF1<0錨固截面的鋼束布置為了方便張拉操作，本設(shè)計(jì)將所有鋼束都錨固在梁端。對(duì)于錨固端截面，鋼束布置通?？紤]下述兩個(gè)方面：一是預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便等要求。按照上述錨頭布置的“均勻”、“分散”等原則，錨固端截面所布置的鋼束如下圖4—2所示：SKIPIF1<0圖4—2錨固截面鋼束布置圖（尺寸單位：cm）N8～N11為主梁安裝好后再?gòu)埨念A(yù)應(yīng)力鋼筋由上圖可直接得出N1~N7鋼束群重心至梁底距離為：SKIPIF1<0算上N8~N11時(shí)，鋼束群重心至梁底距離為：SKIPIF1<0驗(yàn)算上述布置的鋼筋群重心位置，計(jì)算圖式見圖4—3SKIPIF1<0說(shuō)明鋼束群重心處于截面的核心范圍內(nèi)。SKIPIF1<0圖4—3鋼束群重心位置復(fù)核圖式（單位：cm）4.鋼束起彎角和線形的確定為了配合彎矩和剪力的變化，鋼束需要再離跨中一定位置彎起，跨中彎矩大，需要鋼束多，端部剪力大，鋼束彎起有利于抗剪，也便于梁端錨頭的均勻布置，減少梁端壓應(yīng)力集中，起彎角在較好，小于對(duì)抗裂及強(qiáng)度有好處，但預(yù)剪力小，大于摩擦損失大，起彎的最小半徑不小于鋼束直徑的800倍，也不小于4m，N1～N4的起彎角定為SKIPIF1<0，N5～N7的起彎角為SKIPIF1<0N8～N11的起彎角定為SKIPIF1<0。4.3鋼束計(jì)算鋼束起彎點(diǎn)到跨中截面的距離SKIPIF1<0計(jì)算計(jì)算圖式見圖4—4，計(jì)算結(jié)果見表4—1SKIPIF1<0圖4—4鋼束計(jì)算圖式表4-1鋼束計(jì)算表（一）鋼束號(hào)鋼束彎起高度c（cm）SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0錨固點(diǎn)距支座中心線距離axi（cm）SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0N1（N2）17N3（N4）32N5829N6979N71129控制截面的鋼束重心位置計(jì)算1.各束重心位置計(jì)算由圖4—4所示的幾何關(guān)系，得到計(jì)算公式為：SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0式中：SKIPIF1<0――錨固點(diǎn)距支座中心線距離SKIPIF1<0——鋼束起彎后，在計(jì)算截面處鋼束重心到梁底的距離（見表4—2）；C——計(jì)算截面處鋼束的升高值；SKIPIF1<0——鋼束起彎前到梁底的距離；R——鋼束彎起半徑（見表4—1）。表4—2計(jì)算截面處鋼束重心到梁底的距離截面鋼束號(hào)四分點(diǎn)N1（N2）尚未彎起88N3（N4）1818N58N618N728變化點(diǎn)N1（N2）尚未彎起88N3（N4）18N58N618N728支點(diǎn)N1（N2）8N518N68N718282.計(jì)算鋼束群重心到梁底距離SKIPIF1<0（見表4－3）表4—3鋼束群重心到梁底距離SKIPIF1<0跨中的a（cm）四分點(diǎn)的a（cm）變化點(diǎn)的a（cm）臨時(shí)支點(diǎn)的a（cm）錨固點(diǎn)的a（cm）N1（N2）88825N3（N4）181850N5890N618115N728140圖4—5繪出了表4—3的計(jì)算結(jié)果SKIPIF1<0圖4—5各截面鋼束群重心到梁底距離鋼束長(zhǎng)度計(jì)算一根鋼束的長(zhǎng)度為曲線長(zhǎng)度、直線長(zhǎng)度與兩端張拉的工作長(zhǎng)度（2SKIPIF1<070cm）之和，其中鋼束的曲線長(zhǎng)度可按圓弧半徑與彎起角度進(jìn)行計(jì)算。通過每根鋼束長(zhǎng)度計(jì)算，就可得出一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長(zhǎng)度，以利備料和施工。計(jì)算結(jié)果見表4－4所示：表4－4鋼束長(zhǎng)度計(jì)算表鋼束號(hào)1234567=5+6N1（N2）140N3（N4）140N59140N69140N79140SKIPIF1<0第5章計(jì)算主梁截面幾何特性在求得各驗(yàn)算截面的毛截面特性和鋼束位置的基礎(chǔ)上，計(jì)算主梁凈截面和換算截面的面積、慣性矩及梁截面分別對(duì)重心軸、上梗肋與下梗肋的靜矩，最后匯總成截面特性值總表，為各受力階段的應(yīng)力驗(yàn)算準(zhǔn)備計(jì)算數(shù)據(jù)。5.1截面面積及慣矩計(jì)算凈截面幾何特性計(jì)算在預(yù)加應(yīng)力階段，只需要計(jì)算小截面的幾何特性，計(jì)算公式如下：截面積：SKIPIF1<0截面慣矩SKIPIF1<0換算截面幾何特性計(jì)算在使用階段需要計(jì)算大截面（結(jié)構(gòu)整體化后的截面）幾何特性，計(jì)算公式如下SKIPIF1<0式中：SKIPIF1<0—鋼束與混凝土彈性模量比SKIPIF1<0具體計(jì)算見下表5—1至5—5表5—1跨中截面面積和慣性矩計(jì)算表截面分塊名稱b1=190(cm)凈截面毛截面7832—-2079009——-2026471b1=250cm換算截面毛截面879220———表5—2四分點(diǎn)截面面積和慣性矩計(jì)算表截面分塊名稱b1=190(cm)·凈截面毛截面見表2783250875931038423-31305—-1809885—47745531038423—-1764148b1=250cm換算截面毛截面879251643933833383—2139932—55247333833383—2195381表5—3變化點(diǎn)截面面積和慣性矩計(jì)算表截面分塊名稱b1=190(cm)凈截面毛截面89526509983.5E+07-28770-1306546222283.5E+07-126114b1=250cm換算截面毛截面99126586773.9E+07102706917943.9E+07234513表5—4臨時(shí)支點(diǎn)截面面積和慣性矩計(jì)算表截面分塊名稱b1=190(cm)凈截面毛截面8007703.6E+07-22894——7778763.6E+07—b1=250cm換算截面毛截面8084444E+07——8347974E+07—表5—5永久支點(diǎn)截面面積和慣性矩計(jì)算表截面分塊名稱b1=250cm凈截面毛截面8084444E+078——8094854E+07—b=250cm換算截面毛面積8084444E+078—-396115—8075394E+07—-3924235.2各階段截面對(duì)重心軸的靜矩計(jì)算在預(yù)應(yīng)力混凝土梁在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個(gè)階段的剪應(yīng)力應(yīng)該疊加。在每一個(gè)階段中，凡是截面中和軸位置和面積突變處的剪應(yīng)力都需要計(jì)算。圖5—1繪出了跨中截面的計(jì)算圖式除需要計(jì)算兩個(gè)階段在a—a和b—b位置的剪應(yīng)力外，還應(yīng)該計(jì)算：SKIPIF1<0圖5-1跨中截面計(jì)算圖式在張拉階段，凈截面的中和軸（簡(jiǎn)稱靜軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，與使用階段在靜軸位置產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加，在使用階段在換算截面中和軸（簡(jiǎn)稱換軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，在張拉階段在換軸位置的剪應(yīng)力疊加。因此，對(duì)于每一個(gè)荷載作用階段，需要計(jì)算4個(gè)位置（共8種）的剪應(yīng)力，因此需要計(jì)算下面幾種情況的截面凈矩a——a線以上（或以下）的面積對(duì)中和軸（凈軸和換軸）的凈矩；b——b線以上（或以下）的面積對(duì)中和軸（凈軸和換軸）的凈矩凈軸（n——n）以上（或以下）的面積對(duì)中和軸（凈軸和換軸）的凈矩凈軸（o——o）以上（或以下）的面積對(duì)中和軸（凈軸和換軸）的凈矩計(jì)算結(jié)果見表5—6表5—6跨中截面對(duì)重心軸靜矩計(jì)算表靜矩類型分塊名稱b1=190ys=靜矩類型b2=250yos=Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)翼緣對(duì)凈軸靜矩翼板翼緣對(duì)換軸靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板馬蹄部分對(duì)凈軸靜矩下三角馬蹄部分對(duì)換軸靜矩下三角馬蹄馬蹄肋板肋板管道管道凈軸以上面積對(duì)凈軸靜矩翼板凈軸以上面積對(duì)換軸靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板換軸以上面積對(duì)凈軸靜矩靜矩翼板換軸以上面積對(duì)換軸靜矩靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板圖5-7四分點(diǎn)截面對(duì)重心軸靜矩計(jì)算b1=190yns=b2=250yos=靜矩類型Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)靜矩類型Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)翼緣對(duì)凈軸靜矩翼板翼緣對(duì)換軸靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板馬蹄部分對(duì)凈軸靜矩下三角馬蹄部分對(duì)換軸靜矩下三角馬蹄馬蹄肋板肋板管道管道凈軸以上面積對(duì)凈軸靜矩翼板凈軸以上面積對(duì)換軸靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板換軸以上面積對(duì)凈軸靜矩靜矩翼板換軸以上面積對(duì)換軸靜矩靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板表5-8變化點(diǎn)截面對(duì)重心軸靜矩計(jì)算表b1=190yns=b2=250yos=靜矩類型Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)靜矩類型Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)翼緣對(duì)凈軸靜矩翼板翼緣對(duì)換軸靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板馬蹄部分對(duì)凈軸靜矩下三角馬蹄部分對(duì)換軸靜矩下三角馬蹄馬蹄肋板肋板管道管道凈軸以上面積對(duì)凈軸靜矩翼板凈軸以上面積對(duì)換軸靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板換軸以上面積對(duì)凈軸靜矩靜矩翼板換軸以上面積對(duì)換軸靜矩靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板表5—9臨時(shí)支點(diǎn)截面對(duì)重心軸靜矩計(jì)算b1=190yns=b2=250yos=靜矩類型Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)靜矩類型Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)翼緣對(duì)凈軸靜矩翼板翼緣對(duì)換軸靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板凈軸以上面積對(duì)凈軸靜矩翼板凈軸以上面積對(duì)換軸靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板換軸以上面積對(duì)凈軸靜矩靜矩翼板換軸以上面積對(duì)換軸靜矩靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板表5—10永久支點(diǎn)截面對(duì)重心軸靜矩計(jì)算支點(diǎn)yns=b2=250yos=靜矩類型Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)靜矩類型Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)翼緣對(duì)凈軸靜矩翼板翼緣對(duì)換軸靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板凈軸以上面積對(duì)凈軸靜矩翼板凈軸以上面積對(duì)換軸靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板換軸以上面積對(duì)凈軸靜矩靜矩翼板換軸以上面積對(duì)換軸靜矩靜矩翼板三角承托三角承托肋板肋板表5—11截面特性匯總名稱符號(hào)單位截面跨中四分點(diǎn)變化點(diǎn)臨時(shí)支點(diǎn)永久支點(diǎn)混凝土凈截面凈面積Ancm2凈慣矩Incm4截面形心至上緣距離ynscm截面形心至下緣距離ynxcm截面抗彎模量梁上邊緣Wnscm3梁下邊緣Wnxcm3對(duì)形心軸靜矩翼緣部分面積Sa-ncm3凈軸以上面積Sn-ncm3換軸以上面積So-ncm3馬蹄部分面積Sh-ncm3鋼束群重心到凈軸距離encm換算截面換算面積Aocm2換算慣距Iocm4截面形心至上緣距離yoscm截面形心至下緣距離yoxcm截面抗彎模量梁上邊緣Woscm3梁下邊緣Woxcm3對(duì)形心軸靜矩翼緣部分面積Sa-ocm3凈軸以上面積Sj-ocm3換軸以上面積So-ocm3馬蹄部分面積Sh-ocm3鋼束群重心到換軸距離eocm鋼束群重心到下緣距離apcm第6章次內(nèi)力的計(jì)算用力法求解預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力由于上部短束彎起的范圍很小，可近似的看作是直線配筋，如圖6—1所示，預(yù)應(yīng)力束筋有效預(yù)加力為SKIPIF1<0，偏心矩為SKIPIF1<0，則SKIPIF1<0＝·m取簡(jiǎn)支梁為基本結(jié)構(gòu)，取中間支點(diǎn)截面彎矩SKIPIF1<0為贅余力。SKIPIF1<0圖6-1在預(yù)加力作用下，支座B、C、D、E處的變形協(xié)調(diào)方程組為SKIPIF1<0由圖6—1，由力法知識(shí)求得SKIPIF1<0代入上面的方程組，求得SKIPIF1<0則次內(nèi)力SKIPIF1<0所以永久支點(diǎn)處SKIPIF1<0臨時(shí)支點(diǎn)處SKIPIF1<0變化點(diǎn)處SKIPIF1<0四分點(diǎn)處SKIPIF1<0跨中處SKIPIF1<0第7章鋼筋預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算根據(jù)《橋規(guī)》（JTGD62－2004）第條規(guī)定：預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦：SKIPIF1<0；錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮：SKIPIF1<0；混凝土的彈性壓縮：SKIPIF1<0；預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛：SKIPIF1<0；混凝土的收縮和徐變：SKIPIF1<0；此外，尚應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋與錨圈口之間的摩擦、臺(tái)座的彈性變形等因素引起的其他預(yù)應(yīng)力損失。7.1預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦：SKIPIF1<0根據(jù)《橋規(guī)》第條規(guī)定，計(jì)算公式?。篠KIPIF1<0SKIPIF1<0－預(yù)應(yīng)力鋼筋錨下的張拉控制應(yīng)力（MPa）。SKIPIF1<0－預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)。（鋼絞線：SKIPIF1<0＝0.2）K－管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)。X－從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度。（可近似地取該段管道在構(gòu)件縱軸上的投影長(zhǎng)度）計(jì)算結(jié)果見下表7—1：表7—1截面管道摩擦損失σl1截面位置鋼束θ=Φ-αx(m)μ*θ+k*x1-e-(μθ+kx)σcon[1-e-(μθ+kx)](Mpa)角度弧度1/4點(diǎn)N1(N2)N3(N4)N5N6N7跨中N1(N2)7N3(N4)N5N6N7變化點(diǎn)N1(N2)N3(N4)N5N6N7支點(diǎn)N1(N2)N3(N4)N5N6N7錨固點(diǎn)N8~~N11007.2由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失（考慮反摩擦）：SKIPIF1<0由《橋規(guī)》表為SKIPIF1<0。反摩擦影響長(zhǎng)度SKIPIF1<0，按《橋規(guī)》公式D.0.2-1計(jì)算：SKIPIF1<0SKIPIF1<0式中：SKIPIF1<0SKIPIF1<0－張拉端至錨固端摩擦損失SKIPIF1<0SKIPIF1<0－張拉端至錨固摩擦損失計(jì)算長(zhǎng)度計(jì)算結(jié)果如表7—2表7—2錨具變形，鋼束回縮引起的損失σs2（Mpa)鋼束號(hào)μ*θ+k*x△σdlf(mm)lσl2la=1/4點(diǎn)N1(N2)N3（N4）N5N6N7跨中N1(N2)N3（N4）N5N6N7變化點(diǎn)N1(N2)N3（N4）N5N6N7支點(diǎn)N1(N2)N3（N4）N5N6N77.3混凝土的彈性壓縮損失：SKIPIF1<0按《橋規(guī)》第條：后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼筋由張拉后批鋼筋所引起的混凝土彈性壓縮的預(yù)應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算：SKIPIF1<0SKIPIF1<0對(duì)于后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，可按《橋規(guī)》附錄E簡(jiǎn)化計(jì)算：SKIPIF1<0上式中，m為鋼束根數(shù)，m＝7，SKIPIF1<0為一束預(yù)應(yīng)力鋼筋在全部鋼筋的重心處產(chǎn)生的混凝土應(yīng)力，可取7束平均值。SKIPIF1<0可按《橋規(guī)》公式（-4）計(jì)算：SKIPIF1<0SKIPIF1<0設(shè)鋼束張拉程序?yàn)?、6、7、3、4、1、2計(jì)算結(jié)果見表7—3：表7-3混凝土彈性壓縮損失σl4計(jì)算表σpeApNpa1YpnepnaYn△σpcσl41/4點(diǎn)An=763408In=2.93E+11Yns=ap=N1-N43762073N5-N72837512跨中An=763405In=2.9012E+11Yns=ap=N1-N43724353N5-N72781171變化點(diǎn)N1-N4An=864099In=3.48516E+11Yns=ap=N5-N738028613942890458支點(diǎn)An=1086232In=3.62118E+11Yns=ap=N1-N43890535N5-N77.4由預(yù)應(yīng)力鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失：SKIPIF1<0按《橋規(guī)》第條規(guī)定：由預(yù)應(yīng)力鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失終極值的計(jì)算公式為：SKIPIF1<0式中SKIPIF1<0＝1.0（一次張拉系數(shù)）SKIPIF1<0＝0.3（低松弛鋼絞線的鋼筋松弛系數(shù)）SKIPIF1<0計(jì)算結(jié)果見表7—4：表7-4預(yù)應(yīng)力鋼筋松弛引起的應(yīng)力損失σl5鋼束σpeσl51/4點(diǎn)N1-N4N5-N7跨中N1-N4N5-N7變化點(diǎn)N1-N4N5-N7臨時(shí)支點(diǎn)N1-N4N5-N77.5混凝土的收縮和徐變引起的損失：SKIPIF1<0根據(jù)《橋規(guī)》第條，混凝土的收縮和徐變引起的損失按下面公式計(jì)算：SKIPIF1<0上式中各參數(shù)分項(xiàng)計(jì)算如下：SKIPIF1<0SKIPIF1<0設(shè)傳力錨固期為SKIPIF1<0＝7天，計(jì)算齡期為徐變終極值tu。橋梁所處環(huán)境的年平均相對(duì)濕度為55%計(jì)算結(jié)果見表7—5：表7—5混凝土的收縮和徐變引起的損失SKIPIF1<01/4點(diǎn)已知數(shù)據(jù)AnInapM1M2AoIoynsyosΦ(∞,т)ξ（tu,to）7634082.9E+1123839019823.6E+11σpeNpyPnepnσpcσtσ'pcρρpsσl6N1-N43581762956N5-N72699973跨中已知數(shù)據(jù)AnInapM1M2AoIoynsyosΦ(∞,т)ξ（tu,to）7634082.9E+1117879019823.6E+11σpeNpyPnepnσpcσtσ'pcρρpsσl6N1-N435524081025N5-N72652212變化點(diǎn)已知數(shù)據(jù)AnInapM1M2AoIoynsyosΦ(∞,т)ξ（tu,to）8640993.5E+1110204913.9E+11σpeNpyPnepnσpcσtσ'pcρρpsσl6N1-N43621833N5-N72749006支點(diǎn)已知數(shù)據(jù)AnInapM1M2AoIoynsyosΦ(∞,т)ξ（tu,to）1E+063.6E+110012941334E+11σpeNpyPnepnσpcσtσ'pcρρpsσl6N1-N437048230N5-N72785221鋼筋預(yù)應(yīng)力損失匯總見表7—6表7-6鋼筋預(yù)應(yīng)力損失匯總鋼束號(hào)損失合計(jì)有效預(yù)應(yīng)力1/4點(diǎn)N1-N4N5-N7跨中N1-N4N5-N7變化點(diǎn)N1-N4N5-N7臨時(shí)支點(diǎn)N1-N4N5-N7第8章主梁截面強(qiáng)度與應(yīng)力驗(yàn)算8.1持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算根據(jù)《橋規(guī)》公路橋涵的持久狀況設(shè)計(jì)應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)的要求，對(duì)構(gòu)件進(jìn)行承載能力及穩(wěn)定計(jì)算。在進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，作用（或荷載）的效應(yīng)（其中汽車荷載應(yīng)該計(jì)入沖擊系數(shù)）應(yīng)采用其組合設(shè)計(jì)值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。根據(jù)《橋規(guī)》5.1.5SKIPIF1<0SKIPIF1<0——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，此橋梁為一級(jí)，所以取用S——作用（或荷載）的效應(yīng)（其中汽車荷載應(yīng)該計(jì)入沖擊系數(shù)）的組合設(shè)計(jì)值，當(dāng)進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，公式中作用（或荷載）的效應(yīng)項(xiàng)應(yīng)改為SKIPIF1<0,其中SKIPIF1<0為預(yù)應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失）引起的次效應(yīng)；SKIPIF1<0為預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)，取SKIPIF1<0，；對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)取SKIPIF1<0SKIPIF1<0正截面抗彎承載能力驗(yàn)算按《橋規(guī)》第條規(guī)定，內(nèi)梁翼緣有效工作寬度取下列三者中較小者。對(duì)連續(xù)梁邊跨正彎矩區(qū)段，取該跨計(jì)算跨徑的倍×＝各中間支點(diǎn)負(fù)彎矩區(qū)段，取該支點(diǎn)相鄰兩計(jì)算跨徑之和的倍×2×＝2）相鄰兩梁平均間距=2500mm3）SKIPIF1<0mm上式中：b—腹板寬度SKIPIF1<0—承托長(zhǎng)度SKIPIF1<0—T形截面受壓區(qū)的翼緣厚度綜上：取b=2500mm確定混泥土受壓區(qū)高度：按《橋規(guī)》第條，當(dāng)SKIPIF1<0時(shí)，中心軸在矩形截面內(nèi)。式中：SKIPIF1<0—普通鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值SKIPIF1<0—預(yù)應(yīng)力鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取1260MPaSKIPIF1<0—構(gòu)件受拉區(qū)縱向普通鋼筋、縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；SKIPIF1<0—混泥土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取SKIPIF1<0—普通鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值SKIPIF1<0—預(yù)應(yīng)力抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值SKIPIF1<0—截面受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點(diǎn)處混泥土法向應(yīng)力等于0時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋繁榮應(yīng)力SKIPIF1<0—構(gòu)件受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積截面受壓區(qū)高度應(yīng)符合SKIPIF1<0查表5.C50號(hào)混凝土和鋼絞線取SKIPIF1<01.跨中截面（下部受拉）計(jì)算圖式見圖8—1—1SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0圖8-1-1跨中正截面抗彎計(jì)算圖SKIPIF1<02.四分點(diǎn)截面（下部受拉）計(jì)算圖式見圖8—1—2SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0圖8-1-2四分點(diǎn)正截面抗彎計(jì)算圖3.變化點(diǎn)截面（除N1N2都已經(jīng)起彎）（上部受拉）計(jì)算圖式見圖8—1—3SKIPIF1<0圖8-1-3變化點(diǎn)正截面抗彎計(jì)算圖SKIPIF1<0根據(jù)《橋規(guī)》-3SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0根據(jù)《橋規(guī)》-4SKIPIF1<0根據(jù)《橋規(guī)》-4由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力壓應(yīng)力SKIPIF1<0SKIPIF1<0根據(jù)《橋規(guī)》-5預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處法向應(yīng)力等于0時(shí)的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<04.臨時(shí)支點(diǎn)截面（上部受拉）計(jì)算圖式見圖8—1—4SKIPIF1<0圖8-1-4臨時(shí)支點(diǎn)正截面抗彎計(jì)算圖SKIPIF1<0根據(jù)《橋規(guī)》-3SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<05.永久支點(diǎn)截面（上部受拉）計(jì)算圖式見圖8—1—5SKIPIF1<0圖8-1-5永久支點(diǎn)正截面抗彎計(jì)算圖SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0斜截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算本設(shè)計(jì)中，由于梁內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼束根數(shù)沿梁跨沒有變化，可不必進(jìn)行該項(xiàng)強(qiáng)度驗(yàn)算。斜截面抗剪承載力驗(yàn)算1.基本原理根據(jù)《橋規(guī)》第條規(guī)定：計(jì)算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載能力時(shí)，其計(jì)算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：簡(jiǎn)支梁和連續(xù)梁近邊支點(diǎn)的梁段（1）距支座中心SKIPIF1<0處截面；（2）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面；（3）錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面；（4）箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；（5）構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。連續(xù)梁和懸臂梁近中間支點(diǎn)梁段（1）支點(diǎn)橫閣梁邊緣處截面；（2）變高度梁高度突變處截面；（3）參照簡(jiǎn)支梁的要求，需要進(jìn)行驗(yàn)算的截面。根據(jù)《橋規(guī)》第條規(guī)定：T形截面受彎構(gòu)件，當(dāng)配置箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其截面抗剪承載力應(yīng)符合下式規(guī)定：SKIPIF1<0式中：Vd—斜截面受壓端上由作用（或荷載）效應(yīng)所產(chǎn)生的剪力組合設(shè)計(jì)值（KN）；Vcs—斜截面內(nèi)混泥土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計(jì)值（KN）；Vsb—與斜截面相交的普通彎起鋼筋抗剪承載力設(shè)計(jì)值（KN）；Vpb—與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載力設(shè)計(jì)值（KN）；SKIPIF1<0—異號(hào)彎矩影響系數(shù)，計(jì)算簡(jiǎn)支梁和連續(xù)梁近邊支點(diǎn)的梁段的抗剪承載力時(shí)，SKIPIF1<0=1.0；計(jì)算連續(xù)梁和懸臂梁近中間支點(diǎn)梁段的抗剪承載力時(shí)，SKIPIF1<0=0.9；SKIPIF1<0—預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)于預(yù)混凝土受彎構(gòu)件，SKIPIF1<0，但當(dāng)由鋼筋合力引起的截面彎矩與外彎矩的方向相同時(shí)，或允許出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，取SKIPIF1<0；SKIPIF1<0—受壓翼緣的影響系數(shù)，取SKIPIF1<0；SKIPIF1<0—斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，SKIPIF1<0=SKIPIF1<0，SKIPIF1<0，當(dāng)SKIPIF1<0時(shí)，取SKIPIF1<0；SKIPIF1<0—混凝土強(qiáng)度等級(jí)；SKIPIF1<0—箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；SKIPIF1<0—斜截面內(nèi)箍筋配筋率，SKIPIF1<0；SKIPIF1<0—斜截面內(nèi)箍筋間距；SKIPIF1<0、SKIPIF1<0—斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積；SKIPIF1<0、SKIPIF1<0—普通彎起鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋（在斜截面受壓端正截面處）的切線與水平線的夾角。根據(jù)《橋規(guī)》第條規(guī)定：進(jìn)行斜截面承載力驗(yàn)算時(shí)，計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度SKIPIF1<0的公式如下：SKIPIF1<0式中：m—斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，SKIPIF1<0SKIPIF1<0—相應(yīng)于最大剪力組合設(shè)計(jì)值處的彎矩組合設(shè)計(jì)值。JTGD62—2004第條規(guī)定：T形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合下列要求：SKIPIF1<0式中：Vd—驗(yàn)算截面處由作用（或荷載）產(chǎn)生的剪力組合設(shè)計(jì)值（KN）；b—相應(yīng)于剪力組合設(shè)計(jì)值處的T形截面腹板寬度（mm）；h0—相應(yīng)于剪力組合設(shè)計(jì)值處截面的有效高度（mm）據(jù)《橋規(guī)》根第條規(guī)定：當(dāng)T形截面受彎構(gòu)件，符合下列條件時(shí)，SKIPIF1<0（KN）可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗(yàn)算，僅按根據(jù)《橋規(guī)》第條按構(gòu)造要求配置箍筋。式中：ftd—混泥土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2.復(fù)核截面尺寸（1）.永久支座中心線截面從剪力包絡(luò)圖中知，此截面上的剪力有最大值：SKIPIF1<0腹板寬度b=480mm；截面有效高度SKIPIF1<0；主梁梁體使用SKIPIF1<0混凝土，則SKIPIF1<0；將上面各參數(shù)代入根據(jù)《橋規(guī)》第條公式的右邊，可得：SKIPIF1<0（2）.變化點(diǎn)截面從剪力包絡(luò)圖中知，此截面上的剪力有最大值：SKIPIF1<0腹板寬度b=200mm；截面有效高度SKIPIF1<0；主梁梁體使用SKIPIF1<0混凝土，則SKIPIF1<0；將上面各參數(shù)代入JTGD62—2004第條公式的右邊，可得：SKIPIF1<03.斜截面抗剪驗(yàn)承載力算（1）.變化點(diǎn)截面（計(jì)算圖式見圖8—1—6）SKIPIF1<0圖8-1-6變化點(diǎn)斜截面抗剪計(jì)算圖驗(yàn)算是否需要進(jìn)行抗剪承載力驗(yàn)算根據(jù)《橋規(guī)》第條公式：SKIPIF1<0則有：SKIPIF1<0，需要進(jìn)行抗剪承載力驗(yàn)算。計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度SKIPIF1<0其中：SKIPIF1<0則有：SKIPIF1<0。箍筋計(jì)算在斜截面設(shè)2肢SKIPIF1<0箍筋，間距SKIPIF1<0=200mm，但在離支點(diǎn)一倍梁高的范圍內(nèi)，根據(jù)《橋規(guī)》第條規(guī)定，采用間距100mm。SKIPIF1<0；SKIPIF1<0；根據(jù)《橋規(guī)》第條規(guī)定，HRB330鋼筋的含箍筋率不應(yīng)小于0.18%?，F(xiàn)SKIPIF1<0SKIPIF1<0>0.18%,滿足規(guī)范要求?？辜舫休d力計(jì)算SKIPIF1<0箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值SKIPIF1<0；主梁梁體使用SKIPIF1<0混凝土，則SKIPIF1<0；將各參數(shù)代入《橋規(guī)》第條公式可求得（在此截面上部受拉，上部的預(yù)應(yīng)力筋都已經(jīng)起彎，所以無(wú)沒有彎起的受拉鋼筋所以p=o）：SKIPIF1<0SKIPIF1<0，在C長(zhǎng)度內(nèi)下部受壓區(qū)有5束（N1N2沒有起彎）彎起預(yù)應(yīng)力鋼束，其中有2束彎起角為SKIPIF1<0，3束彎起角為SKIPIF1<0SKIPIF1<0，則有：SKIPIF1<0SKIPIF1<0（2）.永久支座中心線截面計(jì)算圖式見圖8—1—7SKIPIF1<0圖8-1-7永久支座斜截面抗剪計(jì)算圖驗(yàn)算是否需要進(jìn)行抗剪承載力驗(yàn)算SKIPIF1<0則有：SKIPIF1<0，需要進(jìn)行抗剪承載力驗(yàn)算。計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度根據(jù)《橋規(guī)》第條公式計(jì)算：SKIPIF1<0其中：SKIPIF1<0則有：SKIPIF1<0?？辜舫休d力計(jì)算根據(jù)規(guī)定在此處采用SKIPIF1<0箍筋，間距100mm（在斜截面內(nèi)沒有彎起的受拉鋼筋為上部的4束），所以SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0在C長(zhǎng)度內(nèi)下部受壓區(qū)有7束彎起預(yù)應(yīng)力鋼束，其中有4束彎起角為SKIPIF1<0，3束彎起角為SKIPIF1<0SKIPIF1<0，則有：SKIPIF1<0SKIPIF1<0局部承壓驗(yàn)算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部應(yīng)力可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫。設(shè)計(jì)時(shí)，除在錨下設(shè)置的鋼束墊板和鋼筋網(wǎng)應(yīng)符合構(gòu)造要求外，還應(yīng)驗(yàn)算在預(yù)應(yīng)力作用下局部承壓強(qiáng)度和梁端的抗裂計(jì)算。根據(jù)《橋規(guī)》第條規(guī)定：截面尺寸應(yīng)滿足：SKIPIF1<0預(yù)應(yīng)力控制張應(yīng)力：SKIPIF1<0每束預(yù)應(yīng)力鋼筋為SKIPIF1<0鋼絞線，其截面積2每束預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉力SKIPIF1<0故局部壓力設(shè)計(jì)值為SKIPIF1<0NSKIPIF1<0錨圈直徑分別為100mm、74mm。t＝32mm錨圈底面應(yīng)力以45度通過墊板向梁體擴(kuò)散，張拉時(shí)混凝土強(qiáng)度達(dá)C50，SKIPIF1<0，采用夾片式錨具。計(jì)算圖式見圖8—1—8SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0故符合規(guī)定。SKIPIF1<0圖8－1－8混凝土局部承壓（架片式錨具）1－錨圈；2－墊板；3－梁體根據(jù)《橋規(guī)》第條：配置間接鋼筋的局部受壓構(gòu)件其局部抗壓承載力應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：SKIPIF1<0螺旋形鋼筋中心直徑為220mm，間距s＝60mmSKIPIF1<0符合規(guī)定螺旋筋布置范圍，按《橋規(guī)》圖規(guī)定采用SKIPIF1<0局部承壓配筋見圖8—1—9SKIPIF1<0圖8-1-9局部承壓配筋圖8.2持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計(jì)算根據(jù)《橋規(guī)》公路橋涵的持久狀況設(shè)計(jì)應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)的要求，采用作用（或活載）的短期效應(yīng)組合、長(zhǎng)期效應(yīng)組合或短期效應(yīng)組合并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)組合的影響，對(duì)構(gòu)件的抗裂、裂縫寬度和撓度進(jìn)行驗(yàn)算，并使各項(xiàng)計(jì)算值不超過本規(guī)范規(guī)定的各相應(yīng)限值。在上述各種組合中，汽車荷載效應(yīng)可不計(jì)入沖擊系數(shù)。對(duì)連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，尚應(yīng)計(jì)入由預(yù)應(yīng)力作用引起的次效應(yīng)?？沽羊?yàn)算1.正截面抗裂驗(yàn)算根據(jù)《橋規(guī)》第一條正截面抗裂應(yīng)對(duì)構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0（由預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的法向壓應(yīng)力）SKIPIF1<0——后張拉構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力；SKIPIF1<0——凈截面重心到預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力點(diǎn)的距離；SKIPIF1<0——凈截面重心到計(jì)算纖維處的距離；SKIPIF1<0——由預(yù)應(yīng)力SKIPIF1<0在后張拉法預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土連續(xù)梁等超靜定構(gòu)件中產(chǎn)生的彎矩。根據(jù)《橋規(guī)》第2條SKIPIF1<0（1）.跨中截面計(jì)算圖式見圖8—2—1SKIPIF1<0圖8-2-1跨中正截面抗裂計(jì)算圖SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0SKIPIF1<0（2）.