【UCM六輥軋機(jī)設(shè)計(jì)7600字（論文）】

UCM六輥軋機(jī)設(shè)計(jì)TOC\o"1-2"\h\u16352摘要 17344第一章緒論 2289371.1課題背景 2107101.2UCM軋機(jī)的特性 3151881.3UCM軋機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和工作原理 331449第二章壓下規(guī)程的制訂 4105622.1制訂壓下規(guī)程需要考慮的因素 4154402.2軋輥的類型的選擇 4145202.3軋輥的具體尺寸參數(shù)的確定 4126602.4UCM1700冷軋機(jī)壓下規(guī)程的制訂 54436使軋輥轉(zhuǎn)動所需力矩為 76059第三章UCM1700冷軋機(jī)主要結(jié)構(gòu)組成 717970(1)機(jī)架 87078(2)軋輥系統(tǒng) 818212(3)中間輥軸移裝置 85192第四章液壓缸的選取 81135從機(jī)械設(shè)計(jì)手冊上選擇合適的液壓缸數(shù)據(jù)如下 86640第五章軋輥力的分析 985745.1軋輥受力分析 912395.2穩(wěn)定性條件要求 11138725.3角度的計(jì)算公式 1129606第六章軋輥的強(qiáng)度校核 12234766.1工作輥的強(qiáng)度校核 12172616.2支撐輥的強(qiáng)度校核 1326886第七章機(jī)架的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及強(qiáng)度校核 14278107.1機(jī)架結(jié)構(gòu)的類型和選擇 1493527.2機(jī)架主要尺寸的確定 1453347.3機(jī)架強(qiáng)度的校核 157001第八章軋輥軸承壽命校核 1725401(8-1) 175196下面為當(dāng)量動載荷計(jì)算公式 1722060結(jié)論 18摘要我國冷軋板帶工業(yè)起步較晚，但改革開放之后已經(jīng)得到了快速的發(fā)展，特別是近10年來，由于包裝、家電、電子行業(yè)的興起，對軋制板帶材產(chǎn)品的質(zhì)量要求逐漸變高，生產(chǎn)已經(jīng)向更高的速度和精密度方面追求。所以采用新型軋機(jī)，新型軋制技術(shù)來已經(jīng)是必要的。UCM六輥軋機(jī)在高精度板帶軋制方面發(fā)揮了重要的作用，并已在實(shí)際生產(chǎn)中滿足用戶要求。這種軋機(jī)采用中間輥軸移，中間輥彎輥，工作輥彎輥等板形控制手段相結(jié)合，可以有效地提高板帶的板形精度。關(guān)鍵詞：板形精度；中間輥軸移；工作輥彎輥；新型軋機(jī)緒論課題背景鋼的冷軋?jiān)从诘聡?9世紀(jì)以來德國，美國，英國所生產(chǎn)出來的冷軋帶鋼寬度不斷增加。之后，冷軋帶鋼寬度進(jìn)一步擴(kuò)大，冷軋帶鋼飛速發(fā)展，輔助設(shè)備開始出現(xiàn)，如剪切、卷取、平整設(shè)備等，冷軋帶鋼的產(chǎn)品質(zhì)量有了快速的提高。從德國二軋輥與四軋輥的可逆式冷軋機(jī)開始使用以后，冷軋帶鋼的有效寬度不斷被擴(kuò)大，同時在一定條件下的最小軋制厚度不斷減小。70年代后，美、日、英、德、俄等國家由于全球能源危機(jī)導(dǎo)致冷軋帶材行業(yè)發(fā)展受阻，基本沒有新建的冷軋機(jī)。這些國家開始改造現(xiàn)有冷軋機(jī)上，即改善板材產(chǎn)品的板形，降低使用能耗，提高軋制速度，減小板材的厚度，并且提高軋機(jī)的裝備水平，增加新的控制手段和技術(shù)應(yīng)用軋機(jī)上，部分軋機(jī)應(yīng)用了新設(shè)備與新工藝來提高冷軋產(chǎn)品的質(zhì)量和產(chǎn)量。同時世界上開始出現(xiàn)能夠控制板形的新軋機(jī)，同時也出現(xiàn)了可以做到生產(chǎn)工序連續(xù)化的新軋機(jī)。我國冷軋板帶工業(yè)起步較晚，建國初期引進(jìn)了蘇聯(lián)的1250mm，1700mm單機(jī)架可逆式軋機(jī)。70年代武鋼引進(jìn)了1700冷連軋機(jī)設(shè)備。總體來說我國冷軋板帶工業(yè)發(fā)展較為遲緩。我國從國外引入大型不同尺寸冷連軋機(jī)，這些冷軋機(jī)機(jī)型都以板形控制手段為特色，例如CVC、HC、UC、UCM等都采用了世界上最先進(jìn)的工藝和控制手段，如厚度控制和板形控制等。布置方式也已經(jīng)從酸洗，單卷軋制變?yōu)闊o頭軋制和聯(lián)機(jī)酸軋。鞍鋼在國內(nèi)首先實(shí)現(xiàn)了1780mm酸洗冷連扎機(jī)組的獨(dú)立設(shè)計(jì)，實(shí)現(xiàn)了國產(chǎn)化機(jī)組建設(shè)。板帶軋輥軋機(jī)可以細(xì)分為為二軋輥軋機(jī)、四軋輥軋機(jī)、六軋輥軋機(jī)和多軋輥軋機(jī)，不同軋輥數(shù)量導(dǎo)致軋機(jī)功能不同，但是二軋輥軋機(jī)已經(jīng)由于控制精度的原因，不用于薄板軋制，一般薄板與超薄板的軋制更多使用多軋輥軋機(jī)，中厚板軋制使用四軋輥軋機(jī)；此次設(shè)計(jì)的UCM軋機(jī)屬于六軋輥軋機(jī)，相較于四軋輥軋機(jī)有很多優(yōu)點(diǎn)也用于薄板軋制；鋼板軋制的機(jī)型也分為連續(xù)式和可逆式，連續(xù)式軋機(jī)生產(chǎn)率較高，更多用于一定規(guī)模的生產(chǎn)，可逆式軋機(jī)則在一個機(jī)架上進(jìn)行連續(xù)反復(fù)的軋制，效率高，節(jié)省占地體積，應(yīng)用范圍廣泛。UCM軋機(jī)是在HCW的基礎(chǔ)上創(chuàng)造出來的，擁有了新的技術(shù)，即中間輥軸向移動，這使得UCM軋機(jī)的范用行更加高，基本上可以適應(yīng)各種寬度的軋制鋼材，并使用軸向移動和調(diào)整軋輥彎輥力，消除有害的撓曲，以獲得更加優(yōu)秀的板形控制能力。UCM軋機(jī)的特性首先UCM軋機(jī)板形控制能力十分優(yōu)秀，由于中間軋輥可以軸向移動，軋機(jī)的橫向剛度就得到了調(diào)整，中間軋輥位于不同位置使得板材的凸度得到了調(diào)整，板形也得到了調(diào)整，由于可以調(diào)整中間軋輥的位置，就可以尋找到一個板形與軋制張力無關(guān)的位置，這種狀態(tài)與理想軋制狀態(tài)更加相似，這樣就可以得到平直度更高，板形也更加優(yōu)秀的產(chǎn)品，同時，由于UCM軋機(jī)良好的軋制板材形狀控制能力，相比比四軋輥軋機(jī)可以采用更小的軋輥尺寸，在此前提下可以增大每個道次的壓下量，減少總的軋制道次，這樣就提高了鋼材料的利用率，也變相提高了產(chǎn)品的生產(chǎn)率。但有優(yōu)點(diǎn)就有缺點(diǎn)，UCM軋機(jī)的缺點(diǎn)就是由于中間輥的軸向移動是相對于其他量軋輥的，所以很容易導(dǎo)致?lián)p傷軋輥的表面；每次換輥時都需要工作輥復(fù)位，所以耗費(fèi)時間較長；由于軋制的不對稱性，導(dǎo)致輥系受力情況很難準(zhǔn)確計(jì)算出來。UCM軋機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和工作原理工作輥與正負(fù)彎輥缸分開設(shè)置,反應(yīng)快。中間輥可以軸向移動,這樣可以減少工作輥的撓度，增加工作輥壽命,并使工作輥正負(fù)彎輥可以隨時調(diào)節(jié)。軋制出來的鋼材板形穩(wěn)定性良好，各種浪形都可以做到優(yōu)秀板形的產(chǎn)品。邊裂寬度和帶鋼邊部減薄都明顯降低,可以提高成材率。由于可以較小的輥徑和較大的壓下量，減少了軋制道次和軋機(jī)數(shù)量。一種初始工作輥凸度可以滿足多種條件軋制，軋輥備品數(shù)，維修次數(shù)，換輥次數(shù)都有明顯的減少。UCM軋機(jī)是使用中間輥進(jìn)行軸向位置移動的技術(shù)與工作輥、中間輥彎輥等技術(shù)結(jié)合在一起，可以達(dá)到直接調(diào)整輥縫的目標(biāo)，以滿足板形的不同形狀的需求。壓下規(guī)程的制訂制訂壓下規(guī)程需要考慮的因素在制訂壓下規(guī)程時，要分別從各個方面考慮生產(chǎn)產(chǎn)品的質(zhì)量和設(shè)備技術(shù)能力兩個主要因素、其中關(guān)于生產(chǎn)設(shè)備技術(shù)能力方面的因素包括了以下幾點(diǎn)：咬入條件：不同的軋機(jī)型號的咬入角不同。軋輥強(qiáng)度：必須確保軋輥的強(qiáng)度以保證軋輥表面不被破壞。軋輥的類型的選擇冷軋機(jī)的軋輥輥身呈現(xiàn)圓柱形，冷軋板帶軋鋼機(jī)的軋輥的輥身微凹，當(dāng)它受力彎曲時，板形能夠保持在最好的狀態(tài)。軋輥由軋輥身、軋輥頸和軋輥軸頭構(gòu)成。直徑超過400mm的冷軋輥，常在中心鏜一個直徑70mm到80mm的通孔。一方面軋輥表面淬火時可以通水內(nèi)冷以保證更好的效果，另一方面可使軋輥經(jīng)熱處理后的內(nèi)應(yīng)力均勻。軋輥的具體尺寸參數(shù)的確定軋輥的尺寸主要包括輥體直徑與輥頸直徑，輥體長度與輥頸長度。根據(jù)題目條件選擇輥體尺寸如下：輥頸尺寸的選擇輥頸尺寸與軸承選用有關(guān)，一般情況下與輥身尺寸差距較大。所以說軋輥的輥身和輥頸的交界處是強(qiáng)度最低的地方。所以說一般情況下，交界處的過渡圓角的選擇應(yīng)該較大一點(diǎn)。冷軋機(jī)選用滾動軸承時，輥頸尺寸不能過大，所以選：d=UCM1700冷軋機(jī)壓下規(guī)程的制訂平均壓下率的計(jì)算要想計(jì)算平均壓下率，第一步需要計(jì)算平均延伸率延伸率計(jì)算公式：λn=B第二步根據(jù)平均壓下率與平均延伸率關(guān)系公式如下得出結(jié)果：λ=11?ε（λ為平均延伸率；n為軋制道次（選擇5個道次的軋制）B為軋制前的板材厚度；b為軋制后的板材厚度；ε為平均壓下率將軋制前后材料厚度代入公式（2-1）得λ=再將平均延伸率代入公式（2-2）得ε=1?即平均壓下率為35.5%壓下量的分配在分配各道次的壓下量時需要注意的一點(diǎn)就是軋制中所用材料的加工硬化現(xiàn)象，加工硬化現(xiàn)象指的是材料在冷變形程度發(fā)生改變大時，材料的強(qiáng)度與硬度也都會得到明顯的提高，這不利于板材的軋制，但在板材的軋制初期，由于軋制中鋼板的冷變形的程度較小，強(qiáng)度與硬度相比比較軋制中后期小，塑性韌性相比比軋制中后期好，所以在最初開始的道次里選擇比較大的壓下量，后面一個道次的壓下量選擇慢慢地減小，減少由于加工硬化導(dǎo)致的不良影響。下面是本次軋制的次以及壓下量選擇：軋制張力的選擇張力軋制即指材料在軋制過程中伴隨一定的前張力和后張力。與軋制同向的的就是前張力，與軋制反向的就是后張力。在進(jìn)行張力軋制時，張力越大，軋機(jī)承擔(dān)的軋制負(fù)荷就越小，這樣既能保護(hù)軋機(jī)主體，又可以提高產(chǎn)品的質(zhì)量，所以說軋制張力應(yīng)該盡量取較大值，但不得超過材料的屈服極限，但考慮到不同的實(shí)際情況，軋制張力應(yīng)在0.2倍的屈服極限到0.6倍的屈服極限范圍內(nèi)選取。一般情況下本道次的后張力等于下一道次的前張力，而在本道此中，一般選取前張力要大于后張力。UCM1700冷軋機(jī)不同道次軋制力選擇情況：軋制力、力矩計(jì)算計(jì)算平均單位壓力冷軋帶鋼軋機(jī)板材尺寸的寬度比厚度大得多，這里認(rèn)為是平面變形問題。冷軋時由于是采用張力軋制，因而計(jì)算平均單位軋制壓力時需要考慮張力的問題。斯通公式在考慮冷軋薄板的平均單位壓力計(jì)算問題時，把軋制過程看成符合干摩擦定律的平板壓縮。根據(jù)上述約束條件后得出的平均單位壓力公式：p=2k?σ為軋制摩擦系數(shù)，取0.08；l為接觸區(qū)長度，單位mm；?為軋制前與軋制后厚度之和的一半；σ為軋制前張力與后張力之和的一半；計(jì)算接觸面積：由于軋制力的影響，軋件將被顯著地彈性壓扁，使得軋輥與被軋制材料的相互接觸長度增大。接觸區(qū)長度計(jì)算公式為：l=RΔ?+x0X0為軋輥接觸區(qū)域長度的一半；計(jì)算公式為：x0=8RP1?為w輥半徑為242.5mm；為w輥的材料的彈性模量，220；為系數(shù)取0.3；軋制力的計(jì)算將l=RΔ?代入式（2-3）中求得p，然后再將計(jì)算結(jié)果代入式(2-5)，求得x0，再代入（2-4）中求出l，再帶入（2-3）中，如此反復(fù)計(jì)算，最后使得前后兩次結(jié)果之間相差小于0.01即可，再通過（2-6）p=p軋制力矩的計(jì)算：由于軋制材料作用在軋輥上的作用力P在垂直方向傾斜很小，大致上可以等于垂直分量，因此可以按照按鋼材產(chǎn)生在軋輥上的總作用力P來計(jì)算軋制力矩。使軋輥轉(zhuǎn)動所需力矩為M=2Pψl（2-7）φ

為力臂系數(shù)，取0.4；綜合以上的數(shù)據(jù)可得Q235號鋼1.8—0.2的壓下規(guī)程。UCM1700冷軋機(jī)主要結(jié)構(gòu)組成UCM1700冷軋機(jī)的組成包括機(jī)架、軋輥系統(tǒng)、中間輥橫移裝置、壓下裝置、彎輥機(jī)構(gòu)等下面對這些部件作一些簡單的介紹：機(jī)架UCM1700冷軋機(jī)選用了閉式機(jī)架，上部分用橫梁連接，下部分固定在軌座上，機(jī)架窗口兩側(cè)裝有抬升裝置，機(jī)架材料為ZG270-500鑄鋼。軋輥系統(tǒng)軋輥系統(tǒng)由支承輥、中間輥、工作輥，以及相對應(yīng)的軸承座組成，液壓缸主要安裝在軸承座附近處，由于支承輥和相應(yīng)的工作輥承主要是承受較大的徑向載荷，所以在這里統(tǒng)一選取了雙列圓柱滾子軸承；因?yàn)橹虚g輥要進(jìn)行軸向移動，所以還會受到軸向力的影響，由此可以選擇雙列圓錐滾子軸承。中間輥軸移裝置中間輥橫移裝置主要由橫移缸和緊鎖裝置構(gòu)成，在此裝置的幫助下，中間輥可以進(jìn)行軸向移動，到達(dá)合適位置并被鎖緊裝置鎖緊。液壓缸的選取彎輥力在板形控制中起到重要作用，它可以控制軋輥的形狀間接能夠起到控制軋制板形的效果，從而達(dá)到控制板形的目的。但由于彎輥力不是在全過程中起到效果，因此彎輥力的選取可以比一般情況小一些即可。如下式：P在UCM軋機(jī)里選取液壓缸要比較彎輥力和平衡力，如果彎輥力較大則按照彎輥力設(shè)計(jì)液壓缸，如平衡力較大則使用平衡力設(shè)計(jì)液壓缸，在本次設(shè)計(jì)中，彎管力明顯大于平衡力，所以設(shè)計(jì)如下：彎輥力由10個液壓缸承受P從機(jī)械設(shè)計(jì)手冊上選擇合適的液壓缸數(shù)據(jù)如下液壓缸分為活塞式和柱塞式兩種，出于對尺寸和質(zhì)量的考慮，選取柱塞缸。軋輥力的分析軋輥受力分析出于對穩(wěn)定性的考慮，工作輥要在支承輥和工作輥的中心連線水平距離上存在一定位置的偏置，為了求出這個偏置量，現(xiàn)對UCM軋機(jī)中的軋輥進(jìn)行力分析如下圖。在w輥中：如圖a水平方向上：Psin如圖a豎直方向上：Pcosα?如圖b水平方向上： Psin如圖b豎直方向上：PcosP為軋制力；N1為w輥和m輥的相互作用力；α為軋制力與垂線的夾角；φ1為N1與w輥、m輥連線的夾角；γ1為m輥與w輥中心點(diǎn)連線與垂線之間的夾角；α、φ1、γ1過小以導(dǎo)致忽略。工作輥平衡方程變?yōu)镹1≈P 將（5-5）式反帶回上面四式便可以求出作用在軸承座上力如圖aF1如圖bF1在m輥中 如圖a水平方向：N1垂直方向：N1如圖b水平方向：F2垂直方向：N1sinγN2為m輥和b輥間的相互作用力，φ2為N2與m輥、b輥中心點(diǎn)連線的夾角；γ2為m輥與b輥中心點(diǎn)連線與垂線之間的夾角；γ1、γ2、φ1、φ2過小以導(dǎo)致忽略；m輥平衡方程變?yōu)椋篘1將（5-12）式帶入上面四式，即可求出支反力如圖a：F2如圖b：F2在b輥中：如圖a水平方向：N2如圖b水平方向:F3穩(wěn)定性條件要求當(dāng)正向軋制與反向軋制時軋輥想要穩(wěn)定，一定要保證其軸承座上的反力要大于零，即F1、F2、F3都要大于零，即得到下面六個公式：γ1γ1γ1γ1γ1γ2角度的計(jì)算公式γ1γ2α≈sina≈sinφρB=uBRφ1φ2ρMe為偏置值Rw、Rm、Rb為軋輥半徑；T1、T0為軋制前后張力；ρb、ρm為摩擦圓半徑；μb、μm為軸承摩擦系數(shù)Rb’、Rm’為軸端半徑；（上面w指代工作輥，m指代中間輥，b指代支承輥）將角度公式代入穩(wěn)定性條件中，以下是所需要的第一道次的具體數(shù)值：Rw=242.5mm；Rm=290mm；Rb=700mm；Rb’=425mm；Rm’=155mm；T1=80N；T0=60KN；P=13430KNμb=μm=0.002最終結(jié)果得到偏置結(jié)果要大于3.1mm最后取偏置為5mm軋輥的強(qiáng)度校核工作輥的強(qiáng)度校核工作輥受力如圖所示。在考慮中間輥上的力的影響的情況下，假設(shè)軋制板材寬度為1550mm。已知如下數(shù)據(jù)：FW=671.5KN；LW=1700㎜；B=1550㎜；SW=363㎜；SW`=292mm；P=13430kn；DB`=485㎜；DB=310㎜q1q2M1M1M2將上述數(shù)值帶入計(jì)算得到彎矩為：M1=439.8KNmM1’=243.7KNmM2=392.3KNm又有扭矩等于軋制力矩彎扭結(jié)合計(jì)算應(yīng)力公式：(6-6)=32所計(jì)算應(yīng)力在許用范圍內(nèi)，工作輥強(qiáng)度合格支撐輥的強(qiáng)度校核支承輥受力如圖所示已知數(shù)據(jù)如下：LB=1650mm;SB=805mm;P=13430KN;DB=850;DB’=1400;F=269KNqM3M4將上述數(shù)值帶入計(jì)算得到彎矩為：q因?yàn)檐堓佪伾砗洼侇i的過渡處為軋輥強(qiáng)度最薄弱的環(huán)節(jié)，所以優(yōu)先計(jì)算這個截面的彎曲強(qiáng)度，其計(jì)算公式如下：σmax將交界處彎矩帶入上式中得到結(jié)果σ該截面的彎曲應(yīng)力在許用應(yīng)力條件之內(nèi)，所以該截面強(qiáng)度合格。軋輥的中間截面也是相對受到彎曲程度嚴(yán)重的區(qū)域，所以再次進(jìn)行彎曲強(qiáng)度校核，將中間截面出的彎矩帶入應(yīng)力計(jì)算公式可得：σmax該截面處的應(yīng)力也滿足許用應(yīng)該，所以說中間截面的強(qiáng)度也合格。機(jī)架的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及強(qiáng)度校核機(jī)架結(jié)構(gòu)的類型和選擇機(jī)架要承載軋制力，同時機(jī)架受到?jīng)_擊而產(chǎn)生的形狀變化將直接影響軋制產(chǎn)品的品質(zhì)，為了提高生產(chǎn)產(chǎn)品的質(zhì)量，機(jī)架的抗沖擊，抗形變能力極為重要，所以機(jī)架的強(qiáng)度剛度一定要滿足規(guī)格，同時也要滿足拆輥和換輥，因?yàn)樗闹匾砸话闳“踩禂?shù)大于10。由于閉式機(jī)架擁有較高的強(qiáng)度和剛度，所以在這里選用閉式機(jī)架。機(jī)架主要尺寸的確定機(jī)架的主要尺寸包括窗口寬度b、機(jī)架整體高度h、立柱斷面尺寸f機(jī)架的窗口高度的選擇：一般情況下傳動側(cè)的窗口高度為1.15到1.3倍的支承輥直徑操作側(cè)的窗口高度為傳動側(cè)窗口高度+5到10根據(jù)本次設(shè)計(jì)選取結(jié)果如下：傳動側(cè)窗口高度=1.15-1.30）1400=1610-1820mm,取傳動側(cè)窗口高度為1700mm操作側(cè)窗口高度=傳動側(cè)窗口高度+(5-10)=1615-1830mm,取操作側(cè)窗口高度為1710mm機(jī)架整體高度的選擇機(jī)架整體高度的選擇主要取決于軋輥的最大徑向尺寸、軸承座徑向尺寸以及換輥和拆卸要求等。對于UCM軋機(jī)一般情況下選擇機(jī)架整體高度為三個軋輥直徑之和的2.5到4倍即H=(2.5-4.0)2462=（6162.5-9848）mm取9650mm機(jī)架立柱斷面尺寸選擇：當(dāng)輥頸直徑變大時，軋輥的強(qiáng)度呈現(xiàn)二次方式的增長，又由于輥頸與立柱中的作用力相同，因此斷面面積與軋輥輥頸的直徑平方有關(guān)，所以按照F/d2找出符合的機(jī)架立柱斷面積，并強(qiáng)度校核。取f=(1.2-1.6)8502=(867000-1150000)mm2最終結(jié)果取1000000mm2機(jī)架強(qiáng)度的校核機(jī)架彎矩計(jì)算假設(shè)作用力r作用于機(jī)架橫梁斷面處,垂直方向且大小相當(dāng),方向反向;假設(shè)在整個機(jī)架發(fā)生了變形之后,該機(jī)架的轉(zhuǎn)角保持不變。符合約定條件以后將機(jī)架簡化為立柱、上下橫梁的中性軸組成的自由框架，即沿窗口中央剖開，有R/2和靜不定力矩M1：將I3等價成I1得到如下結(jié)果：M1=rM2=rll1、l2為中性線長度I1、I2I3為慣性矩r為軋制力的一半得到最終計(jì)算結(jié)果為如下數(shù)值：M1=8040.55KNmM2=250.5KNm機(jī)架應(yīng)力計(jì)算橫梁內(nèi)外側(cè)壓力計(jì)算公式如下：σn1=?Mσa2立柱內(nèi)外側(cè)壓力計(jì)算公式如下：σn2=σa2=Wn1、Wa1為橫梁內(nèi)外側(cè)斷面系數(shù)；Wn2、Wa2為立柱內(nèi)外側(cè)斷面系數(shù)；將彎矩帶入應(yīng)力公式后得到σn1σσ橫梁材料應(yīng)滿足的不超過的許用應(yīng)力值在50MPa到70MPa之間立柱材料應(yīng)滿足的不超過的許用應(yīng)力值在40MPa到50MPa之間機(jī)架和立柱上的應(yīng)力在滿足上述條件。軋輥軸承壽命校核選擇軋輥轉(zhuǎn)速最大時的支承軋輥進(jìn)行軸承壽命校核：根據(jù)軋輥輥頸尺寸選擇軸承參數(shù)如下：軸