1#路一期邊坡支擋計算書

1#路一期工程支擋計算書頁1#路一期邊坡支擋計算書1、工程概況1#路新建道路長4.217km，起點起于高鐵大道，終點接外環(huán)大道，道路等級為城市次干路，設計車速30km/h，路幅寬度24米，雙向四車道。設計內容除道路工程外，本項目還包括管網(wǎng)、綠化、照明、邊坡支護、交通等附屬工程。應業(yè)主要求，1#路分為兩期工程實施，本次實施內容為1#路一期，設計范圍為K0~K1+1800，全長1.8km。2、設計依據(jù)、采用的技術規(guī)范2.1、設計依據(jù)（1）本項目工程設計合同；（2）《重慶市城市總體規(guī)劃（2007-2020年）》2014年修訂；（3）《重慶市云陽縣城鄉(xiāng)總體規(guī)劃（2015-2030年）》；（4）《云陽縣“十二五”交通發(fā)展規(guī)劃》；（5）《重慶市云陽縣楊沙組團控制性詳細規(guī)劃》；（6）高鐵大道（一期）施工圖設計成果；（7）項目周邊發(fā)件紅線（含儲備地塊邊界）；（8）項目所在區(qū)域1:500地形管線測量資料（2020年4月）；（9）現(xiàn)狀水系、規(guī)劃水系資料。（10）《云陽縣楊柳二期片區(qū)冷鏈物流園基礎設施配套項目（K0+000～K1+800.000）工程地質勘察報告》（一次性詳細勘察2022年05月）。2.2、采用的技術規(guī)范（1）國家標準《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50030-2013）《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）（2）交通部規(guī)范《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60-2015)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG3362-2018）《公路橋涵地基及基礎設計規(guī)范》（JTD63-2007）《公路橋涵施工技術規(guī)范》(JTG/TF50-2011)《公路工程基樁動測技術規(guī)程》(JTG/TF81-01－2004)《公路工程質量檢驗評定標準》（JTGF80/1-2017）《公路工程混凝土結構防腐蝕技術規(guī)范》(JTG/TB07-01—2006)《公路圬工橋涵設計規(guī)范》（JTGD61-2005）（3）建設部規(guī)范《城市道路工程設計規(guī)范》(CJJ37－2012)《工程建設標準強制性條文：城鎮(zhèn)建設部分》（2013版）及（工程建設標準強制性條文公路工程部分)》(建標[2002]99號)《市政公用工程設計文件編制深度規(guī)定》(2013年版)《地質災害防治工程設計規(guī)范》（DB50/5029-2004）（4）地方條文重慶市《進一步加強全市高切坡、深基坑和高填方項目勘察設計管理的意見》渝建發(fā)〔2010〕166號《重慶市市政工程施工圖設計文件編制技術規(guī)定》（2017年版）2.3、設計技術標準道路等級：城市次干路。設計車速：30km/h。設計荷載：城-A級；人群荷載為4.0KN/m2?？拐鹪O防標準：抗震設防烈度為6度。邊坡安全等級根據(jù)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013）永久邊坡設計基準年限為50年，邊坡安全等級為一級；臨時邊坡設計使用年限不超過2年，邊坡安全等級為二級。采用理正巖土7.0進行計算。2.4、強制性標準執(zhí)行情況本設計無違反強制性標準及條文的情況。3、地質概況3.1、地層巖性據(jù)地表地質調查及鉆探揭示，場內上覆土層為第四系全新統(tǒng)素填土、粉質粘土（表層0.6-0.8m深度范圍大部分為耕植土或林地，含植物根系及有機質），下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂質泥巖及砂巖，其特征簡述如下：3.1.1、第四系全新統(tǒng)（Q4）①、素填土(Q4ml)：雜色（褐色為主），主要由砂巖、泥巖塊碎石及粘性土組成，局部含有少量的建筑垃圾。塊、碎石含量26-35，粒徑一般3-50cm，結構主要呈稍密狀（已建村道路基、房屋地壩及堰塘壩體），稍濕，在場地內零星分布，根據(jù)鉆探揭露情況，素填土層中硬雜質成分局部存在架空現(xiàn)象。堆填時間一般在5年以上。鉆探揭示厚度1.10（ZK133）～5.90m（ZK162）。②、粉質粘土（Q4el+dl）：褐色為主，少量呈黃灰色，主要呈可塑狀，表層0.6-0.8m深度范圍內含植物根系及有機質。切面較光滑，稍有光澤，韌性中等，干強度中等，無搖震反應。該層在場地內分布較廣，屬于主要覆蓋層之一，鉆探揭示厚度0.30～16.50（ZK151），主要屬于殘坡積成因。～～～～～～～～～～角度不整合～～～～～～～～～～3.1.2、侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）：③砂質泥巖（Ms）：暗紫色為主。由粘土礦物組成，砂泥質結構，厚層狀構造。局部見砂質條帶或灰綠色鈣質團塊。強風化巖芯呈粘土-碎塊狀、短柱狀，強風化帶厚度1.5～2.6m,其中鉆孔ZK058、ZK065揭露到砂質泥巖巖心極其破碎，其處于斜坡地帶，對于破碎段，劃入了強風化層；中等風化巖體巖芯多呈長柱狀，少數(shù)呈短柱狀，節(jié)長5～45cm，巖質較軟，失水會發(fā)生干裂崩解。該層分布于場地大部分地段，為勘察區(qū)主要巖層。巖（Ss）：本場地鉆探揭露到到兩層砂巖，其顏色，巖體強度有較大差異。1)、灰色、青灰色砂巖：主要成分以石英、長石為主，含少量云母，鈣質膠結。中細粒結構，厚層狀構造。巖芯強風化呈短柱狀及碎塊狀，強風化帶厚度0.7～1.6m；中等風化巖體取芯多呈柱狀、短柱狀，節(jié)長6～48cm，巖質堅硬，特別是青灰色砂巖，鉆進困難，鉆具磨損大，采用金剛石鉆頭鉆進。該層與上述泥巖呈不等厚互層，為勘察區(qū)又一主要巖層。該層砂巖主要分布于擬建道路K0+600-K1+200段。2)、灰黃色砂巖：主要成分以石英、長石為主，含少量云母，泥質膠結。中粒結構，厚層狀構造。巖芯強風化呈短柱狀及碎塊狀，強風化帶厚度1.5～2.2m；中等風化巖體取芯多呈柱狀、短柱狀，節(jié)長6～48cm，巖質較硬，但遜于場地內揭露的青灰色砂巖，鉆進困難程度小。該層與上述泥巖呈不等厚互層，為勘察區(qū)又一主要巖層。該層砂巖主要分布于擬建道路K1+200-K1+640段。3.2、不良地質現(xiàn)象經鉆探及周邊地質環(huán)境調查，擬建道路范圍內未發(fā)現(xiàn)滑坡、崩塌及泥石流以及地下不利埋藏物等不良地質現(xiàn)象。另外，據(jù)訪問當?shù)卮迕?，擬建場地沿線無既有的群測群防地質災害隱患點。3.3、基巖面及風化帶特征擬建場地巖性主要由人工填土，粉質粘土，強風化、中風化砂巖和砂質泥巖組成。場地基巖面起伏主要隨上覆土層厚度而變化。據(jù)鉆探揭露，場地范圍基巖面受巖性、地質構造與地形地貌等因數(shù)控制，沖溝基巖面傾角總體平緩，一般在5～15°之間，斜坡地帶基巖面較陡，局部達35～50°，基巖埋深0～16.5m。根據(jù)鉆探資料，場區(qū)基巖按風化程度可分為：(1)、強風化巖層，砂質泥巖巖質軟，輕敲易碎，巖心呈碎塊狀，強風化厚度一般為1.5～2.60m；砂巖抗風化能力強，強風化層巖質較軟，鉆探巖心一般呈砂土狀-碎塊狀，厚度一般為0.7～2.2m。(2)、中等風化層：巖體較完整，巖心多呈短柱狀、柱狀，砂質泥巖部分段因礦物成分及膠結程度差異，巖心呈碎塊狀，巖心斷口新鮮。3.4、巖土設計參數(shù)建議設計參數(shù)取值原則：根據(jù)室內巖塊單軸抗壓強度統(tǒng)計概率值，結合《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》JTGD63-2007規(guī)定確定巖質地基承載力特征值。巖體抗剪強度建議值：粘聚力c取巖塊值的0.25倍，內摩擦角取巖塊值的0.85倍；粉質粘土的容許承載力根據(jù)試驗成果結合地區(qū)經驗確定。人工填土的容許承載力按地區(qū)經驗確定。巖質地基地基極限承載力分項系數(shù)取0.33，地基條件系數(shù)取1.1。其他參數(shù)根據(jù)試驗成果或地區(qū)經驗，結合本工程的特征確定。巖土體設計參數(shù)建議值按照表4.4-1采用。高鐵大道二期基巖土設計參數(shù)建議表試驗項目/巖土名稱天然重度（飽和重度）巖石抗壓強度（Mpa)巖體抗拉強度巖土體抗剪強度（天然）巖土抗剪強度（飽和）基底摩擦系數(shù)土體水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)巖體水平抗力系數(shù)地基承載力特征值錨固體與巖土體的極限粘結強度標準值樁的極限側阻力標準值kN/m3天然飽和KpaC-KPaΦ-°C-KPaΦ(°)(MN/m4)(MN/m3)KPaKPa（KPa）素填土20.5*（21.5*）///5*26*3*22*0.25*/////粉質粘土19.7（20.2*）///24.21217.49.40.25*20/120*/50*強風化砂質泥巖25.0*///////0.35*100/300*250*150*強風化砂巖24.0*///////0.35*100/500*270*180*中風化砂質泥巖25.57.664.5119264530.9//0.40/901654460/中風化砂巖（灰色）25.046.1040.201200320138.3//0.50/630147401520/中風化砂巖（灰黃色）25.019.7015.80520157231.6//0.45/2905793890/砂巖層面////3515.0////////砂巖與砂泥巖層面////20.012.0裂隙LX1////5018.0////////裂隙LX2///5520.0粉質粘土與基巖面////24.21217.49.4//////臨時放坡坡率：臨時邊坡放坡坡率：臨時邊坡放坡坡率：土層：1：1.5～1：1.75（坡高小于5.0m），強風化1：0.75（坡高一般小于2.0m），中風化1：0.5-0.75（分級坡高一般小于8.0m）。永久性邊坡坡率：按土層：1：1.50～1：2.0；強風化基巖：1：1.00；中風化基巖：1：0.75～1：1.0的坡率放坡，分級高度不宜大于8.0m，并在邊坡分階處預留2m寬馬道。上述放坡坡率是指開挖邊坡無外傾結構面，邊坡穩(wěn)定性受自身強度控制。如有外傾結構面的邊坡，放坡坡率應與破裂角一致或采用部分放坡+支護的方式，詳見各段邊坡評價。3.5、場地穩(wěn)定性及建筑適宜性評價根據(jù)現(xiàn)場地質調查，擬建道路范圍內未發(fā)現(xiàn)滑坡、崩塌及泥石流以及地下不利埋藏物等不良地質現(xiàn)象。另外，據(jù)訪問當?shù)卮迕?，擬建場地沿線無既有的群測群防地質災害隱患點，陡崖段僅幾十年無崩塌記錄。結合區(qū)域地質資料，場區(qū)無活動性斷層通過，通過放坡支擋等工程措施有效治理邊坡失穩(wěn)問題后，基本適宜進行工程建設。4、支擋工程設計根據(jù)道路設計，結合現(xiàn)場實際地形及地質勘查資料，本次結構設計主要包含道路沿線支擋結構和邊坡防護，概況如下：新建支擋結構共計3處：主要是由于人行道與現(xiàn)有地面存在高差、道路邊坡部位設置的錨索樁板擋墻及重力式擋墻；在存在外傾結構面的順層滑坡處設置肋柱式預應力錨索。根據(jù)業(yè)主要求及周邊地塊開發(fā)時序，K0+000~K1+640段道路左側為規(guī)劃地塊，考慮平場，故該段范圍道路左側邊坡不考慮設計。具體內容如下：道路左側邊坡工程一覽表編號起點樁號終點樁號挖填類型結構類型長度（m）最大外露高度（m）是否屬于超限邊坡/深基坑正立面面積邊坡類型1K1+720K1+800填方重力式擋墻807否430土質邊坡道路右側邊坡工程一覽表編號起點樁號終點樁號挖填類型推薦方案結構類型長度（m）最大外露高度（m）是否屬于超限邊坡/深基坑正立面面積邊坡類型2K0+430.0K0+600.0挖方錨噴17028屬于3632巖質邊坡3K0+740.0K1+140.0挖方肋柱式錨索+錨噴40042屬于9911巖質邊坡4K1+270.0K1+380.0挖方錨噴11018屬于1625巖質邊坡5K1+495.812K1+740.0挖方錨索樁板擋墻+錨噴244.18821屬于2250巖質邊坡5、1號重力式擋墻計算計算項目：重力式擋墻1計算時間：2023-07-3113:04:55星期一采用理正巖土7.0進行計算。執(zhí)行規(guī)范：[1]《建筑邊坡工程技術規(guī)范》（GB50330-2013），本文簡稱《邊坡規(guī)范》[2]《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2012），本文簡稱《荷載規(guī)范》[3]《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010），本文簡稱《抗震規(guī)范》[4]《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010），本文簡稱《混凝土規(guī)范》[5]《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011），本文簡稱《基礎規(guī)范》[6]《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003-2011），本文簡稱《砌體規(guī)范》[簡圖][已知條件]1.基本信息邊坡類型土質邊坡邊坡等級一級二階直坡否墻身高(m)6.000采用擴展墻趾臺階√墻頂寬(m)1.100├臺階尺寸b1(m)0.800面坡傾斜坡度(1:m)0.000├臺階尺寸h1(m)0.960背坡傾斜坡度(1:m)0.450├臺階尺寸b2(m)0.000墻底傾斜坡度(m:1)0.150├臺階尺寸h2(m)0.000采用擴展墻踵臺階ㄨ└臺階與墻面坡度相同√采用鋼筋砼擴展基礎ㄨ采用防滑凸榫ㄨ墻身材料種類素混凝土墻體容重(kN/m3)24.000砼強度等級C20受剪驗算是否考慮軸力ㄨ2.巖土信息背側坡線數(shù)1面?zhèn)绕戮€數(shù)墻趾埋深(m)1.000背側坡線水平投影長豎向投影長坡線長坡線仰角荷載數(shù)序號(m)(m)(m)(度)110.0000.00010.0000.0001坡線荷載荷載類型距離寬度荷載值序號(m)(m)(kPa,kN/m)1-1滿布均載20.000面?zhèn)绕戮€水平投影長豎向投影長坡線長坡線仰角序號(m)(m)(m)(度)12墻后填土層數(shù)1填土與墻背摩擦角(度)17.500墻后穩(wěn)定地面角(度)0.000填土與穩(wěn)定面摩擦角(度)17.500墻后土層土層厚重度浮重度粘聚力內摩擦角序號(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)121.5005.00026.000地基巖土重度(kN/m3)25.000地基巖土粘聚力(kPa)645.000地基巖土內摩擦角(度)30.900修正后承載力特征值(kPa)500.000地基巖土對基底摩擦系數(shù)0.400地基巖土間摩擦系數(shù)0.600基底寬度取斜面長度3.荷載信息場地環(huán)境一般地區(qū)土壓力計算方法庫侖主動巖土壓力增大系數(shù)1.400有限范圍填土土壓力ㄨ荷載組合數(shù)2序號組合名稱組合系數(shù)1組合12組合2(1)組合1序號荷載名稱荷載類型是否參與分項系數(shù)1擋墻結構自重永久荷載√1.0002墻頂與第二破裂面間有效荷載永久荷載√1.0003墻背側巖土側壓力永久荷載√1.0004墻背側地表荷載引起巖土側壓力可變荷載√1.000(2)組合2序號荷載名稱荷載類型是否參與分項系數(shù)1擋墻結構自重永久荷載√1.0002墻頂與第二破裂面間有效荷載永久荷載√1.0003墻背側巖土側壓力永久荷載√1.0004墻背側地表荷載引起巖土側壓力可變荷載√1.000[計算內容]（1）墻身力系計算（2）滑動穩(wěn)定性驗算（3）傾覆穩(wěn)定性驗算（4）地基承載力及偏心距驗算（5）墻底截面強度驗算（6）臺頂截面強度驗算[計算結果]一、【組合1】(一)作用在擋土墻上的力系計算1巖土壓力計算(1)合力 按《邊坡規(guī)范》公式(6.2.3)計算主動土壓力： Ea=457.751(kN)Ex=341.627(kN)Ey=304.675(kN)作用點高度Zy=2.247(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在； 計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在。由于庫倫土壓力僅能計算單層土的土壓力,將墻高范圍內多層土的指標加權平均后視為單層土，指標如下：γ=21.500(kN/m3)，C=5.000(kPa)，φ=26.000(度)(2)分布 巖土壓力分布見左側結果圖。2墻身重力計算 墻身截面積=17.170(m2)重量=412.077(kN)重心至墻趾的水平距離=2.173(m)(二)滑動穩(wěn)定性驗算 基底摩擦系數(shù)=0.400 采用傾斜基底增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下： 基底傾斜角度=8.531(度) 總豎向力=716.752(kN)，在基底面的法向分量=708.822(kN)，切向分量=106.323(kN) 總水平力=341.627(kN)，在基底面的法向分量=50.677(kN)，切向分量=337.847(kN) 滑移力=337.847-106.323=231.524(kN) 抗滑力=716.752*0.400=303.800(kN) 滑移驗算滿足:Kc=1.312>1.300 地基土摩擦系數(shù)=0.600 地基土土楔重=45.627(kN) 地基土層水平向: 滑移力=341.627=341.627(kN) 抗滑力=(716.752+45.627)*0.600=457.427(kN) 地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.339>1.300(三)傾覆穩(wěn)定性驗算 相對于墻趾點： 墻身重力的力臂=2.173(m)Ey的力臂=3.922(m)Ex的力臂=1.507(m) 驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性 傾覆力矩=514.730(kN-m)抗傾覆力矩=2090.256(kN-m) 傾覆驗算滿足:K0=4.061>1.600(四)地基承載力及偏心距驗算 基礎類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力 取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距 相對于墻趾點： 總豎向力(標準值)=759.500(kN)總彎矩(標準值)=1575.526(kN-m)力臂Zn=2.074(m)基礎底面寬度B=4.988(m)偏心距e=0.420(m)(左偏) 作用于基底的合力偏心距驗算滿足：e=0.420≤0.250×4.988=1.247(m) 基底壓力(標準值)：墻趾=229.119(kPa)墻踵=75.402(kPa) 地基平均承載力驗算滿足：pk=152.260≤fa=500.000(kPa) 基礎邊緣地基承載力驗算滿足：pkmax=229.119≤1.2fa=1.2×500.000=600.000(kPa)(五)墻底截面強度驗算1巖土壓力不重新計算2墻身重力計算 墻身截面積=15.468(m2)重量=371.232(kN)重心至墻趾的水平距離=2.062(m)3截面驗算 相對于驗算截面外邊緣： 墻身重力的力臂=2.062(m)Ey的力臂=3.922(m)Ex的力臂=1.507(m) 相對于截面趾點： 總豎向力(設計值)=675.907(kN)總彎矩(設計值)=1445.734(kN-m)力臂Zn=2.139(m)截面寬度B=4.600(m)偏心距e1=0.161(m)(左偏) 截面上偏心距驗算滿足：e=0.161≤0.225×4.600=1.035(m) 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的軸向壓力設計值N=675.907(kN) 素混凝土構件的穩(wěn)定系數(shù)φ=1.000 每沿米混凝土受壓區(qū)面積A'c=4.278(m2) 素混凝土軸心抗壓強度設計值fcc=8160.0(kPa) 受壓承載力驗算滿足：γ0N=743.498<φfccA'c=34907.727(kN) 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的剪力設計值V=341.627(kN) 軸向壓力設計值N=675.907(kN) 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=4.600(m2) 素混凝土軸心抗拉強度設計值fct=605.000(kPa) 計算截面的剪跨比λ=1.5 受剪承載力驗算滿足:γ0V=375.789<1.75ftbh0/(λ+1)=1948.100(kN)(六)臺頂截面強度驗算1巖土壓力計算 按《邊坡規(guī)范》公式(6.2.3)計算主動土壓力： Ea=267.572(kN)Ex=199.693(kN)Ey=178.093(kN)作用點高度Zy=1.680(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在； 計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在。由于庫倫土壓力僅能計算單層土的土壓力,將墻高范圍內多層土的指標加權平均后視為單層土，指標如下：γ=21.500(kN/m3)，C=5.000(kPa)，φ=26.000(度)2墻身重力計算 墻身截面積=11.259(m2)重量=270.225(kN)重心至墻趾的水平距離=1.213(m)3截面驗算 相對于驗算截面外邊緣： 墻身重力的力臂=1.213(m)Ey的力臂=2.612(m)Ex的力臂=1.680(m) 相對于截面趾點： 總豎向力(設計值)=448.318(kN)總彎矩(設計值)=457.462(kN-m)力臂Zn=1.020(m)截面寬度B=3.368(m)偏心距e1=0.664(m)(左偏) 截面上偏心距驗算滿足：e=0.664≤0.225×3.368=0.758(m) 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的軸向壓力設計值N=448.318(kN) 素混凝土構件的穩(wěn)定系數(shù)φ=1.000 每沿米混凝土受壓區(qū)面積A'c=2.041(m2) 素混凝土軸心抗壓強度設計值fcc=8160.0(kPa) 受壓承載力驗算滿足：γ0N=493.150<φfccA'c=16652.850(kN) 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的剪力設計值V=199.693(kN) 軸向壓力設計值N=448.318(kN) 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=3.368(m2) 素混凝土軸心抗拉強度設計值fct=605.000(kPa) 計算截面的剪跨比λ=1.5 受剪承載力驗算滿足:γ0V=219.662<1.75ftbh0/(λ+1)=1426.348(kN)二、【組合2】(一)作用在擋土墻上的力系計算1巖土壓力計算(1)合力 按《邊坡規(guī)范》公式(6.2.3)計算主動土壓力： Ea=457.751(kN)Ex=341.627(kN)Ey=304.675(kN)作用點高度Zy=2.247(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在； 計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在。由于庫倫土壓力僅能計算單層土的土壓力,將墻高范圍內多層土的指標加權平均后視為單層土，指標如下：γ=21.500(kN/m3)，C=5.000(kPa)，φ=26.000(度)(2)分布 巖土壓力分布見左側結果圖。2墻身重力計算 墻身截面積=17.170(m2)重量=412.077(kN)重心至墻趾的水平距離=2.173(m)(二)滑動穩(wěn)定性驗算 基底摩擦系數(shù)=0.400 采用傾斜基底增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下： 基底傾斜角度=8.531(度) 總豎向力=716.752(kN)，在基底面的法向分量=708.822(kN)，切向分量=106.323(kN) 總水平力=341.627(kN)，在基底面的法向分量=50.677(kN)，切向分量=337.847(kN) 滑移力=337.847-106.323=231.524(kN) 抗滑力=716.752*0.400=303.800(kN) 滑移驗算滿足:Kc=1.312>1.300 地基土摩擦系數(shù)=0.600 地基土土楔重=45.627(kN) 地基土層水平向: 滑移力=341.627=341.627(kN) 抗滑力=(716.752+45.627)*0.600=457.427(kN) 地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.339>1.300(三)傾覆穩(wěn)定性驗算 相對于墻趾點： 墻身重力的力臂=2.173(m)Ey的力臂=3.922(m)Ex的力臂=1.507(m) 驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性 傾覆力矩=514.730(kN-m)抗傾覆力矩=2090.256(kN-m) 傾覆驗算滿足:K0=4.061>1.600(四)地基承載力及偏心距驗算 基礎類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力 取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距 相對于墻趾點： 總豎向力(標準值)=759.500(kN)總彎矩(標準值)=1575.526(kN-m)力臂Zn=2.074(m)基礎底面寬度B=4.988(m)偏心距e=0.420(m)(左偏) 作用于基底的合力偏心距驗算滿足：e=0.420≤0.250×4.988=1.247(m) 基底壓力(標準值)：墻趾=229.119(kPa)墻踵=75.402(kPa) 地基平均承載力驗算滿足：pk=152.260≤fa=500.000(kPa) 基礎邊緣地基承載力驗算滿足：pkmax=229.119≤1.2fa=1.2×500.000=600.000(kPa)(五)墻底截面強度驗算1巖土壓力不重新計算2墻身重力計算 墻身截面積=15.468(m2)重量=371.232(kN)重心至墻趾的水平距離=2.062(m)3截面驗算 相對于驗算截面外邊緣： 墻身重力的力臂=2.062(m)Ey的力臂=3.922(m)Ex的力臂=1.507(m) 相對于截面趾點： 總豎向力(設計值)=675.907(kN)總彎矩(設計值)=1445.734(kN-m)力臂Zn=2.139(m)截面寬度B=4.600(m)偏心距e1=0.161(m)(左偏) 截面上偏心距驗算滿足：e=0.161≤0.225×4.600=1.035(m) 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的軸向壓力設計值N=675.907(kN) 素混凝土構件的穩(wěn)定系數(shù)φ=1.000 每沿米混凝土受壓區(qū)面積A'c=4.278(m2) 素混凝土軸心抗壓強度設計值fcc=8160.0(kPa) 受壓承載力驗算滿足：γ0N=743.498<φfccA'c=34907.727(kN) 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的剪力設計值V=341.627(kN) 軸向壓力設計值N=675.907(kN) 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=4.600(m2) 素混凝土軸心抗拉強度設計值fct=605.000(kPa) 計算截面的剪跨比λ=1.5 受剪承載力驗算滿足:γ0V=375.789<1.75ftbh0/(λ+1)=1948.100(kN)(六)臺頂截面強度驗算1巖土壓力計算 按《邊坡規(guī)范》公式(6.2.3)計算主動土壓力： Ea=267.572(kN)Ex=199.693(kN)Ey=178.093(kN)作用點高度Zy=1.680(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在； 計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在。由于庫倫土壓力僅能計算單層土的土壓力,將墻高范圍內多層土的指標加權平均后視為單層土，指標如下：γ=21.500(kN/m3)，C=5.000(kPa)，φ=26.000(度)2墻身重力計算 墻身截面積=11.259(m2)重量=270.225(kN)重心至墻趾的水平距離=1.213(m)3截面驗算 相對于驗算截面外邊緣： 墻身重力的力臂=1.213(m)Ey的力臂=2.612(m)Ex的力臂=1.680(m) 相對于截面趾點： 總豎向力(設計值)=448.318(kN)總彎矩(設計值)=457.462(kN-m)力臂Zn=1.020(m)截面寬度B=3.368(m)偏心距e1=0.664(m)(左偏) 截面上偏心距驗算滿足：e=0.664≤0.225×3.368=0.758(m) 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的軸向壓力設計值N=448.318(kN) 素混凝土構件的穩(wěn)定系數(shù)φ=1.000 每沿米混凝土受壓區(qū)面積A'c=2.041(m2) 素混凝土軸心抗壓強度設計值fcc=8160.0(kPa) 受壓承載力驗算滿足：γ0N=493.150<φfccA'c=16652.850(kN) 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的剪力設計值V=199.693(kN) 軸向壓力設計值N=448.318(kN) 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=3.368(m2) 素混凝土軸心抗拉強度設計值fct=605.000(kPa) 計算截面的剪跨比λ=1.5 受剪承載力驗算滿足:γ0V=219.662<1.75ftbh0/(λ+1)=1426.348(kN)三、【各組合最不利結果】(一)滑動穩(wěn)定性驗算 抗滑移穩(wěn)定系數(shù)最不利為：組合1(組合1) 抗滑力=303.800(kN)，滑移力=231.524(kN)。 滑移驗算滿足:Kc=1.312>1.300 地基土水平向抗滑移穩(wěn)定系數(shù)最不利為：組合1(組合1) 抗滑力=457.427(kN)，滑移力=341.627(kN)。 地基土水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.339>1.300(二)傾覆穩(wěn)定性驗算 抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)最不利為：組合2(組合2) 抗傾覆力矩=2090.256(kN-M)，傾覆力矩=514.730(kN-m)。 傾覆驗算滿足:K0=4.061>1.600(三)地基應力及偏心距驗算 基底合力偏心距驗算最不利為：組合1(組合1) 基底的合力偏心距驗算滿足：e=0.420≤0.250×4.988=1.247(m) 地基平均承載力驗算最不利為：組合1(組合1) 地基平均承載力驗算滿足：壓力=152.260≤500.000(kPa) 基礎邊緣地基承載力驗算最不利為：組合1(組合1) 基礎邊緣地基承載力驗算滿足：最大壓力=229.118≤600.000(kPa)(四)墻底截面強度驗算 截面偏心距驗算最不利為：組合1(組合1) 截面上偏心距驗算滿足:e=0.161≤0.225×4.600=1.035(m) 受壓承載力驗算最不利為：組合2(組合2) 受壓承載力驗算滿足：計算值=743.498≤34907.727(kN) 受剪承載力驗算最不利為：組合2(組合2) 受剪承載力驗算滿足：計算值=375.789≤1948.100(kN)(五)臺頂截面強度驗算 截面偏心距驗算最不利為：組合1(組合1) 截面上偏心距驗算滿足:e=0.664≤0.225×3.368=0.758(m) 受壓承載力驗算最不利為：組合2(組合2) 受壓承載力驗算滿足：計算值=493.150≤16652.850(kN) 受剪承載力驗算最不利為：組合2(組合2) 受剪承載力驗算滿足：計算值=219.662≤1426.348(kN)6、1號衡重式擋墻計算取最大衡重式擋墻高度12m進行計算。[簡圖][已知條件]1.基本信息邊坡類型土質邊坡邊坡等級一級二階直坡墻身高(m)12.000采用擴展墻趾臺階√墻頂寬(m)1.000├臺階尺寸b1(m)1.000面坡傾斜坡度(1:m)0.050├臺階尺寸h1(m)1.000上墻高(m)4.800├臺階尺寸b2(m)0.000上墻背坡傾斜坡度(1:m)0.500├臺階尺寸h2(m)0.000衡重臺寬(m)1.700└臺階與墻面坡度相同ㄨ下墻背坡傾斜坡度(1:m)-0.400└臺階面坡坡度(1:m)0.000墻底傾斜坡度(m:1)0.100采用鋼筋砼擴展基礎ㄨ采用擴展墻踵臺階ㄨ采用防滑凸榫ㄨ墻身材料種類素混凝土墻體容重(kN/m3)24.000砼強度等級C20受剪驗算是否考慮軸力ㄨ2.巖土信息背側坡線數(shù)1面?zhèn)绕戮€數(shù)墻趾埋深(m)1.500背側坡線水平投影長豎向投影長坡線長坡線仰角荷載數(shù)序號(m)(m)(m)(度)110.0000.00010.0000.0001坡線荷載荷載類型距離寬度荷載值序號(m)(m)(kPa,kN/m)1-1滿布均載20.000面?zhèn)绕戮€水平投影長豎向投影長坡線長坡線仰角序號(m)(m)(m)(度)12墻后填土層數(shù)1填土與墻背摩擦角(度)17.500墻后穩(wěn)定地面角(度)30.000填土與穩(wěn)定面摩擦角(度)17.500墻后土層土層厚重度浮重度粘聚力內摩擦角序號(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)121.5005.00026.000地基巖土重度(kN/m3)25.000地基巖土粘聚力(kPa)645.000地基巖土內摩擦角(度)30.900修正后承載力特征值(kPa)500.000地基巖土對基底摩擦系數(shù)0.400地基巖土間摩擦系數(shù)0.500基底寬度取斜面長度3.荷載信息場地環(huán)境一般地區(qū)土壓力計算方法庫侖主動巖土壓力增大系數(shù)1.400有限范圍填土土壓力ㄨ荷載組合數(shù)1序號組合名稱組合系數(shù)1組合1(1)組合1序號荷載名稱荷載類型是否參與分項系數(shù)1擋墻結構自重永久荷載√1.0002巖土重力永久荷載√1.0003墻背側巖土側壓力永久荷載√1.0004墻背側地表荷載引起巖土側壓力可變荷載√1.000[計算內容]（1）墻身力系計算（2）滑動穩(wěn)定性驗算（3）傾覆穩(wěn)定性驗算（4）地基承載力及偏心距驗算（5）上墻截面強度驗算（6）墻底截面強度驗算（7）臺頂截面強度驗算[計算結果]一、【組合1】(一)作用在擋土墻上的力系計算1巖土壓力計算(1)合力[上墻] 按《邊坡規(guī)范》公式(6.2.3)計算上墻主動土壓力： 按上墻假想墻背計算得到: Ea=415.400(kN)Ex=165.621(kN)Ey=380.955(kN)作用點高度Zy=1.600(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在； 計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在： 第2破裂角=32.000(度) Ea=316.019(kN)Ex=167.465(kN)Ey=267.999(kN)作用點高度Zy=1.600(m)[下墻] 采用延長墻背法按《邊坡規(guī)范》公式(6.2.3)計算全墻土壓力： Ea=443.381(kN)Ex=442.132(kN)Ey=-33.255(kN)作用點高度Zy=4.121(m) 截取得到下墻土壓力： Ea=376.540(kN)Ex=375.479(kN)Ey=-28.242(kN)作用點高度Zy=3.226(m)由于庫倫土壓力僅能計算單層土的土壓力,將墻高范圍內多層土的指標加權平均后視為單層土，指標如下：γ=21.500(kN/m3)，C=5.000(kPa)，φ=26.000(度)(2)分布 巖土壓力分布見左側結果圖。2墻身重力計算 墻身截面積=42.170(m2)重量=1012.088(kN)重心至墻趾的水平距離=3.029(m)3衡重臺上填料重(包括超載)=166.525(kN)重心坐標(2.805,-2.231)(相對于墻面坡上角點)(二)滑動穩(wěn)定性驗算 基底摩擦系數(shù)=0.400 采用傾斜基底增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下： 基底傾斜角度=5.711(度) 總豎向力=1418.370(kN)，在基底面的法向分量=1411.331(kN)，切向分量=141.133(kN) 總水平力=542.944(kN)，在基底面的法向分量=54.025(kN)，切向分量=540.249(kN) 滑移力=540.249-141.133=399.116(kN) 抗滑力=1418.370*0.400=586.142(kN) 滑移驗算滿足:Kc=1.469>1.300 地基土摩擦系數(shù)=0.500 地基土土楔重=16.426(kN) 地基土層水平向: 滑移力=542.944=542.944(kN) 抗滑力=(1418.370+16.426)*0.500=717.398(kN) 地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=1.321>1.300(三)傾覆穩(wěn)定性驗算 相對于墻趾： 墻身重力的力臂=3.029(m)衡重臺上土重的力臂=4.355(m) 上墻Ey的力臂=5.650(m)上墻Ex的力臂=8.800(m) 下墻Ey的力臂=4.915(m)下墻Ex的力臂=2.863(m) 驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性 傾覆力矩=2548.819(kN-m)抗傾覆力矩=5165.832(kN-m) 傾覆驗算滿足:K0=2.027>1.600(四)地基承載力及偏心距驗算 基礎類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力 取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距 相對于墻趾點： 總豎向力(標準值)=1465.356(kN)總彎矩(標準值)=2617.012(kN-m)力臂Zn=1.786(m)基礎底面寬度B=3.643(m)偏心距e=0.036(m)(左偏) 作用于基底的合力偏心距驗算滿足：e=0.036≤0.250×3.643=0.911(m) 基底壓力(標準值)：墻趾=425.825(kPa)墻踵=378.635(kPa) 地基平均承載力驗算滿足：pk=402.230≤fa=500.000(kPa) 基礎邊緣地基承載力驗算滿足：pkmax=425.825≤1.2fa=1.2×500.000=600.000(kPa)(五)上墻截面強度驗算上墻作用力： 重力Ws=267.264(kN) 墻背處Ex=167.465(kN) 墻背處Ey=143.043(kN)相對于上墻墻趾的力臂： Ws：Zw=1.382(m) Ex：Zy=1.600(m) Ey：Zx=2.840(m) 相對于上墻趾點： 總豎向力(設計值)=410.307(kN)總彎矩(設計值)=507.767(kN-m)力臂Zn=1.238(m)截面寬度B=3.640(m)偏心距e1=0.582(m)(左偏) 截面上偏心距驗算滿足:e=0.582≤0.225×3.640=0.819(m)水平截面承載力驗算 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的軸向壓力設計值N=410.307(kN) 素混凝土構件的穩(wěn)定系數(shù)φ=1.000 每沿米混凝土受壓區(qū)面積A'c=2.475(m2) 素混凝土軸心抗壓強度設計值fcc=8160.0(kPa) 受壓承載力驗算滿足：γ0N=451.337<φfccA'c=20196.512(kN) 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的剪力設計值V=167.465(kN) 軸向壓力設計值N=410.307(kN) 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=3.640(m2) 素混凝土軸心抗拉強度設計值fct=605.000(kPa) 計算截面的剪跨比λ=1.5 受剪承載力驗算滿足:γ0V=184.211<1.75ftbh0/(λ+1)=1541.540(kN)斜截面承載力驗算 驗算斜截面與水平面的夾角=47.062(度) 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的剪力設計值V=546.661(kN) 軸向壓力設計值N=279.912(kN) 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=5.647(m2) 素混凝土軸心抗拉強度設計值fct=605.000(kPa) 計算截面的剪跨比λ=1.5 受剪承載力驗算滿足:γ0V=601.327<1.75ftbh0/(λ+1)=2391.476(kN)(六)墻底截面強度驗算1巖土壓力不重新計算2墻身重力計算 墻身截面積=41.487(m2)重量=995.688(kN)重心至墻趾的水平距離=3.038(m)3衡重臺上填料重(包括超載)=166.525(kN)重心坐標(2.805,-2.231)(相對于墻面坡上角點)4截面驗算 相對于驗算截面外邊緣： 墻身重力的力臂=3.038(m)衡重臺上土重的力臂=4.355(m) 上墻Ey的力臂=5.650(m)上墻Ex的力臂=8.437(m) 下墻Ey的力臂=4.915(m)下墻Ex的力臂=2.863(m) 相對于截面趾點： 總豎向力(設計值)=1401.971(kN)總彎矩(設計值)=2637.294(kN-m)力臂Zn=1.881(m)截面寬度B=3.770(m)偏心距e1=0.004(m)(左偏) 截面上偏心距驗算滿足：e=0.004≤0.225×3.770=0.848(m) 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的軸向壓力設計值N=1401.971(kN) 素混凝土構件的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.951 每沿米混凝土受壓區(qū)面積A'c=3.762(m2) 素混凝土軸心抗壓強度設計值fcc=8160.0(kPa) 受壓承載力驗算滿足：γ0N=1542.168<φfccA'c=29191.154(kN) 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的剪力設計值V=542.944(kN) 軸向壓力設計值N=1401.971(kN) 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=3.770(m2) 素混凝土軸心抗拉強度設計值fct=605.000(kPa) 計算截面的剪跨比λ=1.5 受剪承載力驗算滿足:γ0V=597.238<1.75ftbh0/(λ+1)=1596.595(kN)(七)臺頂截面強度驗算1巖土壓力計算[上墻] 按《邊坡規(guī)范》公式(6.2.3)計算上墻主動土壓力： 按上墻假想墻背計算得到: Ea=415.400(kN)Ex=165.621(kN)Ey=380.955(kN)作用點高度Zy=1.600(m) 因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在； 計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在： 第2破裂角=32.000(度) Ea=316.019(kN)Ex=167.465(kN)Ey=267.999(kN)作用點高度Zy=1.600(m)[下墻] 采用延長墻背法按《邊坡規(guī)范》公式(6.2.3)計算全墻土壓力： Ea=346.568(kN)Ex=345.592(kN)Ey=-25.994(kN)作用點高度Zy=3.667(m) 截取得到下墻土壓力： Ea=280.577(kN)Ex=279.787(kN)Ey=-21.044(kN)作用點高度Zy=2.695(m)由于庫倫土壓力僅能計算單層土的土壓力,將墻高范圍內多層土的指標加權平均后視為單層土，指標如下：γ=21.500(kN/m3)，C=5.000(kPa)，φ=26.000(度)2墻身重力計算 墻身截面積=37.517(m2)重量=900.408(kN)重心至墻趾的水平距離=2.149(m)3衡重臺上填料重(包括超載)=166.525(kN)重心坐標(2.805,-2.231)(相對于墻面坡上角點)4截面驗算 相對于驗算截面外邊緣： 墻身重力的力臂=2.149(m)衡重臺上土重的力臂=3.355(m) 上墻Ey的力臂=4.650(m)上墻Ex的力臂=7.800(m) 下墻Ey的力臂=4.248(m)下墻Ex的力臂=2.695(m) 相對于截面趾點： 總豎向力(設計值)=1313.888(kN)總彎矩(設計值)=1590.496(kN-m)力臂Zn=1.211(m)截面寬度B=3.170(m)偏心距e1=0.374(m)(左偏) 截面上偏心距驗算滿足：e=0.374≤0.225×3.170=0.713(m) 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的軸向壓力設計值N=1313.888(kN) 素混凝土構件的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.936 每沿米混凝土受壓區(qū)面積A'c=2.421(m2) 素混凝土軸心抗壓強度設計值fcc=8160.0(kPa) 受壓承載力驗算滿足：γ0N=1445.277<φfccA'c=18501.270(kN) 重要性系數(shù)γ0=1.100 驗算截面上的剪力設計值V=447.251(kN) 軸向壓力設計值N=1313.888(kN) 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=3.170(m2) 素混凝土軸心抗拉強度設計值fct=605.000(kPa) 計算截面的剪跨比λ=1.5 受剪承載力驗算滿足:γ0V=491.977<1.75ftbh0/(λ+1)=1342.495(kN)7、錨索樁板擋墻計算7.1、樁計算結果原始條件:鋼筋混凝土配筋計算依據(jù):《混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010》=====================================================================第1種情況:滑坡推力(一般情況)(一)樁身內力計算1.當前計算工況的開挖深度：11.100剩余下滑力=245.844(kN) 剩余下滑力角度=16.986°剩余下滑力水平分力=235.120(kN) 剩余下滑力豎直分力=71.818(kN)分布范圍為樁頂以下(0～11.100m)范圍第1嵌固段地層計算方法:K法 背側——為擋土側；面?zhèn)取獮榉菗跬羵?。背側最大彎?2751.719(kN-m)距離樁頂12.500(m)面?zhèn)茸畲髲澗?0.000(kN-m)距離樁頂0.000(m)最大剪力=887.330(kN)距離樁頂16.900(m)最大位移=-8(mm)第1道錨索水平拉力=146.405(kN)距離樁頂3.000(m)第2道錨索水平拉力=149.329(kN)距離樁頂6.500(m)第3道錨索水平拉力=166.795(kN)距離樁頂10.000(m)點號距頂距離彎矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.000-0.0000.000-7.660.00020.2000.025-0.382-7.560.00030.4000.204-1.527-7.460.00040.6000.687-3.435-7.350.00050.8001.628-6.106-7.250.00061.0003.180-9.541-7.150.00071.2005.496-13.740-7.050.00081.4008.727-18.701-6.940.00091.60013.027-24.426-6.840.000101.80018.549-30.914-6.740.000112.00025.444-38.166-6.640.000122.20033.866-46.180-6.530.000132.40043.967-54.959-6.430.000142.60055.900-64.500-6.330.000152.80069.818-74.805-6.220.000163.00085.873-85.873-6.120.000173.20674.65148.342-6.020.000183.41266.02335.342-5.910.000193.61860.15421.533-5.810.000203.82457.2126.916-5.700.000214.02957.362-8.511-5.590.000224.23560.772-24.746-5.490.000234.44167.607-41.790-5.380.000244.64778.035-59.643-5.280.000254.85392.222-78.305-5.170.000265.059110.334-97.776-5.070.000275.265132.538-118.056-4.960.000285.471159.001-139.144-4.860.000295.676189.888-161.042-4.750.000305.882225.368-183.748-4.650.000316.088265.605-207.263-4.540.000326.294310.767-231.587-4.440.000336.500361.020-256.720-4.330.000346.706385.786-133.333-4.230.000356.912415.977-160.083-4.130.000367.118451.758-187.643-4.020.000377.324493.297-216.011-3.920.000387.529540.760-245.188-3.820.000397.735594.313-275.175-3.710.000407.941654.122-305.970-3.610.000418.147720.355-337.574-3.510.000428.353793.179-369.986-3.410.000438.559872.758-403.208-3.300.000448.765959.261-437.239-3.200.000458.9711052.854-472.078-3.100.000469.1761153.702-507.726-3.000.000479.3821261.973-544.183-2.900.000489.5881377.833-581.449-2.810.000499.7941501.449-619.524-2.710.0005010.0001632.987-658.408-2.610.0005110.2201745.793-534.057-2.510.0005210.4401868.040-577.425-2.410.0005310.6601999.928-621.716-2.310.0005410.8802141.833-663.436-2.210.0005511.1002291.993-669.464-2.11-0.0005611.3002418.306-578.298-2.02-181.8365711.5002523.056-471.533-1.93-174.0465811.7002606.920-369.407-1.85-166.3725911.9002670.819-271.850-1.76-158.8196012.1002715.660-178.788-1.68-151.3886112.3002742.334-90.147-1.60-144.0826212.5002751.719-5.852-1.52-136.9036312.7002744.67574.174-1.44-129.8506412.9002722.049150.006-1.37-122.92365